《培训效果评估表》(汇总)
附件六：《培训效果评估表》
1您认为本次培训内容如何
2. 您认为培训形式如何
3. 您认为讲师表达清晰准确吗
4. 您认为培训时间安排如何
5. 你认为培训师准备如何
6. 你认为培训氛围效果如何
7. 培训达到您设定的期望了吗&本次培训的组织您满意吗
非常符合补充受益生动
精彩交流互动清晰完整
时间合理/长短适中充
分准备
□A
□A活跃保证学习效果
□A达到或超过预期
□A满意
基本符合简单应用
比较生动有一定吸引力
一般
较为合理
良好准备
□B
□B不是很好需要改进
□B基本达到预期
□B一般
□C不合需求无收获
□C呆板不吸引人
□C模糊欠完整
□C给予调整
□C仓促且经常出错
□C氛围很差
□C没有达到预期
□C不满意
9. 您认为此次培训还应增加哪些方面的课程:
10. 您对培训师授课还需在哪些方面提高:
11. 您从此次课程学到了哪些知识点?
12. 您能够将哪些内容应用到实际工作中？如果应用可以提高您哪方面工作品质？提升百分比估计是多少? 公司期待着您优秀的工作表现!
公司学员评价表
专业资料
(3)您认为应如何改进此类培训课程?
(4)您认为有必要提出的批评和建议:
内部培训评分表评分标准
讲员评分：总评分数/总学员数
附录10
内部培训评估表
讲员： _____________ 报告内容：____________________ 报告时间：________________
对培训报告的意见和建议:
培训效果评估表记录编号:
感谢您对我们工作的大力支持！！总经理办公室
培训授课内容效果调查表
1.课程是否有讲授必要:非常重要一、尚可一、不必要一1
2. 课程内容是否满意：很满意□、一般□、不满意口
3.是否听懂了课程内容:清楚□、似懂非懂□、不懂口
4. 授课方式如何：很好□、可以□、不好口
5.听后感觉效果如何：很充实□、一般口、空洞□
6.你很感兴趣的地方是:
①
②
③
7.应当重点讲授的地方是:
①
②
③
8?你认为需要改进的工作有哪些:
①
②
③
填表人：年月日
内部培训课程意见调查表
课程名称：______________________ 培训时间：____________________________
组织部门：______________________ 姓名：（可不填）___________________________ 说明：1. 请在你认可的选项上打勾。
2. 请你给予真实的反映批评，以帮助我们对将来的培训计划进行改进。
（注：满分分，前十题满分分，后三题满分分，汇总后填入“讲师总得分”里）
讲师总得分：________________
其它建议事项：______________________________________________________________
谢谢合作!
气体流量和流速及与压力的关系
气体流量和流速及与压力的关系 流量以流量公式或者计量单位划分有三种形式： 体积流量：以体积/时间或者容积/时间表示的流量。如：m3/h ,l/h 体积流量（Q）＝平均流速（v）×管道截面积（A） 质量流量：以质量/时间表示的流量。如：kg/h 质量流量（M）＝介质密度（ρ）×体积流量（Q） ＝介质密度（ρ）×平均流速（v）×管道截面积（A） 重量流量：以力/时间表示的流量。如kgf/h 重量流量（G）＝介质重度（γ）×体积流量（Q） ＝介质密度（ρ）×重力加速度（g）×体积流量（Q） ＝重力加速度（g）×质量流量（M） 气体流量与压力的关系 气体流量和压力是没有关系的。 所谓压力实际应该是节流装置或者流量测量元件得出的差压，而不是流体介质对于管道的静压。这点一定要弄清楚。举个最简单的反例：一根管道，彻底堵塞了，流量是0 ，那么压力能是0吗？好的，那么我们将这个堵塞部位开1个小孔，产生很小的流量，（孔很小啊），流量不是0了。然后我们加大入口压力使得管道压力保持原有量，此刻就矛盾了，压力还是那么多，但是流量已经不是0了。因此，气体流量和压力是没有关系的。 流体(包括气体和液体)的流量与压力的关系可以用流体力学里的-伯努利方程-来表达: p+ρgz+(1/2)*ρv^2=C 式中p、ρ、v分别为流体的压强、密度和速度.z 为垂直方向高度;g为重力加速度,C是不变的常数。 对于气体，可忽略重力，方程简化为: p+(1/2)*ρv ^2=C 那么对于你的问题,同一个管道水和水银,要求重量相同,那么水的重量是G1=Q1 *v1,Q1是水流量,v1是水速. 所以G1=G2 ->Q1*v1=Q2*v2->v1/v2=Q2/Q1 p1+(1 /2)*ρ1*v1 ^2=C p2+(1/2)*ρ2*v2 ^2=C ->(C-p1)/(C-p2)=ρ1*v1/ρ2*v2 -> (C-p1)/(C-p2)=ρ1*v1/ρ2*v2=Q2/Q1 ->(C-p1)/(C-p2)=Q2/Q1 因此对于你的问题要求最后流出的重量相同,根据推导可以发现这种情况下,流量是由压力决定的,因为p1如果很大的话,那么Q1可以很小,p1如果很小的话Q1就必须大.
流量系数的计算
1流量系数KV 的来历 调节阀同孔板一样，是一个局部阻力元件。前者，由于节流面积可以由阀芯的 移动来改变，因此 是一个可变的节流元件；后者只不过孔径不能改变而已。可是，我们 把调节阀模拟成孔板节流形式，见图 2- 1。对不可压流体，代入伯努利方程为： 再根据连续方程 Q = AV ，与上面公式连解可得: 这就是调节阀的流量方程，推导中代号及单位为： V1、V2 ――节流前后速度； V ――平均流速； P1、P2 ――节流前后压力，lOOKPa A ------ 节流面积，cm ; Q ――流量，cm / S; E ――阻力系数； r ------- 重度，Kgf / cm ； g------- 加速度，g = 981cm/s ； 3 如果将上述 Q 、P1、P2、r 采用工程单位，即：Q ――m/ h ； P1、P2 —— lOOKPa ； r ------- g f/cm 3。于是公式（2）变为： c A L / lOOrLP 3600 ,心 e __J 2.931x —.-^ = 5.04 这就是流量系数Kv 的来历。 2g r 2g (1) 2严 解出 r 命 (2) 再令流量 Q 的系数 为Kv ,即: Kv = (3) 图2-1调节阀节流模拟
从流量系数Kv 的来历及含义中，我们可以推论出: (2) 用Kv 公式可求阀的阻力系数 E = (5.04A/KV ) X( 5.04A/KV ); ，可见阀阻力越大 Kv 值越小; 4 ;所以，口径越大Kv 越大 2流量系数定义 在前面不可压流体的流量方程 (3)中，令流量Q 的系数 流量系数；另一方面，从公式(4)中知道：Kv *Q ，即Kv 的大小反映调节阀流量 Q 的大小。流量系数 Kv 国内习惯称为流通能力，现新国际已改称为流量系数。 2.1流量系数定义 对不可压流体，Kv 是Q >△ P 的函数。不同△ P 、r 时Kv 值不同。为反映不同调节阀 结构，不同口径流量系数的大小， 需要跟调节阀统一一个试验条件， 在相同试验条件下， Kv 的大小就反映了该调节阀的流量系数的大小。 于是调节阀流量系数 Kv 的定义为：当 调节阀全开，阀两端压差△ P 为lOOKPa ，流体重度r 为lgf/cm (即常温水)时，每小时 流经调节阀的流量 数(因为此时 )，以 m/h 或t /h 计。 例如：有一台Kv = 50的调节阀，则表示当阀两端压差为 lOOKPa 时，每小时的水量 是 50m /h o Kv = 0.1 ,阀两端压差为167—(— 83)= 2.50,气体重度约为1 .0X E (— 6),每小时流量大约为 158 /h o= 43L/s=4.3/0.1s Kv = 0.1,阀两端压差为1.6 7,气体重度约为1 2.2 Kv 与Cv 值的换算 国外，流量系数常以 Cv 表示，其定义的条件与国内不同。 Cv 的定义为：当调 节阀全开，阀两端压差△ P 为1磅/英寸2,介质为60°F 清水时每分钟流经调节 阀的流量数，以加仑/分计。 由于Kv 与Cv 定义不同，试验所测得的数值不同，它们之间的换算关系 ：Cv = 1.167Kv (5) (1) Kv 值有两个表达式：Kv = 和 为Kv ,故Kv 称
垃圾填埋场在水平收集条件下一维气体运移模型
垃圾填埋场在水平收集条件下一维气体运移模型 【摘要】：在垃圾填埋场中的水平层上部和下部提取沼气越来越常见，一维稳态垃圾填埋气模型开发用于协助评估和设计收集系统。模型可用模拟一层垃圾气体压力分布在各种操作条件，包括上部和下部边界给定的流量和压力，该模型可预测填埋场中最大压力的位置，已经能够形成多大的真空压力，必须应用于特定气体收集在水平集气层。模型的实用程序说明了几个感兴趣的场景。在一个垃圾填埋渗滤液收集系统，如果没有气体收集，相当大的气体压力可以在底部形成，垃圾填埋场渗滤液收集系统在开始设计时就应考虑，影响真空参数包括：垃圾深度产气率。垃圾的渗透系数的评价表明不单独依赖渗滤液收集系统用来移除气体，因此模型可用来说明一个水平在衬垫下层结合气体从底部抽取的垃圾填埋场。提出了几个建议用于改善垃圾填埋场气体收集效率。 1介绍 在美国城市固体垃圾填埋场通常配备垃圾填埋气收集系统来满足监管要求,解决环境和安全问题并控制的气味。传统的垃圾填埋场气体收集方法涉及到在垃圾体中安装大半径竖井和随后应用真空方法在腐烂的垃圾中提取沼气（主要是是甲烷和二氧化碳）。当一个垃圾体填埋场达到最终阶段和配有一个低渗透率的覆盖层时，竖井的使用是最有效的。然而在一些情况下，垃圾填埋场运营商面对在垃圾填埋场达到最终阶段之前早些时候释放气体时收集气体的需要。例如美国环境保护局发表新能源性能标准指导表明大型填埋场要处理每年至少50吨非甲烷有机物。为防止超过规定非甲烷有机物排放量被超过，气体的收集和控制系统必须在30个月内安装。最新颁布的要求规定生化垃圾填埋场安装并使用气体收集控制系统已经比传统的垃圾填埋场的时间提前很多。 在垃圾体达到最终阶段之前垃圾填埋场运营商可以使用几种可供选择填埋气收集技术。水平井可以在垃圾体中放置，当足够的垃圾添加后，气体收集系统就能够工作。渗滤液收集系统（LCS）被设计用来促进从垃圾体中排出渗滤液，包括垃圾体下衬垫系统之上有渗透性的介质，因此这也可以用来当做集气系统。覆盖在垃圾和土体的土工膜能够减少和阻挡气体从表面和边坡散溢。使用所有这些技术，可以想象一个垃圾填埋气收集系统可以在设计中根本没有竖井。 如综上所述填埋气运移模型能够有助于工程师设计气体收集系统。数学模型来模拟填埋气产生，构成和运移在之前已经发表。在填埋场中关于竖向抽取气体大量的解析和数值模型已经发展。.young模拟平流气体运移和压力在填埋场中水平抽气井在单相等温二维稳态条
流体力学复习要点(计算公式)
D D y S x e P gh2 gh1 h2 h1 b L y C C D D y x P hc 第一章 绪论 单位质量力： m F f B m = 密度值： 3 m kg 1000=水ρ， 3 m kg 13600=水银ρ， 3 m kg 29.1=空气ρ 牛顿内摩擦定律：剪切力： dy du μ τ=， 内摩擦力：dy du A T μ= 动力粘度： ρυ μ= 完全气体状态方程：RT P =ρ 压缩系数： dp d 1dp dV 1ρρκ= -=V （N m 2 ） 膨胀系数：T T V V V d d 1d d 1ρρα - == (1/C ?或1/K) 第二章 流体静力学+ 流体平衡微分方程： 01;01;01=??-=??-=??- z p z y p Y x p X ρρρ 液体平衡全微分方程：)(zdz ydy xdx dp ++=ρ 液体静力学基本方程：C =+ +=g p z gh p p 0ρρ或 绝对压强、相对压强与真空度：a abs P P P +=；v a abs P P P P -=-= 压强单位换算：水银柱水柱mm 73610/9800012 ===m m N at 2/101325 1m N atm = 注： h g P P →→ρ ； P N at →→2m /98000乘以 2/98000m N P a = 平面上的静水总压力：（1）图算法 Sb P = 作用点e h y D +=α sin 1 ) () 2(32121h h h h L e ++= ρ 若01 =h ，则压强为三角形分布，3 2L e y D == ρ 注：①图算法适合于矩形平面；②计算静水压力首先绘制压强分布图， α 且用相对压强绘制。 （2）解析法 A gh A p P c c ρ== 作用点A y I y y C xc C D + = 矩形12 3 bL I xc = 圆形 64 4 d I xc π= 曲面上的静水总压力： x c x c x A gh A p P ρ==；gV P z ρ= 总压力z x P P P += 与水平面的夹角 x z P P arct an =θ 潜体和浮体的总压力： 0=x P 排浮gV F P z ρ== 第三章 流体动力学基础 质点加速度的表达式??? ? ? ? ??? ??+??+??+??=??+??+??+??=??+??+??+??=z u u y u u x u u t u a z u u y u u x u u t u a z u u y u u x u u t u a z z z y z x z z y z y y y x y y x z x y x x x x A Q V Q Q Q Q Q G A = === ? 断面平均流速重量流量质量流量体积流量g udA m ρρ 流体的运动微分方程： t z t y t x d du z p z d du y p Y d du x p X = ??-=??-=??- ρρρ1;1;1 不可压缩流体的连续性微分方程 ： 0z u y u x u z y x =??+??+?? 恒定元流的连续性方程： dQ A A ==2211d u d u 恒定总流的连续性方程：Q A A ==2211νν 无粘性流体元流伯努利方程：g 2u g p z g 2u g p z 2 2 222 111++=++ρρ 粘性流体元流伯努利方程： w 2 2222111'h g 2u g p z g 2u g p z +++=++ρρ
流量系数的计算
1 流量系数KV的来历 调节阀同孔板一样，是一个局部阻力元件。前者，由于节流面积可以由阀芯的移动来改变，因此是一个可变的节流元件；后者只不过孔径不能改变而已。可是，我们把调节阀模拟成孔板节流形式，见图2－1。对不可压流体，代入伯努利方程为： （1） 解出 命图2-1 调节阀节流模拟 再根据连续方程Q＝ AV，与上面公式连解可得： （2） 这就是调节阀的流量方程，推导中代号及单位为： V1 、V2 ——节流前后速度； V ——平均流速； P1 、P2 ——节流前后压力，100KPa； A ——节流面积，cm； Q ——流量，cm／S； ξ——阻力系数； r ——重度，Kgf／cm； g ——加速度，g = 981cm/s； 如果将上述Q、P1、P2 、r采用工程单位，即：Q ——m3/ h；P1 、P2 ——100KPa；r——gf/cm3。于是公式（2）变为： （3） 再令流量Q的系数为Kv，即：Kv ＝ 或（4） 这就是流量系数Kv的来历。
从流量系数Kv的来历及含义中，我们可以推论出： （1）Kv值有两个表达式：Kv = 和 （2）用Kv公式可求阀的阻力系数ξ = （5.04A/Kv）×（5.04A/Kv）； （3），可见阀阻力越大Kv值越小； （4）；所以，口径越大Kv越大。 2 流量系数定义 在前面不可压流体的流量方程（3）中，令流量Q的系数为Kv，故Kv 称流量系数；另一方面，从公式（4）中知道：Kv∝Q ，即Kv 的大小反映调节阀流量Q 的大小。流量系数Kv国内习惯称为流通能力，现新国际已改称为流量系数。 2.1 流量系数定义 对不可压流体，Kv是Q、△P的函数。不同△P、r时Kv值不同。为反映不同调节阀结构，不同口径流量系数的大小，需要跟调节阀统一一个试验条件，在相同试验条件下，Kv的大小就反映了该调节阀的流量系数的大小。于是调节阀流量系数Kv的定义为：当 调节阀全开，阀两端压差△P为100KPa，流体重度r为lgf/cm(即常温水)时，每小时 流经调节阀的流量数（因为此时），以m/h 或t／h计。例如：有一台Kv ＝50的调节阀，则表示当阀两端压差为100KPa时，每小时的水量是50m／h。 Kv＝0.1，阀两端压差为167－（－83）＝2.50，气体重度约为1 .0×E（－6），每小时流量大约为158 m／h。＝43L/s=4.3/0.1s Kv＝0.1，阀两端压差为1.67，气体重度约为1 2.2 Kv与Cv值的换算 国外，流量系数常以Cv表示，其定义的条件与国内不同。Cv的定义为：当调节阀全开，阀两端压差△P为1磅／英寸2，介质为60°F清水时每分钟流经调节阀的流量数，以加仑／分计。 由于Kv与Cv定义不同，试验所测得的数值不同，它们之间的换算关系:Cv ＝ 1.167Kv （5）
天然气流量计算公式
（1）差压式流量计 差压式流量计是以伯努利方程和流体连续性方程为依据，根据节流原理，当流体流经节流件时（如标准孔板、标准喷嘴、长径喷嘴、经典文丘利嘴、文丘利喷嘴等），在其前后产生压差，此差压值与该流量的平方成正比。在差压式流量计中，因标准孔板节流装置差压流量计结构简单、制造成本低、研究最充分、已标准化而得到最广泛的应用。孔板流量计理论流量计算公式为： 式中， qf 为工况下的体积流量， m3/s ； c 为流出系数， 无量钢； β =d/D ， 无量钢； d 为工况下孔板内径， mm ； D 为工况下上游管道内径， mm ； ε 为可膨胀系数，无 量钢；
p 为孔板前后的差压值， Pa ； ρ 1 为工况下流体的密度， kg/m3 。 对于天然气而言，在标准状态下天然气积流量的实用计算公式为： 式中， qn 为标准状态下天然气体积流量， m3/s ； As 为秒计量系数，视采用计量 单位而定， 此式 As=3.1794×10 -6 ； c 为流出系数； E 为渐近速度系数； d 为工况 下孔板内径，
； FG 为相对密度系数， ε 为可膨胀系数； FZ 为超压缩因子； FT 为流动湿度系数； p1 为孔板上游侧取压孔气流绝对静压， MPa ； Δ p 为气流流经 孔板时产生的差压， Pa 。 差压式流量计一般由节流装置（节流件、测量管、直管段、流动调整器、取压管 路） 和差压计组成， 对工况变化、 准确度要求高的场合则需配置压力计 （传感器 或变送器）、温度计（传感器或变送器）流量计算机，组分不稳定时还需要配置 在线密度计（或色谱仪）等。 （ 2
气体流量计算公式
1、管道气体流量的计算是指气体的标准状态流量或是指指定工况下的气体流量。 未经温度压力工况修正的气体流量的公式为：流速＊截面面积 经过温度压力工况修正的气体流量的公式为： 流速＊截面面积＊（压力＊10＋1）＊（T＋20）／（T＋t） 压力：气体在载流截面处的压力，MPa; T:绝对温度，273.15 t：气体在载流截面处的实际温度 2、Q=Dn*Dn*V*（P1+1bar）/353 Q为标况流量； Dn为管径，如Dn65、Dn80等直接输数字，没必要转成内径； V为流速； P1为工况压力，单位取公斤bar吧； 标况Q流量有了，工况q就好算了，q≈Pb/Pm*Q,Pb为标准大气压， Pm=Pb+P1；我是做天然气调压设备这块的，也经常涉及到管径选型，这个公式是我们公司选型软件里面的，我是用的，具体怎么推算出来的，也不太清楚。你可以试试...3、空气高压罐的设计压力为40Pa（表压），进气的最大流量为1500m3（标）/h，进气管流速12m/s，求管道内径 管内流量Q=PoQo/P=100000*1500/100040=1499.4 m^3/h =0.4165m^3/s 管道内径d=[4Q/(3.1416V)]=[4*0.4165/(3.1416*12)]= 0.210m = 210mm4、在一个管道中，流动介质为蒸汽，已知管道的截面积F，以及两端的压力P1和 P2，如何求得该管道中的蒸汽流量 F＝πr2求r
设该管类别此管阻力系数为ζ该蒸汽密度为ρ黏性阻力μ 根据（P1-P1）/ρ μ＝τy/u F＝mdu/dθ（du/dθ为加速度a) u=(-φΔP/2μl)(rr/2) 5、温度绝对可以达到200度。如果要保持200度的出口温度不变，就需要配一个电控柜。 要设计电加热器，就必须知道功率、进出口管道直径、电压、外部 s1xQk&L$Un 5%x 环境需不需要防爆 求功率，我们可以采用公式Q=CM(T1-T2)W=Q/t Q表示能量C表示介质比热M表示质量即每小时流过的气体质量T1表示最终温度即200度T2表示初始温度t表示时间即一小时，3600秒
气体流量换算公式
气体流量换算公式 Q：Actual Volumn Flow 实际体积流量 Q N：Standard Condition V olumn Flow 标准体积流量 T：Actual Temperature 实际温度 T N：Standard Condition Temperature 标准状况温度 P：Actual Pressure 实际压力 P N：Atm Under Standard Condition 标准大气压力 Z N：Thermal Expansion Factor Under Standard Condition 标况气体膨胀系数 Z：Thermal Expansion Factor Under Operate Condition 实际气体膨胀系数 温度需要转换为K氏单位： Q N = [（T N +273）/（T+273）]*[P/ P N]*[Z N/ Z]*Q 由于Z和Z N 变化很小，可以把这部分看成“1”。 气体密度的特性为：与温度成反比，与压力成正比，要特别注意。 实例： 用户的设计参数：空气，150摄氏度，压力105KPa（A），在0.3KPa（最大差压下）设计流量为12000Nm3/h 我们组态后，实际状况如下：压力103KPa（A），差压0.3KPa,温度为28摄氏度，输出值应该大于12000Nm3/h，因为实际温度很低导致空气密度比运行时密度大，质量流量的比工况要大，转换标况体积流量只需要除以标况密度就是标况体积流量。 理想气体状态方程（标况干燥空气密度1.2928Kg/m3） 标准密度为Un,工况密度U 标准大气压Pn,工况压力P,标准温度Tn,工况温度T;温度单位必须是K氏温度(摄氏度+273) 压力单位以绝对压力为基准. Un*(Tn/Pn)=U*(T/P) U=Un*(Tn/T)*(P/Pn) 可得出密度,应当还有一个压缩系数(几乎是1) 流量公式可能有点问题,我也查到一个带根号的.
流量计算公式大全
流量计算公式大全 （1）差压式流量计 差压式流量计是以伯努利方程和流体连续性方程为依据，根据节流原理，当流体流经节流件时（如标准孔板、标准喷嘴、长径喷嘴、经典文丘利嘴、文丘利喷嘴等），在其前后产生压差，此差压值与该流量的平方成正比。在差压式流量计仪表中，因标准孔板节流装置差压流量计结构简单、制造成本低、研究最充分、已标准化而得到最广泛的应用。孔板流量计理论流量计算公式为： 式中，qf为工况下的体积流量，m3/s；c为流出系数，无量钢；β=d/D，无量钢；d 为工况下孔板内径，mm；D为工况下上游管道内径，mm；ε为可膨胀系数，无量钢；Δp为孔板前后的差压值，Pa；ρ1为工况下流体的密度，kg/m3。 对于天然气而言，在标准状态下天然气积流量的实用计算公式为： 式中，qn为标准状态下天然气体积流量，m3/s；As为秒计量系数，视采用计量单位而定，此式As=×10-6；c为流出系数；E为渐近速度系数；d为工况下孔板内径，mm；FG 为相对密度系数，ε为可膨胀系数；FZ为超压缩因子；FT为流动湿度系数；p1为孔板上游侧取压孔气流绝对静压，MPa；Δp为气流流经孔板时产生的差压，Pa。 差压式流量计一般由节流装置（节流件、测量管、直管段、流动调整器、取压管路）和差压计组成，对工况变化、准确度要求高的场合则需配置压力计（传感器或变送器）、温度计（传感器或变送器）流量计算机，组分不稳定时还需要配置在线密度计（或色谱仪）等。流量计算器。 （2）速度式流量计 速度式流量计是以直接测量封闭管道中满管流动速度为原理的一类流量计。工业应用中主要有： ①涡轮流量计：当流体流经涡轮流量传感器时，在流体推力作用下涡轮受力旋转，其转速与管道平均流速成正比，涡轮转动周期地改变磁电转换器的磁阻值，检测线圈中的磁通随之发生周期性变化，产生周期性的电脉冲信号。在一定的流量（雷诺数）范围内，该电脉冲信号与流经涡轮流量传感器处流体的体积流量成正比。涡轮流量计的理论流量方程为： 式中n为涡轮转速；qv为体积流量；A为流体物性（密度、粘度等），涡轮结构参数（涡轮倾角、涡轮直径、流道截面积等）有关的参数；B为与涡轮顶隙、流体流速分布有关的系数；C为与摩擦力矩有关的系数。 ②涡街流量计：在流体中安放非流线型旋涡发生体，流体在旋涡发生体两侧交替地分离释放出两列规则的交替排列的旋涡涡街。在一定的流量（雷诺数）范围内，旋涡的分离频率与流经涡街流量传感器处流体的体积流量成正比。涡街流量计的理论流量方程为： 式中，qf为工况下的体积流量，m3/s；D为表体通径，mm；M为旋涡发生体两侧弓形面积与管道横截面积之比；d为旋涡发生体迎流面宽度，mm；f为旋涡的发生频率，Hz；Sr为斯特劳哈尔数，无量纲。 ③旋进涡轮流量计：当流体通过螺旋形导流叶片组成的起旋器后，流体被强迫围绕
压力与流量计算公式
压力与公式： 的Kv ，是调节阀的重要参数，它反映调节阀通过流体的能力，也就是调节阀的容量。根据调节阀流量系数Kv 的计算，就可以确定选择调节阀的口径。为了正确选择调节阀的口径，必须正确计算出调节阀的系数Kv 值。调节阀额定流量系数Kv 的定义是：在规定条件下，即阀的两端压差为 10Pa，流体的密度为lg/cm ，额定行程时流经调节阀以m/h 或t/h 的流量数。 1．一般液体的Kv 值计算 a．非阻塞流 ：△ P
Rev＜2300 时流体处于低速层流，这样按原来公式计算出的KV 值，误差较大，必须进行修正。此时计算公式应为： 式中：Φ―粘度，由Rev 查FR－Rev 曲线求得；QL－液体流量m/h 对于单座阀、阀、等只有一个流路的阀 对于双座阀、等具有二个平行流路的阀 式中：Kv′―不考虑粘度修正时计算的流量系 ν ―流体mm/s FR －Rev 关系曲线 FR-Rev 关系图 4．水蒸气的Kv 值的计算 a． 当P2＞时 当P2≤时 式中：G―kg/h ，P1、P2 含义及单位同前，K－修正系数，部分蒸汽的K 值如下：：K ＝；氨蒸汽：K＝25；11：K＝；、蒸汽：K ＝37；、蒸汽：K＝；、蒸汽：K＝。 b．过热水蒸汽 当P2＞时 当P2≤时 式中：△ t ―水蒸汽℃，Gs、P1、P2含义及单位同前。那么如何计算选择电动水阀口径？工程上我们常用的是通过计算的流量系数（Kv/Cv ）值来推导电动水阀口径，因为流量系数和水阀口径是成对应关系的，换句话说，流量系数定了，水阀口径大小也就确定了。水阀流量系数（Kv/Cv ）采用以下公式计算：Cv=Q/ΔP1/2 其中Q-设备（/）的冷量/热量或风量ΔP- 为调节阀前后压差比理论上讲，在不同的空调回路中，ΔP值是不同的，是一个动态变化的值，取值范围一般在1-7 之间。但由于在流量系数的计算过程中ΔP 是开取值，所以对Cv 计算影响并不是很大。因此，在工程设计中一般选ΔP值为4。举例来说，假设1 台技术指标值如下：风量：8000 M3/H 冷量：KW 热量：KW 余压：410 PA 功率：2KW 如何选用调节水阀？首先，我们计算流量系数Kv/ Cv 值Cv=Q/ Δ P1/2=*2= Kv=Cv/== 然后计算出来的流量系数Kv/ Cv 选用与其相适应口径的调节水阀。 与流速的关系：气体的流速越大，越小。 1 压力 根据原理，Pc与进口压力P1（绝压）的比值称为临界压力比pβ，即β=Pc ／P1 从此式可看出气体的临界压力比β 只与气体的比热比n 有关，气体的比热比可看作为一，不同类型气体的n 值如下： 对单气体，取n=1．67，则β=0．487，即Pc=0．487P1；
压力与流量计算公式
For personal use only in study and research; not for commercial use For personal use only in study and research; not for commercial use 压力与流量计算公式： 调节阀的流量系数Kv，是调节阀的重要参数，它反映调节阀通过流体的能力，也就是调节阀的容量。根据调节阀流量系数Kv的计算，就可以确定选择调节阀的口径。为了正确选择调节阀的口径，必须正确计算出调节阀的额定流量系数Kv值。调节阀额定流量系数Kv的定义是：在规定条件下，即阀的两端压差为10Pa，流体的密度为lg/cm，额定行程时流经调节阀以m/h或t/h的流量数。 1．一般液体的Kv值计算 a．非阻塞流 判别式：△P＜FL（P1－FFPV） 计算公式：Kv＝10QL 式中：FL－压力恢复系数，见附表 FF－流体临界压力比系数，FF＝0.96－0.28 PV－阀入口温度下，介质的饱和蒸汽压（绝对压力），kPa PC－流体热力学临界压力（绝对压力），kPa QL－液体流量m/h ρ－液体密度g/cm P1－阀前压力（绝对压力）kPa P2－阀后压力（绝对压力）kPa b．阻塞流 判别式：△P≥FL（P1－FFPV） 计算公式：Kv＝10QL 式中：各字符含义及单位同前 2．气体的Kv值计算 a．一般气体 当P2＞0.5P1时 当P2≤0.5P1时 式中：Qg－标准状态下气体流量Nm/h Pm-(P1+P2)/2(P1、P2为绝对压力)kPa △P＝P1－P2 G －气体比重（空气G＝1） t －气体温度℃ b．高压气体（PN＞10MPa） 当P2＞0.5P1时
第6章 井内气体的膨胀和运移
第六章井内气体的膨胀和运移一天然气的特点及危害 1 天然气的压缩性与膨胀性 天然气是可压缩的流体，其体积取决于其上所加的压力。压力增加，体积减小；压力降低，体积增大。 在起钻过程中，由于抽吸等因素的影响，若有少量的气体进入井内，在其向上运移的过程中，体积会随着上部钻井液液柱压力的减小而增大，造成环空液柱压力逐渐减小，使井筒内由正平衡逐渐转为欠平衡，导致溢流的进一步发生。如果是在井底压力小于地层压力的情况下，气体进入井内，若不及时关井，气体向上运移时体积膨胀，造成井底压力进一步降低，则会加剧溢流的发展。另外，在处理气体溢流时，由于气体的膨胀，会导致过高的套压，引起防喷器、地面管汇、井口附近的套管刺漏甚至蹩爆，导致压井失败甚至失控着火。 因此，对于气体溢流来说，更要强调及时发现溢流并迅速关井的重要性。 2 天然气的密度低 天然气的密度与钻井液、地层水、原油相比要低得多，在常温下清水的密度是天然气密度的1000倍以上。 由于天然气的密度低，与钻井液有强烈的置换性，不论是开着井还是关着井，气体向井口的运移总是要产生的。在开井状态下，气体在井内膨胀上升，会改变井内的平衡状态，并加剧溢流的发生；在关井状态下，气体在井内带压上升，会导致地面压力升高，威胁关井的
安全。 因此，发生气体溢流关井后，要及时组织压井。 3 天然气具有扩散性大，易燃、易爆的特点 天然气与空气的混合浓度达到5%—15%（体积比）时，遇到火源会发生爆炸，低于5%既不爆炸也不燃烧，高于15%不会爆炸，但会燃烧。 天然气的这一特点导致大部分天然气井井喷失控后都引发着火，或是在关井和压井过程中，由于井口设备刺漏，最终引发井口爆炸着火。如果井喷失控瞬间未着火，或在抢险过程中某种原因导致火焰熄灭，由于天然气的扩散性，会以井眼为中心向井场四周扩散，或沿风向向下风方向扩散，在这个过程中，遇到火源同样可能发生着火或爆炸。 因此，天然气井的井场设备布置，要充分考虑防火要求。另外，在关井和压井以及在抢险过程中，要做好井场及周围的的消防工作，防止着火。 4 含H2S天然气具有更大的危害性 天然气中的H2S有剧毒，对现场施工人员的人身安全造成威胁；硫化氢对钻具和井控装置产生氢脆腐蚀，造成钻具断裂和井口设备损坏，使井控工作进一步复杂化，甚至引发井喷失控；硫化氢能加速非金属材料的老化，使井控装置中的密封件失效而威胁到关井的安全；H2S对水基钻井液具有较大污染，甚至使之形成流不动的冻胶。 因此，钻探含H2S天然气井比普通油气井具有更大的风险，一旦
管道流量计算公式资料讲解
蒸汽管道设计表ssccsy 蒸汽管道设计表。流量（kg/hour）管道口径Pipe Size（mm）DN＿蒸汽压力（bar）蒸汽流速（m/s）饱和蒸汽管道流量选型表（流速30米/秒）（流量：公斤/小时）压力BAR.管道口径（mm）备注：1Pa=100bar. 油管的选取小样~ 油管的选取油管的选取。问题：液压系统中液压泵的额定压力位6.3mpa，输出流量为40l/min，怎么确定油管规格。压力管路为15通径，管子外径22，管子接头M27X2。3.回油管路.1~3m/s同样根据公式计算，回油管路在17~29mm，往标准上靠的话，可以选20通径或者25通径，如果安装空间允许当然选大的好，25通径的管子外径为34，接头螺纹M42X2如果选20通径的话，管子外径28，螺纹M33X2以上说的都是国标，你也可以往美标等上靠，基本上差不多。压缩空气管径、流量及相关晴天多云 如：标准状态下流量为5430Nm3/h，换算成0.85MPa下流量为5430/8.5=639m3/h, 取流速为15m/s, 可以求得管径为123，取整为DN125的管径。 自吸泵的扬程、距离和功率的关系_百度知道李12子 自吸泵的扬程、距离和功率的关系_百度知道自吸泵的扬程、距离和功率的关系悬赏分：10 - 提问时间2010-6-16 22: 58.我需要一台汽油机水泵，自吸式，要求水平运输水150米左右，垂直运输2米，请问一台扬程为32米，功率为2.8马力，流量为25吨/h的水泵能满足要求吗？ 管道气体流量的计算公式。浅墨微澜 管道气体流量的计算公式。1、管道气体流量的计算是指气体的标准状态流量或是指指定工况下的气体流量。未经温度压力工况修正的气体流量的公式为：流速＊截面面积经过温度压力工况修正的气体流量的公式为：流速＊截面面积＊（压力＊10＋1）＊（T＋20）／（T＋t）压力：气体在载流截面处的压力，MPa; T:绝对温度，273.15 t：气体在载流截面处的实际温度2、Q=Dn*Dn*V*（P1+1bar）/353Q为标况流量； 关于消防设计几点问题辉煌华宇 "并注明消火栓给水管道设计流速不宜超过2.5m/s，而厦门消防部门规定室外消防给水管道流速不能大于1.2m/s，笔者对此规定有不同的看法。消防部门的依据是市政部门所提供的市政管道流速为1.2m/s，故在选择室外消防给水管的流速也不大于l.2m/s，但笔者认为管道流速应与市政管道压力有关，只要市政给水管道压力足够大，室外消防管道流速又满足规范不宜大于2.5m/s的要求，既能满足消防流量的设计要求。 反渗透膜的化学清洗- 大将军王电厂化学的日...老姚同志 反渗透膜的化学清洗- 大将军王电厂化学的日志- 网易博客反渗透膜的化学清洗。停止清洗泵的运行,让膜元件完全浸泡在清洗液中。在对大型系统清洗之前,建议从待清洗的系统内取出1支膜元件,进行单个膜元件清洗效果试验,确认清洗效果后再实施整套系统的清洗。此处反向清洗是指在膜组件的浓排端泵入清洗液,在膜外侧进行组件内循环,使清洗液流经膜表面,以适当的流速在膜表面形成一定的冲刷力,将系统内和膜表面的污染物清除排出。 [转载]锅炉选择（201--300）(2010-07-06 13:...锅炉主操作 [转载]锅炉选择（201--300）(2010-07-06 13:01:54)转载原文原文地址：锅炉选择（201--300）作者：掌心201. 燃油丧失流动能力时的温度称（ D ），它的高低与石蜡含量有关。B、锅炉传热温度的限制；245. 当过剩空气系数不变时，负荷变化锅炉效率也随之变化，在经济负荷以下时，锅炉负荷增加，效率（C ）。256. 随着锅炉参数的提高，锅炉水冷壁吸热作用（A）变化。273. 锅炉水处理可分为锅炉外水处理和（ C ）水处理。 泵后阀门(水锤) 的讨论给排水On Line -服务...简单如我 有些情况下水锤的发生远在止回阀的数公里以外，"止回阀调整法"就显得无所适从；iI
hydrus水流与溶质运移模拟软件介绍
HYDRUS水流和溶质运移模拟软件介绍 HYDRUS是一个运行于Windows系统下的环境模拟软件，主要用于变量饱和多孔介质的水流和溶质运移。HYDRUS包括用于模拟变量饱和多孔介质下的水、热和多溶质运移的二维和三维有限元计算，包括一个参数优化算法，用于各种土壤的水压和溶质运移参数的逆向估计。该模型互动的图形界面，可进行数据前处理、结构化和非结构化的有限元网格生成以及结果的图形展示。 HYDRUS一共五个版本，用户可以选择最适合自己版本。用户可以选择局限于一般功能的二维应用（2D-Standard版本，与之前含有MeshGen-2D的Hydrus-2D功能一致）或者二维和三维应用（如3D-Standard 或3D-Professional）。用户也可以选择相对简单的（二维直角几何图形—3D-Lite, 与之前不含MeshGen-2D的Hydrus-2D功能一致）或三维的几何立体图形– 3D-Lite）或更复杂的几何图形（用于普通二维几何图形的2D-Standard或在二维基础上以及分层三维的3D-Standard，以及用于普通三维几何图形的3D-Professional）。用户也可以选择从低版本升级到高版本。 标准计算模型 HYDRUS是模拟变量饱和多孔介质下的水、热和多溶质二维和三维运动的有限元计算模型。HYDRUS数值求解饱和非饱和水流的Richards方程和热传递和溶质运移的对流扩散型方程。水流方程包含一个下沉期，可导致植物根系吸水。热传递方程考虑了水流传导和对流运动。对流扩散的溶质运移方程的管理是一个非常普遍的形式，包括固体和液态非线性非平衡反应的规定以及液体和气体的线性平衡反应。因此，不管是吸附溶质还是挥发溶质（如杀虫剂）都已经考虑到了。溶质运移方程还包括了零阶生产的影响、其他溶质的独立一级降解以及一阶衰减和生产反应，以便提供连续一级链中溶质间所需的耦合。运移模拟也会引起液相对流和扩散、气相扩散，因此次模型在液态和气态条件下可同时模拟溶质运移。目前HYDRUS最多可考虑15种溶质，在单
几种常见的流量测量方法(气体)
流量计常用的几种测量方法简述 点击次数：179 发布时间：2010-8-31 15:48:15 为了满足各种测量的需要，几百年来人们根据不同的测量原理，研究开发制造出了数十种不同类型的流量计，大致分为容积式、速度式、差压式、面积式、质量式等。各种类型的流量计量原理、结构不同既有独到之处又存在局限性。为达到较好的测量效果，需要针对不同的测量领域，不同的测量介质、不同的工作范围，选择不同种类、不同型号的流量计。工业计量中常用的几种气体流量计有： (1)差压式流量计 差压式流量计是以伯努利方程和流体连续性方程为依据，根据节流原理，当流体流经节流件时(如标准孔板、标准喷嘴、长径喷嘴、经典文丘利嘴、文丘利喷嘴等)，在其前后产生压差，此差压值与该流量的平方成正比。在差压式流量计中，因标准孔板节流装置差压流量计结构简单、制造成本低、研究最充分、已标准化而得到最广泛的应用。孔板流量计理论流量计算公式为： 式中，qf为工况下的体积流量，m3/s；c为流出系数，无量钢；β=d/D，无量钢；d为工况下孔板内径，mm；D为工况下上游管道内径，mm；ε为可膨胀系数，无量钢；Δp为孔板前后的差压值，Pa；ρ1为工况下流体的密度，kg/m3。 对于天然气而言，在标准状态下天然气积流量的实用计算公式为：
式中，qn为标准状态下天然气体积流量，m3/s；As为秒计量系数，视采用计量单位而定，此式As=3.1794×10-6；c为流出系数；E为渐近速度系数；d为工况下孔板内径，mm；FG为相对密度系数，ε为可膨胀系数；FZ为超压缩因子；FT为流动湿度系数；p1为孔板上游侧取压孔气流绝对静压，MPa；Δp为气流流经孔板时产生的差压，Pa。 差压式流量计一般由节流装置(节流件、测量管、直管段、流动调整器、取压管路)和差压计组成，对工况变化、准确度要求高的场合则需配置压力计(传感器或变送器)、温度计(传感器或变送器)流量计算机，组分不稳定时还需要配置在线密度计(或色谱仪)等。 (2)速度式流量计 速度式流量计是以直接测量封闭管道中满管流动速度为原理的一类流量计。工业应用中主要有： ① 涡轮流量计：当流体流经涡轮流量传感器时，在流体推力作用下涡轮受力旋转，其转速与管道平均流速成正比，涡轮转动周期地改变磁电转换器的磁阻值，检测线圈中的磁通随之发生周期性变化，产生周期性的电脉冲信号。在一定的流量(雷诺数)范围内，该电脉冲信号与流经涡轮流量传感器处流体的体积流量成正比。涡轮流量计的理论流量方程为： 式中n为涡轮转速；qv为体积流量；A为流体物性(密度、粘度等)，涡轮结构参数(涡轮倾角、涡轮直径、流道截面积等)有关的参数；B为与涡轮顶隙、流体流速分布有关的系数；C 为与摩擦力矩有关的系数。 ② 涡街流量计：在流体中安放非流线型旋涡发生体，流体在旋涡发生体两侧交替地分离释放出两列规则的交替排列的旋涡涡街。在一定的流量(雷诺数)范围内，旋涡的分离频率与流经涡街流量传感器处流体的体积流量成正比。涡街流量计的理论流量方程为：
压井计算公式
压井计算公式-CAL-FENGHAI.-(YICAI)-Company One1
井控公式 1.静液压力：P=ρ H MPa ρ-密度g/cm3；H-井深 m。 例:井深3000米，钻井液密度1.3 g/cm3，求：井底静液压力。 解：P=**3000= MPa 2,压力梯度： G=P/H=ρ kPa/m =ρMPa； 例：井深3600米处，密度1.5 g/cm3，计算井内静液压力梯度。 解：G=*==kPa/m 3.最大允许关井套压 Pamax =（ρ破密度－ρm） MPa H—地层破裂压力试验层（套管鞋）垂深，m。 Ρm—井内密度 g/cm3 例;已知密度1.27 g/cm3,套管鞋深度1067米，压力当量密度1.71 g/cm3，求：最大允许关井套压 解; Pamax =（－）*1067= MPa 4.压井时（极限）关井套压 Pamax =（ρ破密度－ρ压） MPa Ρ 压—压井密度 g/cm3 （例题略） 5.溢流在环空中占据的高度 hw=ΔV/Va m ΔV—钻井液增量(溢流)，m3； Va—溢流所在位置井眼环空容积，m3/m。 6.计算溢流物种类的密度ρw=ρm- (Pa-Pd)/ hw g/cm3； ρm—当前井内泥浆密度，g/cm3； Pa —关井套压，MPa；
Pd —关井立压，MPa。 如果ρw在～0.36g/cm3之间，则为天然气溢流。 如果ρw在～1.07g/cm3之间，则为油溢流或混合流体溢流。 如果ρw在～1.20g/cm3之间，则为盐水溢流。 7.地层压力 Pp =Pd＋ρm gH Pd —关井立压，MPa。 ρm—钻具内钻井液密度，g/cm3 8.压井密度ρ压=ρm＋Pd/gH 9、(1)初始循环压力 =低泵速泵压＋关井立压 注：在知道关井套压，不清楚低泵速泵压和关井立压情况下，求初始循环压力方法：（1）缓慢开节流阀开泵，控制套压=关井套压（2）排量达到压井排量时，保持套压=关井套压，此时立管压力=初始循环压力。 (2)求低泵速泵压：(Q/Q L)2=P/P L 例：已知正常排量=60冲/分，正常泵压=,求：30冲/分时小泵压为多少 解：低泵速泵压P L=(60/30)2= MPa 10.终了循环压力= （压井密度/原密度）X低泵速泵压 （一）注：不知低泵速泵压，求终了循环压力方法：（1）用压井排量计算出重浆到达钻头的时间，此时立管压力=终了循环压力。边循环边加重压井法
流量控制器气体及流量换算简表
GF Series MG/MR GAS&FLOW Exchange Data ISSUED BY WALTON N2O2Ar He SiH4BCl3CH4 SH403-103-105-145-143-63-33-8 SH4111-3011-3015-4215-427-184-109-23 SH4231-9231-9243-12943-12819-5611-3124-71 SH4393-28093-280130-400129-40057-17032-9472-215 SH44281-860281-860401-1214401-1194171-52395-289216-660 SH45861-2600861-26001215-36711195-3609524-1581290-874661-2000 SH462601-72002601-72003672-100003610-105001582-4500875-23002001-5700 SH477201-150007201-1500010001-2000010501-250004501-92002301-43005701-12500 SH4815001-3000015001-3000020001-3000025001-500009201-1850012501-25000 SH4930001-4000030001-3700030001-3350050001-9500025001-42000 SH5040001-5000037001-500033501-50000 SF6C3F8Si2H6C4F8CH3F NH3SiH2Cl2 SH40----3-33-73-83-3 SH413-83-54-103-58-229-244-10 SH429-256-1611-306-1623-6725-7311-29 SH4326-7717-5031-9217-5068-20474-22330-89 SH4478-23751-15493-28251-154205-625224-68590-273 SH45238-715155-465283-853155-465626-1890686-2072274-824 SH46716-1900466-1250854-2400466-12001891-52002073-6000825-2200 SH471901-37501251-24002401-47001201-23005201-105006001-125002201-4200 SH483751-75002401-48004701-95002301-460010501-2100012501-250004201-8500 SH4925001-42000 SH50 NF3NO CHF3CF4SiF4PH3H2 SH403-53-103-53-43-43-73-10 SH416-1511-306-165-135-118-2211-30 SH4216-4631-9217-4814-4012-3423-6731-92 SH4347-14093-28049-14541-12135-10368-20493-280 SH44141-430281-860146-445122-372104-316205-625281-860 SH45431-1300861-2600446-1344373-1123317-1000626-1890861-2600 SH461301-36002601-72001345-37001124-31001001-26001891-52002601-7500 SH473601-72007201-150003701-72003101-61002601-52005201-105007501-18000 SH487201-1450015001-300007201-150006101-122005201-1040018001-36000 SH4936001-69000 SH50 Cl2HBr N2O GeH4BF3CO2CO SH403-63-83-73-63-53-73-10 SH417-199-258-217-176-168-2211-30 SH4220-5726-7722-6518-5317-5023-6931-92 SH4358-17378-23566-20054-16151-15070-20993-280 SH44174-531236-723201-611162-495151-457210-642281-860 SH45532-1604724-2187612-1849496-1500458-1381643-1942861-2600 SH461605-50002188-58001850-51001501-40001382-38001943-53002601-7200 SH475001-96005801-110005101-100004001-80003801-76005301-105007201-15000 SH489601-1900010001-200008001-1600010501-2100015001-30000 SH4920001-2600021001-2600030001-40000 SH5026001-3300026001-3500040001-50000