墩柱模板强度校核书(桁架式)
墩柱模板强度校核书（桁架式）
墩柱模板强度校核书（桁架式）
一、设计依据
《建筑结构荷载规范》《混凝土结构设计规范》
《桥梁施工手册》《钢结构设计规范》《铁路桥涵施工技术规范》
二、技术特性：
1.满足墩身体形设计尺寸要求；
2.具有足够的刚度，确保成形后混凝土表面平顺美观，尺寸符合规范要求；
3.在现浇混凝土最大浇注高度的施工工况下，保证模板不出现位移和变形；
4.确保模板操作简单、拆装方便、安全可靠；
5.部件标准化、系列化，具有较好的通用性；
二、整体方案
从结构特点出发充分考虑结构施工要求，在满足砼施工质量要求，保证施工安全的前提下，尽量减少模板数量和规格，达到适用、经济、合理、安全的目的。三、已知条件：
按照最大截面9.0 x3.3m，最大墩高16.5m进行计算。
墩模板面板采用δ6㎜，竖肋用[10#槽钢间隔340㎜，横肋用δ14㎜*100㎜的板条，间距最大为750㎜，背楞采用[25#槽钢，桁架宽1150㎜，上下弦杆用双槽钢，腹杆用2-[8#槽钢，桁架间距750㎜，桁架与背楞斜连接采用Φ32精轧螺纹钢拉杆。
本工程钢柱模钢材牌号为Q235，根据《钢结构设计手册》（第三版）中的取值基本规定，取值如下：
（1）钢材强度设计值
注：a.表中厚度系指计算点的钢材厚度，对轴心受力构件系指截面中较厚板的厚度；
b.括号中数值适用于薄壁型钢。
（2）钢材其他取值
钢材弹性模量取E=2.06×105(N/mm2)
钢板泊松系数取ν=0.3
钢板截面塑性发展系数取γx=1
钢板挠度计算系数取K f=0.00177
钢板的刚度取Bo=24×108(N/mm2)
（3）有关混凝土的设计计算取值
混凝土重力密度取γc=25 KN/m3
混凝土的初凝时间，取to=8小时
混凝土外加剂影响系数取β1=1.2
混凝土坍落度影响系数取β2=1.15
倾倒混凝土产生的荷载标准值取F2=4 KN/m2
1、荷载：
1)根据我国《混凝土结构工程施工及验收规范》〈GB50204-92〉中新浇注混凝土
作用在模板上的最大侧压力计算公式如下
F=0.22γc.toβ1β2V?
F=γc.H
F—新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kN/ M2）；
γc - 混凝土的重力密度（kN/m3）；
to—新浇筑混凝土的初凝时间（h)，可按实测确定。当缺乏试验资料时，可采用to= 200/ (T+15)计算（T为混凝土的温度℃）；
V- 混凝土的浇筑速度（m/h)；
H- 混凝土侧压力计算位置处至新浇筑混凝土顶面的总高度（ M )；
β1—外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0;掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2；
β2—混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于30mm时，取 0. 85； 5 0 ～ 90 mm 时，取1.0；110～150mm时，取1.15。
带入数据得
侧压力取两者中较小值：F=105KN/㎡
设计值：
(2)混凝土侧压力设计值：F=F1*分项系数*折减系数
F=105x 1.2x0.9=113KN/m2（3）倾倒混凝土时产生的水平荷载
查建筑施工手册17-78表为2KN/㎡
荷载设计值为
2x 1.4x0.9= 2.5KN/m2
（4）混凝土振捣产生的荷载
查路桥施工计算手册8-1表为4KN/㎡
荷载设计值为
4x 1.4x0.9=5KN/m2
（5）按表1 7-81进行荷载组合
F'=113+ 2.5+5=121KN/m2
2、 面板的计算：
圆弧模板在混凝土浇注时产生的侧压力有横肋承担，在刚度计算中与平模板相似。 2.1计算简图
取1m 宽板带作为计算单元。
（1)面板荷载计算
面板荷载计算值q=121×1=121(kN/m) （2)面板抗弯强度计算
按双向板计算，选面板区格中三面固结、一面简支的最不利受力情况进行计算。
，按近似0.5值，查《建筑结构静力学计算手册（第二版）》附表
4-21可得，m x o =-0.0836，m y o =-0.0569, m x =0.041, m y =0.0028, Kw=0.0026。
支座弯矩：
m KN ql m M x x x ?-=??-==17.1340.01210836.02200
m KN ql m M x y y ?-=??-==8.0340.01210569.02200
面板截面抵抗矩
3 2 2 6000 6 1000 6
1 6
1
mm
bh W = ? ? = = 453 . 0 750 340 = = y
x l l
应力2
26max /2051956000
1017.1mm N mm N W M <=?==σ，满足要求。 跨中弯矩：
m KN ql m M x x x ?=??-==052.0340.0121041.022
m KN ql m M x y y ?=??-==039.0340.01210028.022
钢板的泊松比3.0=ν，故需换算
m KN M M M y x x ?=?+=+=0637.0039.03.0052.0νν m KN M M M x y y ?=?+=+=195.052.03.0039.0νν
面板截面抵抗矩
应力为：2
26max /2056.106000
100637.0mm N mm N W M <=?==σ，满足要求。 （3）面板挠度计算
mm l
mm B ql K w w 22.01500001.010
5.41340121.0002
6.08
404=<=???==, 满足要求。 3、纵肋校核
选10#槽钢，参数： W x =39.7cm 3 I x =198cm 4 1) 强度校核
纵肋间距为h=340mm ，纵肋平均计算长度为L=750mm
q=F*h=0.121N/mm 2*
340mm=
41.14N/mm
M max =q*L 2/8 =0.125*41.4
N/mm*750
2
mm=2910938N*mm
σmax =M max /W x =
2910938
/39.7*103=73.32338N/mm 2
σmax () () Eh B = - ? ? ? ? = - = 2 3 3 5 2 3 0 3 . 0 1 12 6 10 10 .1 2 1 12 ν 41.5 × 3 2 2 6000 6 1000 6 1 6 1 mm bh W = ? ? = = 2)挠度校核 跨中按照简支梁校核 5*41.1*7504 384* 2.06*105*198*104=0.42 f max=5*q*L4/(384*E*I)= [v]=L/1000=750/1000=0.75mm ， V max<[v]满足要求 4、桁架的强度校核： 1150mm宽桁架，桁架腹杆采用2-[8，内弦杆采用2-【16，外弦杆采用2-[12. 内力计算 桁架的受荷面积9.172*0.75 q=121x0.75=90.75KN 图1——桁架简化模型 图2——桁架弯矩图 图3——桁架轴力图 图4——桁架剪力图 图5——桁架位移计算图 由力学求解器求出的内力如上图示 1)应力计算： 桁架内弦杆采用][16#槽钢： 截面参数:W x=2x117x103mm3 =234000mm3 I x=2x934x104mm4=186800000mm3 δmax =M max / W x （M max =1/8ql 2） =9.543x106/234000=40.8N/mm 2∠f=215 N/mm 2 满足要求。 2)最大位移发生在6节点处，为3.7mm ， 247811729/7.3 <1000 1 ,满足要求。 5、四角斜拉采用φ32的精轧螺纹钢，其截面积为804 mm 2，用于模板的加固及调方 取拉杆研究对象，由静力平衡条件N/sin45=ql/2，其支座反力N=360KN, PSB930的精轧螺纹钢其轴向拉力设计值N=Af=804x1080=868320N, 其值远大于392KN 故满足要求，我方交付时会附带钢厂家精轧螺纹钢的材质单；其四角对拉为Tr32的普通圆钢起双重加固作用，无需计算。 6、宽度方向背楞验算： 背楞采用][25c#, 截面参数：A=2x44.9=89.8 cm 2,W x =2x295=590cm 3 , I x =2x3696=7392cm 4 背楞按照两端斜拉角钢位置为固定点，两端固定计算； 图1——背楞简化模型 图2——背楞弯矩图 图3——背楞剪力图 图4——背楞位移计算图 由力学求解器求出的内力如上图示 均满足要求。 7、连接螺栓的校核： 模板连接螺栓采用M20，桁架上采用螺栓48-M20, 其截面积S1=314.2㎜2 螺栓受力 T=AxP/2*24 =5.9*2*111.47*103/48=27.4*103N τ=T/S=27.4X103/314.2 =87.21MPa＜170MP满足要求 8、吊耳计算： 1. 吊耳采用Q235(δ14钢板)，截面面积Ａ＝2100mm2，每块长度方向模板上设四个吊耳，按吊装8300*1500mm宽模板自重3.9吨计算，模板自重荷载设计值取系数1.3，即Ｐx＝1.3×3.9×9800=49686N. σ=Ｐx /Ａ=49686/(4×2100)=6.05N/mm2<[σ]=160N/mm2均满足要求。 160/6.05=26.4（则安全系数K=4）。 2. 吊耳与模板之间采用焊接，焊缝长为80mm,焊角尺寸为8mm，单侧受拉面积为： 80×8/2=320 mm2 σ=Ｐx /Ａ=48412/(8×320)=18.9N/mm2<[σ]=160N/mm2均满足要求。 160/18.9=8.5（则安全系数K=4）。 3. 吊耳与模板之间采用焊接，焊缝长为80mm,焊角尺寸为8mm，单侧受剪面积为： 80×8=640 mm2 Ｐx＝48412N τ=Ｐx/Ａ=48412/（8×640）=9.5N/ mm2<[τ]=160 N/mm2故满足要求。 160/9.5=16.8（则安全系数K=4）。 ×××项目技术设计书 资料Word ××测绘单位 20××年××月××日资料Word ××××项目 技术设计书 项目承担单位（盖章）：设计负责人： 主要设计人：审核意见： 审核人： 日年月日年月 （模板具体需根据工程不同细化与修改）资料Word 录 目 ......................................................................................................................................................................2概述1 2........................................................................................................................................................ 1.1项目来源及目的 . 2 .................................................................................................................................................... 1.2工作内容及工作量2.................................................................................................................................................................. 1.3作业区范围2................................................................................................................................................................................ 1.4工期...........................................................................................................2 2 作业区自然地理概况和已有资料情况 2 ................................................................................................................................................ 作业区自然地理概况2.1 32.2已有资料情况.............................................................................................................................................................. 3 ..................................................................................................................................................... 2.2.1 平面控制资料3 ..................................................................................................................................................... 2.2.2 高程控制资料32.2.3 地形图资 料 ......................................................................................................................................................... .............................................................................................................................................................33 技术规范...........................................................................................................4成果（或产品）主要技术指标和规格4 4....................................................................................................................................................................... 4.1测绘基准 4 .............................................................................................................................................................. 4.2测量精度指标.............................................................................................................................................................4设计方案 5 中铁十四局集团阜新煤制气项目 七家子特大桥墩身模板 检算书 编制： 审核： 山东铁鹰建设工程有限公司 2011年6月 φ2.1m ×3.8m ×17m 圆端墩柱模板检算书 一、计算依据 1、《结构力学》、《材料力学》（高教版） 2、《施工图设计》，《钻孔桩桥墩、桥台》，江苏交通科学研究设计院 3、《桥梁博士电算系统》，同济大学 二、工程概况 本套墩身模板为φ2.1m ×3.8m ×17m 直坡实心墩身模板，墩柱最大截面为210cm ×461cm ，圆端为半圆模板，平模为2.0 m ×1.7m ，1.0m ×1.7m ，0.5m*1.7m ，本文取3.8m ×1m 的平模为例，面板为6mm 厚钢板，竖肋为[10，间距30cm ，横肋为2[16a ，间距5cm ，拉杆为Φ25mm45#钢，每块模板设2根，间距100mm 。 三、材料主要参数及截面特性 1. A 3钢弹性模量E= 2.1×1011Pa ，剪切模量G=0.81×105 MPa ，密度ρ=7850 kg/m 3； 2. Q235钢板≤16mm 的拉、压、弯应力[]σ=235MPa ，剪应力[]τσ=125MPa ； 3. Φ25mm 圆钢的拉、压应力[]σ=310MPa ； 4. 容许挠度[f]=L/500； 5. [10，250cm W X =39.7cm 3，2500cm I x =198.3cm 4，A=12.74cm 2 ； 6. [16a ，250cm W X =108cm 3，2500cm I x =866cm 4，A=21.9cm 2； 四、计算 4.1 墩身模板侧压力计算 模板使用条件：拉杆每端配置一个垫片两个螺帽，施工时必须上满两个螺帽，模板连接螺栓必须全部上齐。混凝土初凝时间为5h,砼浇筑最大速度V=2m/h 。 新浇筑混凝土对模板的侧压力: =C γ25kN/m 3 （新浇混凝土容重），t 0=5h ，1β=1.2（外加剂影响修正系数），2β=1.15（砼 塌落度影响修正系数），V=2m/h （砼浇筑速度），H=2m （有效压头高度）， ==V t p C 2101max 22.0ββγ53.5 kn/mm 2 = =H p C γ2max 50kn/mm 2 瓦楞纸箱抗压强度计算公式 纸箱抗压强度一类根据瓦楞纸板原纸，即面纸和芯纸的测试强度来进行计算，另一类则直接根据瓦楞纸板的测试强度进行计算。 ①凯里卡特（K.Q.Kellicutt）公式 a. 凯里卡特公式 P——瓦楞纸箱抗压强度（N）； Px——瓦楞纸板原纸的综合环压强度（N/cm）； aXz——瓦楞常数； Z——瓦楞纸箱周边长（cm）； J——纸箱常数。 瓦楞纸板原纸的综合环压强度计算公式如下 Rn——面纸环压强度测试值（N/0.152m） Rmn ——瓦楞芯纸环压强度测试值（N/0.152m） C——瓦楞收缩率，单瓦楞纸板来说 双瓦楞纸板 纸箱抗压强度公式中的15.2（cm）为测定原纸环压强度时的试样长度。 Z 值计算公式 Z=2（L 0+B ） Z——纸箱周边长（cm）； L0——纸箱长度外尺寸（cm）B0——纸箱宽度外尺寸（cm）； a z X、J、C值可查表 b.06 类纸箱抗压强度计算公式： P0201 ——0201 箱型用凯里卡特公式计算的抗压强度（N）；a——箱型修正系数， 凯里卡特公式，与实际测试值有一定差异，一般比测试值小5％。 ②马丁荷尔特（Maltenfort）公式 P——瓦楞纸箱抗压强度（N）； CLT- O ——内、外面纸横向平压强度平均值（N/cm）。 ③沃福（Wolf）公式 Pm——瓦楞纸板边压强度（N/m） ④马基（Makee）公式 纸箱抗压强度Dx——瓦楞纸板纵向挺度（MN·m）Dy——瓦楞纸板横向挺度（MN·m） 马基简易公式： 包卷式纸箱抗压强度计算公式： PwA——包卷式纸箱抗压强度（N）； Pm ——瓦楞纸板边压强度（N/m） a——常数 b——常数 纸箱抗压强度⑤APM 计算公式 考虑箱面印刷对抗压强度的影响。 满堂支架设计验算书(总50 页) 本页仅作为文档页封面，使用时可以删除 This document is for reference only-rar21year.March 德商高速公路夏津至聊城段路桥二标 聊城北互通式立交MRK82+835.15主线桥 支架设计验算书 编制： 审核： 批准： 中铁十五局集团德商高速公路夏津至聊城段 路桥二标项目经理部 目录 一、设计计算说明 (3) 1.1、设计依据 (3) 1.2、工程概况 (3) 1.3、预应力砼现浇连续箱梁施工顺序 (5) 1.4、支架总体方案 (5) 二、荷载计算 (6) 2.1、荷载分析 (6) 2.2、荷载分项系数 (8) 2.3、荷载效应组合 (9) 三、模板、背肋及脊梁计算 (9) 3.1、模板荷载的计算 (9) 3.1.1、设计荷载 (9) 3.1.2、侧压力的计算 (10) 3.1.3、底板压力计算 (13) 3.2、模板计算 (14) 3.2.1、底模计算 (14) 3.2.2、侧模计算 (17) 3.2.3、内模顶模计算 (18) 3.3、背肋的计算 (19) 3.3.1、底模背肋 (19) 3.3.2、侧模背肋 (21) 3.3.3、内模顶模背肋 (23) 3.4、脊梁的计算 (26) 3.4.1、底模脊梁 (26) 3.4.2、侧模脊梁 (29) 3.4.3、内模顶模脊梁 (33) 3.5、拉杆计算 (36) 四、支架计算 (38) 4.1、支架布置情况 (38) 4.1.1、立杆和横杆的布置 (38) 4.1.2、剪刀撑及斜杆的布置 (39) 4.2、立杆力学特性计算 (39) 4.3、立杆强度验算 (40) 4.4、整体稳定性验算 (41) 4.5、斜杆两端连接扣件抗滑强度验算 (44) 4.6、局部稳定性计算 (46) 4.7、底座和顶托强度验算 (47) 五、地基承载能力验算 (47) 六、计算结果总结 (51) 聊城北互通式立交MRK82+835.15主线桥 支架设计验算书 中交第一航务工程局第五工程有限公司 模板受力计算书 （胸墙模板） 单位工程：锦州港第二港池集装箱码头二期工程计算内容：胸墙模板计算 编制单位：主管：计算： 审批单位：主管：校核： 锦州港第二港池集装箱码头二期工程 胸墙模板计算书 一、设计依据 1.中交第一航务工程勘察设计院图纸 2.《水运工程质量检验标准》JTS257-2008 3.《水运工程混凝土施工规范》JTJ268-96 4. 《组合钢模板技术规范》（GB50214－2001） 5. 《组合钢模板施工手册》 6. 《建筑施工计算手册》 7. 《港口工程模板参考图集》 二、设计说明 1、模板说明 在胸墙各片模板中，1#模板位于码头前沿侧，浇筑胸墙高度为3.15m，承受的侧压力最大，同时胸墙外伸部分的重量也由三角托架来承受，因此选取1#模板来进行计算。 1#模板大小尺寸为17.9m（长）×3.15m（高）。采用横连杆、竖桁架结构形式大型钢模板 面板结构采用安装公司统一的定型模板，板面为5mm钢板制作，背后为50×5竖肋。 内外横连杆采用单[10制作，间距为75cm； 桁架宽度为650cm，最大水平间距75cm，上弦杆采用背扣双[6.3，下弦杆为双∠50×50×5，腹杆为方管50×5。 2、计算项目 本模板计算的项目 ⑴模板面板及小肋 ⑵模板横连杆的验算。 ⑶模板竖桁架的验算。 ⑷模板支立的各杆件的验算。 模板计算 1、混凝土侧压力计算 混凝土对模板的最大侧压力： Pmax = 8K S +24K t V 1/2=8×2.0+24×1.33×0.57? =40.1kN/m 2 式中: Pmax ——混凝土对模板的最大侧压力 Ks ——外加剂影响系数，取2.0 Kt ——温度校正系数 10℃时取Kt ＝1.33 V ——混凝土浇筑速度50m 3 /h ，取0.57m/h 砼坍落度取100mm ＝＝倾倒侧P P P max 40.1+6×1.4=48.5 kN/m 2取50KN/ m 2 其中倾倒P 为倾倒砼所产生的水平动力荷载，取6kN/㎡×1.4=8.4kN/㎡。 2、板面和小肋验算 ⑴板面强度验算 取1mm 宽板条作为计算单元，计算单元均布荷载 q=0.05×1=0.05 N/mm q 5mm 钢板参数：I=bh 3/12=300×5×5×5/12=3125mm 4 ω= bh 2/6=300×5×5/6=1250mm 3 q=0.05×300=15 N/mm σ=M/ω=0.078 ql 2/ω=0.078×15×3002/1250=85 N/mm 2＜[σ]=215 N/mm 2 f max =K f ×Fl 4 /B 0=0.00247×0.05×3004 /2358059=0.43mm ＜300/500=0.6mm ， 钢板满足要求 其中K f 为挠度计算系数，取0.00247 B 0为板的刚度，B0=Eh 3x /12(1-γ2)=2.06×105×53/12(1-0.32)=2358059 γ钢板的泊松系数，取0.3 h 为钢板厚度，h=5mm 混凝土结构课程设计说明书 课程名称: 混凝土结构课程设计 课程代码: 题目:现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖 学院(直属系) : 年级/专业/班: 学生姓名: 学号: 指导教师: 兰国冠 开题时间:2016 年 1 月 01日 完成时间: 2016 年 1 月 12 日 目录 摘要..................................................... 任务与分析.................................................. 一、现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计任务书 1．设计题目.................................................. 2．设计条件.................................................. 3．设计内容.................................................. 4. 成果要求. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 二、计算书 1．楼盖的结构平面布置 1.1 柱网尺寸 ........................................... 1.2 板厚度............................................... 1.3 次梁截面尺寸......................................... 1.4 主梁截面尺寸........................................ 2板的设计 2.1板荷载计算............................................ 2.2板计算简图............................................ 2.3板弯矩计算值.......................................... 2.4板正截面受弯承载力计算................................ 2.5 板裂缝宽度验算........................................ 2.6 板的挠度验算.......................................... 3.次梁设计 3.1次梁荷载计算........................................... 3.2次梁计算简图........................................... 3.3次梁内力计算........................................... 3.4次梁正截面受弯承载力计算............................... 3.5次梁斜截面受剪承载力计算............................... 3.6 次梁裂缝宽度验算....................................... 3.7次梁挠度验算........................................... 4.主梁设计 4.1主梁荷载计算............................................ 4.2主梁计算简图............................................ 武汉美高钢模板有限公司 中铁六局合福铁路工程墩柱模板 压力容器强度校核 筒体壁厚校核公式 软件模板 计算公式：' 22[]c i t c P D C P δσφ=+-筒校核 备注： c P ：校核压力 i D ：容器最大内径 []t σ：设计温度下的许用应力 φ ：焊缝系数 若双面焊全焊头对接接头 100%无损检测，φ= 局部无损检测， φ= 若为单面焊对接接头 100%无损检测，φ= 局部无损检测， φ= ' 2C ：下一周期均匀腐蚀量 δ筒校核：筒体校核壁厚 最后判定公式：若δ筒校核≤δ筒实测，继续使用，否则停用。 封头壁厚校核公式 1.椭圆形封头软件模板 计算公式：' 22[]0.5c i t c P D C P δσφ=+-封校核 备注： c P ：校核压力 i D ：容器最大内径 [ ]t σ：设计温度下的许 用应力 φ ：焊缝系数： 若双面焊全焊头对接接头 100%无损检测，φ= 局部无损检测， φ= 若为单面焊对接接头 100%无损检测，φ= 局部无损检测， φ= ' 2C ：下一周期均匀腐蚀量 δ筒校核：筒体校核壁厚 最后判定公式：若δ筒校核≤δ筒实测，继续使用，否则停用 2.球形封头软件模板 计算公式：' 24[]c i t c P D C P δσφ=+-封校核 备注： c P ：校核压力 i D ：容器最大内径 [ ]t σ：设计温度下的许用应力 φ ：焊缝系数： 若双面焊全焊头对接接头 100%无损检测，φ= 局部无损检测， φ= 若为单面焊对接接头 100%无损检测，φ= 局部无损检测， φ= '2C ：下一周期均匀腐蚀量 δ筒校核：筒体校核壁厚 最后判定公式：若δ筒校核≤δ筒实测，继续使用，否则停用 控制测量技术设计书 学生姓名：黄伟 学号：2012092513 专业：测绘工程 班级：12测绘 实习日期：2015.8-2016.1 实习地点：市云霄县 指导老师：高兴 一. 基本技术要求 （一）引用标准与作业依据 1、《国家基本比例尺地图图式第一部分：1：500 1：1000 1：2000地形图》， GB/T20257.1-2007，以下简称《图式》； 2、《城市测量规》，CJJ 8—99，以下简称《规》； 3、《全球定位系统（GPS）测量规》， GB/T 18314-2009； 4、《国家三、四等水准测量规》，GB/T 12898-2009； 5、《国家测量基本技术规定》，GB 22021-2008； 6、《基础地理信息标准数据基本规定》，GB 21139-2007； 7、《测绘技术设计规定》，CH/T1004-2005 8、《省1：500 1：1000 1：2000基本比例尺数字地形图测绘技术规定》， FCB001-2005； （二）坐标系统及已有成果利用 1、平面坐标系统：1980坐标系，1985国家高程基准。 2、委托方提供的高等级控制点水准测量成果数据和武平县似万安乡水准面精化成果，成果为1985国家高程基准，可用于本测区高程起算。 3、近年来有关测绘单位，在测区施测并验收合格的1:500、1:1000比例尺数字化图件成果可以作为修测底图。 4、1:5000 1:10000地形图、影像图可用于工作计划及引用参考。 二. 项目概况 项目名称：云霄县农村地籍和房屋调查 测区概况：云霄县为省市下辖的一个县，位于省南部沿海。处于闽粤交界地带和、两个经济特区之间，地理坐标为北纬23°45′-24°14′，东经117°07′-117°33′。总面积1054.3平方千米。 实心墩墩身钢模计算书 一、工程简介 京沪高铁六标五工区第四作业工区位于昆山境内，线路起点DK1252+017.79,终点DK1256+911.65,里程长度4.89km。 主要包括五座连续梁桥，分别为：跨娄江连续梁拱（70m+136m+70m）、跨沪宁铁路连续梁(40m+72m+40m)、跨江浦路连续梁（40m+72m+40m）、跨朝阳西路连续梁(40m+56m+40m)、跨通澄南路连续梁（40m+56m+40m）。钻孔桩1552根、承台140个、墩身140个，主要为矩形空心墩，双柱墩及实体墩。 二、计算分析内容： 1、墩身模板强度验算 2、墩身模板刚度分析 三、分析计算依据 1、钢结构设计规范：GB50017-2003 2、建筑工程大模板技术规程：JGJ74-2003 3、全钢大模板应用技术规范：DBJ01-89-2004 4、建筑工程模板施工手册杨嗣信中国建筑工业出版社 四、模板设计构件规格及布置 1、面板：δ6 2、竖肋：Ⅰ10，布置间距400mm，法兰：δ16×100 , 抱箍：［16 模板具体构造见后附图。 五、荷载分析 1、计算初值 浇注速度V=1m/h，混凝土溶重γ=25KN/m3，混凝土初凝时间t0=17h。 外加剂影响修正系数：β1=1.2 β2=1.15,混凝土浇注层的高度H=4m 2、荷载计算 ⑴按下列二式计算,取其中最小值: F=0.22γt0β1β2V1/2 =0.22×2.5×104×17×1.2×1.15×11/2 =1.29×105(N/m2) F=γH=2.5×104×4=1×105（N/m2） 取F1=1×105(N/m2) 其中：γ—砼密度，取γ=2.5×104 N/m3 t0—砼初凝时间,取t0 =17h β1—外加剂影响修正系数，不掺外加剂取β1=1.0, 掺具有缓凝作用外加剂取β1=1.2,这里取1.2 β2—砼坍落度影响修正系数，坍落度小于3cm,取0.85, 5cm～9cm 时取1.0, 11cm～15cm时取1.15, 这里取1.15 ⑵泵送混凝土浇注施工时（T>10℃）对侧面横板压力 F2=4.6V1/4 =4.6×1 =4.6×103(N/m2) ⑶振捣混凝土时对侧面横板的压力 F3=4×103(N/m2) ⑷侧面横板即承受的总压力 15-1 多跨静定梁 031=+-=+'=qx qa qx y Q D X a x 3 1 = 2 当l X = α cos 2 l q Q B -= αα0sin sin =--qx y N A X 因在梁上的总载不变：ql l q =11 αcos 11 111q l l q q l l q === ()()()111221122111 1 1 d p l V f H M H H x a p a p l V M b p b p l V A A C B A B A A -?= ===+==+= ∑∑∑ f M H V V V V C A B B A A = = = f=0时，H A =∞，为可弯体系。 简支梁： ① 1 P V Q A - = ()a x P V A- - 1 H=+H A ，（压为正） ②()y H a x p x V M A A - - - = 1 1 即y H M M A - = D截面M、Q、N ()y H a x p x V M A A x ? - - - = 1 1 即y H M M A x - = ? ? ? ? sin sin sin cos H Q N H Q Q x x + = - = 说明：?随截面不同而变化，如果拱轴曲线方程()x f y=已知的话，可利用 dx dy tg= ?确定?的值。 二.三铰拱的合理轴线（拱轴任意截面 = = Q M ） 据：y H M M A ? - = 当0 = M时， A H M y = M是简支梁任意截面的弯矩值，为变值。 说明：合理拱轴材料可得到充分发挥。 f M H c A =（只有轴力，正应力沿截面均匀分布） c M 为简支跨中弯矩。 第二章 轴的强度校核方法 2.2常用的轴的强度校核计算方法 进行轴的强度校核计算时，应根据轴的具体受载及应力情况，采取相应的计算方法，并恰当地选取其许用应力。 对于传动轴应按扭转强度条件计算。 对于心轴应按弯曲强度条件计算。 对于转轴应按弯扭合成强度条件计算。 2.2.1按扭转强度条件计算： 这种方法是根据轴所受的扭矩来计算轴的强度，对于轴上还作用较小的弯矩时，通常采用降低许用扭转切应力的办法予以考虑。通常在做轴的结构设计时，常采用这种方法估算轴径。 实心轴的扭转强度条件为： 由上式可得轴的直径为 为扭转切应力，MPa 式中： T 为轴多受的扭矩，N ·mm T W 为轴的抗扭截面系数，3mm n 为轴的转速，r/min P 为轴传递的功率，KW d 为计算截面处轴的直径，mm 为许用扭转切应力，Mpa ，][r τ值按轴的不同材料选取，常用轴的材料及][r τ值见下表： T τn P A d 0 ≥[]T T T d n P W T ττ≤2.09550000≈3 =[]T τ 空心轴扭转强度条件为： d d 1 = β其中β即空心轴的径1d 与外径d 之比，通常取β=0.5-0.6 这样求出的直径只能作为承受扭矩作用的轴段的最小直径。例如，在设计一级圆柱齿轮减速器时，假设高速轴输入功率P1=2.475kw ，输入转速n1=960r/min ，则可根据上式进行最小直径估算，若最小直径轴段开有键槽，还要考虑键槽对轴的强度影响。 根据工作条件，选择45#钢，正火，硬度HB170-217，作为轴的材料，A0值查表取A0=112，则 mm n P A d 36.15960 475 .2112110 min =?== 因为高速轴最小直径处安装联轴器，并通过联轴器与电动机相连接，设有一个键槽，则： mm d d 43.16%)71(36.15%)71(min ' min =+?=+= 另外，实际中，由于减速器输入轴通过联轴器与电动机轴相联结，则外伸段轴径与电动机轴径不能相差太大，否则难以选择合适的联轴器，取电动机轴d d 8.0'min =，查表，取mm d 38=电动机轴,则： mm d d 4.3038*8.08.0' min ===电动机轴 综合考虑，可取mm d 32'min = 通过上面的例子，可以看出，在实际运用中，需要考虑多方面实际因素选择轴的直径大小。 2.2.2按弯曲强度条件计算： 由于考虑启动、停车等影响，弯矩在轴截面上锁引起的应力可视为脉动循环变应力。 则 其中： M 为轴所受的弯矩，N ·mm ][7.1][≤1-0σσσ== W M ca 一、荷载计算 （一）模板自重：180kg/m2 （二）新浇混凝土自重：26KN/m3 （三）钢筋自重：2KN/m3 （四）人员设备自重：250kg/m2 （五）振捣产生的荷载：300kg/m2 （六）新浇混凝土最大侧压力：F=γc t0β1.β2V1/2 F`=γ 式中F-----新浇混凝土对模板的最大侧压力（KN/m2） γ混凝土的重力密度（KN/m3） t0----新浇混凝土的初凝时间（h） V-----混凝土的浇筑速度（m/h） H-----混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m） β1---外加剂影响修正系数 β2---混凝土坍落度影响修正系数 F=*26*4***31/2=m2 F`=26*=m2 取两者最小值，即F=m2 （七）倾倒时产生的荷载：8KN/m2 二、侧面模板计算 （一）刚面板计算 刚面板与纵横肋采用断续焊焊接成整体，刚面板被分成280mm*500mm若干矩形方格，取最不利情况，为三面嵌固，一面简支。 由于Ly/Lx=280/500=，查表的最大弯矩系数：Km=，最大挠度系数：Kf=. (1)、强度验算 取1mm宽的板条为计算单元，荷载为：F=+8=m2=mm2 q=*1=mm Mmax=Km*qLy2=**2802=mm Wx=1/6*52= σmax=Mmax/γx*Wx=1*=mm2〈215N/mm2 强度满足要求 式中Mmax-----板面最大计算弯矩设计值（） γx-------截面塑性发展系数γx=1 Wx-------弯矩平面内净截面抵抗矩（mm3） Σmax-----板面最大正应力 （2）挠度验算 Bo=Eh3/12*（1-r2）=*10*53/12*=*10N/mm （3）Vmax=Kf*F*Ly/Bo=**280/= [v]=Ly/500=280/500=＞Vmax= Vmax＜[v]，挠度满足要求。式中 B O------板的刚度 E--------钢材的弹性模量 h--------钢板厚度 r---------钢板的泊松系数 Vmax---板的计算最大挠度 （二）横肋计算 （1）强度验算 q=*280=mm 查表 Wx=*103mm3 Ix=*10mm σmax=Mmax/γx W x=**2802/**103=mm2<215N/mm2满足要求。 式中Mmax----横肋最大计算弯矩设计值 γx---------截面塑性发展系数γx=1 W x---------横肋在弯矩平面内净截面抵抗矩（mm3）（2）挠度验算 1、悬臂部分 q=*280=mm v max =qa/8EI x=*250/8**10**10= [v]=a/500=250/500= 所以v max<[v]满足要求。 主墩墩身模板计算书 一、模板设计概况： 1、2号主墩身钢模构造为，面板采用6mm钢板，尺寸为H×L=2500mm ×3500mm，竖向小肋采用扁钢-80mm×8mm和[8槽钢交错布置，间距s=450 mm,横肋采用[8型钢，间距h=400mm，h1=450mm，竖向纵肋采用2根[8型钢组合而成，间距l=600mm，a=250mm，横背梢拟采用2[20B，采用φ32精轧螺纹粗钢筋作穿墩身的对拉拉杆。根据以上资料验算大块钢模的强度与刚度。模板图见下： 二、墩身模板承受荷载计算： 砼采用拌和站集中拌和，罐车运输，根据其供应能力每小时能供应40m3，犍为岷江大桥主墩墩身断面积S为： S = 3.14×1.252+7×2.5 =22.406m2 故砼浇筑速度V为： V = 40÷(22.406×1) =1.79 m/h 按采用内部振捣器时大块模板承受的最大侧压力计算： 对竖直模板，新浇筑的砼的侧压力是它的主要荷载。当砼浇筑速度在6m/h以下时，作用于侧面模板的最大压力可按下式计算： P m = K·γ·h 当v/T≤0.035时 h = 0.22+24.9v/T 当v/T≥0.035时： h =1.53+3.8 V/T 式中：Pm —新浇砼对侧模板的最大压力，单位Kpa； h—有效压头高度，单位m； T—砼入模时的温度，单位0C K—外加剂影响修正系数，不加时，K=1；掺缓凝剂时，K=1.2； V—砼的浇筑速度，单位m/h； H—砼浇筑层（在水泥初凝时间以内）的高度，单位m； γ—砼的容重，单位KN/m3 根据工期安排，墩身施工时间在三月中旬至四月底，按最不利时的温度考虑（如阴雨天），施工气温为150C，砼的浇筑速度V=1.79m/h。根据上述公式可得混凝土最大侧压力为： V/T=1.79/15=0.119＞0.035 h=1.53+3.8V/T=1.53+3.8×1.79/15=1.98m P m = K·γ·h =1.2×25 1.98 =59.5Kpa 考虑振动荷载P1=4Kpa，则砼对模板的最大侧压力为： P =59.4+4 = 63.4Kpa 三、面板计算： 1、强度验算： 选模板区格中三面固结、一面简支的最不利受力情况进行计算。 Ly/lx=400/450=0.888，根据《路桥施工计算手册》附表二查Ly/lx=0.85和Ly/lx=0.90表中系数，内插可得Ly/lx=0.888时的内力及变形系数，具体计算为： 当Ly/lx=0.85时，Km x0=-0.0683，Km y0=-0.0711，K Mx=0.0225，K MY=0.0255，K f=0.00233。 当Ly/lx=0.90时，Km x0=-0.0656，Km y0=-0.0653，K Mx=0.0228，K MY=0.0223，K f=0.00206。 故当Ly/lx=0.888时有， Km x0=-0.0663，Km y0=-0.0667，K Mx=0.0227，K MY=0.0231，K f=0.00212。 取1mm宽的板条作为计算单元，荷载q为： 墩柱模板计算 一、计算依据 1、《铁路桥涵设计基本规范》 2、《客运专线铁路桥涵工程施工技术指南》(TZ213-2005) 3、《铁路混凝土与砌体工程施工规范》(TB10210-2001) 4、《钢筋混凝土工程施工及验收规范》(GBJ204-83) 5、《铁路组合钢模板技术规则》(TBJ211-86) 6、《铁路桥梁钢结构设计规范》 7、《铁路桥涵施工规范》(TB10203-2002) 8、《京沪高速铁路设计暂行规定》(铁建设[2004]) < 9、《钢结构设计规范》(GB50017—2003) 二、设计参数取值及要求 1、混凝土容重：25kN/m3； 2、混凝土浇注速度：2m/h； 3、浇注温度：15℃； 4、混凝土塌落度：16～18cm； 5、混凝土外加剂影响系数取； 6、最大墩高17.5m； 7、设计风力：8级风； 8、模板整体安装完成后，混凝土泵送一次性浇注。 三、？ 四、荷载计算 1、新浇混凝土对模板侧向压力计算 混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即为新浇筑混凝土的最大侧压力。侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效 压头。新浇混凝土对模板侧向压力分布见图1。 [ 图1新浇混凝土对模板侧向压力分布图 在《铁路混凝土与砌体工程施工规范》(TB10210-2001)中规定，新浇混凝土对模板侧向压力按下式计算： 在《钢筋混凝土工程施工及验收规范》(GBJ204-83) 中规定，新浇混凝土对模板侧向压力按下式计算： 新浇混凝土对模板侧向压力按下式计算： Pmax=γt 0K 1K 2V 1/2 Pmax =γh 式中： … Pmax ------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kN/m2） γ------混凝土的重力密度（kN/m3）取25kN/m3 t0------新浇混凝土的初凝时间（h ）； V------混凝土的浇灌速度（m/h ）;取2m/h h------有效压头高度； H------混凝土浇筑层(在水泥初凝时间以内)的厚度(m)； K1------外加剂影响修正系数，掺外加剂时取； K2------混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm 时，取；50～ 90mm max 72722 40kPa 1.62 1.6P υυ?===++ 第二章 轴的强度校核方法 常用的轴的强度校核计算方法 进行轴的强度校核计算时，应根据轴的具体受载及应力情况，采取相应的计算方法，并恰当地选取其许用应力。 对于传动轴应按扭转强度条件计算。 对于心轴应按弯曲强度条件计算。 对于转轴应按弯扭合成强度条件计算。 2.2.1按扭转强度条件计算： 这种方法是根据轴所受的扭矩来计算轴的强度，对于轴上还作用较小的弯矩时，通常采用降低许用扭转切应力的办法予以考虑。通常在做轴的结构设计时，常采用这种方法估算轴径。 实心轴的扭转强度条件为： 由上式可得轴的直径为 为扭转切应力，MPa 式中： T 为轴多受的扭矩，N ·mm T W 为轴的抗扭截面系数，3mm n 为轴的转速，r/min P 为轴传递的功率，KW d 为计算截面处轴的直径，mm 为许用扭转切应力，Mpa ，][r τ值按轴的不同材料选取，常用轴的材料及] [r τ值见下表： 表1 轴的材料和许用扭转切应力 空心轴扭转强度条件为： d d 1 = β其中β即空心轴的内径1d 与外径d 之比，通常取β=这样求出的直径只能作为承受扭矩作用的轴段的最小直径。例如，在设计一级圆柱齿轮减速器时，假设高速轴输入功率P1=，输入转速n1=960r/min ，则可根据上式进行最小直径估算，若最小直径轴段开有键槽，还要考虑键槽对轴的强度影响。 T τ[]T τ 根据工作条件，选择45#钢，正火，硬度HB170-217，作为轴的材料，A0值查表取A0=112，则 因为高速轴最小直径处安装联轴器，并通过联轴器与电动机相连接，设有一个键槽，则： 另外，实际中，由于减速器输入轴通过联轴器与电动机轴相联结，则外伸段轴径与电动机轴径不能相差太大，否则难以选择合适的联轴器，取电动机轴d d 8.0'min =，查表，取mm d 38=电动机轴,则： 综合考虑，可取mm d 32'min = 通过上面的例子，可以看出，在实际运用中，需要考虑多方面实际因素选择轴的直径大小。 2.2.2按弯曲强度条件计算： 由于考虑启动、停车等影响，弯矩在轴截面上锁引起的应力可视为脉动循环变应力。 则 其中： M 为轴所受的弯矩，N ·mm W 为危险截面抗扭截面系数(3mm )具体数值查机械设计手册~17. ][1σ为脉动循环应力时许用弯曲应力(MPa)具体数值查机械设计手册 2.2.3按弯扭合成强度条件计算 由于前期轴的设计过程中，轴的主要结构尺寸轴上零件位置及外载荷和支反力的作用位置均已经确定，则轴上载荷可以求得，因而可按弯扭合成强度条件对轴进行强度校核计算。 一般计算步骤如下： (1)做出轴的计算简图：即力学模型 通常把轴当做置于铰链支座上的梁，支反力的作用点与轴承的类型及布置方式有关，现在例举如下几种情况： 图1 轴承的布置方式 当L e d L 5.0,1≤/=,d e d L 5.0,1/=>但不小于（~）L ，对于调心轴承e=0.5L 在此没有列出的轴承可以查阅机械设计手册得到。通过轴的主要结构尺寸轴上零件位置及外载荷和支反力的作用位置，计算出轴上各处的载荷。通过力的分解求出各个分力，完成轴的受力分析。 ][7.1][≤1-0σσσ== W M ca 附件：模板验算书 1、验算依据 1.1、《公路桥涵施工技术规范》(JTJ/T F50-2011); 1.2、《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)； 1.3、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003))； 1.4、《路桥施工计算手册》。 2、模板基本数据 2.1、6m×3m、5m×3m模板 面板采用5mm钢板；竖肋采用[10#槽钢，间距300mm；横肋采用双[18#槽钢，间距700mm。6m×3m、5m×3m模板为通用，长度方向分为三块，其中长1m 块为调整块，最大柱高为7.6m。 2.2、2m×1.8m、2m×1.6m模板 面板采用5mm钢板；竖肋采用[10#槽钢，间距350mm；横肋采用[16#槽钢，间距700（底部），最大间距717mm（顶部）。2m×1.8m、2m×1.6m模板为通用，长度方向分为三块，其中长0.2m块为调整块，最大柱高为6.74m。 2.3、φ1.6m模板 面板采用5mm钢板；竖肋采用[10#槽钢，间距314mm；横肋采用[10#槽钢，间距767mm；最大柱高为4.56m。 2.4、φ1.0m模板 面板采用5mm钢板；竖肋采用[8#槽钢，间距314mm；横肋采用[8#槽钢，间距767mm；最大柱高为5.53m。 3、6m×3m、5m×3m模板验算 3.1、模板工作条件参数 3.1.1、按一次浇筑到顶高度按7.6m控制； 3.1.2、混凝土不掺缓凝外加剂，坍落度≥11～15cm； 3.1.3、浇筑速度：取V=3m/h，7.6m高约2.6个小时浇筑完成； 3.1.4、新浇混凝土的密度：25KN/m3。 3.2、最大侧压力计算 3.2.1、各项侧压力值取定技术设计书模板
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项目名称：中铁六局合福铁路工程
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工程编号：GLTL-DZ-110328
设 计：
王奎
审 核：
批 准：
武汉美高钢模板有限公司
2011 年 3 月 28 日
1
武汉美高钢模板有限公司
计 算 书
一、编制依据： 编制依据： 依据 1、 《铁路桥涵设计基本规范》(TB10002.1-2005) 2、 《钢结构设计规范》(GB50017—2003) 3、 《建筑钢结构焊接技术规程》 JGJ81－2002
4、 《钢筋混凝土工程施工及验收规范》(GBJ204-83) 5、 《铁路组合钢模板技术规则》(TBJ211-86) 6、 《铁路桥梁钢结构设计规范》(TB10002.2-2005) 7、 《铁路桥涵施工规范》(TB10203-2002) 8、 《客运专线铁路桥涵工程施工技术指南》(TZ213-2005) 9、 《建筑结构静力计算手册》 ( 第二版 ) 10、 《预应力混凝土用螺纹钢筋》 (GB/T20065-2006) 二、计算参数取值及要求 1、混凝土容重：25kN/m3； 2、混凝浇注入模温度：25℃； 3、混凝土塌落度：160～180mm； 4、混凝土外加剂影响系数取 1.2； 5、混凝土浇注速度：2m/h； 6、设计风力：8 级风； 7、模板整体安装完成后，混凝土泵送一次性浇注。
三、设计计算指标采用值 1、钢材物理性能指标 弹性模量 E＝2.06×105N/mm ，质量密度ρ＝7850kg/m ；
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