墩身模板计算书
瓯海大道东延及枢纽集散系统工程（滨海大道高架桥梁工程）
墩身模板、支架计算书
中交一公局
瓯海大道东延及枢纽集散系统工程项目经理部
2014年6月
目录
一、本标段墩身结构形式 (3)
二、设计依据 (4)
三、计算参数 (4)
一）结构参数 (4)
二）荷载参数 (6)
四、墩身模板设计 (6)
一）墩身模板设计 (6)
二）、墩身模板验算 (7)
（一）荷载计算 (9)
（二）检算标准 (9)
（三）面板验算 (9)
（四）内肋验算 (10)
（五）外肋验算 (10)
（六）边角对拉螺杆计算 (14)
（七）对拉角件计算 (14)
三）墩身模板验算结论 (15)
五、墩身横梁模板、支架设计 (15)
一）横梁结构尺寸 (15)
二）横梁支架设计 (15)
三）横梁模板验算 (15)
（一）荷载计算 (15)
（二）底、侧模板面板验算 (16)
（三）侧模板内肋验算 (17)
（四）侧模外肋验算 (17)
（五）对拉螺杆计算 (18)
（六）横梁支架模板验算 (18)
（七）立杆稳定性计算 (20)
四）横梁模板支架验算结论 (22)
一、本标段墩身结构形式
本工程主线采用双柱花瓶式墩，单柱花瓶墩，根据高度和截面形式的控制要求，挑选共14种形式墩柱，墩柱形式如下。
从表中可知，墩高为12m以下采用一次浇筑，12.5～20m以下两次浇筑。本计算书墩身模板按以下最不利形式计算并确定模板结构形式：
立柱模板验算汇总表
二、设计依据
1、《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50-2011；
2、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》JTJ025-86；
3、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008；
4、《建筑结构荷载规范》GB50009-2001；
5、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011；
6、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 166-2008；
7、《简明施工计算手册》；
8、《实用建筑结构静力计算手册》； 9、《路桥施工常用数据手册》； 10、《建筑施工计算手册》； 11、《路桥施工计算手册》；
12、《瓯海大道东向延伸及枢纽集散系统（瓯海大道东延立交及立交以南段）工程》两阶
段施工图设计
三、计算参数
一）结构参数
1、混凝土容重3/25m KN c =γ，钢筋混凝土容重3/26m KN =γ;
2、混凝土浇筑速度h m v /0.3=（按最小断面1.7m×1.7m ，每罐车9m 3计算） 混凝土初凝时间()()
h T t .51525200
152000=+=+=
外加剂修整系数0.11=β[不掺加具有缓凝作用的外加剂]，混凝土坍落度影响
修正系数15.12=β【《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008】P14
3、6mm 厚钢板截面模量（每延米）W=6.0cm 3，惯性距（每延米）I=1.8cm 4，弹性模量E=2.1×105 MPa ，容许应力[σ]=140MPa ，MPa 85][=τ，允许抗拉、抗压和抗弯强度2/215m KN f =，允许抗剪强度2/125m KN f V =，重力密度78.5KN/m 3（取1米宽计算重力密度0.47KN/m 2）；
4、［8型钢腹板厚度d=5mm ，截面模量W=25.3cm 3，惯性距I=101.3cm 4，半截
面面积距S z =15.1cm 3，截面积A=10.24cm 2，弹性模量E=2.1×105 MPa ，自重q=0.0804KN/m ，容许应力[σ]=140MPa ，MPa 85][=τ，允许抗拉、抗压和抗弯强度
2/205m KN f =，允许抗剪强度2/120m KN f V =；
5、［16b 型钢腹板厚度d=8.5mm ，截面模量W=116.8cm 3，惯性距I=934.5cm 4，半截面面积距S z =70.3cm 3，截面积A=25.15cm 2，弹性模量E=2.1×105 MPa ，自重q=0.1975KN/m ，容许应力[σ]=140MPa ，MPa 85][=τ，允许抗拉、抗压和抗弯强度
2/205m KN f =，允许抗剪强度2/120m KN f V =；
6、[20b 型钢腹板厚度d=9mm ，截面模量W=191.4cm 3，惯性距I=1913.7cm 4，半截面面积距S z =114.7cm 3，截面积A=32.83cm 2，弹性模量E=2.1×105 MPa ，自重q=0.258KN/m ，容许应力[σ]=140MPa ，MPa 85][=τ，允许抗拉、抗压和抗弯强度
2/205m KN f =，允许抗剪强度2/120m KN f V =；
7、[22a 型钢腹板厚度d=7mm ，截面模量W=218cm 3，惯性距I=2394cm 4，半截面面积距S z =127.6cm 3，截面积A=31.8cm 2，弹性模量E=2.1×105 MPa ，自重q=0.25KN/m ，容许应力[σ]=140MPa ，MPa 85][=τ，允许抗拉、抗压和抗弯强度
2/205m KN f =，允许抗剪强度2/120m KN f V =；
8、[25b 型钢腹板厚度t=12mm ，截面模量W=289.6cm 3，惯性距I=3619.5cm 4，半截面面积距S z =173.5cm 3，截面积A=39.91cm 2，弹性模量E=2.1×105 MPa ，自重q=0.3133KN/m ，容许应力[σ]=140MPa ，MPa 85][=τ，允许抗拉、抗压和抗弯强度
2/205m KN f =，允许抗剪强度2/120m KN f V =；
9、螺杆ф30截面积S=706.9mm 2，容许应力[σ]=140Mpa ，允许抗拉强度
2/205m KN f b
t =。
10、10×10杉木枋：容许弯应力MPa 5.9][=σ，MPa 7.1][=τ，
W=1/6×BH 2=167cm 3，I=1/12*BH 3=833cm 4，E=10×103Mpa ，自重q=0.07KN/m ；
11、普通φ48×3.5钢管，考虑负公差，其力学参数按48*3的钢管计算。其
224.4)(cm d R d A =-=π，I=π（D 4-d 4）/64=10.78cm 4，cm i 595.1=，3493.4cm W =，
MPa 140][=σ，E=2.1×105Mpa ，自重q=0.038KN/m 。
二）荷载参数
1、施工人员及设备荷载标准值：K Q 1=2.5KN/m 2
2、振捣砼时产生的荷载标准值：K Q 2=2.0KN/m 2（水平模板）、K Q 2=4.0KN/m 2（垂直模板）
3、水平风荷载标准值：
07.0W U U W S Z K =[《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 166-2008] 式中：Z U —风压高度变化系数，取1.14[JGJ 166-2008附录D ，B 类，15m]
S U —风荷载体型系数 02.1?=St U ，096.01
2
048.0010=?==
A A ?[按1平方，平均每米2根较不利计]，115.0096.02.1=?=St U ，因0?<0.1，η 取0.97，取10=n ，则，
01.197
.0197.01115.01110
=--=--=ηηn St S U U
0W —基本风压，取0.45KN/m 2[《建筑结构荷载规范》GB 50009-2001] 则，2/36.045.001.114.17.0m KN W K =???=
四、墩身模板设计
一）墩身模板设计
模板采用钢模施工，钢模板面板采用6mm 钢板，内肋为[8型钢，竖向布置，间距30cm ；截面面尺寸200cm 以内，外肋采用双[16b 型钢；截面面尺寸220~250cm 的外肋骨架采用双[20b 型钢，截面面尺寸300cm 的外肋骨架采用双[22a 型钢，截面面尺寸350cm 的外肋骨架采用双[25b 型钢，横向布置，间距70cm ；外肋边角螺杆采用ф30螺杆。
二）、墩身模板验算
\
2000
墩模板立面计算简图墩模板断面图（单位：mm）
2500
墩模板立面计算简图墩模板断面图（单位：mm）
3000
（单位：mm）
墩模板立面计算简图墩模板断面图
（一）荷载计算
1）倾倒砼产生水平荷载标准值：2KPa 2）新浇砼侧压力标准值：2
121022.0v t F c ββγ=
K P a 78.54315.10.10.52522.0=?????= 则有效压头高度m F h c
19.225
78
.54＝＝
γ=
，即墩身模板在顶部以下2.19m 达到P max ，以17.33m 墩为例，底部以上15.14m 荷载为P max 不变。
3）侧模板受到的侧向压力:
KPa p 54.6878.542.124.1=?+?=[荷载效应组合设计值→计算承载力] KPa p 78.54=[标准值→验算挠度]
4）公式及荷载组合见《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ 162-2008)
（二）检算标准
1、强度要求满足钢结构设计规范；
2、钢模板的面板容许变形值≤1.5mm ；
3、结构表面外露的模板，挠度为模板结构跨度的1/400；
4、钢模板面板、内肋、外肋及边角对拉螺杆的变形、强度满足要求；
（三）面板验算
面板钢板与［8型钢满焊，按两端固定结构计算，荷载按每延米计，受力简图如下：
q
其中m KN q /54.68=，m L 30.0=
m .0.25730.01054.68241
241232max N qL M =???==
MPa f MPa W M 2058.4260001000*257max =<===σ，满足。
N ql R 2056230.01054.683=??==
mm L mm EI qL f 6.0500
31.0108.1101.238430078.543844544=<=?????==，满足。因验算扰
度时采用荷载标准值，不考虑倾倒砼荷载组合，故取m KN q /78.54=。
（四）内肋验算
内肋［8型钢受力按三跨连续梁均布荷载计算：
1
其中m KN R q /56.20==，m L 7.0=
m N qL M ?=???==
10077.01056.2010
1
101232max MPa f MPa P W M 2058.39a 108.3910
3.2510076
6
max =<=?=?==
-σ，满足。 N ql R 143927.056.201=?==
MPa f MPa t I QS V z z 1209.4210
5103.101101.15143923
86
=<=?????==---τ，满足。 mm L EI qL f 75.1400
mm 12.0103.101101.21007.01043.16677.0100677.0811434=<=???????=-,满足
其中m KN q /434.163.078.54=?=。
（五）外肋验算
1、外肋双［16b 型钢受力按简支梁计算【跨径2.0m 】
受力按简支梁计算，荷载按集中荷载最不利情况考虑，受力图如下：
弯矩、挠度计算简图
其中KN R q 39.141==，m L 0.2=
KN R n R 37.5039.1427
212=?==
m N L R n M ?=???==251830.21039.1487
831max
MPa f MPa P W M 2058.107a 108.107108.11622518366
max =<=?=??==
－σ，满足。 KN R n R 37.502
39.147212
=?==' MPa f MPa t I QS V z z 1203.222
105.8105.934103.7050370386
=<=??????==---τ，满足。
()
mm L R nEI n f 0.5400L mm 2.22
105.934101.273840.2105.11275384258113323
12=<=?????????+?='+=-，
满足。
其中KN R 5.117.03.078.541=??='
（标准荷载）。因验算扰度时采用荷载标准
值，不考虑倾倒砼荷载组合。
总挠度：mm mm f f f 0.53.22.212.0<=+=+=∑外肋内肋，满足。 2、外肋双［20b 型钢受力按简支梁计算【跨径2.5m 】
受力按简支梁计算，荷载按集中荷载最不利情况考虑，受力图如下：
R2
弯矩、挠度计算简图
其中KN R q 39.141==，m L 5.2=
KN R n R 56.5739.1428
212=?==
m N L R n M ?=???==359755.21039.1488
831max
MPa f MPa P W M 2050.94a 100.9410
4.19123597566
max =<=?=??==
－σ，满足。
KN R n R 56.572
39
.148212
=?==' MPa f MPa t I QS V z z 1202.192
109107.1913107.114575603
86
=<=??????==---τ，满足。 ()
mm L R nEI n f 25.6400L mm 3.22
107.1913101.283845.2105.11285384258
113323
12=<=?????????+?='+=-满足。
其中KN R 5.117.03.078.541=??='
（标准荷载）。因验算扰度时采用荷载标准
值，不考虑倾倒砼荷载组合。
总挠度：mm mm f f f 25.64.23.212.0<=+=+=∑外肋内肋，满足。 3、外肋双［22a 型钢受力按简支梁计算【跨径3.0m 】
受力按简支梁计算，荷载按集中荷载最不利情况考虑，受力图如下：
R2R2
弯矩、挠度计算简图
其中KN R q 39.141==，m L 0.3=
KN R n R 56.5739.1428
212=?==
m N L R n M ?=???==431700.31039.1488
831max
MPa f MPa P W M 20599a 10991021824317066
max =<=?=??==
－σ，满足。 KN R n R 56.572
39.148212
=?==' MPa f MPa t I QS V z z 1209.212
107102394106.12757560386
=<=??????==---τ，满足。
()
mm L R nEI n f 5.7400L mm 2.32
102394101.283840.3105.11285384258113323
12=<=?????????+?='+=-满
足。
其中KN R 5.117.03.078.541=??='
（标准荷载）。因验算扰度时采用荷载标准
值，不考虑倾倒砼荷载组合。
总挠度：mm mm f f f 5.73.32.312.0<=+=+=∑外肋内肋，满足。 4、外肋双［25b 型钢受力按简支梁计算【跨径3.5m 】
受力按简支梁计算，荷载按集中荷载最不利情况考虑，受力图如下：
R2
弯矩、挠度计算简图
其中KN R q 39.141==，m L 5.3=
KN R n R 95.7139.14210
212=?==
m N L R n M ?=???==629565.31039.14810
831max
MPa f MPa P W M 2057.108a 107.10106.2892629566
6
max =<=?=??==
－σ，满足。 KN R n R 95.712
39.1410212
=?==' MPa f MPa t I QS V z z 1204.142
1012105.3619105.173719503
86
=<=??????==---τ，满足。 ()
mm L R nEI n f 75.8400L mm 2.42
105.3619101.2103845.3105.112105384258
113323
12=<=?????????+?='+=-满足。
其中KN R 5.117.03.078.541=??='
（标准荷载）。因验算扰度时采用荷载标准
值，不考虑倾倒砼荷载组合。
总挠度：mm mm f f f 75.83.42.412.0<=+=+=∑外肋内肋，满足。
（六）边角对拉螺杆计算
1、外肋[25b 、[20b 对拉螺杆
外肋边角螺杆采用ф30螺杆对拉【以最大边长3.5m 反力计算】，受力图如
下：
剪力计算简图
N R R 32
21095.71?='=（取最大值） 因螺杆斜向45o 角受拉：N R R 31108.10195.7122?=?==（考虑2根）
MPa f MPa P S R b t 205144a 1014410
9.706108.10166
3=<=?=??==－σ，满足。 即外肋3.5m 以下大横梁边角处螺杆选用ф30螺杆对拉能够满足要求。
（七）对拉角件计算
对拉角件采用∟10#角钢（边宽10cm ，厚1.2cm ），斜边加焊1.2cm 厚钢板，角钢与槽钢采用单面坡口焊（焊缝宽1.2cm ）。
角件轴向力N N 33
108.502
108.101?=?=
N N Q 33
100.362
108.502
?=?=
=
槽钢宽度16cm ，则24.382.1162cm A =??= 有效面积288.264.387.0cm A =?=' 角件焊接抗剪：
MPa f MPa KPa A Q V 10285.020102010
88.2610365.15.164
3=<=?=???==-τ，满足要求。
三）墩身模板验算结论
墩身模板面板采用6mm 钢板，面板下设［8型钢，竖向布置，间距30cm ；［8型钢外肋设2[16b 型钢（截面尺寸1.7×1.7、1.7×2.0、2.0×2.0m 的横肋骨架）；外肋设2[20b 型钢（截面尺寸1.7×2.4、2.2×2.5、2.5×2.0m 的横肋骨架）；外肋设2[22a 型钢（截面尺寸2.5×3.0m 的横肋骨架）；外肋设2[25b 型钢（截面尺寸9.0×3.5的横肋骨架）,横向布置，间距70cm ；2[16b 、2[20b 、2[22a 、2[25b 型钢边角连接螺杆选用ф30螺杆，经验算上述布置均满足要求。
五、墩身横梁模板、支架设计
一）横梁结构尺寸
横梁（系梁）设置于双柱式墩身顶部，具体尺寸：最大长度为6.8 m ，最大宽2.0m ，最大高度1.2～1.5m 。
二）横梁支架设计
横梁模板采用定型钢模施工，侧模面板采用6mm 钢板，内肋为[8#型钢，横向设置，上下间距30cm ，外肋采用2[16b 型钢，竖向设置，间距100cm ，对拉螺杆采用ф22圆钢，上下间距150～120cm ；底模面板采用6mm 钢板，内肋为[8#型钢，间距30cm ，下设小横梁为10cm×10cm 木枋，间距25cm ，纵向布置，跨径60cm ，小横梁下设大横梁为[10#型钢，间距60cm ，横向布置，底模支撑采用 48×3.0普通钢管支架，间距60cm×60cm ，步距1.2m ，最大高度18.2m 。
三）横梁模板验算 （一）荷载计算
1、永久荷载
1）模板及支架标准值K G 1
模板：6mm Q235钢材78.5KN/m 3（每延米计0.47 KN/m 2） 内肋 [8#槽钢：0.0804KN/m 小横梁：10×10木枋0.07 KN/m 大横梁：10#槽钢0.1 KN/m
2）钢筋砼自重：K G 2=26×1.5=39KN/m 2（均按最大高度1.5m 计算）
2、可变荷载
1）施工人员及设备荷载标准值：K Q 1=2.5KN/m 2
2）振捣砼时产生的荷载标准值：K Q 2=2.0KN/m 2（水平模板）、K Q 2=4.0KN/m 2（垂直模板）
3）风荷载计算值：K Q 3=0.36 KN/m 2，验算立杆稳定性。
（二）底、侧模板面板验算
底、侧模面板采用6mm 钢板，内肋为[8型钢，横向设置，上下间距30cm ，跨径100cm ；侧面板外肋采用2[16b 型钢，间距100cm ，跨径120～150cm （按三角均布荷载计算）；对拉螺杆采用ф22圆钢，于模板顶部和底层钢筋处设置。
1、面板验算
面板6mm 钢板按三跨连续梁均布荷载计算，受力简图如下：
R
q=53.66 KN/m
m L 3.0=
()()m KN q /66.5325.24.13947.02.1=+?++?=（按最大荷组合设计值） 【1.2×（模板自重+砼自重）+1.4×(施工荷载+振捣荷载）】
m .9.48230.01066.53101
101232max N qL M =???==
MPa f MPa Pa W
M ma 21548.801048.8010
69.4826
6
=<=?=?=
=
-χσ，满足。 N qL R 160983.01066.533=??==
MPa f MPa A Q V 12502.4006
.0116098
5.15.1=<=??==
τ，满足。 mm L EI qL f 75.0400mm 57.0m 00057.010
8.1101.21003.01097.39677.0100677.08
11434=<==???????==-，满足。
其中m KN q /47.393947.0=+=，验算挠度采用荷载标准值，不考虑振捣荷载组
合。
（三）侧模板内肋验算
内肋［8#型钢受力按三跨连续梁均布荷载计算：
R
q=16.18 KN/m
m
L0.1
=
()m
KN q/
18
.
16
2
5.2
4.1
3.0
8.0
0804
.0
2.1
)
39
47
.0(
2.1
3.0=
+
?
?
+
?
?
+
+
?
?
=
【1.2×（模板自重+砼自重+内肋自重）+1.4×（施工荷载+振捣荷载）】
m
N
qL
M?
=
?
?
?
=
=1618
0.1
10
18
.
16
10
1
10
12
3
2
max
MPa
f
MPa
P
W
M
205
95
.
63
a
10
95
.
63
10
3.
25
16186
6
max=
<
=
?
=
?
=
=
-
σ，满足。
N
ql
R16180
1
18
.
16=
?
=
=
MPa
f
MPa
t I
QS
V
z
z120
24
.
48
10
5
10
3.
101
10
1.
15
16180
3
8
6
=
<
=
?
?
?
?
?
=
=
-
-
-
τ，满足。
mm
L
EI
qL
f5.2
400
mm
38
.0
m
00038
.0
10
3.
101
10
1.2
100
1
10
8.
11
677
.0
100
677
.0
8
11
4
3
4
=
<
=
=
?
?
?
?
?
?
?
=
=
-
满足，其中(
)m
KN
q/
8.
11
39
47
.0
3.0=
+
?
=，验算挠度采用荷载标准值，不考虑振捣荷载组合。
（四）侧模外肋验算
大横梁2［16b型钢受力按简支梁计算，受力图如下：
q
R1R2
m
L5.1
=
m
KN
q/
6.
49
2
4.1
39
2.1=
?
+
?
=（砼最大侧压力+振捣荷载）
m .10159.73
95.16.4939322max
N qL M ?=?== MPa f MPa P W M 2056.30a 106.3010
8.116271596
6
max =<=?=??==
－σ，满足。 KN qL R 80.243
5.110
6.49332=??==（61qL R =，验算取最大反力2R ）
MPa f MPa t I QS V z z 1200.112
105.8105.934103.70248003
86
=<=??????==---τ，满足。 mm L EI qL f 75.3400mm 32.0m 00032.010
5.9342101.25.11013900652.000652.08
11434=<==????????==-满足 。
总挠度：mm mm f f f 75.370.032.038.0<=+=+=∑外肋内肋，满足。
（五）对拉螺杆计算
大横梁采用ф22螺杆对拉，根据上式
KN qL R 80.243
5
.1106.49332=??==
取N R 32108.24?=验算螺杆强度
MPa f MPa P S R 2052.65a 102.6510
1.380108.2466
3
22=<=?=??==－σ，即大横梁螺杆选用ф22圆钢能够满足要求。
（六）横梁支架模板验算
1、内肋[8#型钢验算
内肋[8#槽钢横向布置，间距30cm ，跨径25cm 能够满足要求，无需验算。 2、小横梁验算
小横梁10cm×10cm 木枋（间距25cm ，纵向布置，跨径60cm ），按三跨连续梁均布荷载计算，受力简图如下：
cm L 60=
()[]()m KN q /1.1125.225.007.03908.047.025.0=+?++++?= [（模板自重+砼自重+小横梁）+（施工荷载+振捣荷载）］
m N qL M ?=???==
6.3996.0101.1181
101232max MPa MPa KPa W M 5.9][4.2104.2101676.39966
max =<=?=?==-σσ，满足。 N qL Q 66606.0101.113=??==
MPa MPa KPa A Q 7.1][11011
.01.066605.15.16=<=?=??==
ττ，强度满足要求。 mm L mm EI qL f 5.1400
1.01083310101006.01096.9677.0100677.08
9434max
=<=???????==- 其中，()m KN q /96.907.03908.047.025.0=+++?= (模板自重+砼自重+小横梁），挠度计算满足要求。 3、大横梁验算
大横梁[10#槽钢受力按简支梁计算，因为此处木方较密，荷载按均布荷载考虑，受力图如下：
q=26.7 KN/m
cm L 60=
()[]()m KN q /7.2625.26.01.007.06.033908.047.06.0=+?++??+++?= ［（模板自重+砼自重+小横梁+大横梁）+（施工荷载+振捣荷载）］
m N qL M ?=???==5.12016.0107.2681
81232max
MPa MPa W M 140][5.3010
4.39
5.12016
max =<=?==-σσ，满足。
N qL R 80102
6.010
7.2623=??==
MPa MPa t I QS z z 85][9.1710
3.5103.198105.2380103
86
=<=?????==---ττ，满足。 mm L mm EI qL f 5.1400
1.0103.198101.23846.0102453845811434max
=<=???????==- 其中，()m KN q /241.036.007.03908.047.06.0=+??+++?= （模板自重+砼自重+小横梁+大横梁），满足。
总挠度：mm f f f f 64.01.01.044.0=++=+++=∑大横梁小横梁内肋，满足梁体平整度8mm 的要求。
（七）立杆稳定性计算
1、荷载计算 1）立杆上固定荷载
砼自重：KN G 04.146.06.0391=??= 钢模板：KN G 17.05.786.06.0006.02=???= [8#型钢内肋：KN G 05.06.00804.03=?= 小横梁：KN G 13.036.007.04=??= 大横梁：KN G 06.06.01.05=?=
立杆自重：KN G 764.18.96.06.05.06=???=
合计：KN G 2.16764.106.013.005.017.004.14=+++++= 2)立杆上活荷载
施工荷载：KN Q 9.06.06.05.21=??=
振捣砼时产生的荷载标准值：KN Q 72.06.06.022=??= 合计：KN Q 62.172.09.0=+= 2、稳定性计算
大学生结构设计大赛计算书模板
枣庄学院第一届结构设计大赛第九组作品设计计算书 学校名称：枣庄学院 专业名称：土木工程专业 学生姓名：蒋文忠吴少波杨广晓黎斌邵淑营 指导教师：高志飞张秀丽 二〇一四年五月
理论分析计算书目录 一、设计说明 (3) 1、方案构思 (3) 2、结构选型 (4) 3、结构特色 (4) 二、方案设计 (5) 1、设计基本假定 (5) 2、模型结构图 (5) 3、节点详图 (5) 4、主要构件材料表及结构预计重量 (5) 三、结构设计计算 (6) 1、静力分析 (6) 2、内力分析 (6) 3、承载力及位移计算 (7) 四、结构分析总结 (8)
一、设计说明 根据竞赛规则要求，我们从模型制作的材料抗压特性，冲击荷载形式和静力加载大小要求等方面出发，结合节省材料，经济美观，承载力强等特点，采用比赛提供的木材细杆和木板，502胶水味粘结剂精心设计制作了结构模型。 1、方案构思 模型主要承受竖直静荷载，竖直静荷载较容易满足。 （1）本结构主要构思是想利用腹杆的轴力来抵抗荷载的作用 （2）设计的总原则是：尽可能的利用竖向支撑的腹杆来提高柱子的承载力而在柱子之间辅以细杆来稳定结构，并利用木材的抗拉性能，及抗压性能来抵抗荷载的作 2、结构选型 由于梯形具有较强的稳定性，而且在平面上容易找平，我们选择梯形为主体结构框架，桁架受力均匀简单，仅受轴力，便于木材性能的发挥。 2.1结构外形 结构上平面为跨度为900mm的等边三角形，内部采用空间桁架结构加强稳定性。 2.2材料截面选择
主体下弦杆截面为四根8*6的杆件粘接而成,两边的两个侧杆截面为5*3的杆件，保证抗压的同时减轻材料的质量。上弦杆为截面为四个5*3的杆件，两侧腹杆为两个截面8*6的杆件，中间三个腹杆为截面5*3的杆件。 2.3节点设计 主体框架结构相交的节点由于杆的倾斜在加静载时会引起较大的剪力，在连接时用小木片填充密实，再用水平短木条相连使木条在下面顶住节点上部斜梁，在加载处节点贴上薄木片来增大接触面积，从而来增大节点强度，从而在结构受力计算时一些节点模拟成刚节点。 3、结构特色 这个结构是在我们制作结构对结构进行试验的多次循环反复而后的出来的结构，它凝聚了所有的试验所得的经验。 它的优点： （1）从结构的外形上看，我们选择梯形作为主体形状，受力均匀，加载方便，上宽下窄，形状渐随着高度逐渐变化，有活力。 （2）根据结构力学求解器软件建立的模型分析，可得出结构位移最大点，针对这一情况，我们改造出变截面柱，成为我们结构一大特色。 （3）斜梁相交时，用胶水加固，这大大提高了斜梁的稳定性和强度。 （4）结构有效的节约了材料，采用合适的杆加固，经济适用。 （5）结构模仿实际工程，采用腰梁，增强抗震性和稳定性。 （6）根据结构力学求解器软件建立的模型分析结果，我们加强顶部和支座强度。
模板施工方案计算书
附录1掉头隧道模板支架专项施工方案计算书 1.1. 顶板支架模板计算 1.1.1.计算参数 结构板厚700mm,顶板与侧墙设置500×500倒角，计算采用倒角处最大板厚1200mm，层高5.36m，结构表面考虑外露；模板材料为：夹板底模厚度18mm；木材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度fm=12.00N/mm2,顺纹抗剪强度 fv=1.40N/mm2 ；支撑采用Φ48.3×3.0mm钢管：横向间距600mm,纵向间距 600mm,支撑立杆的步距h=1.20m；钢管直径48mm,壁厚3.6mm,截面积4.24cm2,回转半径i=1.59cm；钢材弹性模量E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度fv=125.00N/mm2。 图1.1.1-1模板支撑体系搭设正立面图
图1.1.1-2闭口段支模体系搭设平面图
图1.1.1-3闭口段支模体系搭设横向立面图
图1.1.1-4闭口段支模体系搭设纵向立面图 1.1. 2. 顶板底模验算 1. 底模及支架荷载计算 荷载类型 标准值 单位 计算宽度(m) 板厚(m) 系数 设计值 ①底模自重 0.30 kN/m2 × 1.0 ×1.2 = 0.36kN/m ②砼自重 24.00 kN/m3 × 1.0 × 1.2 ×1.2 = 34.56kN/m ③钢筋荷载 1.1kN/m3 × 1.0 × 1.2 ×1.2 = 1.58kN/m ④ 2.50 kN/m2 × 1.0 × 1.4 = 3.50kN/m 施工人员 及施工设 纵向剪刀撑 间距4000
底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④ q1 = 40kN/m 底模和龙骨挠度验算计算组合(①＋②＋③) q2 = 36.5kN/m 2. 顶板底模板验算 第一层龙骨(次楞)间距L=250mm ，计算跨数5跨。 底模厚度18mm,板模宽度=1000mm W=bh 2 /6=1000×182/6=54000mm 3， I=bh 3/12=1000×183/12=486000mm 4。 3. 内力及挠度计算 a.①＋②＋③＋④荷载 支座弯矩系数K M =-0.105， M 1=K M q 1L 2 =-0.105×40.00×2502=-262500N ·mm 剪力系数K V =0.606 ， V 1=K V q 1L=0.606×40.00×250=6060N 图1.1.2-1顶板底模板荷载示意图 b.①＋②＋③荷载 支座弯矩系数K M =-0.105， M 2=K M q 2L 2=-0.105×36.50×2502=-239531N ·mm 跨中弯矩系数K M =0.078， M 3=K M q 2L 2=0.078×36.50×2502=177938N ·mm 剪力系数K V =0.606， V 2=K V q 2L=0.606×36.50×250=5530N 挠度系数K υ=0.644, υ2=K υq ,2L 4/(100EI) =0.644×(36.50/1.2)×2504/(100×6000×486000)=0.26 mm
钢结构设计计算书模板
MINNAN UNIVERSITY OF SCIENCE AND TECHNOLOGY 《钢结构设计原理》课程设计 计算书 专业：土木工程____________ 姓名 _______________ 学号：_____________________ 指导老师：__________________
目录 设计资料和结构布置 ---------------------------------1 1. 铺板设计 1.1 初选铺板截面----------------------------- 2 1.2 板的加劲肋设计---------------------------- 3 1.3 荷载计算------------------------------- 4 3. 次梁设计 3.1 计算简图-------------------------------- 5 3.2 初选次梁截面----------------------------- 5 3.3 内力计算------------------------------- 6 3.4 截面设计------------------------------- 6 4. 主梁设计 4.1 计算简图 --------------------------------- 7 4.2 初选主梁截面尺寸 ---------------------------- 7 5. 主梁内力计算 5.1 荷载计算------------------------------- 9 5.2 截面设计------------------------------- 9 6. 主梁稳定计算 6.1 内力设计 --------------------------------- 11 6.2 挠度验算 --------------------------------- 13 6.3 翼缘与腹板的连接 ---------------------------- 13 7 主梁加劲肋计算 7.1 支撑加劲肋的稳定计算 --------------------------- 14 7.2 连接螺栓计算----------------------------- 14 7.3 加劲肋与主梁角焊缝 -------------------------- 15 7.4 连接板的厚度 -------------------------------15 7.5 次梁腹板的净截面验算------------------------ 15 8. 钢柱设计 8.1 截面尺寸初选----------------------------- 16 8.2 整体稳定计算----------------------------- 16 8.3 局部稳定计算 -------------------------------17 8.4 刚度计算------------------------------- 17 8.5 主梁与柱的链接节点 -------------------------- 18 9. 柱脚设计 9.1 底板面积 --------------------------------- 21 9.2 底板厚度------------------------------- 21 9.3 螺栓直径 --------------------------------- 21 10. 楼梯设计 10.1 楼梯布置------------------------------ 22
最新模板计算书范本学习资料
剪力墙计算书： 一、参数信息 1.基本参数 次楞(内龙骨)间距(mm):200；穿墙螺栓水平间距(mm):600； 主楞(外龙骨)间距(mm):500；穿墙螺栓竖向间距(mm):500； 对拉螺栓直径(mm):M14； 2.主楞信息 龙骨材料:钢楞；截面类型:圆钢管48×3.5； 钢楞截面惯性矩I(cm4):12.19；钢楞截面抵抗矩W(cm3):5.08； 主楞肢数:2； 3.次楞信息 龙骨材料:木楞； 宽度(mm):60.00；高度(mm):80.00； 次楞肢数:2； 4.面板参数 面板类型:木胶合板；面板厚度(mm):17.00； 面板弹性模量(N/mm2):9500.00； (N/mm2):13.00； 面板抗弯强度设计值f c 面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50； 5.木方和钢楞 (N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗弯强度设计值f c 方木抗剪强度设计值f (N/mm2):1.50； t 钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00； 钢楞抗弯强度设计值f (N/mm2):205.00； c
墙模板设计简图 二、墙模板荷载标准值计算 按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 其中γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t -- 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃； V -- 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H -- 模板计算高度，取3.000m； β1-- 外加剂影响修正系数，取1.000； β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。 根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F； 分别为 47.705 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值47.705 kN/m2作为本工程计算荷载。 计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=47.705kN/m2； 倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2 kN/m2。 三、墙模板面板的计算
墩柱模板计算书
武汉美高钢模板有限公司
项目名称：中铁六局合福铁路工程
墩柱模板计算书
工程编号：GLTL-DZ-110328
设 计：
王奎
审 核：
批 准：
武汉美高钢模板有限公司
2011 年 3 月 28 日
1
中铁六局合福铁路工程墩柱模板
武汉美高钢模板有限公司
计 算 书
一、编制依据： 编制依据： 依据 1、 《铁路桥涵设计基本规范》(TB10002.1-2005) 2、 《钢结构设计规范》(GB50017—2003) 3、 《建筑钢结构焊接技术规程》 JGJ81－2002
4、 《钢筋混凝土工程施工及验收规范》(GBJ204-83) 5、 《铁路组合钢模板技术规则》(TBJ211-86) 6、 《铁路桥梁钢结构设计规范》(TB10002.2-2005) 7、 《铁路桥涵施工规范》(TB10203-2002) 8、 《客运专线铁路桥涵工程施工技术指南》(TZ213-2005) 9、 《建筑结构静力计算手册》 ( 第二版 ) 10、 《预应力混凝土用螺纹钢筋》 (GB/T20065-2006) 二、计算参数取值及要求 1、混凝土容重：25kN/m3； 2、混凝浇注入模温度：25℃； 3、混凝土塌落度：160～180mm； 4、混凝土外加剂影响系数取 1.2； 5、混凝土浇注速度：2m/h； 6、设计风力：8 级风； 7、模板整体安装完成后，混凝土泵送一次性浇注。
三、设计计算指标采用值 1、钢材物理性能指标 弹性模量 E＝2.06×105N/mm ，质量密度ρ＝7850kg/m ；
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模板方案及完整计算书
模板施工方案 XXXXXX宿舍楼
编制：_______________ 审核：_______________ 审批：_______________ xxxxxx有限公司 、编制依据 1 、 xxxxxx宿舍楼工程施工图纸，施工组织设计 2 、 建筑施工手册（第五版） 3 、 建筑施工规范大全 4、_、 建筑施工现场检查手册等工程概况 1 、 xxxxx佰舍楼工程，位于xxxxxxx。工程结构形式为剪力墙结构，基础为条形基础与平板式筏 板基础，建筑面积3797.22平米，地上六层，建筑高度22.05米。 三、施工准备 1 、 据工程各构件尺寸提出模板工程详细计划，包括：模板、钢管、扣件.加固穿墙螺栓.蝶形卡 及木方子等。 2 、 材料部门按计划组织周转工具进场。 3 、模板支设以前，应做好各种预留.预埋及钢管隐验。 四、施工方法 （一）墙模板工程 剪力墙全部采用木模板配o 14穿墙螺栓，用0 48X 3.5钢管和5X 10方木作为横纵龙骨进行加固。龙骨横向间距700，纵向间距20；穿墙螺栓水平方向间距700，垂直向间距600。为保证剪力墙位置及断面尺寸正确，支模前，在水平钢筋上放置定制好的混凝土支撑。
施工方法：模板位置弹好以后，先安一面模板，相邻模板搭接要紧密，然后安装斜撑及穿墙螺栓。清扫干净墙内杂物，安装另一侧模板。安装完后，安装纵横龙骨，先安纵向（用铅丝临时固定），后安横向，同时用穿墙螺栓外垫碟形卡，两端拧上双螺母固定，调整斜撑并拧紧穿墙螺栓螺母，必须保证模板牢固可靠。 验收要求：模板位置误差w 5mm,垂直误差w 6mm . 注意事项： （1）支模前先复标高及内外墙线位置，看不清线或受钢筋位移影响不支模； （2）支模前，模板表面要涂刷隔离剂； （3）外围剪力墙所用穿墙螺栓中间必须加止水片。 （二）柱模施工柱模施工采用木模板，钢管柱箍竖向龙骨、斜撑和对拉螺栓进行加固、找正。 施工方法： （1）首先根据柱断面尺寸配模。 （2）模板安装前，先配置对拉螺栓（作用及方法同前），安装时从一面开始安装，安装完毕后安装钢管柱箍（用0 48X3.5钢管及十字扣件拉紧），然后调整至正确位置再进行加固， 柱箍间距400—600mm。 （3）安装竖向钢管龙骨，用以竖向调直及增加柱模整体性。 （三）梁模板施工; 梁底模板根据图纸设计尺寸情况进行整体配模，待梁底支撑脚手架搭设完毕后进行入模、调整位置、加固，形成梁底模整体。 1、支撑系统： 梁底支撑系统采用双或三排脚手架，全部使用0 48X 3.5钢管、扣件搭设。 所有支撑脚手架均设扫地杆，因操作人员行走要求，第一大道横杆高度可为1800mm因为本工程梁较密，固搭设满堂红脚手架。架体搭设时及时加剪力撑。 2、施工方法： （ 1 ）梁模 a. 放梁位置 b. 在梁两侧立钢管支柱（间距400-500mn）,支柱下要夯实并铺通长木脚手架板； c. 距地200mm加设纵横扫地杆；距地1800mm 3300mm设纵横水平拉杆。 d. 按梁底标高调整支柱高度，安设梁底支撑龙骨（间距》500mn）并将龙骨找平， e. 安装梁底模，并按施工规范要求起拱； f. 安装两侧模，侧模和底模通过角模进行接连；
土木工程结构设计计算书设计说明
建筑部分 1.建筑设计 1.1.总平面设计 本工程总建筑面积50002m，层数为8层，底层层高3m,余层层高3m。本建筑位于城市主干道南侧，交通便利。绿化可遮阳挡风防尘防燥，改善环境等，考虑到场地面积较大，故可设大面积绿地，花坛等，在建筑物两向可布置一些高大乔木或攀缘植物，以改善日晒环境，并可遮阳挡风防尘防燥，改善环境等。 1.2.平面设计 本建筑布局应紧凑，平面组合符合柱网规格要求，符合建筑模数以及梁的经济跨度的要求。 1.3.立面设计 建筑体型和立面设计是整个建筑设计的重要组成部分，着重研究建筑物的体量大小、体型组合、里面及细部处理等。本建筑立面简洁大方，给人以庄严、挺拔、明朗、轻快、朴素、大方、亲切的印象。 1.4.剖面设计 剖面设计中房间的形状除应满足使用要求以外，还应考虑结构类型、材料及施工的影响，长方形的剖面形状规整、简洁、有利于梁板式结构布置，同时施工也比较简单。即使有特殊要求的房间，在能满足使用要求的前提下，也宜优先考虑采用矩形剖面。
1.5. 设计资料 1.5.1. 工程名称 明珠花园8层框架住宅楼毕业设计 1.5. 2. 设计数据 某房地产开发一栋8层住宅楼，总建筑面积约25000m ，楼层层高3.0m 。 结构形式：钢筋混凝土框架结构，基础采用钢筋混凝土独立基础。 风向：地区主导风为西北风。 风荷载：基本风压0.45a KP ，基本雪压0.35a KP 。 地基承载力：从上至下，填土层：厚度0.8m ，重度16/KN m γ=，地其承载力90ak a f kp =； 粉质粘土层：厚度0.8m ，重度19/KN m γ=，地基承载力140ak a f kp =； 粉土层：厚度0.7m ，重度18/KN m γ=，地基承载力130ak a f kp =； 中沙层：厚度0.5m ，重度17/KN m γ=，地基承载力150ak a f kp =； 精密卵石层：厚度3.1m ，重度20/KN m γ=，地基承载力300ak a f kp =. 地下水位标高-4.0m 。 1.5.3. 施工说明 （1）楼面采用水磨石楼面 10厚水磨石楼面 20厚1:3水泥砂浆找平层 120厚现浇钢筋混凝土楼板 20厚水泥砂浆抹底
水利工程量计算书(样本)
定远县2011年小型水库除险加固工程 工程量计算书 （编号：） 合同名称： 合同编号： 施工单位： 日期：
说明 1、计量部位范围：（写明本编号计算书计算的工程部位及范围，应分条叙述）； 2、工程量计算书由工程量汇总表、工程量计算式和附件（原始测量记录）组成； 3、工程量汇总表应尽可能与招标文件中工程量清单的条目、单位、格式相一致； 4、工程量计算书应在现场测量结束后或结构工程施工前，根据工程现场测量成果和施工图计算，可按招标文件工程量清单分大项报送，连续编号，最终作为工程决算的附件； 5、工程量计算书原则上一式三份，业主、监理和施工各一份； 6、监理单位复核结束后，监理、施工双方可就差异较大的部分进行核对，协商一致后，作为最终工程量。在工程结算过程中，以此作为依据按进度支付。
表1 工程量汇总表 序号项目名称单位合同工 程量 施工申报 工程量 监理审核 工程量 核准 工程量 备注 1 临时工程 1.1 施工导流 1.1.1 施工导流及临时排水项 1 1 1.1.2 施工围堰填筑及拆除项 1 1 1.2 施工临时道路维护项 1 1 1.3 临时房屋m2800 800 1.4 其他临时工程 1.4.1 施工临时供电工程项 1 1 1.4.2 施工临时供水工程项 1 1 1.4.3 施工脚手架项 1 1 1.4.4 材料二次转运项 1 1 2 青山水库除险加固工程 2.1 大坝加固工程 2.1.1 土方开挖工程 2.1.1.1 沟槽土方挖运(集、排水沟、踏 步、石埂等) m31337 185.19 2.1.1.2 坝坡表层土清除m35688 7192 2.1.1.3 取土区表层土清除m31778 1880 2.1.1.4 削坡土方m32373 2.1.2 土方填筑工程 2.1.2.1 坝身加培（含碾压）m316619 8097 2.1.3 大坝防渗处理 2.1. 3.1 冲抓套孔粘土井柱桩防渗墙m37500 4021.95 2.1.4 上游坝坡处理 2.1.4.1 上游干砌石拆除m31706 2247 2.1.4.2 人工干砌上游自锁式砼块护坡m3822 732.11
墩柱模板计算书midascivil
墩柱模板计算书 一、计算依据 1、《铁路桥涵设计基本规范》(TB10002.1-2005) 2、《客运专线铁路桥涵工程施工技术指南》(TZ213-2005) 3、《铁路混凝土与砌体工程施工规范》(TB10210-2001) 4、《钢筋混凝土工程施工及验收规范》(GBJ204-83) 5、《铁路组合钢模板技术规则》(TBJ211-86) 6、《铁路桥梁钢结构设计规范》(TB10002.2-2005) 7、《铁路桥涵施工规范》(TB10203-2002) 8、《京沪高速铁路设计暂行规定》(铁建设[2004]) 9、《钢结构设计规范》(GB50017—2003) 二、设计参数取值及要求 1、混凝土容重：25kN/m3； 2、混凝土浇注速度：2m/h； 3、浇注温度：15℃； 4、混凝土塌落度：16～18cm； 5、混凝土外加剂影响系数取1.2； 6、最大墩高17.5m； 7、设计风力：8级风； 8、模板整体安装完成后，混凝土泵送一次性浇注。 三、荷载计算 1、新浇混凝土对模板侧向压力计算 混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即为新浇筑混凝土的最大侧压力。侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。新浇混凝土对模板侧向压力分布见图1。
图1新浇混凝土对模板侧向压力分布图 在《铁路混凝土与砌体工程施工规范》(TB10210-2001)中规定，新浇混凝土对模板侧向压力按下式计算： 在《钢筋混凝土工程施工及验收规范》(GBJ204-83) 中规定，新浇混凝土对模板侧向压力按下式计算： 新浇混凝土对模板侧向压力按下式计算： Pmax=0.22γt 0K 1K 2V 1/2 Pmax =γh 式中： Pmax ------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kN/m2） γ------混凝土的重力密度（kN/m3）取25kN/m3 t0------新浇混凝土的初凝时间（h ）； V------混凝土的浇灌速度（m/h ）;取2m/h h------有效压头高度； H------混凝土浇筑层(在水泥初凝时间以内)的厚度(m)； K1------外加剂影响修正系数，掺外加剂时取1.2； K2------混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm 时，取0.85；50～90mm 时，取1；110～150mm 时，取1.15。 Pmax=0.22γt0K1K2V1/2=0.22×25×8×1.2×1.15×21/2=85.87 kN/m2 h= Pmax/γ =87.87/25=3.43m max 72722 40kPa 1.62 1.6P υυ?===++
塔楼模板支架施工方案计算书
青田县瓯江四桥（步行桥）工程 塔楼施工方案 检算书 计算： 复核： 审核： 中铁四局集团有限公司 青田县瓯江四桥（步行桥）工程项目经理部 二〇一六年九月十日 青田项目部塔楼施工模板支架计算书 1编制依据 （1）《青田县瓯江四桥（步行桥）工程相关设计图纸》； （2）《建筑扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）； （3）《建筑施工计算手册》(第二版)； （4）《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010 （5）《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 （6）《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
（7）《钢结构设计规范》GB50017-2003 （8）《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 （9）《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 （10）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 2方案简介 青田县瓯江四桥（步行桥）工程设计瓯南桥头塔楼一座、瓯南滨水塔楼一座、瓯北滨水塔楼一座、瓯北桥头塔楼一座,总建筑面积为2817.76m2。 其中瓯南桥头塔楼位于P1墩处，地上三层，建筑高度16.940m,为混凝土框架结构；瓯南滨水塔楼地上四层，建筑高度29.928m,结构形式为混凝土剪力墙结构； 瓯南、瓯北桥头塔楼及滨水塔楼外排脚手架及承重支架全部采用盘扣式钢管脚手架。 瓯北滨水塔楼地上七层，建筑高度36.368m,结构形式为混凝土剪力墙结构；瓯北桥头塔楼地上四层，建筑高度17.720m,为混凝土框架结构。瓯南、瓯北桥头塔楼为钻孔桩加承台基础，待承台及基础梁施工完成后搭设内外脚手架，然后再进行柱梁板钢筋模板混凝土施工，待下层施工完成后继续安装上层脚手架并进行下一步工序施工。 瓯南滨水塔楼采用P3和P4墩承台作为基础，瓯北滨水塔楼采用P8和P9墩承台作为基础，在承台施工时预留塔楼墙柱插筋，待墩身施工完成后，搭设塔楼内外脚手架进行塔楼墙柱梁板的施工，瓯南、瓯北桥头塔楼建筑施工完成后再进行相应的箱梁施工。瓯南、瓯北桥头塔楼计划于2017年1月16日进行装饰施工；瓯南、瓯北滨水塔楼装饰施工计划于2016年6月10日开始。 根据现场实际情况以及经济合理性，瓯南、瓯北塔楼施工起重吊装选择汽车吊进行物资的上下倒运作业。 按照主体结构施工顺序，在墙柱钢筋及模板施工完成后，开始进行梁的施工。首先进行满堂支撑架的架设，再进行顶板模板的施工，之后进行梁位置的定位放线，再施工梁模板和梁钢筋，最后进行梁的加固。 （1）梁模支设：模板采用15mm竹胶板，加固肋条采用100×100木方及φ48×3.0钢管做背肋，对于高度小于600mm的梁不采用对拉螺杆，当梁高600~800mm时设一道对拉拉杆，高度大于800mm的梁设两道对拉螺杆，螺杆水平向间距@600mm。 （2）搭设梁底模支架，在柱子上弹出轴线、梁位置及水平标高线，钉柱头模板。按设计标高调整顶托标高，然后放梁底模，并拉线找平，当梁底跨度大于或等于4m时，梁底模起拱按设计要 求做，当设计无具体要求时，起拱高度为1‰-3‰跨长。 （3）梁模支架设单排立杆加顶托、二道水平拉杆并设剪刀撑。根据所弹墨线安装梁侧模板，顶撑杆及斜撑等。立杆纵向间距控制在500-600㎜，梁底增设一根立杆,即横距500㎜,其他同楼板支撑系统，梁下钢管扣件必须设置双扣件，防止滑扣。
结构设计大赛计算书模板
第1组 设计说明 作品名称龙骨桥 作品重量342g
建筑方案说明 1、建筑材料 A0绘图纸两张、200ml白乳胶、线。在实际制作中常常在白纸之间刷上胶，故所用的材料实际上是纸胶复合材料。根据组委会提供的参考资料可知：纸胶复合材料受拉时呈现线弹性和脆性，受拉弹性模量为E t=2492.2 N/mm2，抗拉强度设计值为f t=32.91N/ mm2；不失稳的情况下纸管的抗压强度设计值为E c=7.18 N/mm2，是理想的弹塑性材料，受压弹性模量为f c=831.89 N/mm2。其抗拉强度设计值f t是抗压强度设计值f c的4倍多，可见纸的受拉性能比受压性能好的多。 2、建筑工程 我们利用纸胶的抗拉、抗压和抗弯性能，及绳子的抗拉强度高而无刚度特点，用纸胶构件和绳子搭制一座跨度1040mm，桥宽190mm 的纸桥。通过最合理的结构设计，构件尺寸设计和最优的构件组装方法，以达到在用料最省的条件下尽可能地通过更大的荷载，使荷质比达值最大，充分发挥材料的力学性能。 结构设计说明 1、结构的选型 按设计要求，小车的速度较慢，故可以不考虑荷载的动态效应，即把每一时刻的荷载都当作静荷载处 理。小车从杆的一端移到另一端，内应 力最大处的包络图如右图所示，为一抛
物线方程y=-(x-1/2)^2+1/2,取其为设计拱轴线，在拱的构造上我们用三根杆做成梯形来代替合理拱轴线。 拱桥按桥面的位置分为上承式，中承式，下承式。 上承式桥优点是桥面系构造简单，拱圈与墩台的宽度较小，桥上视野开阔，施工方便；缺点是桥梁的建筑高度大，纵坡大和引桥长。一般用在跨度较大的桥梁。 中承式桥的优点是建筑高度较小，引道较短；缺点是桥梁宽度大，构造较复杂，施工也较麻烦。 下承式桥的优点是桥梁建筑高度很小，纵坡小，可节省引道长度；缺点是构造复杂，拱肋施工麻烦。一般用于地基差的桥位上。 按照有无水平推力分可分为有水平推力和无水平推力。 在竖向荷载作用下拱脚对墩台无水平推力作用的拱桥。其推力由刚性梁或柔性杆件承受，属于内部超静定、外部静定的组合体系拱桥。适用于地质不良的桥位处，墩台与梁式桥基本相似，体积较大，只能做成下承式桥，建筑高度很小，桥面标高可设计的很低，降低纵坡，减小引桥长度，因此可以节约材料。但是，结构的施工比较复杂。 在竖向荷载作用下拱脚对墩台有水平推力作用的拱桥。水平推力可减小跨中弯矩，能建成大跨度的桥梁。造型美观，城市桥梁一般优先选用，可做成上承式、中承式桥。缺点是，对地质要求很高，为防止墩台移动或转动，墩台须设计很大，施工较麻烦。 我们知道在纸桥加载的时候，并没有提供水平力，由这一点在综合考虑以上两方面我们采取的是下承式拱桥。主拱和承梁的截面选
板模板脚手架计算书
板模板(扣件钢管架)计算书 模板支架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 （JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。 一、参数信息: 1.模板支架参数 横向间距或排距(m):1.10；纵距(m):1.10；步距(m):1.50； 立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):3.90； 采用的钢管(mm):Φ48×3.5 ；板底支撑连接方式:方木支撑； 立杆承重连接方式:双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80； 2.荷载参数 模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000； 施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000； 3.楼板参数 楼板的计算厚度(mm):120.00； 4.材料参数 面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木； 面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13； 木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000； 木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):300.000； 木方的截面宽度(mm):60.00；木方的截面高度(mm):80.00；
图2 楼板支撑架荷载计算单元 二、模板面板计算: 面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W = 100×1.82/6 = 54 cm3； I = 100×1.83/12 = 48.6 cm4； 模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图 1、荷载计算 (1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)： q1 = 25×0.12×1+0.35×1 = 3.35 kN/m； (2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)： q2 = 1×1= 1 kN/m； 2、强度计算 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 其中：q=1.2×3.35+1.4×1= 5.42kN/m 最大弯矩M=0.1×5.42×0.32= 0.049 kN·m； 面板最大应力计算值σ= 48780/54000 = 0.903 N/mm2； 面板的抗弯强度设计值[f]=13 N/mm2； 面板的最大应力计算值为0.903 N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13 N/mm2,满足要求!
桥墩模板计算
桥墩模板计算书 一、桥墩模板的工状说明： 墩身锥形实心墩上口直径为3400mm，坡度1:50，墩身高度6300mm，下口直径3652mm。 桥墩浇筑时采用全钢模板，模板由四块四分之一圆弧模板对接组成，面板为6㎜厚钢板；竖肋[14#，水平间距为L1=30cm；圆弧肋为【10#，竖向间距L2=50cm； 墩帽面板为6㎜厚钢板；竖肋[14#，水平间距为L1=30cm；圆弧肋为【10#，竖向间距L2=50cm；背楞为双根[22#槽钢，纵向间距为：100cm；外加双根[14#槽钢。砼最大浇筑高度8.35m。 1、材料的性能 根据《铁路桥涵施工技术规范TB10203-2002》和《铁路桥涵钢结构设计规范》的规定，暂取： 采用内部振捣器时新浇筑混凝土的侧压力标准值，可按照以下两个公式计算，取最小值： F=0.22rct0?2v 1/2或F=rch 公式中F——新浇注混凝土对模板侧面的最大压力; rc----混凝土的重力密度（25KN/m3） t0---新浇混凝土的初凝时间（h）（混凝土入模温度T=10摄氏度考虑，则t0=200/(T+15),则取值为8h） V----混凝土的浇筑速度（m/h）（浇注速度控制在2m/h） H----混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m）(按照最高10米计算) β1--------外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0，掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2 β2----混凝土塌落度影响修正系数，泵送混凝土一般取1.15 F=0.22*25*8*1.0*1.15*21/2=71.6KN/m2
侧向振捣压力为4 KN/m2水平振捣压力为2 KN/m2 Pmax=71.6+6=77.6KN/m2 混凝土有效压头高度H=F/rc=3.1； 2、模板用哪个料力学性能，用料选取及布置情况说明: 钢材的屈服点取215MPa 抗拉强度取350MPa W[14=87.1cm3 I[14=609.4cm4 W[22=234 cm3 I[22=2570cm4 W[10=39.7cm3 I[14=198.3cm4 面板取10cm半条简化为三等跨连续梁检算面板 W厚6=l/6bh2=0.6cm3 I厚6=l/12bh3=0.18cm4 二、面板的检算 厚6面板强度：q=77.6*0.1=7.76KN/m 弯矩=0.1ql2=0.1*7.76*0.32=0.069KNM 厚6面板应力=0.069/0.6=115Mpa<215Mpa 厚6面板刚度：形变 =0.677ql4/100EI=0.677*7760*0.34/100*2000*0.18=0.001m 三、竖肋检算（[14荷载：0.3米宽，1m长） q=pmax*L=77.6*0.3=23.28KN/M 弯矩=0.125*ql2=2.91KNM 【14应力=2.91/87.1=33.4Mpa<215Mpa 形变=5ql4/384EI=5*232.8*1004/384*2.1*107*609=0.14mm 四、平板大肋检算（2*【22:2.6米长，1.4米宽） q= pmax*L=77.6*1.4=108.64kn/m 弯矩=0.125*ql2=0.125*108.64*2.62=91.8knm 支架应力=91.8/2*234=196Mpa<215Mpa 支架最大变形=5ql4/384EI=5*918*2604/384*2.1*107*2*2570 =0.05cm=0.5mm 最宽处强度保证，小面不在计算。
模板计算书(最终版)
附录一： 1 模板及外挂架计算书 1.1墙体定型大模板结构模板计算 该模板是按《大模板多层住宅结构设计与施工规程》（JGJ20-84）﹑《钢结构设计规范》（GBJ17-88）与《混凝土结构工程施工及验收规范》（GB50204-2002）的要求进行设计与计算的。 已知：层高为2900mm，墙厚200mm，采用全刚模数组合模板系列，2根[10#背楞，采用T30穿墙螺栓拉结，混凝土C30﹑Y=24KN/m2，混凝土塌落度13cm，采用泵送混凝土，浇筑速度1.8m/h，温度T=25，用插入式振动器捣实，模板挠度为L/400（L为模板构件的跨度）。 模板结构为：面板6mm厚普热板，主筋为[8#，间距h=300mm，背楞间距L1=1100mm，L2=300mm，穿墙螺栓水平间距L3=1200mm。L=5400mm。 1.1.1 模板侧向荷载 混凝土侧压力标准值： F=0.22Y*β1β2ν1/2*250/(T+15) =0.22*24*1*1.15*1.81/2*250/(25+15) =50.92KN/m2 混凝土侧压力设计值： F1=50.92*1.2=61.1KN/m2 有效压头高度：h=61.1/24=2.55m 2.混凝土倾倒力标准值：4KN/m2 其设计值:4*1.4=5.6KN/m2 1.1.2 面板验算 由于5400/250=21.6>2，故面板按单向板三跨连续梁计算。1. 强度验算: 取1m宽的板条为计算单元 F3=F1+F2=48.88+5.6=54.48KN/m2=0.05448N/mm2 q=0.05448*1*0.85=0.046308N/mm
M max=K mx ql y2=0.117*0.046308*2602=366.26N.mm 则: W x=1/6*1*62=6mm3 所以: δmax=M max/(γx W x)=366.26/1*6=61.04N/mm2 湖南科技大学 毕业设计（论文） 题目 作者 学院 专业 学号 指导教师 二〇〇年月日 湖南科技大学 毕业设计（论文）任务书 院系（教研室） 系（教研室）主任:（签名）年月日 学生姓名: 学号: 专业: 1 设计（论文）题目及专题： 2 学生设计（论文）时间：自年月日开始至年月日止 3 设计（论文）所用资源和参考资料： 4 设计（论文）应完成的主要内容： 5 提交设计（论文）形式（设计说明与图纸或论文等）及要求： 6 发题时间：年月日 指导教师：（签名） 学生：（签名） 湖南科技大学 毕业设计（论文）指导人评语 [主要对学生毕业设计（论文）的工作态度，研究内容与方法，工作量，文献应用，创新性，实用性，科学性，文本（图纸）规范程度，存在的不足等进行综合评价] 指导人：（签名） 年月日指导人评定成绩： 湖南科技大学 毕业设计（论文）评阅人评语 [主要对学生毕业设计（论文）的文本格式、图纸规范程度，工作量，研究内容与方法，实用性与科学性，结论和存在的不足等进行综合评价] 评阅人：（签名） 年月日评阅人评定成绩： 湖南科技大学 毕业设计（论文）答辩记录 日期： 学生：学号：班级： 题目： 提交毕业设计（论文）答辩委员会下列材料： 1 设计（论文）说明书共页 2 设计（论文）图纸共页 3 指导人、评阅人评语共页 毕业设计（论文）答辩委员会评语： [主要对学生毕业设计（论文）的研究思路，设计（论文）质量，文本图纸规范程度和对设计（论文）的介绍，回答问题情况等进行综合评价] 答辩委员会主任：（签名） 委员：（签名） （签名） （签名） （签名）答辩成绩： 总评成绩： 墩身模板复核计算书 计算： 复核： 审核： 日期： 目录 第一章工程简介........................................................................ 错误！未定义书签。 一、工程概况 (1) 二、墩身模板结构介绍 (1) 第二章计算验算相关参数选定................................................ 错误！未定义书签。 一、参考资料 (1) 二、技术参数及相关荷载大小选定 (1) ⑴设计荷载 (1) ⑵材料性能 (2) ⑶符号规定 (3) ⑷荷载组合 (3) 第三章墩身模板结构验算 (4) 一、模型建立及分析 (4) ⑴模型建立 (4) ⑵荷载加载 (4) ⑶边界约束 (4) 二、墩身模板验算 (4) ⑴面板强度验算 (4) ⑵面板刚度验算 (4) ⑶横、竖肋强度验算 (4) ⑷横、竖肋刚度验算 (5) ⑸横楞强度验算.......................................................... 错误！未定义书签。 ⑹横楞刚度验算.......................................................... 错误！未定义书签。 ⑺对拉拉杆验算 (5) 第四章模板计算成果汇总及结论 (5) 一、计算成果汇总 (5) 二、计算结论 (6) 第一章工程简介 一、工程概况 本标段起讫里程范围XXXXXXXXXXXX。 墩身高度12m以下采用整体钢模一次灌注成型，高度12m以上墩身采用整体钢模分次浇筑。模板验算取高度12m 1:0墩身模板进行验算，墩身截面如下 图1.1:0墩身横断面图 二、墩身模板结构介绍 墩身截面见图1，为圆端形。墩身最大浇筑高度12m，采取大块钢模组拼进行模板浇筑完成。 模板规格为：高度为200cm模板、100cm模板、80mm模板、50mm模板、2000mm。详见模板图纸。 面板：采用厚度δ=6mm钢板。 横肋竖肋：采用]10槽钢，圆端形模板等分为8份，平模板间距350mm、400mm、400mm、350mm布置。详见模板构造图。 平模板边采用L100×10的角钢压边，螺栓孔间距为10cm。圆端形模板120×14加劲法兰压边，螺栓孔间距216.8mm。详见模板构造图 对拉拉杆：采用M20圆钢，双螺帽拧紧。 平模板龙骨采用2[12槽钢，布置于拉杆对应位置。圆端形模板采用[12槽钢。详见模板构造图。 竖向连接角钢采用L100×100角钢。 具体见图1-2～1-8。 图1-2 模板配置平面图 图1-3模板配置立面图 图1-4 模板大样图 第二章计算验算相关参数选定 一、参考资料 1.《路桥施工计算手册》人民交通出版社,2019； 二、技术参数及相关荷载大小选定 ⑴设计荷载 计算此模板时，外力主要有新浇混凝土产生的侧压力、振捣混凝土时对模板毕业设计结构计算书(格式模板)
Midas civil墩身模板计算书共8页word资料