地铁车站主体结构计算书
百鸽笼站主体结构设计说明
1、设计依据
（1）《深圳地铁5号线工程详勘阶段百鸽笼站岩土工程勘察报告》（2008年3月）
（2）《深圳地铁5号线工程施工图设计技术要求》(2008年4月)
（3）《深圳地铁5号线工程施工图设计文件组成与内容》(2008年4月)
（4）《深圳地铁5号线全线线路平、纵断面图》(2008年4月)
（5）百鸽笼站建筑施工图
（6）《深圳地铁5号线工程百鸽笼站初步设计》(2008年1月)
（7）业主、总体组及其它相关部门提供的基础资料
（8）设计采用的规范、规程和标准：
《地铁设计规范》（GB50157-2003）
《地下铁道工程施工及验收规范》（GB50299-1999）(2003年版)
《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）(2006年版)
《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）
《钢结构设计规范》（GB50017-2003）
《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）
《地下工程防水技术规范》（GB50108-2001）
《建筑抗震设防分类标准》（GB50223-2008）
《建筑抗震设计规范》（GB50011-2001）
《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）
《人民防空工程设计规范》（GB50225-2005）
《钢筋机械连接通用技术规程》（JGJ107-2003）
国家及广东省、深圳市的其它现行相关规范、规程。
2、初步设计审查意见及执行情况
初步设计专家审查未对本站车站主体结构提出具体意见。
3、工程概况
（1）百鸽笼站是深圳地铁5号线工程的中间站，并为远期小交路折返站，位于龙岗区企岭北路东侧，在规划翔鸽路、创富南路、荣华路（均未实施）的交口，沿规划的翔鸽路南北布置。规划道路红线宽度40m，规划创富南路道路红线24m，规划荣华路道路红线30m。现状道路较为杂乱，车站北端为高帆家私厂，西侧依次为布吉镇经济发展有限公司、深圳市五星木业（吉隆五金厂）、联兴电子厂、罗岗工业区管理处的混凝土房屋和简易房，东侧是金星玻璃有限公司、工厂宿舍等旧村和旧工业区。由于本站所处地面条件复杂，车站范围内，地面高程约为34~44m，地面高差较大，需对场地整平后再进行车站施工。
（2）百鸽笼站站台计算长度中心里程DK33+018.356，为地下两层一岛一侧站台车站，设折返线。车站设计起点里程为DK32+825.558，终点里程为DK33+211.155，车站总长度（结构外缘）为385.597m，有效站台长度为140m，标准段外包尺寸（结构外缘）为27.60m（宽）×13.09m（高）。车站范围内无地下管线，因此车站覆土不受管线控制。车站有效站台中心处轨面设计标高为25.301m，规划地面标高为40.8m，顶板埋深3.969m，底板埋深约17.059m；车站起点处顶板埋深约为4.5m，终点处顶板埋深约为3.5m。整个车站设2‰纵坡，呈北高南低。
（3）车站主体结构采用现浇整体式框架结构，车站标准段为地下双层三跨结构，由于本站地质条件纵向差异较大，围护结构型式较多，采用分离式结构型式。本站共布设4个出入口，1个消防疏散通道，另设两个
预留出入口，为远期商业开发预留条件。本站左右线起终点均为矿山法到达井，均按照道岔限界要求加宽、
加深。车站结构从两端由双层单跨过渡到双层两跨再过渡到双层三跨，非有效站台范围车站外包尺寸为22.90m
（宽）×13.09m（高）。本站设置牵引变电所，在2/1~○6轴设置电缆夹层，内净空为1.4m，夹层底板底至轨顶面净高4.55m。
（4）按照5号线总体筹备计划，本站设铺轨基地。根据本站的围护结构型式，选择在○39~○43轴于主体结构上设置轨排井。○39~○43轴左线侧围护结构为长锚索，右线侧为土钉墙+网喷岩质边坡，铺轨期间围护与主体结构间不回填，待铺轨结束，井孔做后浇板且强度达到100%后进行回填及路面恢复。左、右线侧轨排井尺
寸分别为27.0m×5.0m、27.0m×4.0m。
（5）地下管线：
百鸽笼站基坑开挖范围内无地下管线。
（6）设计范围：
本套图册为百鸽笼站（含站后折返线）车站主体结构施工图。
4、工程地质及水文地质
拟建深圳地铁5号线百鸽笼位于龙岗区百鸽笼村，所在地区原始地貌为台地，地形起伏较大，现主要为
道路和工厂，场地开阔，地势稍有起伏，地面高程33.80~55.31m，拟建站点北端主要建筑有高帆傢俬厂、东
端主要有布吉消防站、研展电子厂及一些民用建筑等。本站设计范围内无地下管线。
4.1 工程地质
本车站范围内上覆第四系人工堆积层（Q4ml）、坡积层（Q3dl）、残积层（Q el），下伏侏罗系角岩（J2），局
部穿插发育少量砂岩（J2）。根据岩土的时代成因及其工程特征，本场地的地层分为6个主层23个亚层，具体
分层如下：
4.1.1 第四系全新统人工堆积层（Q4ml）
按照成分分为①1素填土、①4素填土、①5杂填土、①6种植土4个亚层。
①1素填土：主要成分粘性土，夹少量砂或碎石颗粒，褐黄、褐红、黄褐等色，可塑~坚硬，土质较均匀，
属高压缩性土层。该层分布于拟建场地的绝大部分地段，除ZD-BGL-03、ZD-BGL-33、ZD-BGL-36、ZD-BGL-38、
ZD-BGL-39孔未见，其余孔均有揭露，厚度0.80~9.80m，平均厚度4.45m，层顶高程34.74~55.31m，层底高程30.45~51.78m，层顶埋深0.00~3.40m，层底埋深0.80~10.80m。
①4素填土：主要成分为碎块石，色杂。碎块石主要由中、微风化的花岗岩、角岩及砂岩等组成，棱角状，
块径2~20cm不等，含量50%以上，稍密~中密，局部密实。该层仅在SZM5-Z1-047、ZD-BGL-36、ZD-BGL-39
钻孔有所揭露，厚度1.90~4.00m，平均厚度3.20m，层顶高程38.72~43.10m，层底高程34.72~41.20m，层顶
埋深0.00~0.00m，层底埋深1.90~4.00m。
①5杂填土：主要成分由碎块石、建筑垃圾及少量粘性土组成，褐、褐黄色、杂色等，松散为主，局部稍
密，土质不均，属高压缩性土层。分布于拟建场地零星地段，仅ZD-BGL-29、ZD-BGL-33、ZD-BGL-41、
ZD-BGL-43钻孔揭露，厚度0.50~9.30m，平均厚度3.93m，层顶高程39.16~43.59m，层底高程33.98~41.09m，层顶埋深0.00~0.00m，层底埋深0.50~9.30m。
①6种植土：主要成分为粘性土，含少量砂或碎石，褐、褐黄色，可塑，属高压缩性土层。分布于拟建场
地零星地段，仅ZD-BGL-10、ZD-BGL-14、ZD-BGL-45钻孔揭露，厚度0.70~2.20m，平均厚度1.40m，层顶
高程31.05~32.71m，层底高程30.35~30.67m，层顶埋深6.80~7.50m，层底埋深7.50~9.00m。
4.1.2 第四系全新统冲洪积层（Q4al+pl）
按照颗粒级配或塑性指数可分为④2淤泥质粘土、④3淤泥质粉质粘土、④4粘土、④6粉土、④8细砂5个亚
层。
④2淤泥质粘土：灰、灰黑色。轻度污手，可塑，平均压宿系数a0.1~0.2＝0.45MPa-1，平均压宿模量Es＝4.0MPa，
属中~高压缩性土层。以透镜体形式发育，仅在ZD-BGL-31钻孔揭露，厚度0.70m，层顶高程29.51m，层底高程28.81m，层顶埋深5.50m，层底埋深6.20m。
④3淤泥质粉质粘土：灰、灰褐色。均匀含有中、细砂粒，含量5%左右，可塑，平均压宿系数a0.1~0.2＝
0.45MPa-1，平均压宿模量Es＝4.0MPa，属中~高压缩性土层。以透镜体形式发育，仅在ZD-BGL-32钻孔揭露，厚度1.00m，层顶高程31.19m，层底高程30.19m，层顶埋深3.80m，层底埋深4.80m。
④4粘土：褐、褐灰、灰黑等色。土质均匀，切口光滑，干强度高。平均压宿系数a0.1~0.2＝0.4MPa-1，平均压宿模量Es＝4.5MPa，属于中~高压缩性土，以透镜体形式发育，仅在ZD-BGL-30、ZD-BGL-32钻孔揭露，厚度0.40~2.50m，平均厚度1.45m，层顶高程29.99~31.74m，层底高程29.24~29.59m，层顶埋深3.00~5.00m，层底埋深5.40~5.50m。
④6粉土：黄褐、褐灰、灰色等。约含5~10%左右的砂粒，局部含粘性土团块或透镜体。饱和，稍密~密实。平均压宿系数a0.1~0.2＝0.38MPa-1，平均压宿模量Es＝5.0MPa，属于中~高压缩性土。该层以条带或透镜体形式发育，仅在ZD-BGL-29、ZD-BGL-31、ZD-BGL-33钻孔揭露，厚度1.40~3.20m，平均厚度2.43m，层顶高程32.21~33.98m，层底高程29.51~31.39m，层顶埋深2.80~10.80m，层底埋深5.50~12.50m。
④8细砂：灰色。粘粒含量高，芯呈柱状，饱和，稍密。以透镜体形式发育，仅在ZD-BGL-32钻孔揭露，厚度0.2，层底高程29.99m。
4.1.3 第四系上更新统坡积层（Q3dl）
按塑性指数可分为⑥1粘土、⑥2粉质粘土2个亚层。
⑥1粘土：褐黄色，可~硬塑，局部含少量砂粒，土质均匀，平均压宿系数a0.1~0.2＝0.34MPa-1，平均压宿模量Es＝6.0MPa，属中~高压缩性土层。该层分布于拟建场地局部地段，在SZM5-Zc-046、SZM5-Zc-047、ZD-BGL-18、ZD-BGL-24、ZD-BGL-26、ZD-BGL-38、ZD-BGL-43钻孔揭露，该层主要分布于右线局部地段，呈透镜体分布，厚度1.10~6.20m，平均厚度3.06m，层顶高程33.26~45.89m，层底高程30.80~41.79m，层顶埋深0.00~5.90m，层底埋深3.00~7.40m。
⑥2粉质粘土：褐黄色，可塑~硬塑，土质较均，平均压宿系数a0.1~0.2＝0.46MPa-1，平均压宿模量Es＝4.5MPa，属中~高压缩性土层。ZD-BGL-03、ZD-BGL-04、ZD-BGL-13、ZD-BGL-17钻孔揭露，面向小里程一侧呈尖灭体状分布；厚度0.90~8.00m，平均厚度3.80m，层顶高程35.17~40.11m，层底高程28.37~37.31m，层顶埋深0.00~4.70m，层底埋深2.80~11.40m。
4.1.4 残积层（Q el）
由角岩或砂岩风化残积形成，按照室内试验定名为⑦4粘土、⑦5粉质粘土、⑦6粉土3个亚层。
⑦4粘土：以褐红、褐黄、灰绿色为主，可塑~坚硬。平均压宿系数a0.1~0.2＝0.35MPa-1，平均压宿模量Es ＝6.0MPa，属中~高压缩性土层。SZM5-Z1-046、SZM5-Z1-047钻孔揭露，分布于CK32+849.00~CK33+188.00之间，呈透镜体分布，层厚0.00~6.40m，层顶高程38.80~40.10m，层顶埋深3.00m。
⑦5粉质粘土：灰褐色、褐黄色，可塑为主，局部硬塑，土质较均匀，局部含少量全、强风化岩块。平均压宿系数a0.1~0.2＝0.25MPa-1，平均压宿模量Es＝8.0MPa，属中~高压缩性土层。分布拟建场地大部分地段，厚度1.30~17.10m，平均厚度5.63m，层顶高程29.24~51.01m，层底高程23.40~39.13m，层顶埋深2.40~12.20m，层底埋深5.20~21.70m。
⑦6粉土：灰褐色、褐黄色，很湿~饱和，密实，土质较均匀。平均压宿系数a0.1~0.2＝0.30MPa-1，平均压宿模量Es＝7.0MPa，属中~高压缩性土层。该层以团块形式不连续分布于残积层中，仅在ZD-BGL-05、ZD-BGL-22、ZD-BGL-33、ZD-BGL-36孔揭露，厚度1.70~14.40m，平均厚度5.70m，层顶高程30.78~51.78m，层底高程26.48~37.38m，层顶埋深2.20~12.50m，层底埋深4.60~17.10m。
4.1.5 侏罗系砂岩（J2）
褐黄色，青灰、灰白等色，砂质结构，层状构造，主要成分为石英、长石、云母等。穿插发育于角岩中
的局部地段。按风化程度可分为⑩1全风化砂岩、⑩2强风化砂岩、⑩3中风化砂岩、⑩4微风化砂岩4个亚层。
⑩1全风化砂岩：黄褐色。岩芯呈土状，原岩结构可辨析，局部含少量强风化岩块，手可折断，浸水易软化崩解，平均压宿系数a0.1~0.2＝0.11MPa-1，平均压宿模量Es＝18.0MPa，具中~低等压缩性。仅在ZD-BGL-31孔揭露，厚度5.60m，层顶高程28.81m，层顶埋深6.20m。
⑩2强风化砂岩：褐、褐黄等色。原岩结构清晰，岩芯呈坚硬的土状，局部含少量块状强风化和中风化岩块，平均压宿系数a0.1~0.2＝0.05MPa-1，平均压宿模量Es＝35.0MPa，具中~低压缩性。仅在ZD-BGL-31孔揭露，厚度0.90m，层顶高程23.21m，层顶埋深11.80m。
⑩3中风化砂岩：灰、灰白色，砂质结构，层状构造;矿物成分以长英质为主，岩质坚硬。岩芯以碎块状为主，裂隙面有浸染。岩体基本质量等级为Ⅳ级。仅在ZD-BGL-31孔揭露，厚度2.10m，层顶高程22.31m，层顶埋深12.70m。
⑩4微风化砂岩：灰、灰白色，砂质结构，层状构造;矿物成分以长英质为主，岩质新鲜、坚硬。岩芯以碎块状为主，裂隙面受铁锰质浸染呈褐、褐红色。岩体基本质量等级为Ⅲ级。仅在ZD-BGL-30、ZD-BGL-31孔揭露。厚度 1.80~2.80m，平均厚度 2.30m，层顶高程14.94~20.21m，层底高程13.14~17.41m，层顶埋深14.80~19.80m，层底埋深17.60~21.60m。
4.1.6 侏罗系角岩（J2）
褐黄色，灰褐、青灰、灰黑等色，变晶结构，块状构造，主要成分为石英、长石、黑云母等，按风化程度可分为○141全风化角岩、○142强风化角岩、○143中等风化角岩和○144微风化角岩4个亚层，分述如下：○141全风化角岩：褐黄色~灰褐色，岩体呈土状，结构基本破坏，尚可辨析，手捏易散，浸水易软化崩解，平均压宿系数a0.1~0.2＝0.09MPa-1，平均压宿模量Es＝18.0MPa，具中~低等压缩性。该层分布于拟建场地的大部分地段。厚度0.80~17.30m，平均厚度5.25m，层顶高程16.47~39.13m，层底高程13.47~36.20m，层顶埋深4.60~23.00m，层底埋深6.90~32.40m。
○142强风化角岩：褐灰、褐黄色，岩体呈土状和碎块状，局部夹中等风化岩块，石英成分未变，遇水易软化崩解，原岩结构部分破坏，平均压宿系数a0.1~0.2＝0.04MPa-1，平均压宿模量Es＝35.0MPa，具中~低压缩性。该层除ZD-BGL-23、ZD-BGL-29、ZD-BGL-30、ZD-BGL-31、ZD-BGL-36、ZD-BGL-40孔未见，其余孔均有揭露。厚度1.50~18.00m，平均厚度7.64m，层顶高程13.07~41.79m，层底高程4.76~36.39m，层顶埋深0.80~32.40m，层底埋深6.40~40.00m。
○143中等风化角岩：深灰、青灰、青黑色，岩体呈碎块、短柱状，节理裂隙发育，锤击可碎，变晶结构，块状构造，为较硬岩，岩体较破碎，岩体基本质量等级为Ⅳ级。该层分布于拟建场地的大部分地段。厚度0.50~11.40m，平均厚度3.66m，层顶高程14.48~37.94m，层底高程5.20~35.09m，层顶埋深3.80~24.90m，层底埋深7.60~33.50m。
○144微风化角岩：深灰、青灰、青黑色，岩质坚硬，岩芯呈柱状为主，少量呈碎块状，裂隙较发育，锤击声脆，变晶结构，块状构造，为坚硬岩，岩体较完整，基本质量等级为Ⅱ级。该层分布于拟建场地绝大部分地段。本次勘察揭露至该层内深度 1.60~18.90m，平均厚度10.07m，层顶高程9.58~35.09m，层顶埋深7.60~29.80m。
4.2 水文地质
深圳市的气候属亚热带季风气候，热量丰富，日照时间长，雨量充沛。气候和降雨量随冬、夏季风的转换而变化。每年5-9月为雨季。
4.2.1 地下水概况
本场地地下水按赋存条件主要为孔隙水及基岩裂隙水。
孔隙水主要赋存在填土层、残积层、全风化角岩、土状强风化角岩中，基岩裂隙水赋存于块状或碎石土状强风化及中等风化角岩、砂岩中。本次勘察期间地下水位埋深0.4~15.3m，水位高程29.41~45.41m，水位变
幅0.7~3.0m。
地下水总的径流方向为由北向南。
地下水的排泄途径主要是蒸发和地下径流。主要补给来源为大气降水。
4.2.2 地下水的腐蚀性评价
经取水样试验，地下水总矿化度为169.74mg/L，为淡水；结合初步勘察所取水样试验数据，根据《岩土工程勘察规范》（GB 50021-2001）判定：地下水对混凝土结构无腐蚀性，对钢筋混凝土结构中钢筋具弱腐蚀性，对钢结构具弱腐蚀性。
4.2.3 场地土的腐蚀性评价
经取场地地下水以上土层进行土的易溶盐分析试验，结合初勘资料，根据《岩土工程勘察规范》（GB 50021-2001）相关要求判断：场地土对混凝土结构无腐蚀性，对钢筋混凝土结构中钢筋具弱腐蚀性，对钢结构具弱腐蚀性。
4.3 特殊土及不良地质
4.1.1 填土
本场地表层绝大部分地段分布素填土，成分主要为粘性土，夹少量砂砾和碎石颗粒，可塑～坚硬，土质不均，厚度变化大，物理力学性质较差，压宿性高，遇水易失陷等不良特性；现有道路及高帆傢俬厂房内为混凝土路面及垫层，局部素填土主要成分为碎、块石。
位于ZD-BGL-29、ZD-BGL-33、ZD-BGL-41、ZD-BGL-43钻孔附近地表发育杂填土，主要成分为建筑、生活垃圾、碎、块石及少量的粘性土，土质不均，厚度变化大，物理力学性质差。
4.1.2 软土
本场地软弱土层发育不普遍，仅位于右线DK33+060m～右线DK33+070m附近钻孔ZD-BGL-31 、
ZD-BGL-32有所揭露，厚度小，分布不连续，以透镜体形式赋存于冲洪积粘性土层中，软～可塑。
4.1.3 残积土
本场地普遍分布角岩残积土和全风化角岩，原状条件下，工程物理力学性质较好，但在饱和状态下受扰动后，极易软化变形，强度、承载力骤减，是本场地不利条件。土状或土夹石状强风化层在饱水状态下受扰动后，会变形，强度、承载力减小，只是程度较轻。
4.1.4 有害气体
冲洪积层中的软土层存在轻微臭味，杂填土中的生活垃圾存在臭味气体。
4.3 地震烈度
深圳市抗震设防烈度为Ⅶ度，设计基本地震加速度值为0.10g。
5、主要设计原则和技术标准
（1）结构设计应根据结构类型、使用条件荷载特性、施工方法等条件进行，结构或构件应满足强度、刚度、稳定性和耐久性要求。并满足防水、防火、防迷流的技术要求。为确保地下结构具有足够的耐久性，地下结构应根据环境类别，按设计使用年限为100年的要求进行耐久性设计。
（2）车站结构的净空尺寸除满足建筑限界和设备安装要求外，尚应考虑施工误差、测量误差、结构变形、后期沉降等因素予以确定，其值根据地质条件、埋设深度、荷载、结构类型、施工工序等条件并参照类似工程的实测值加以确定。
（3）车站结构的安全等级按“混凝土结构设计规范”的规定确定为一级，车站中的各类结构构件的安全等级宜与整个结构的安全等级相同。结构重要性系数γ0=1.1。
（4）车站结构按抗震设防烈度7度进行抗震验算，并在结构设计时采取相应的构造措施，以提高结构的整体抗震能力。
（5）车站结构必须具有战时防护功能，并应做好平战转换功能。车站结构设计按*级人防的抗力标准进
行验算，并在规定的设防部位设置相应的防护设施。
（6）车站主体结构、出入口结构、风道及风亭结构的耐火等级为一级。
（7）车站结构应分别对其在施工阶段和正常使用阶段进行强度计算，必要时还应进行刚度和稳定性计算。对于钢筋混凝土结构尚应进行抗裂或裂缝宽度验算。钢筋混凝土的裂缝开展允许值应根据结构类型、使用要求、所处环境条件和防水措施等因素加以确定。当计及地震或其它偶然荷载作用时可不验算结构的裂缝宽度。在永久荷载和可变荷载标准组合作用下的最大裂缝宽度应不大于0.2~0.3mm。其控制标准如下：顶板的顶面δmax≤0.2mm；
顶板的底面和底板的顶面δmax≤0.3mm；
底板的底面δmax≤0.2mm；
侧墙外侧δmax≤0.2mm；
侧墙内侧δmax≤0.3mm；
中层板δmax≤0.3mm。
裂缝宽度采用《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）计算。并考虑温度作用和混凝土收缩对结构开裂的影响。当设计采用的最大裂缝宽度的计算式中保护层的实际厚度超过30mm时，可将保护层厚度的计算值取为30mm。
（8）结构设计应按最不利地下水位情况进行抗浮稳定检算，在不考虑侧壁摩阻力时，其抗浮安全系数不得小于1.05，当计及侧壁摩阻力时，其抗浮安全系数不得小于1.15。当结构抗浮不能满足要求时，应采取相应的工程措施。
（9）结构设计应采取防止杂散电流对结构物腐蚀的措施。主体结构要分段实现主钢筋的纵向可靠焊接及设置测防端子，主体结构防水层应有良好的电气绝缘性能。
（10）深基坑支护结构应满足强度、稳定和变形的要求，施工时地表沉降量要控制在环境许可的范围内，以确保临近建筑物和重要管线的正常使用，并根据安全等级提出监测要求，必要时应考虑截水措施。
（11）车站主体结构一般不设变形缝。当需要时，也应少设为宜。变形缝仅考虑在主体结构与通道（或其他附属设施）接口处设置。其变形缝宽度一般采用20~30mm。车站建筑物在结构、地基基础或荷载发生显著变化处、因抗震要求必须设置沉降缝时，应采取可靠的工程技术措施，确保沉降缝两边的结构不产生影响行车安全的差异沉降，并应采取可靠的防水措施。车站结构的施工缝应根据施工组织安排、施工分段等情况而定。其位置应留在结构剪力较小且便于施工的部位，并兼顾车站内部结构的完整性。其间距一般不宜过大，原则上纵向取8~16m。施工缝间应采取可靠防水措施。
（12）车站结构防水设计应满足《地下工程防水技术规范》（GB50108-2001）的要求，并充分考虑深圳地区地下水丰富并具有不同腐蚀性和潮湿多雨的气候条件对施工的影响，应遵循防水方案优先于结构方案的原则。
6、工程材料
（1）混凝土强度等级
顶板、顶梁、底板、底梁、内衬墙：C30、S8防水混凝土；
中楼板、梁：C30混凝土；立柱：C50混凝土；
站台板和板下砼支撑墙、支撑梁和支撑柱：C25混凝土；
底板下垫层：C20素混凝土；
后浇部分：采用微膨胀C35混凝土；
（2）钢筋：HRB335级、HPB235级，材质必须符合现行国家标准和行业标准的规定；
（3）预埋件、焊条
预埋件：一般为Q235钢。
地铁车站主体结构模板、支架计算书
计算书 1模板配置概况表 模板支架配置表 2材料的物理力学性能指标及计算依据 2.1材料的物理力学性能指标 1）材料的物理力学性能指标 ①碗扣支架钢管截面特性 根据JGJ166-2008规范表5.1.6、5.1.7采用： φ=，壁厚t=3.5mm，按壁厚3.0mm计算。截面积A=4.24cm2，自外径48mm 重q=33.1N/m，抗拉、抗弯抗压强度设计值f=205N/mm2，抗剪强度设计值fv=125N/mm2，弹性模量E=2.06×105N/mm2。
回转半径i＝1.59cm，截面模量W=4.49cm3，截面惯性矩I=10.78cm4。 ②方木 根据《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）附录 A 3.1-3 木材的强度设计值和弹性模量采用； 方木采用红皮云杉，弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度设计值f=13N/mm2，承压强度设计值f=10N/mm2，顺纹抗拉强度设计值fm=8.0 N/mm2，顺纹抗剪强度设计值fv=1.4N/mm2。 截面尺寸85mm×85mm，惯性矩I=bh3/12=4.350×10-6m4 ,抗弯截面模量W=bh2/6=1.024×10-4m3, 静矩S= bh2/8=7.677×10-5m3 截面尺寸100mm×100mm，惯性矩I=bh3/12=8.333×10-6m4 ,抗弯截面模量W=bh2/6=1.667×10-4m3, 静矩S= bh2/8=1.250×10-4m3 截面尺寸120mm×120mm，惯性矩I=bh3/12=1.728×10-5m4 ,抗弯截面模量W=bh2/6=2.88×10-4m3, 静矩S= bh2/8=2.16×10-4m3 ③木胶合板（参照产品试验性能参数） 模板采用胶合面板，规格2440mm×1220mm×18mm 抗弯强度设计值f=11.5N/mm2，承压抗拉强度设计值fm=8.0 N/mm2，抗剪强度设计值fv=1.3N/mm2，弹性模量E=6000 N/mm2； 取1m宽模板， 惯性矩： I=bh3/12=1000×183/12=4.86×10-7 m4； 模板的截面抵抗矩为：w＝bh2/6=1000×182/6=5.40×10-5m3； 静矩： S= bh2/8=1000×182/8=4.05×10-5m3； ④钢模板面板 钢模板采用大模板，面板为6mm厚Q235A钢板，规格2m×3m。 抗弯拉、压强度设计值f=215N/mm2，抗剪强度设计值f=125N/mm2 弹性模量E=206000N/mm2。 取1m宽，截面积A=6000mm2，惯性矩I=1.8×10-8m4；截面模量W=6×10-6m3；静矩S=4.5×10-6m3 ⑤钢背楞 竖肋、横肋和边肋均采用［8普通型热轧槽钢；背楞采用2［10普通型热轧
地铁车站主体结构设计
地铁车站主体结构设计 （地下矩形框架结构） 西南交通大学地下工程系 目录 第一章课程设计任务概述 (3) 1.1 课程设计目的 (3)
1.2 设计规范及参考书 (3) 1.3 课程设计方案 (3) 1.4 课程设计的基本流程 (5) 第二章平面结构计算简图及荷载计算 (6) 2.1平面结构计算简图 (6) 2.2.荷载计算 (6) 2.3荷载组合 (7) 第三章结构内力计算 (11) 3.1建模与计算 (11) 本课程设计采用ANSYS进行建模与计算，结构模型如下图： (11) 3.2基本组合 (12) 3.2 标准组合 (16) 第四章结构（墙、板、柱）配筋计算 (21) 4.1 车站顶板上缘的配筋计算 (21) 4.2 负一层中柱配筋计算 (27) 4.3 顶纵梁上缘的配筋计算 (29) 4.4 顶纵梁上缘裂缝宽度验算 (31)
第一章 课程设计任务概述 1.1 课程设计目的 初步掌握地铁车站主体结构设计的基本流程；通过课程设计学习，熟悉地下工程“荷载—结构”法的有限元计算过程；掌握平面简化模型的计算简图、荷载分类及荷载的组合方式、弹性反力及其如何在计算中体现；通过实际操作，掌握有限元建模、划分单元、施加约束、施加荷载的方法；掌握地下矩形框架结构的内力分布特点，并根据结构内力完成配筋工作。为毕业设计及今后的实际工作做理论和实践上的准备。 1.2 设计规范及参考书 1、《地铁设计规范》 2、《建筑结构荷载规范》 3、《混凝土结构设计规范》 4、《地下铁道》（高波主编，西南交通大学出版社） 5、《混凝土结构设计原理》教材 6、计算软件基本使用教程相关的参考书（推荐用ANSYS ） 1.3 课程设计方案 1.3.1方案概述 某地铁车站采用明挖法施工，结构为矩形框架结构，结构尺寸参数详见表1-1。车站埋深3m ，地下水位距地面3m ，中柱截面的横向（即垂直于车站纵向）尺寸固定为0.8m （如图1-1标注），纵向柱间距8m 。为简化计算，围岩为均一土体，土体参数详见表1-2，采用水土分算。路面荷载为2/20m kN ，钢筋混凝土重度3/25m kN co =γ，中板人群与设备荷载分别取2/4m kN 、2/8m kN 。荷载组合按表1-3取用，基本组合用于承载能力极限状态设计，标准组合用于正常使用极
成都地铁车站主体结构计算书
双林路站主体结构计算书 一、工程概况 双林路站为12m岛式站台，车站总长168.8m。为双柱双层三跨现浇钢筋混凝土矩形结构。车站顶面覆土深度为3.5m～ 4.0m。车站围护结构采用Φ1200mm的钻孔灌注桩，内衬墙与钻孔灌注桩之间设置柔性防水层，属于重合墙结构。 二、计算依据 1、《成都地铁4号线一期工程详细勘察阶段双林路站岩土工程勘察报告》（送审稿）(中国建筑西南勘察设计研究院有限公司2010年10月)； 2、《成都地铁4号线一期工程双林路站点管线综合方案设计图（第二版）》（成都市市政工程设计研究院二O一O年九月二日成都） 3、主要采用的国家和地方规范： 《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）（2006修订版） 《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002） 《地铁设计规范》（GB50157-2003） 《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010） 《铁路工程抗震设计规范》（GBJ111-87） 《人民防空工程设计规范》（GB50225-95） 《铁路隧道设计规范》（TB10003-2005） 《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010） 三、结构计算原则 1）结构构件根据承载力极限状态及正常使用极限状态的要求，分别进行承载能力的计算和稳定性，变形及裂缝宽度验算； 2）结构的安全等级为一级，构件的（结构）重要性系数取1.1； 3）结构构件的裂缝控制等级为三级，即构件允许出现裂缝。裂缝宽度限值：迎水面不大于0.2mm，其他不大于0.3mm； 4）结构按7度地震烈度进行抗震验算，并在结构设计时采用相应的构造措施，以提高结构的整体抗震性能；（构造措施采用三级框架结构抗震构造） 5）结构设计按六级人防的抗力标准进行验算，并在规定的设防位置采取相应的构造措施； 6）结构抗浮验算按最不利情况采用，当不考虑侧壁摩阻力时，其抗浮安全系数应大于1.05；（考虑侧壁摩阻力时，其抗浮安全系数应大于1.2） 7）结构构件的设计应按承载力极限状态和正常使用极限状态分别进行荷载效应组合，并取各自的最不利组合进行设计； 8）结构设计应符合结构的实际工作（受力）条件，并反映结构与周围地层的相互作用。 四、计算模型 因车站主体是一个狭长的建筑物，纵向很长，横向相对尺寸较小。主体计算取延米结构，作为平面应变问题来近似处理，考虑地层与结构的共同作用，采用荷载－结构模型平面杆系有限元单元法。计算模型为支承在弹性地基上对称的平面框架结构，框架结构底板下用土弹簧模拟土体抗力，车站结构考虑水平及竖向荷载。按荷载情况、施工方法，模拟开挖、回筑和使用阶段不同的受力状况，按最不利内力进行计算。中柱根据等效EA原则换算墙厚。本站围护桩与主体结构之间设置柔性防水层，按重合墙考虑，即围护结构与内衬墙之间只传递径向压力而不传递切向剪力，SAP计算时，采用二力杆单元来模拟围护桩与内衬墙的这种作用。 车站断面的计算模型如图2-1-1所示。 图2-1-1车站断面计算模型 五、荷载组合与分项系数 5.1、荷载分类
(完整word版)2014年土木工程专业(地铁车站)毕业设计任务书
土木工程专业 城市地下空间工程方向毕业设计任务书 中南林业科技大学土木工程与力学学院 二0一四年三月
××地铁车站初步设计 一、毕业设计目的 毕业设计是按教学计划完成理论教学和相关实践教学之后的综合性教学，是对专业方向教学的继续深化和拓宽，是培养学生工程实践能力的重要教学阶段，其目的在于全面培养、训练学生运用已学的专业基本理论、基本知识、基本技能，进行本专业工程设计或科学研究的综合素质。 二、毕业设计基本要求 1、按设计课题的要求，独立完成设计任务，做出不同的设计方案，交出各自的成果。 2、认真设计、准确计算、细致绘图、文字表达确切流畅。 3、树立科学态度，注重钻研精神、独立工作能力的培养。 4、严格按照有关文件要求进行毕业设计管理，努力提高毕业设计质量。 5、图纸绘制要求：全部采用A3图纸(可加长)；计算机出图必须有3张；图纸布局要协调，要紧凑而不拥挤；线条粗细要正确，位置要准确； 6、注重资料的收集、分析和整理工作，设计完成后，设计成果应按如下要求装订成册：（1）《毕业设计计算书》A4一份；（2）《毕业设计图纸》A4一份。 7、图纸装订顺序：封面，目录，设计总说明，设计图纸、表格。 8、设计计算书装订顺序：封面、目录、中英文摘要、设计总说明、设计计算的全部内容、致谢（300字左右）。 三、设计任务与要求 （一）、设计资料 1、车站地质勘察报告 2、预测客流(见附表) 3、车辆外形尺寸：A型车或B型车。 4、车辆编组：设计时采用远期列车6辆编组。 5、防水等级：一级；二次衬砌混凝土抗渗等级不小于S6。 6、主要技术标准：执行《地铁设计规范》（GB50157-2003）的有关技术标
地铁车站计算书
地铁车站计算书
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一设计依据 二设计说明 2.1 工程概况 2.2 环境条件 2.3 地质概况 2.3.１地形地貌 2．3.2 岩土分层及其特性 ２．3.3 水文及工程地质 2．３.４场地抗震设防 附岩土物理力学参数表 2.4 基坑支护形式 2.5 基坑计算 本工程围护结构主要采用理正软件进行设计计算，并利用岩土工程有限元分析程序plaxis对终点里程端头井基坑开挖过程进行模拟,作为对理正软件计算结果进行补充和验证。 钻孔灌注桩作临时结构考虑,即：开挖施工期间,钻孔灌注桩作为围护结构,承受全部的水土压力及地面超载。使用阶段不考虑钻孔灌注桩的作用。 理正深基坑软件模拟了施工过程,遵循“先变位，后支撑”的原则,在计算中计入结构的先期位移值及支撑变形,应用基于弹性理论的进行围护结构计算,岩土体对围护结构侧向作用力采用朗肯土压力理论计算,土体与结构相互作用采用一系列仅受压弹簧进行模拟（温克尔地基梁计算模型）,最终的位移及内力值为各阶段累加值。 Plaxis为基于有限元理论的岩土专业分析程序，能较为真实地反映基坑开挖过程中岩土及结构物的应力变形发展,将终点里程处端头井简化为平面应变模型,利用地下水渗流分析功能对基坑开挖降水过程进行模拟，同时输出“半截桩”支护的变形与内力。 抗震分析采用地震系数法进行横向抗震分析。经计算地震作用对结构影响较小，故在设计中仅采用相应的构造措施来提高整体的抗震能力。 2.5.１湘府路终点里程端头井围护结构计算 计算所用地质资料取自地质勘查文件，钻孔编号为ＪZ-Ⅳ１0-湘府路补１０。
地铁车站主体结构施工
第一章主体结构施工 第1节主体施工准备 1、车站主体结构施工前准备工作 （1）首先编制结构施工专项方案，报有关部门审批后实施。方案中包括设备、机具、劳动力组织、混凝土供应方式、现场质量检查方法、混凝土浇筑流程、路线、工艺、混凝土的养护及防止混凝土开裂等的各项措施。 （2）基坑开挖至设计标高后，仔细进行测量、放样及验收，严禁超挖。 （3）结构施工前，对围护结构表面进行有效的防水处理，确保围护结构表面不渗漏。 （4）在每一结构段施工前首先进行接地网施工，接地网施工结束后，再施做垫层。 （5）对侧墙、立柱、中楼板、顶板模板支撑系统进行设计、检算，并经安全专项论证、报审批准后，根据施工进度提前安排进料。 （6）对结构施工顺序、施工进度安排、施工方法及技术要求向工班及全体管理人员进行认真交底。 2、施工节段划分 车站主体结构施工遵循“纵向分段，竖向分层，从下至上”的原则，满足车站质量要求及工期里程碑节点安排，结构施工由车站两端向中间方向施作，竖向从车站底板开始自下而上施作。主体结构共划分为17个节段，每段20m左右，施工队伍分别分段同时展开流水作业，施工节段的划分主要考虑以下因素： （1）墙体纵向施工缝不应留在剪力与弯矩最大处或底板与侧墙的交接处，应留在高出底板表面不小于30cm的墙体上。 （2）明挖结构施工缝的间距宜为15～20m。
（3）环向施工缝应避开附属结构及一些设备房间的距离要求设置。 3、主体结构施工流程 车站主体结构施工工艺流程见图4-4-1-1。
图4-4-1-1 主体结构施工工艺流程图
每施工段的施工流程见表4-4-1-1所示。 主体结构每施工段施工流程表4-4-1-1
地铁车站附属结构顶板模板计算书
7.1附属顶板（700mm ）模板支架验算 ㈠ 荷载计算 ⑴ 砼自重 顶板：2.5×0.7=1.75t/m 2 ⑵ 模板与方木自重：0.3 t/m 2 ⑶ 钢筋自重： 顶板：0.11×0.7=0.077 t/m 2 ⑷ 人员、设备、振捣等活荷载总额：0.4 t/m 2 ⑸ 标准荷载（计算挠度时用）（按JGJ162-2008式4.3.1-1和表4.2.3） 顶板：q 标=1.2×（1.75+0.3+0.077）×0.9=2.297t/m 2 ⑹ 设计荷载组合（计算强度时用） 顶板：q 计=1.2×（1.75+0.3+0.077）×0.9+1.4×0.4×0.9=2.801t/m 2 ㈡ 立杆的强度验算 顶板：取柱网0.9m ×0.9m(纵向×横向)，横杆步距为0.9m ，则每根立杆受力：0.9m ×0.9m/根×2.801t/m 2=2.269 t/根。 单根立杆强度为2.269×10×1000/489 = 46.401N/mm 2 ＜ 205 N/mm 2满足强度要求 ㈢ 立杆的稳定性验算 N/ΨA ≤ f Ψ = N/Af = 28010/(489×205) = 0.137 式中：Ψ为轴心受压构件稳定系数 按《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 166—2008附录C 查 得长细比λ=149，而钢管的回转半径i=224/1d D =15.8mm ，由λ=L 0 /i 可得 立杆的允许长度即横杆的步距L 0 =λi=149×15.8=2054.2mm ，所以横杆的步距选择为0.9m 满足要求。 ㈣ 模板计算
顶板模板面板为受弯构件，需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度0.9m 的面板作为计算单元，则荷载取值为： 顶板：q 标=2.297t/m2×0.9=20.673 N/mm 顶板：q 计=2.801t/m2×0.9=25.209 N/mm 面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为： W=bh 2/6=90×702/6=73500cm 3； I=bh 3/12=90×703/12=2572500cm 4； 模板面板的按照简支梁计算（@200mm ）。 ⑴ 强度计算 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下： 顶板：M=0.125×2.5209×0.22 = 0.0126t.m ； 面板最大应力计算值σ= 126000/38400 = 3.28N/mm 2； 根据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162—2008附录A 表A5.1查的露天环境下胶合面板的抗弯强度设计值取 [f] = 31.5 N/mm 2； 面板的最大应力计算值为 3.28N/mm 2小于面板的抗弯强度设计值31.5 N/mm 2，满足要求。 ⑵ 挠度计算 根据《建筑施工手册》和（JGJ162-2008），刚度验算采用标准荷载，且不考虑震动荷载作用。简支梁挠度计算公式如下： 面板最大挠度计算值 ω=5×20.673×2004/(384×8500×2572500)=0.19mm ； []250/38454 l EI ql =δ=ωω2 125.0l q M 计=
地铁车站主体结构工程施工组织设计方案
目录 一、编制原则 (6) 二、编制依据及编制围 (6) 2.1编制依据 (6) 2.2编制围 (7) 三、工程概况 (7) 3.1建筑概况 (7) 3.2周边环境 (8) 3.3结构概况 (9) 3.4主要工程数量表 (10) 3.5车站设计标准 (10) 3.6车站平面及剖面图 (11) 3.7主要材料及混凝土保护层 (12) 3.7.1 主要材料 (12) 3.7.2 保护层厚度 (13) 四、施工管理组织机构与职责 (13) 4.1工程项目管理组织机构 (13) 4.2岗位职责 (14) 4.2.1 项目领导班子岗位职责 (14) 4.2.2 职能部门岗位职责 (17) 五、施工总体部署 (21) 5.1施工准备 (21) 5.2施工管理目标 (21) 5.2.1 工程质量目标 (21) 5.2.2 工期目标 (21) 5.2.3 安全生产目标 (22) 5.2.4 文明施工与环境保护目标 (22) 5.3机械设备与劳动力投入计划 (22) 5.3.1管理人员配置 (22) 5.3.2作业人员配置 (23) 5.3.3机械设备投入计划 (23) 5.3.4材料使用计划 (24) 5.4施工测量 (25) 5.4.1 平面控制测量 (25)
5.4.2高程控制测量 (25) 5.5主体结构施工单元划分 (26) 5.5.1 施工单元划分原则 (26) 5.5.2车站施工段划分 (26) 5.6主体结构施工工艺流程图 (28) 5.7主体结构施工顺序 (29) 5.7.1 车站纵向分段施工顺序 (30) 5.7.2 车站竖向分层施工 (30) 六、施工现场平面布置与管理 (32) 6.1一期施工 (32) 6.1.1 施工围 (32) 6.1.2 场地平面布置及管理 (32) 6.2三期施工 (33) 6.2.1 施工围 (33) 6.2.2 场地平面布置及管理 (33) 6.3三期施工 (34) 七、分项工程施工工艺 (34) 7.1钢筋工程 (34) 7.1.1技术准备 (34) 7.1.2钢筋的进场验收 (35) 7.1.3钢筋加工 (35) 7.1.4钢筋接头 (38) 7.1.5钢筋的锚固 (41) 7.1.6钢筋安装 (42) 7.1.7钢筋绑扎质量通病控制措施 (49) 7.1.8钢筋安装质量检查控制标准 (50) 7.2模板工程 (51) 7.2.1 模板设计的主要原则 (51) 7.2.2 模板方案 (51) 7.2.3 施工技术准备 (52) 7.2.4 模板支撑与安装 (52) 7.2.5 模板工程质量检验标准 (57) 7.3混凝土工程 (58) 7.3.1底板垫层 (58) 7.3.2 底板砼施工 (58) 7.3.3 侧墙混凝土施工 (59) 7.3.4 板梁混凝土的浇筑 (59)
地铁车站附属出入口主体结构计算书
封面二○一七年十二月长沙
封面二○一七年十二月长沙
目录 1工程概况 (1) 2设计依据及采用规范 (1) 3计算原则及计算标准 (1) 4荷载及组合 (1) 4.1荷载分类 (1) 4.2荷载组合 (1) 5计算方法及计算程序 (1) 6主要工程材料及保护层厚度 (2) 6.1主要材料 (2) 6.2钢筋混凝土构件钢筋净保护层厚度 (2) 6.3钢筋的连接、锚固与搭接 (2) 7计算断面及计算荷载 (2) 7.1参数选取 (2) 7.2结构尺寸 (3) 7.3计算模型 (3) 7.4计算荷载 (4) 7.4.1 3号出入口标准断面（取钻孔Jz2-Ⅲ12-SYZ17）基底位于卵石层 (4) 7.4.2 2号出入口与2号风亭标准断面（取钻孔Jz2-Ⅲ12-SYZ26）基底位于卵石层 (4) 7.5人防荷载工况 (5) 7.6地震荷载工况 (5) 8抗浮计算 (5) 9横断面计算结果及配筋 (6) 9.1 3号出入口横断面计算结果 (6) 9.1.1 3号出入口横断面内力图 (6) 9.2 2号出入口2号风亭横断面计算结果 (8) 9.2.1 2号出入口2号风亭横断面内力图 (8) 9.3 人防工况计算结果 (9) 9.4各截面配筋验算 (11) 10 2号风亭纵梁计算 (12) 10.1 纵梁计算 (12) 11 2号风亭柱轴压比及配筋计算 (17) 11.1 柱轴压比计算 (17) 11.2 柱配筋计算 (17) 12 楼梯计算 (19) 12.1 2号出入口人防楼梯计算 (19) 12.2 3号出入口楼梯计算 (19) 13地基承载力 (21)
ansys课程设计-地铁车站主体结构设计
目录 课程设计任务书 ................................................................................................................ - 1 - GUI方式 ............................................................................................................................... - 3 - 一、打开ANSYS........................................................................................................... - 3 - 二、建立模型.............................................................................................................. - 3 - 1、定义单元类型.................................................................................................. - 3 - 2、定义单元实常数.............................................................................................. - 3 - 3、定义材料特性.................................................................................................. - 3 - 4、定义截面.......................................................................................................... - 3 - 5、建立几何模型.................................................................................................. - 3 - 6、划分网格.......................................................................................................... - 4 - 7、建立弹簧单元.................................................................................................. - 4 - 三、加载求解.............................................................................................................. - 5 - 1、施加位移约束.................................................................................................. - 5 - 2、施加荷载.......................................................................................................... - 6 - （1）计算结构所受荷载................................................................................ - 6 - （2）施加结构所受荷载................................................................................ - 6 - （3）施加重力场............................................................................................ - 7 - 3、求解.................................................................................................................. - 8 - 四、查看计算结果...................................................................................................... - 8 - 1、添加单元表...................................................................................................... - 8 - 2、查看变形图...................................................................................................... - 8 - 3、查看各内力图.................................................................................................. - 9 - 4、查看内力列表.................................................................................................. - 9 - 单元内力表........................................................................................................................ - 11 - APDL方式......................................................................................................................... - 17 -
地铁车站主体结构模板、支架计算书
地铁车站主体结构模板、支架计算书
计算书 1模板配置概况表 模板支架配置表 部位面板 (mm) 次楞(mm) 主楞(mm) 支撑(mm) 中板(0.4m) 18胶 合板 85×85方 木,间距300 ［8槽钢或120× 120方木，间距900 Φ48×3.5碗扣架 900×900×1200布置 顶板(0.8m) 18胶 合板 85×85方 木,间距300 ［8槽钢或120× 120方木，间距600 Φ48×3.5碗扣架 600×900×1200布置 中板梁 (0.9× 1.0m) 梁底 模板 18胶 合板 85×85方 木,间距150 ［8槽钢或120× 120方木，间距300 Φ48×3.5碗扣架 300×900×1200布置 梁侧 模版 18胶 合板 85×85方 木,间距300 竖向Φ48×3.5钢管，间距为300；对拉螺栓， 纵向600，竖向300；斜撑钢管间距300 顶板梁(1.2×1.8m) 梁底 模板 18胶 合板 85×85方 木,间距150 ［8槽钢或120× 120方木，间距300 Φ48×3.5碗扣架 300×900×1200布置 梁侧 模版 18胶 合板 85×85方 木,间距300 竖向Φ48×3.5钢管，间距为300；对拉螺栓， 纵向600，竖向300；斜撑钢管间距300 侧墙(0.7m),高 5.05m，6.19m，18胶 合板 85×85方 木,间距200 ［10槽钢，间距600 Φ48×3.5碗扣架水平 撑，竖向间距600 6钢 板 ［8槽钢，间 距300 双［10槽钢，间距 900（100,400,600） 三角架 柱 18胶 合板 100×100方 木间距200 双［10槽钢，间距 750 Φ48钢管，间距250 2材料的物理力学性能指标及计算依据 2.1材料的物理力学性能指标 1）材料的物理力学性能指标 ①碗扣支架钢管截面特性 根据JGJ166-2008规范表5.1.6、5.1.7采用： 外径48mm φ=，壁厚t=3.5mm，按壁厚3.0mm计算。截面积A=4.24cm2，自重q=33.1N/m，抗拉、抗弯抗压强度设计值f=205N/mm2，抗剪强度设计值fv=125N/mm2，弹性模量E=2.06×105N/mm2。
主体结构混凝土强度回弹怎样计算
主体结构混凝土强度回弹怎样计算 混凝土回弹要十个以上测区，每个测区16个测点，去掉3个最大、3个最小回弹值，算剩余10个回弹值平均值，再进行角度修正，浇筑面修正，然后根据修正后的回弹平均值和碳化深度查表（测强曲线）。如果混凝土是泵送施工，还要根据碳化深度修正一次。 计算测区强度平均值=各测区强度之和/测区个数 计算标准差=所有数的平方和减去平均值的平方乘以数的个数，所得结果除以数的个数减一，再把所得值开根号，得到的数就是这组数的标准差。 按批检验时，混凝土强度推定值=测区强度平均值-1.645标准差。 混凝土回弹强度计算方法 测区强度的确定：首先要明确是向哪个方向弹击（向下、向上需修正），弹击后不要松手读完数再松手，回弹时的最大数就是回弹读数精确到1，通常一个测区弹击16次，去最大、最小各3个数，得中间10个数的平均值，这个读数再进行角度和浇筑面修正，修正后的数再查表得出对应的强度，这就是该测区的强度，如果是泵送混凝土的话，这个强度再进行泵送修正就是修正后的强度了。 2.单个构件强度的确定：一般一个构件测10个测区，尺寸小于4.5m和0.3m的可测5个测区，按不同测区数按下列计算构件强度： 10个或以上测区的：fcue=f-1.645S 式中：fcue—强度推定值 f—测区平均值 S—测区标准差 5个测区的以最小测区值为强度推定值。 3.批量评定的话，一般同类构件相同龄期、相同配比和施工工艺可按同批算，进行批量检测时的计算： fcue=f-1.645S 式中：fcue—强度推定值 f—该批所抽检的所有构件测区平均值 S—该批所抽检的所有测区标准差。 4.特殊处理： 由于回弹法有一定的局限性和使用范围，只适用于10-60MPa，在出现低于10MPa时，强度评定为＜10MPa，出现大于60MPa时，以最小值评定。 主体结构混凝土经检测强度达不到要求该怎么处理，处理后应满足什么要求？主体结构混凝土经检测强度达不到要求时，可先进行设计复核——即现状能否满足正常使用要求。如果能满足，以合格计；如果不满足，需进行补强、加固，以达到设计要求；补强、加固有困难的，经设计复核、业主同意可降低标准使用。 追问
地铁车站建筑设计 计算书
地下铁道车站建筑设计 说明书 学生姓名： 指导老师： 西南交通大学土木工程学院 2014年10月
目录 1车站建筑计算............................................................................................. . (1) 1.1车站选址说明 (1) 1.2出入口、风亭设计 (1) 1.3设计客流及车站规模 (1) 2车站建筑设计 (6) 2.1车站各层建筑布置及功能分区 (6) 2.2车站客流组织 (7) 2.3车站无障碍设计 (8) 2.4车站防灾设计 (9)
1 车站建筑计算 1.1 车站选址说明 香港路道路宽20m，为双向四车道，交通较繁忙，车流量较大。规划道路目前尚未实施。菱角湖路与三眼桥北路道路宽10m，为双向二车道，交通较繁忙，车流量较大。规划道路目前尚未实施。 菱角湖路、三眼桥北路与香港路相交成十字路口。十字路口周围主要为大型的社区。东侧为菱角湖公园，西侧为唐家墩菱角湖社区，北侧为香港丽都，南侧为鹏飞湖庭。 经调查，江城大道路中下埋两根Φ1200雨水管为车站控制性管线，埋深3.1-3.2m。受雨水管影响，本站覆土为3m，施工期间对雨水管进行悬吊保护，完工后可按原线还建。 车站设置于江城大道与规划道路交叉路口，沿规划道路敷设。现状周边有4栋建筑在车站结构轮廓内，对车站布置有影响。 在车站范围内另有Φ300雨水管一根、10KV的电力管线1跟及路灯管线，施工期间对10 KV电力管线进行悬吊保护、Φ300雨水管临时废弃，对于路灯管线临时废弃，完工后均按原线还建。 1.2出入口、风亭设计 本站位于香港路、菱角湖路与三眼桥北路交叉路口。车站共设4个出入口、1个无障碍电梯和2组风亭。十字路口东侧为菱角湖公园方向，在此设置Ⅰ号出入口；北侧为香港丽都，在此设置Ⅱ号出入口；西侧为唐家墩菱角湖社区，车站在此设置Ⅲ号出入口和2号风亭；南侧为鹏飞湖庭，在此设置Ⅳ号出入口和1号风
地铁车站主体结构计算书
XX市城市轨道交通XX线工程XXX站主体结构施工图设计 专业：结构 计算书 中铁XX工程集团有限责任公司 2011 年 2 月
XX市城市轨道交通XX线工程XXX站主体结构施工图设计 专业：结构 计算书 中铁XX工程集团有限责任公司 2011 年 2 月
一.工程概况 XXX站位于XX路与XX路交叉的十字路口北侧，顺XX路呈南北向偏东布置。XX路规划宽43m，道路现已形成，路面车流量大，交通繁忙。十字路口东北象限为海雅百货、世博广场；东南象限为夏威夷阁住宅小区；西南象限为中惠华庭住宅小区、中国移动；西北象限为华润万家购物广场和XX老饭店。车站四周商业建筑多，较繁华，客流量大。 二．设计依据及采用规范 1、《XX市城市快速轨道交通XX线工程详细勘察阶段XXX站岩土工程勘察报告》，中铁XX工程集团有限责任公司，2010年1月 2、业主、总体组及其它相关部门提供的基础资料 3、设计采用的规范、规程和标准 《地铁设计规范》（GB50157-2003） 《地下铁道工程施工及验收规范》（GB50299-1999）(2003年版) 《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）（2006年版） 《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002） 《轨道交通工程人民防空设计规范》（RFJ 02-2009） 《人民防空工程设计规范》（GB50225－2005）（2006版） 《钢结构设计规范》（GB50017-2003） 《地下工程防水技术规范》（GB50108-2008） 《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010） 《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2008） 《建筑工程抗震设防分类标准》（GB50223-2004） 国家及广东省、XX市的其它现行相关规范、规程。 三．计算原则及计算标准 1、车站主体结构安全等级为一级；结构按设计使用年限100年的要求进行耐久性设计；结构重要性系数1.1。 2、车站主体结构可按底板支承在弹性地基上的平面框架进行内力分析，计算时宜考虑所有构件的弯曲、剪切和压缩变形的影响。 3、车站主体结构裂缝控制：最大裂缝宽度允许值背土面为0.3mm、迎土面为0.2mm。 4、车站人防设计按6级抗力，并严格按《轨道交通工程人民防空设计规范》（RFJ 02-2009）的规定进行设计。
地铁车站主体结构计算书
百鸽笼站主体结构设计说明 1、设计依据 （1）《深圳地铁5号线工程详勘阶段百鸽笼站岩土工程勘察报告》（2008年3月） （2）《深圳地铁5号线工程施工图设计技术要求》(2008年4月) （3）《深圳地铁5号线工程施工图设计文件组成与内容》(2008年4月) （4）《深圳地铁5号线全线线路平、纵断面图》(2008年4月) （5）百鸽笼站建筑施工图 （6）《深圳地铁5号线工程百鸽笼站初步设计》(2008年1月) （7）业主、总体组及其它相关部门提供的基础资料 （8）设计采用的规范、规程和标准： 《地铁设计规范》（GB50157-2003） 《地下铁道工程施工及验收规范》（GB50299-1999）(2003年版) 《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）(2006年版) 《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002） 《钢结构设计规范》（GB50017-2003） 《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002） 《地下工程防水技术规范》（GB50108-2001） 《建筑抗震设防分类标准》（GB50223-2008） 《建筑抗震设计规范》（GB50011-2001） 《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002） 《人民防空工程设计规范》（GB50225-2005） 《钢筋机械连接通用技术规程》（JGJ107-2003） 国家及广东省、深圳市的其它现行相关规范、规程。 2、初步设计审查意见及执行情况 初步设计专家审查未对本站车站主体结构提出具体意见。 3、工程概况 （1）百鸽笼站是深圳地铁5号线工程的中间站，并为远期小交路折返站，位于龙岗区企岭北路东侧，在规划翔鸽路、创富南路、荣华路（均未实施）的交口，沿规划的翔鸽路南北布置。规划道路红线宽度40m，规划创富南路道路红线24m，规划荣华路道路红线30m。现状道路较为杂乱，车站北端为高帆家私厂，西侧依次为布吉镇经济发展有限公司、深圳市五星木业（吉隆五金厂）、联兴电子厂、罗岗工业区管理处的混凝土房屋和简易房，东侧是金星玻璃有限公司、工厂宿舍等旧村和旧工业区。由于本站所处地面条件复杂，车站范围内，地面高程约为34~44m，地面高差较大，需对场地整平后再进行车站施工。 （2）百鸽笼站站台计算长度中心里程DK33+018.356，为地下两层一岛一侧站台车站，设折返线。车站设计起点里程为DK32+825.558，终点里程为DK33+211.155，车站总长度（结构外缘）为385.597m，有效站台长度为140m，标准段外包尺寸（结构外缘）为27.60m（宽）×13.09m（高）。车站范围内无地下管线，因此车站覆土不受管线控制。车站有效站台中心处轨面设计标高为25.301m，规划地面标高为40.8m，顶板埋深3.969m，底板埋深约17.059m；车站起点处顶板埋深约为4.5m，终点处顶板埋深约为3.5m。整个车站设2‰纵坡，呈北高南低。 （3）车站主体结构采用现浇整体式框架结构，车站标准段为地下双层三跨结构，由于本站地质条件纵向差异较大，围护结构型式较多，采用分离式结构型式。本站共布设4个出入口，1个消防疏散通道，另设两个
主体结构人防荷载计算书
人防荷载计算： 按设计技术要求，6级人防地面空气冲击波超压峰值为ΔPm=0.05MPa 。采用等效静荷载计算。 a ）顶板：覆土3.0m ，取c 0=200，γc =2，δ=0.2 由1 0c c c =γ，得012001002c c c γ===m/s 土中压缩波的最大压力 121(1)41(10.2)0.05100 1.0448.5h m h P P c t KPa δ??=--????? ??=--?????? = 式中：m P ?——地面空气冲击波超压峰值，MPa ； h ——土体的计算深度，m 。计算结构顶板时，取土体实际厚度；计算侧墙时，可取各层外墙的中点至地表面的深度； 1c —土的峰值压力波速，m/s ； 2t ——降压时间，s ； δ——应变恢复比。 顶板最小净垮长5m ，结构最不利覆土为2.54m 。结构覆土大于最不利覆土厚度，综合反射系数K=1.35。 顶板为大偏心构件，允许延性比[]β=3.0，顶板的动力系数Kd=2*[]β/(2*[]β-1)=1.2，顶板的均布等效静荷载标准值： 11 1.2 1.3548.578.57d h q K KP KPa ==??= b ）底板： 底板的动力系数K d3=1.34，底压系数η=0.8； 底板的均布等效静荷载标准值310.878.5762.86q q KPa η==?= c ）边墙： 覆土9.95m ，取c 0=300，γc =2，δ=0.1
1 由1 0c c c = γ，得013001502c c c γ===m/s 土中压缩波的最大压力 121(1)9.951(10.1)0.05150 1.0447.13m h h P P c t KPa δ-??=--????? ??=--?????? = 土的侧压系数ζ=0.54 边墙为大偏心构件，允许延性比[]β=2.0 边墙的动力系数K d2=1.34 边墙的均布等效静荷载标准值220.5447.13 1.3434.10d h q K P KPa ξ==??=
地铁车站模板支架计算书
计算书 为安全考虑，本计算书钢管规格均取φ48×3.0mm 。 1荷载汇总 2材料性能汇总 3 侧墙模板及支撑体系验算 3.1侧墙模板验算 （1）侧压力计算 根据《建筑施工计算手册》,新浇筑混凝土对模板最大侧压力按下列公式计算,并取二式中较小值。 21 21022.0V t F c ββγ= H F c γ= 式中： F ─新浇混凝土对模板的最大侧压力（2/m kN ） c γ─混凝土的重力密度，取243/m kN 0t ─新浇混凝土的初凝时间（小时），可按公式)15/(200t 0+=T ，T 为
混凝土的温度，取20℃，h h 7.5)1520/(200t 0=+= 1β─外加剂影响修整系数，1β=1.2 2β─混凝土的坍落度影响修整系数。当坍落度小于30mm 时，取0.85；50~90mm 时，取1.0；110~150mm ，取1.15，本次计算取2β=1.15 V ─混凝土浇注速度。取h m V /1= H ─混凝土侧压力计算位置至新浇混凝土顶面的总高度，本次侧墙浇注高度取最大值5.35m 。得： 22 12101/53.411 15.12.17.52422.022.0m kN V t F c =?????==ββγ 。22/4.12835.524m kN H F c =?==γ 因二者取最小值，新浇混凝土对模板最大侧压力20/53.41m kN F =。 有效压头高度h 由下式计算： c F h γ/0= 有效压头。 分项系数1.35，则m h 73.1=作用在侧墙模板上的总荷载为： 2/07.5653.4135.1m kN F =?=。 （2）侧模板验算 侧墙模板在力学上属于受弯构件，按三跨连续梁计算。墙侧模板采用 mm 15=δ竹胶板，内楞采用28585mm ?方木，间距mm 280。 截面抵抗矩34221075.31510006 1 61W mm bh ?=??==模 截面惯性矩45331081.215100012 1 b 121mm h I ?=??== 模 进行刚度验算时，采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用，则模板上作用的均布荷载。m /53.4153.421b q 01kN F =?== 进行强度验算时，采用设计荷载，则作用在模板上的均布荷载 。m kN bF /07.5607.561q 2=?== ①刚度验算