箱涵结构计算书

L p 图1-1

一、设计资料

（一）概况：***道路工程经过水库溢洪道处设置箱涵，箱涵净跨L 0=8.0米，净高h 0=10.5米，路基红线范围内长49米，箱涵顶最大填土厚度H=3.6米，填土的内摩擦角φ为24°，土体密度γ1＝20.2KN/m 3，设箱涵采用C25混凝土（f cd =11.5MPa ）和HRB335钢筋(f sd =280MPa)。桥涵设计荷载为城-A 级，用车辆荷载加载验算。结构安全等级二级，结构重要性系数γ0＝1.0。地基为泥质粉砂岩，［σ0］＝380kPa ，本计算书主要内容为结构设计与地基应力验算。

（二）依据及规范 1、《城市桥梁设计荷载标准》（CJJ77-98） 2、《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004） 3、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004） 4、《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTGD63-2007）

二、设计计算

（一）截面尺寸拟定（见图1-1）箱涵过流断面尺寸由水利部门提供，拟定顶板、底板厚度δ＝100cm （C 1=50cm ）侧墙厚度 t ＝100cm （C 2=50cm ）

故 L P =L 0+t=8+1=9m

h p =h 0+δ=10.5+1=11.5m (二)荷载计算

1、恒载

恒载竖向压力

P ＝γ1H+γ2δ＝20.2×3.6+25×1

＝97.72kN/m 2

恒载水平压力

顶板处： e p1＝γ1Htan 2(45o -φ/2)

＝20.2×3.6×tan 2（45o -24o /2）＝30.67 kN/m 2

底板处：e p2＝γ1（H ＋h ）tan 2(45o -φ/2)＝20.2×（3.6+12.5）×tan 2

（45o -24o /2）＝137.15kN/m 2 2、活载

城-A 级车辆荷载轴重按《城市桥梁设计荷载标准》4.1.3条确定，参照《公路桥涵设计通用规范》第4.3.4条2款，计算涵洞顶车辆荷载引起的竖向土压力,车轮扩散角30o 。

1) 先考虑按六车道（7辆车）分布，横向折减系数0.55 一个汽车后轮横向分布宽

＞1.3m/2

0.60/2+3.6 tan30o ＝2.38m

P 1243

B A D

图1-2

M aB

M aC M aA

M aD

N a3

N a4

＞1.8m/2

故，两列车相邻车轴有荷载重叠，按如下计算横向分布宽度

a=(0.60/2+3.6 tan30o ) ×2+22＝26.76m 同理，纵向分布宽度

0.25/2+3.6 tan30o =2.2m ＞1.2m/2

故，同列车相邻车轴有荷载重叠，纵向分布宽度按如下计算 b=(0.25/2+3.6 tan30o ) ×2+1.2=5.6m 车辆荷载垂直压力

q 车=(140×2×7)/(26.76×5.6) ×0.55=7.20 kN/m 2 2) 考虑按两车道（2辆车）分布，横向折减系数1.0 一个汽车后轮横向分布宽

＞1.3m/2

0.60/2+3.6 tan30o

＝2.38m

＞1.8m/2

故，两列车相邻车轴有荷载重叠，按如下计算横向分布宽度

a=(0.60/2+3.6 tan30o ) ×2+4.9＝9.66m 同理，纵向分布宽度

0.25/2+1.6 tan30o =1.05m ＞1.2m/2

故，同列车相邻车轴有荷载重叠，纵向分布宽度按如下计算 b=(0.25/2+3.6 tan30o ) ×2+1.2=5.61m 车辆荷载垂直压力

q 车=(140×2×2)/(9.66×5.61) ×1.0=10.33 kN/m 2

根据上述计算，车辆荷载垂直压力取大值按两车道布置计算取值10.33 kN/m 2。

故，车辆水平压力

e 车＝10.33×tan 2（45o -24o /2）＝4.36 kN/m 2

(三)内力计算

1、构件刚度比(单位长度)

K=21I I ×Lp hp ＝3

0.10.112

10.10.1121

????×0.95

.11＝1.28

2、节点弯矩和构件轴力计算

（1）a 种荷载作用下（图1-2）

涵洞四角节点弯矩：

M aA ＝M aB ＝M ac ＝M aD ＝-12

)(112P L P K ?+ N a1=N a2=0, N a3=N a4=

)(P

L P 恒载（P ＝97.72 kN/m 2）

P 1

B A

图1-3

M bB

M bC

M bA

M bD

N b1N b2b

P 1

B A

图1-4

M cB

M cC

M cA

M cD

N c1

N c2

M aA ＝12

0.972.97128.112

??+-=-289.30kN ·m

N a3=

.972.97?=439.74 kN 车辆荷载（P ＝q 车= 10.33kN/m 2） M aA ＝12

0.933.10128.112

??+-=-30.60kN ·m

N a3=

.933.10?=46.49kN （2）b 种荷载作用下（图1-3） M bA ＝M bB ＝M bc ＝M bD ＝-12

)(12

P h P K K ?+ N b1=N b2=

)(P

h P , N b3=N b4=0 恒载（P ＝e p1＝30.67kN/m 2）

M bA ＝12

.1167.30128.128.12

??+-=-189.76kN ·m

N b1=

.1167.30?=176.35kN （3）c 种荷载作用下（图1-4） M cA ＝M cD ＝60)()3)(1()

83(2

p h P K K K K ??

+++ M cB ＝M cC ＝60)()3)(1()

72(2

p h P K K K K ??

+++ N C1=

P cB

cA p

h M M h P -+

?6 N C2=P

cA p

h M M h P --

N C3= N C4=0

恒载（P ＝e p2-e p1＝106.48kN/m 2）

M cA ＝M cD ＝605

.1148.106)328.1()128.1()828.13(28.12

+?++??＝-364.5kN ·m M cB ＝M cC ＝60

.1148.106)328.1()128.1()728.12(28.12

+?++??＝-294.30kN ·m

图1-5

M dB

M dC

M dA

M dD

N d1

N d2

N d3

N d4

N C1=

.113

.2945.36465.1148.106+-+

?＝198kN N C2=5

.113.2945.36435.1148.106+--

?＝414.3kN （4）d 种荷载作用下（图1-5） M dA ＝-[5152

10)34(6)3(2++++++K K K K K K ]·42P Ph

M dB ＝-[5153

5)34(6)3(2

++-+++K K K K K K ]·42

P Ph M dC ＝-[5153

5)34(6)3(2++++++K K K K K K ]·4

P Ph

M dD ＝-[

5152

10)34(6)3(2

++-+++K K K K K K ]·4

Ph N d1=

P dC dD h M M -, N d2=Ph p -P

dC dD h M M -, N d3= N d4=-P dC

dB L M M -

车辆荷载（P ＝e 车＝4.36 kN/m 2）

)34(6)3(2

+++K K K K ＝)

328.1428.1(6)

328.1(28.12+?+?+?＝0.0936 515210++K K ＝528.1152

28.110+?+?＝0.6116

51535++K K ＝528.1153

28.15+?+?＝0.3884

M dA ＝-（6116.00936.0+）·

45.1136.42

?＝-101.89kN ·m

M dB ＝-（3884.00936.0-）·45.1136.42

?＝42.59kN ·m

M dC ＝-（3884.00936.0+）·45.1136.42

?＝-69.64kN ·m

M dD ＝-（6116.00936.0-）·4

5.113

6.42

?＝74.84kN ·m

N d1=

.1164

.6984.74+=12.56kN

N d2=4.37×11.5-12.56=37.69kN

-289.3-189.76-294.3=-773.86-30.67=-100.31-69.64-289.3-189.76-364.5

=-843.56-30.67=44.1774.84176.35=374.3519812.56176.35=590.65414.337.69439.74439.74=34.1546.62-12.47=34.1546.62-12.47表1-1荷载种类节点弯矩M(kN·M)A B C D 构件轴力(kN)1234

恒载车辆荷载-289.3-189.76-364.5=-843.56-30.67=-132.56-101.89-289.3-189.76-294.3=-773.86-30.67=11.9242.59

图1-6

N d3= N d4=-

.6959.42 ＝-12.47kN

（5）节点弯矩和轴力计算汇总表如表1-1

(6)荷载效应组合，按《公路桥涵设计通用规范》第4.1.6条进行承载能力极限状态效应组合

γ0Sud ＝γ0（1.2S GK +1.4S QK ）(γ0＝1.0)

M A ＝1.2×(-843.56)+1.4×（-132.56）＝-1197.86kN ·m M B ＝1.2×(-773.36)+1.4×（11.92）＝-911.34kN ·m M C ＝1.2×(-773.36)+1.4×（-100.31）＝-1068.47kN ·m M D ＝1.2×(-843.56)+1.4×（44.17）＝-950.43kN ·m N 1＝1.2×(374.35)+1.4×（12.56）＝466.8kN N 2＝1.2×(590.65)+1.4×（37.69）＝761.55kN N 3＝ N 4＝1.2×(439.74)+1.4×（34.5）＝575.98kN

3、构件跨中截面内力计算（1）顶板（图1-6） x= L P /2＝4.5m

P=1.2×97.72+1.4×10.33＝131.73kN/m

N x ＝ N 1＝466.8kN

M x ＝M B +N 3x-P 2

x ＝-911.34+575.98×4.5-131.73

×2

5.42＝34

6.80kN ·m

V x ＝P ·x- N 3＝131.73×4.5-575.98＝16.805kN

（2）底板（图1-7）

N 2

M V

图1-7

w 2

w 1

w 2

图1-8

w 1＝P+ q 车-

23p

L e 车2

p h ＝1.2×97.72+1.4×（10.33-3/92×4.37×11.52）＝101.76kN/m w 2＝P+ q 车+

23p

L e 车2

p h ＝1.2×97.72+1.4×（10.33+3/92×4.36×11.52）＝161.69kN/m x= L P /2＝4.5m N x ＝ N 2＝761.55kN M x ＝M A +N 3x- w 1

x -P

L x 63

(w 2-w 1)

＝-1197.86+575.98×4.5-101.76×2

5.42

-9

65.43

?×（161.69-101.76）＝262.60kN ·m V x ＝w 1x+P

L x 22

(w 2-w 1)- N 3＝101.76×4.5+925.42?×（161.69-101.76）-575.98

＝-50.63kN

（3）左侧墙（图1-8）

w 1＝1.2e p1+1.4 e 车＝1.2×30.67+1.4×4.36 ＝42.91kN/m

w 2＝1.2e p2+ 1.4e 车＝1.2×137.15+1.4×4.36 ＝170.68kN/m x= h P /2＝5.75m N x ＝ N 3＝575.98kN M x ＝M B +N 1x- w 1

x -P

h x 63

(w 2-w 1)

＝-911.34+466.8×5.75-42.91×2

75.52-5.11675.53

?×（170.68-42.91）

＝711.37kN ·m

V x ＝w 1x+P

h x 22

(w 2-w 1)- N 1＝42.91×5.75+5.11275.52?×（170.68-42.91）-466.8

＝-36.40kN

（4）右侧墙（图1-9）

D C

图1-9

w 1

w 2

-1197.86-911.34-1068.47-1068.47-950.43-1197.86-950.43466.8466.8466.8

761.55761.55761.55575.98575.98575.98

575.98575.98575.98

346.8262.6016.81-50.63711.37-36.40

655.22-71.52575.98-575.98

575.98-575.98

466.8466.8-761.55

-761.55

构件表1-2B-C (顶板)A-D (底板)B-A (左侧墙)C-D (右侧墙)M d N d V d 端点B 跨中截面端点C

端点A 跨中截面端点D

端点B 跨中截面端点A

端点C 跨中截面端点D

-911.34(kN·m)内力(kN)(kN)M d

N d V d (kN·m)(kN)(kN)M d

N d

V d

(kN·m)

(kN)

x= h P /2＝5.75m

w 1＝1.2e p1＝1.2×30.67＝36.8kN/m w 2＝1.2e p2＝1.2×137.15＝164.58kN/m N x ＝N 4＝575.98kN

M x ＝M C +N 1x- w 122x -P

h x 63

(w 2-w 1)

＝-1068.47+466.8×5.75-36.8×275.52

.11675.53

?×（164.58-36.8）

＝655.22kN ·m

V x ＝w 1x+P

h x 22

(w 2-w 1)- N 1＝36.8×5.75+5.11275.52

?×（164.58-36.8）-466.8

＝-71.52kN

（5）构件内力汇总表（表1-2）

(四)截面设计 1.顶板（B-C ）

钢筋按左右对称，用最不利荷载计算。 (1)跨中

l 0=9.0m,h=1.0m,a=0.06m,h 0=0.94m 。

e 0＝

d d N M ＝466.8

346.8

＝0.74m

i ＝

2bh ＝120.12

＝0.2887 i

0l ＝2887.09.0

＝31.17＞17.5 由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》第5.3.10条

ζ1＝0.2+2.7

00h e ＝0.2+2.7×94.074.0＝2.32＞1.0，取ζ1＝1.0 ζ2＝1.15-0.01

h l 0＝1.15-0.01×0

.10

.9＝1.06＞1.0，取ζ2＝1.0 η＝1+212

0001400ζζ??? ??h l e h ＝1+0.10.10.10.974.0140094.02

?????

????＝1.073

由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》第5.3.5条 e ＝ηe 0+2h -a ＝1.073×0.74+2

1.0

-0.06＝1.234m

γ0N d e ＝f cd bx （h 0-2

）

1.0×466.8×103×1234＝11.5×1000×X ×（940－2

）

解得x ＝55mm ＜ξb h 0＝0.56×940＝526.4mm ，为大偏心受压构件。

A S ＝sd d cd f N bx f 0γ-＝280

108.4660.15510005.113

??-??＝591.78mm 2

用Ф16@100mm ，实际A S ＝2009.6mm 2 0100bh A S =

μ＝940

10006

.2009100??＝0.21＞0.2 满足《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》第9.1.12条的规定。

根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》第5.2.9条： 0.51×10-3

k cu f ,bh 0＝0.51×10-3

×25×1000×940

＝2397kN ＞γ0V d ＝1.0×16.81kN ＝16.81kN

抗剪截面尺寸符合规定。

0.5×10-3α2td f b h 0＝0.5×10-3×1.0×1.23×1000×940 ＝578.1kN ＞γ0V d ＝1.0×16.81kN ＝16.81kN 仅需按构造设置抗剪钢筋。

(2)节点

l 0=9.0m,h=1.5m,a=0.06m,h 0=1.44m 。

e 0＝

d d N M ＝466.8

1068.47

＝2.29m i ＝

2bh ＝125.12

＝0.433 i

0l ＝433.09.0

＝20.79＞17.5 由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》第5.3.10条

ζ1＝0.2+2.7

00h e ＝0.2+2.7×44.129.2＝4.49＞1.0，取ζ1＝1.0 ζ2＝1.15-0.01h l 0＝1.15-0.01×5

.10

.9＝1.09＞1.0，取ζ2＝1.0 η＝1+

212

1400ζζ??

? ??h l e h ＝1+0.10.15.10.929.2140044.12

?????

????＝1.016

由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》第5.3.5条 e ＝ηe 0+2h -a ＝1.016×2.29+2

1.5

-0.06＝3.017m

γ0N d e ＝f cd bx （h 0-2

）

1.0×466.8×103

×3017＝11.5×1000×X ×（1440－2

x ）

解得x ＝88mm ＜ξb h 0＝0.56×1440＝806mm ，为大偏心受压构件。

A S ＝sd d cd f N bx f 0γ-＝280

108.4660.18810005.113

??-??＝1947mm 2

用Ф20@100mm ，实际A S ＝3140mm 2 0100bh A S =

μ＝1440

10003140

100??＝0.218＞0.2 满足《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》第9.1.12条的规定。

根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》第5.2.9条： 0.51×10-3

k cu f ,bh 0＝0.51×10-3

×25×1000×1440

＝3672kN ＞γ0V d ＝1.0×575.98kN ＝575.98kN

抗剪截面尺寸符合规定。

0.5×10-3α2td f b h 0＝0.5×10-3×1.0×1.23×1000×1440 ＝885.6kN ＞γ0V d ＝1.0×575.98kN ＝575.98kN 仅需按构造设置抗剪钢筋。

2．底板（A-D ）

钢筋按左右对称，用最不利荷载计算。 (1)跨中

l 0=9.0m,h=1.0m,a=0.06m,h 0=0.94m 。 e 0＝

d d N M ＝761.55

262.60

＝0.345m i ＝

2bh ＝120.12

＝0.2887 i

0l ＝2887.09.0

＝31.17＞17.5 由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》第5.3.10条

ζ1＝0.2+2.7

00h e ＝0.2+2.7×94.0345.0＝1.19＞1.0，取ζ1＝1.0 ζ2＝1.15-0.01

h l 0＝1.15-0.01×0

.10

.9＝1.06＞1.0，取ζ2＝1.0 η＝1+212

0001400ζζ??? ??h l e h ＝1+0.10.10.10.9345.0140094.02

?????

????＝1.16

由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》第5.3.5条 e ＝ηe 0+2h -a ＝1.16×0.345+2

1.0

-0.06＝0.84m

γ0N d e ＝f cd bx （h 0-2

）

1.0×761.55×103×840＝11.5×1000×X ×（940－2

）

解得x ＝61mm ＜ξb h 0＝0.56×940＝526.4mm ，为大偏心受压构件。

A S ＝sd d cd f N bx f 0γ-＝280

1055.7610.16110005.113

??-??＝-214.3mm 2

按构造配筋用Ф16@100mm ，实际A S ＝2009.6mm 2 0100bh A S =

μ＝940

10006

.2009100??＝0.21＞0.2 满足《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》第9.1.12条的规定。

根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》第5.2.9条： 0.51×10-3

k cu f ,bh 0＝0.51×10-3

×25×1000×940

＝2397kN ＞γ0V d ＝1.0×50.63kN ＝50.63kN

抗剪截面尺寸符合规定。

0.5×10-3α2td f b h 0＝0.5×10-3×1.0×1.23×1000×940

＝578.1kN ＞γ0V d ＝1.0×50.63kN ＝50.63kN 仅需按构造设置抗剪钢筋。

(2)节点

l 0=9.0m,h=1.5m,a=0.06m,h 0=1.44m 。 e 0＝

d d N M ＝761.55

1197.86

＝1.57m i ＝

2bh ＝125.12

＝0.433 i

0l ＝433.09.0

＝20.79＞17.5 由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》第5.3.10条

ζ1＝0.2+2.7

00h e ＝0.2+2.7×44.157.1＝3.14＞1.0，取ζ1＝1.0 ζ2＝1.15-0.01h l 0＝1.15-0.01×5

.10

.9＝1.09＞1.0，取ζ2＝1.0 η＝1+

212

1400ζζ??

? ??h l e h ＝1+0.10.15.10.957.1140044.12

?????

????＝1.024

由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》第5.3.5条 e ＝ηe 0+2h -a ＝1.024×1.57+2

1.5

-0.06＝2.30m

γ0N d e ＝f cd bx （h 0-2

）

1.0×761.55×103×2300＝11.5×1000×X ×（1440－2

）

解得x ＝108mm ＜ξb h 0＝0.56×1440＝806mm ，为大偏心受压构件。

A S ＝sd d cd f N bx f 0γ-＝280

1055.7610.110810005.113

??-??＝1716mm 2

用Ф20@100mm ，实际A S ＝3140mm 2 0100bh A S =

μ＝1440

10003140

100??＝0.218＞0.2 满足《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》第9.1.12条的规定。

根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》第5.2.9条： 0.51×10-3

k cu f ,bh 0＝0.51×10-3

×25×1000×1440

＝3672kN ＞γ0V d ＝1.0×575.98kN ＝575.98kN

抗剪截面尺寸符合规定。

0.5×10-3α2td f b h 0＝0.5×10-3

×1.0×1.23×1000×1440

＝885.6kN ＞γ0V d ＝1.0×575.98kN ＝575.98kN 仅需按构造设置抗剪钢筋。

3．左、右侧墙（B-A 、C-D ）

钢筋按左右对称，用最不利荷载计算。 (1)跨中

l 0=11.5m,h=1.0m,a=0.06m,h 0=0.94m 。 e 0＝

d d N M ＝575.98

711.37

＝1.235m i ＝

2bh ＝120.12

＝0.2887 i

0l ＝2887.011.5

＝39.83＞17.5 由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》第5.3.10条

ζ1＝0.2+2.7

00h e ＝0.2+2.7×94.0235.1＝3.75＞1.0，取ζ1＝1.0 ζ2＝1.15-0.01h l 0＝1.15-0.01×0

.15

.11＝1.035＞1.0，取ζ2＝1.0 η＝1+

212

1400ζζ??

? ??h l e h ＝1+0.10.10.15.11235.1140094.02

?????

????＝1.072

由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》第5.3.5条

e ＝ηe 0+2h -a ＝1.072×1.235+2

1.0

-0.06＝1.764m

γ0N d e ＝f cd bx （h 0-2

）

1.0×575.98×103×1764＝11.5×1000×X ×（940－2

）

解得x ＝100mm ＜ξb h 0＝0.56×940＝526.4mm ，为大偏心受压构件。

A S ＝sd d cd f N bx f 0γ-＝280

1098.5750.110010005.113

??-??＝2050mm 2

按构造配筋用Ф18@100mm ，实际A S ＝2543mm 2 0100bh A S =

μ＝940

10002543

100??＝0.27＞0.2 满足《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》第9.1.12条的规定。

根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》第5.2.9条：

0.51×10

-3

k cu f ,bh 0＝0.51×10-3

×25×1000×940

＝2397kN ＞γ0V d ＝1.0×71.52kN ＝71.52kN

抗剪截面尺寸符合规定。

0.5×10-3α2td f b h 0＝0.5×10-3×1.0×1.23×1000×940 ＝578.1kN ＞γ0V d ＝1.0×71.52kN ＝71.52kN 仅需按构造设置抗剪钢筋。

(2)节点

l 0=11.5m,h=1.5m,a=0.06m,h 0=1.44m 。 e 0＝

d d N M ＝575.98

1197.86

＝2.08m i ＝

2bh ＝125.12

＝0.433 i

0l ＝433.011.5

＝26.56＞17.5 由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》第5.3.10条

ζ1＝0.2+2.7

00h e ＝0.2+2.7×44.108.2＝4.1＞1.0，取ζ1＝1.0 ζ2＝1.15-0.01h l 0＝1.15-0.01×5

.15

.11＝1.07＞1.0，取ζ2＝1.0 η＝1+

212

1400ζζ??

? ??h l e h ＝1+0.10.15.15.1108.2140044.12

?????

????＝1.029

由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》第5.3.5条 e ＝ηe 0+2h -a ＝1.029×2.08+2

1.5

-0.06＝2.83m

γ0N d e ＝f cd bx （h 0-2

）

1.0×575.98×103×2830＝11.5×1000×X ×（1440－2

）

解得x ＝104mm ＜ξb h 0＝0.56×1440＝806mm ，为大偏心受压构件。

A S ＝sd d cd f N bx f 0γ-＝280

1098.5750.110410005.113

??-??＝2214mm 2

用Ф20@100mm ，实际A S ＝3140mm 2 0100bh A S =

μ＝1440

10003140

100??＝0.218＞0.2

满足《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》第9.1.12条的规定。根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》第5.2.9条： 0.51×10-3

k cu f ,bh 0＝0.51×10-3

×25×1000×1440

＝3672kN ＞γ0V d ＝1.0×761.55kN ＝761.55kN

抗剪截面尺寸符合规定。

0.5×10-3α2td f b h 0＝0.5×10-3×1.0×1.23×1000×1440

＝885.6kN ＞γ0V d ＝1.0×761.55kN ＝761.55kN 仅需按构造设置抗剪钢筋。

(五)基底应力验算 1．箱涵自重产生应力

P 箱＝L V γ＝10

)25.05.020.15.102100.1(25??+??+???=103.75kN/m 2

2.涵顶土重产生应力

P 土＝γ1H ＝20.2×3.6＝72.72kN/m 2 3.箱涵内水重产生应力

P 水＝L V γ＝10

5.10810??＝84 kN/m 2

4.汽车活载产生应力由图1-7 w 1＝q 车-23p

L e 车2

p h ＝10.33-3/102×4.37×12.52＝-10.15kN/m w 2＝q 车+

23p

L e 车2

p h ＝10.33+3/102×4.36×12.52＝30.76 kN/m P 活＝w 1L+

2)(12L w w -＝0+2

76.30?=153.6kN 偏心距

e=10/2-10/3=1.67m

单位长度竖向力N= P 箱L+ P 土L+ P 水L+ P 活＝1037.5+727.2+840+153.6

＝2758.3kN

M= P 活×e ＝153.6×1.67＝256.5kN ·m 5.基底应力

由《公路桥涵地基与基础设计规范》

W M A N ∑±=

σ=6

105.2560.1103.27582±?=39.1583.275±=44

.26022.291kPa ＜［σ0］＝380kPa ，满足要求。

复核人：