钢便桥施工专项方案标准贝雷架

钢便桥施工专项方案（二）一、便桥概况

本座钢便桥具有解决人员上下班及材料运输、机械设备运输等功能，可通行10m3砼搅拌车、25t汽车吊，XR320D旋挖钻及钻杆、钻头。考虑到实际施工需要及行车要求跨洛河主河道（2#墩~~3#墩）设置钢便桥。钢便桥采用钢管支撑柱，横向主、次分配梁采用工字钢，纵梁采用“321”军用贝雷梁，支撑柱间用槽钢焊接作为剪刀撑。钢便桥两侧用I12工字钢做立柱，栏杆高度1.0米，栏杆纵向1.8米1根立柱（与桥面钢板焊接），高度方向设置两道横杆（Φ48mm钢管），用红白油漆刷好，确保水上作业安全。在钢便桥两端行车方向设置明显减速标志，起到警示作用。

钢便桥全长60m,跨径组合为5×12（m）；桥宽6m。

二、施工方案

根据本桥所处河流水深、流速、河床地质等情况，采用25t汽车吊从一端向河中逐跨施工方案。

河流常年水深5~9m,下游橡胶坝顶面标高为：115.4。最高水面至便桥底面0.6m（桥底高程为：116.0m），钢管桩入土深度6m左右，则钢管桩自由长度9m左右,钢管桩总长度15m。

三、结构布置

1、钢便桥材料及数量

①钢便桥材料

钢便桥支承柱为Φ630mm螺旋钢管桩，材料为Q235，壁厚δ=8mm。间距（中距）：纵向2.5m+9.4m+12×3+9.4m+2.5m,横向4.0m。钢管桩横向采用2I45b 工字钢于桩顶间连接，并视河面至便桥面高度采用［14#槽钢按剪力撑焊接,增强稳定性。桩顶采用加焊桩帽的型式，2I45b工字钢焊接于桩帽之上。纵梁采用3组2排单层“321”贝雷梁（各榀间距0.9+1.3+0.9+1.3+0.9m），每组贝雷架间采用[8斜撑槽钢加固。贝雷架上横向分配梁采用I16工字钢，间距0.3m。横向分配梁上铺设5mm花纹防滑钢板。

钢便桥自下而上结构依次为：

A630钢管桩基础2×I45a工字钢横垫梁3组2排单层“321”军用贝雷梁I16工字钢横向分配梁5mm防滑花纹钢板（详见钢便桥施工方案布置图）。

桥台采用M7.5浆砌片、块石桥台(石料强度不小于30号)，桥台形状为一长7m、宽3m、高2m的三棱柱。

②钢便桥主要材料数量

钢便桥主要材料数量详见下表。

2、钢便桥布置

钢便桥的起点及终点均插入河堤6m或以上，以增强稳定性。

3、钢管桩入土深度

根据地质钻探提供的资料，河沟内为第四系卵石层，钢管桩桩底在中密层，中密层卵石承载力基本容许值为：400【fao】(kPa)，总入卵石深度6m 左右。

四、施工机械

钢便桥的钢管桩振沉以及纵梁的拼装等采用25t汽车吊和振动锤逐跨进行施工。

钢便桥及平台施工主要机械设备表

振动锤参数表

五、施工方法

A.施工顺序

1.整体施工顺序

南筑岛便道→主河道→北筑岛便道

2.每跨便桥施工顺序

采用汽车吊从岸边→河中间逐跨施打→拼装完成。

施打钢管桩→焊接桩顶工字钢横联→焊接桩间槽钢剪刀撑→安装贝雷架→安装次分配梁工字钢→安装桥面板钢板→临时护栏。

B.施工方法及技术要求

1.钢管桩采用Q235钢螺纹钢管，每节定尺12m,施打时，现场采用焊接接长，接缝处适当加焊薄钢板，增强刚度。

2.施工钢便桥钢管桩采用DZ45A振动锤，施打入土时，采用双夹点将管壁夹牢进行振沉。

3.根据测量放样提供的点位，利用水位平稳或平潮时将钢管桩插入河床，着床后调整两个方向的垂直度，慢振，再次复测定位准确、校正垂直度，然后继续振沉，如果入土深度不满足设计要求时，接长后续振，直至达到计算标高或满足贯入度——收锤标准。收锤标准以钢管桩不再明显下沉为准。

4.中点控制采用全站仪；垂直度控制采用吊锤。

5.振沉时，汽车吊松绳速度应同步，防止振空锤损坏扒杆。

6.钢管桩平面中心桩位控制（允许）偏差为5cm，倾斜度≯1%。

7.钢护筒接长时，应采取可靠措施确保对接的管节顺直，接口紧密。

8.贝雷架纵梁采用在平台上组拼，整跨安装。安装时两端系绳索配合定位。

9.钢护筒振沉完毕后,应及时加焊横联工字钢及剪力撑，使之连成整体。

C.其它

1.施工用电采用自备200KW发电机1台供电，确保施工的连续性。

2.为保证钢便桥畅通，便桥上禁止堆放材料或设备。

六、水上作业安全事项

本河段为不通航河段，不需要临时封航。但进行水上作业时，应注意做好水上安全措施，确保水上作业安全。

1.水上施工方案确定后，应严格按照批准的方案进行水上作业；

2.所有参加水上作业人员应进行水上作业安全教育才能上岗；

3.水上作业开工前，对所有参建人员进行技术交底和安全操作交底；

4.水上作业时，应设专人统一指挥；

5.设安全员全天候在便桥上值班，监督作业人员遵守水上作业规定，纠正违章行为，指导安全作业，确保人员安全；

6.便桥临边，均应设置牢靠的防护栏；

7.所有作业人员均应穿救生衣；

8.在便桥的固定位置挂放3个救生圈及其它应急救生设备；

9.任何情况下，吊车停止作业时，汽车吊应将扒杆收回正常停车状态；

10.如遇雷雨等恶劣天气、六级以上大风，应停止作业，人员应及时撤离；台风期间，应采取拉缆风绳等稳固措施；

11.洪水期间，应安排人员测量钢管桩处的冲刷情况，如冲刷严重，应

采取抛片石、砂包进行防护，防止钢管桩底脚悬空发生倾倒；

12.值班人员应注意观察河面上漂浮物的漂流状态，如发现大体积漂浮物对便桥有可能造成威胁的迹象时，应采取引流等措施，防止对便桥造成撞击；

13.夜间作业时，应提供满足夜间施工条件的照明灯光；

14.严禁向河里乱扔物件，危及河流安全及破坏环保；

15.钢便桥上严禁堆放任何物料，确保便桥安全；

16.定期或不定期对钢便桥进行检查，发现缺陷及时维修、更换；

17.临时用电的电器设备，应由持证电工安装，严禁乱拉乱接，经常检查电路，防止发生漏电事故；用电线路应架空架设；

七、水上施工应急预案及措施

水上施工作业时，主要发生的事故是人员落水，因此，制订应急救援预案，具体如下：

当发生水上作业点施工人员落水时:

现场人员抛投救生圈或绳子，大声呼救，利用有效联络方法确定落水人员方位。如果夜间采用照明灯照射落水者，组织水性好、经过水上救援训练的救生员及时搜救落水人员。

岸上人员做好接应工作。

现场负责人立即向本单位应急救助领导小组及救援部门报告。报告内容必需说明出事地点、时间、落水人员数量及详细情况。

落水人员被救起，根据伤势情况及时送往医院救治，并提前通知救护车到现场接应。

八、文明施工与环境保护

（一）文明施工措施

1.材料、设备按规划点堆放整齐；

2.材料、设备堆放要稳固，防止倾倒危及施工人员安全；

3.每一工点完工后，应及时清理场地，做到工完场清；

4.不允许在便桥上堆放物料，确保便桥畅通。

（二）环境保护措施

1.严禁向河里倒弃生活垃圾，污染水源环境；生活垃圾必须装入加盖的储集容器里，并定期运至岸上倾倒；

2.禁止在平台上或岸边焚烧各种垃圾及废弃物，造成有毒气体；

3.施工现场无废弃物，在便桥操作面散落的砼碴应及时清理干净；

4.便桥拆除后，应及时进行河床清理，恢复河床、岸上地形原貌。

（三）防漏油措施

工地涉及的油类物品有：柴油、润滑油、机油等，使用时，应采取有效措施，防止油类泄漏。

1.定期检查设备是否漏油；

2.漏油设备应及时维修或更换；

3.所有重型和固定设备都应配有盛油工具箱，配置不少于3块30×30c m的3M抗水吸油棉、1双能保护至手腕20cm以上的橡胶手套、3个能装80升的塑料袋、盛油盆、塑料薄膜等工具，用以防止或处理油污染；

4.在使用或维修过程中，应做到以下几点：

（1）在所需修理的机械设备底盘底下铺塑料簿膜；

（2）在塑料簿膜上放盛油盒；

（3）如有油泄漏，用吸油棉吸附后，拧放到盛油盒里，将用过的吸油棉放到塑料袋里；

（4）报告所有溢油事件；

（5）记录溢油事件的日期、时间、地点、溢油量、清理溢油的措施

和防止类似事件发生的措施。

九、便桥临时用电安全措施

1.安全用电管理制度

①凡使用和操作电动机械的人员，必须进行安全用电的技术培训教育，了解机电、设备常识，掌握机械性能、操作方法、规范规程，经培训、考核合格后持证上岗。

②必须安排身体健康、精神正常、责任心强的人员从事电工工作，操作电焊机、卷扬机、搅拌机必须持证上岗。

③电气设备应有电工进行安装，试运转正常后交操作人员使用，并向操作人员进行技术交底。

④操作人员相对稳定，不得任意更换，以保证高效和安全生产。

⑤用电人员应按规定正确使用绝缘防护用品，电工要持证上岗。

2.安全用电措施

①.所有电气设备均应按照铭牌所标示的额定电压和额定功率使用。

②.多路电源进出线的开关柜和配电箱均采用密封式结构，进线及负荷回路均应标明名称，闸刀表明额定电压值。各开关柜和配电箱均加锁，钥匙由值班电工保管。

③.开关及熔断器必须是上端接电源，下端接负荷。

④.不同电压的插销和插座采用不同的结构形式。

⑤.严禁将电线钩挂在闸刀上或直接插入插座内使用。

⑥.熔断器的熔丝熔断后应查明原因，在排除故障后方可更换。

⑦.连接电动机械和电动工具的电气回路均设保护开关或者插座，并不得直接外露。对小型电焊机和振动棒等可移动机具必须使用橡皮软电缆，并且必须保证一机一开关。

⑧.使用发电机时，必须严格遵守发电机操作规程，并采取必要的倒闸操作程序。每台发电机由专职的电工操作，必须在额定功率以下工作，不得超负荷运行。发电机与变压器之间应有完善的闭锁措施。

⑨.工地用电实施三级配电二级保护，所有机械设备实行“三相五线制”，执行“一机、一箱、一闸、一漏电保护”处理，把事故隐患消除在萌芽状态。

⑩.保护零线：每一重复接地装置时，接地电阻不大于4Ω，电工应经常检测接地电阻，以确保接地良好。

⑾.夜间施工时，必须在操作区，主要道路、便桥、平台等区域采用一般照明和局部照明措施。灯具采用高压汞灯、高压钠灯或者卤钨灯。

3.用电防火措施

①.导线和电缆的安全载流量不应小于长期工作电流，供电设备不可超过其过负荷能力长时间运行，以防止线路或设备过热。

②.保证电气设备绝缘良好、导电部分连接可靠，定期清扫积尘。

③.开关、电缆、母线、电流互感器等设备应满足短路热稳定的要求。

④.应正确使用开关电器，杜绝误操作事故。

⑤.保护装置应正确稳定，操作机构应灵活可靠，防止振动。

⑥.先断电后灭火。发生电气火灾时应先断电源，而后再扑救。切断电源后可按一般性火灾组织人员扑救，同时向公安消防部门报警。

⑦.如果需要电力部门切断电源，应迅速使用电话联系。

⑧.如遇带电导线断落地面，应划出8~10m的警戒线，以避免跨步触电。

⑨.带电灭火、应使用不导电的灭火剂。例如二氧化碳、四氯化碳、1211干粉灭火剂。不得使用泡沫灭火剂和喷射水流类导电性灭火剂。灭火器喷咀离10KV带电体不应小于0.4m。

4.生活安全用电措施

①.生活区比较独立，采用独立的用电线路。

②.宿舍内不得使用电炉、电热管等大功率用电器。

③.各用电线路和用电设备安装、维修工作必须由电工或专业维修人员完成，严禁私自拉接电线。

④.办公室、食堂、宿舍等区域无人时必须关掉所有的用电设备。

⑤.驻地和主要通道、公共场所在夜间必须有照明措施。

⑥.安全员长定期对项目部所有人员进行用电安全教育，提高自我防范意识。做到人人会报警、会逃生，会使用消防器材。

5、触电与救护

A、人体触电伤害事故的易发

（1）在保护措施不完善的情况下，易发生人体触电伤害事故。

（2）施工人员违章操作时，易发生人体触电伤害事故。

B、急救方法

（1）最首要的措施是使触电者迅速脱离电源。使触电者迅速脱离电源的方法有两种：一种方法是切断电源开关；另一种是用干燥的绝缘木棒、布带等将电源线从触电者身上拨离，或者将触电者拨离电源。

（2）严禁救护者用手直接推、拉和触摸触电者；严禁救护者使用金属物品或其他绝缘性能差的物体（如潮湿的木棒、布带等）接触触电者。

（3）触电者脱离电源后，必须立即采取急救措施，如人工呼吸法、心脏按摩法。

十、水上施工安全保障组织体系

附件：

钢便桥受力计算书

一、设计依据

《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60—2004）

《装配式公路钢桥多用途使用手册》（人民交通出版社2001.6）

《钢结构设计规范》（GB50017-2003）

《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTGD63-2007）

《夏都大桥工程两阶段施工图设计基础资料》

二、设计荷载

1、恒载

恒载为结构自重。

2、活载

汽车-20级（混凝土搅拌运输车自重最大值为20t，满载混凝土重（12m3）后总重约50t）：P1=140KN，P2=P3=180KN。轴距4m+1.4m，轮距1.8m；

XR320D旋挖钻机（整机92.8t）：履带0.8×6.092m，纵向两轮中心距5.052m。；

施工荷载及人群荷载：1KN/㎡。

考虑栈桥及施工实际情况，同方向车辆间距不小于20米，即一跨内同方向最多只布置一辆重车。

三、材料容许应力值

1、16Mn钢

容许轴向力[σ]=200MPa

容许弯应力[σ

]=210MPa

w

容许剪应力[τ]=120MPa。

2、贝雷桁片

本钢栈桥采用双排单层贝雷桁片（加强桥型），贝雷桁片容许弯矩为3375kN.m,容许剪力490.5kN 。

四、栈桥强度、刚度及稳定性验算

1、面板（8mm 钢板）受力计算

钢板的支撑结构次分配梁为I16工钢，间距30cm 。取0.3×1.0m 钢板按单向板计算。 ① 混凝土搅拌运输车总重按50t 计算：P 1=140KN ，P 2=P 3=180kN 。后轮荷载较大，以后轮计算。后轮着地面积A1=0.6m ×0.2m=0.12㎡，因轮胎着地长度0.2m 小于次分配量间距0.3m ，所以后轮荷载P 完全作用于单向板上，P=180/2=90kN ，q=P/A1=750KN/㎡.

② XR320D 旋挖钻机（整机92.8t ）：履带面积A2=0.8×6.092m=4.87㎡；均布荷载q2=P/2/A2=95.28KN/㎡；作用于单向板上的荷载P=q2×0.3×0.8=22.87kN ； ③ 自重荷载：q=0.005×7850×10÷1000=0.39KN/㎡ ④ 施工荷载及人群荷载：1KN/㎡。

由上述可知，混凝土搅拌运输车+自重荷载+施工及人群荷载为最不利组合。 M max =ql 2/8=750×0.2×0.2÷8+（0.39×1+1×1）×0.3×0.3÷8=3.80kN.m Q max =P/2+ql/2=45+(0.39×1+1×1)×0.3÷2=45.66kN W=bh 3/6=2.5×10-5m 3

σ=M ma /w=152MPa<[σw ]=210MPa ；τ=Q/A=9.1MPa<[τ]=120MPa 满足要求。

2、横向次分配梁I16工字钢计算

A=26.11cm 2，m=20.50kg/m ，Wx=140.9cm 3，Ix=1127cm 4

次分配梁I16工字钢间距0.3m ，支撑于贝雷架上，贝雷架间距1.3m+0.9m ，所以I16工字钢跨度为1.3m 或0.9m ，显然跨度1.3m 时受力最不利，所以以1.3m 的跨度对单根I16工字钢按照简支梁模型进行分析。

① 混凝土搅拌运输车总重按50t 计算：P 1=140KN ，P 2=P 3=180kN 。后轮荷载较大，以后轮计算。后轮着地面积A1=0.6m ×0.2m=0.12㎡，因轮胎着地长度0.2m 小于次分配梁间距0.3m 且轮距1.8大于跨度1.3m ，所以一侧后轮荷载P 完全作用于简支梁上，P=180/2=90kN ，按集中荷载计算，偏安全。

② XR320D 旋挖钻机（整机92.8t ）：履带面积A2=0.8×6.092m=4.87㎡；均布荷载q2=P/2/A2=95.28KN/㎡；作用于简支梁上的荷载P=q2×0.3×0.8=22.87kN ，按集中荷载计算，偏安全；

③ 自重荷载：钢板q1=0.005×7850×10×0.3÷1000=0.118KN/m 工字钢q2=20.50×10÷1000=0.21KN/m ④ 施工荷载及人群荷载：q=1×0.3=0.3KN/m 。

由上述可知，混凝土搅拌运输车+自重荷载+施工及人群荷载为最不利组合。

M max =Pl/4+ql 2/8=90×1.3÷4+（0.118+0.21+0.3）×1.3×1.3÷8=29.57kN.m Q max =P/2+ql/2=45+(0.118+0.21+0.3)×1.3÷2=45.99kN W=1.41×10-4m 3

σ=M ma /w=209MPa<[σw ]=210MPa ；τ=Q/A=17.6MPa<[τ]=120MPa 满足要求。 3、贝雷片计算

单组贝雷桁片容许弯矩为3375kN.m,容许剪力490.5kN 。贝雷梁计算跨径为12m ，按简支梁计算。

① 混凝土搅拌运输车总重按50t 计算：P=500KN,按集中荷载计算，偏安全。 ② XR320D 旋挖钻机（整机92.8t ）：P=928KN,按集中荷载计算，偏安全； ③ 自重荷载：钢板q1=0.005×7850×10×6÷1000=2.355KN/m 工字钢q2=20.50×10÷1000×6×（1÷0.3）=0.683KN/m

贝雷架自重：q=381.2÷3×10÷1000×6=7.62KN/m

④ 施工荷载及人群荷载：q=1×6=6KN/m 。

由上述可知，XR320D 旋挖钻机+自重荷载+施工及人群荷载为最不利组合。 当车辆行驶至桥梁跨中时为弯矩最不利受力状态，由三组贝雷架承受荷载。 M max =Pl/4+ql 2/8=928×12÷4+（2.355+0.683+6+7.62）×12×12÷8=3083.844kN.m 单组贝雷架所受弯矩M=3083.844÷3=1027.95kN.m<3375kN.m

当车辆行驶至钢管桩附近时为剪力最不利受力状态，由三组贝雷架承受荷载。 Q max =P+ql/2=928+(2.355+0.683+6+7.62)×12÷2=1027.95kN 所受剪力Q=1027.95÷3=342.65kN<490.5kN 满足要求。

4、2×I45b 工字钢计算

钢管桩顶横梁采用2×45b 工字钢，长度6米。栈桥施工活载及恒载均通过贝雷架以集中荷载的方式传递至双工45b 分配梁，根据贝雷梁计算可知，每榀贝雷梁支点处最大支承力为342.65/2=171.33KN,又因两侧两组贝雷梁位于钢管桩上，所以仅需校核跨中3.37m 段工字钢受力情况。每根工字钢受力为2个集中力，每个集中力大小为85.66KN ，工字钢自重：P=87.45×6×2÷100=10.50KN 。钢管桩中心距4.0m ，按跨度3.37m 简支梁模型计算。

工钢截面性质如下：

A=111.45cm 2，Wx=1500cm 3，Ix=33800cm 4

则M max =P/l （2c+b ）a+ql 2/8=85.66÷3.37×（2×1.235+0.9）×1.235+0.875×3.37×3.37÷8=107.03kN.m

Q max =P/l （2c+b ）+ql/2=85.66÷3.37×（2×1.235+0.9）=87.13kN σ=M ma /w=71.4MPa<[σw ]=210MPa ；τ=Q/A=7.82MPa<[τ]=120MPa 满足要求。 5、钢管桩计算

钢管桩顶面标高为115.55m ，根据《夏都大桥工程两阶段施工图设计基础资料》可知，河床高程为107.2m ，河沟内为第四系卵石层，钢管桩桩底在中密层卵石，钢管桩按入土5m 计算，考虑河床表层冲刷，钢管桩总长度为15m 。钢管桩为直径630mm 的标准螺旋焊接管，则钢管桩自重为G=15×1.23=18.45KN 。当旋挖钻行至桩顶位置时，钢管桩所受荷载最大，根据贝雷架计算可知，每根钢管桩受力为（1027.95+10.50）/2+18.45=537.68KN 。

① 钢管采用Φ630×8mm 钢管，A=137.005cm 2，I=66494.922cm 4，i ＝22.027cm W=2110.95cm 3，M ＝90.61Kg/m

单根φ630mm ，钢管截面承受的允许压力[N]

[N]＝（A ×[σ]）＝137.005×10-4×140×103＝1918kN 钢管桩受力287.22<[N]＝1918kN 。

由于钢管墩为压杆，要考虑压弯失稳，故进行稳定性校核

按两端铰支计算钢管稳定容许应力，该处钢管最大自由长度为L ＝8.5m （从河床面起至钢管墩顶止），按10m 计算。按照路桥施工计算手册表12-2公式，则钢管稳定容许应力：

[σ]ω＝φ[σ]＝0.810*140＝113.4MPa 式中：φ——压杆稳定系数；

λ＝νL/i ＝1×10/0.22027=45.40＜80； ν——压杆的长度系数，该处取ν＝1； L ——压杆的自由长度，该处L=10.0m ； i ——压杆对轴的惯性半径，该处i ＝0.22027； [σ]——压杆材料的容许应力，钢管＝140MPa 。

查《钢结构设计规范》得，φ＝0.810。

单根钢管的稳定容许压力：

[P]＝[σ]ω·A ＝113.4×1.37005×101＝1553.64kN 式中：[σ]ω——钢管的稳定容许应力（由上式求得）； A ——钢管壁的横截面面积（直径0.630m ，壁厚0.008m ） 故单根钢管稳定允许承载力[P]=1553.64kN>287.22KN 钢管桩规格满足要求。 ② 钢管桩的竖向承载力计算

本栈桥所有桩基均支撑在中密卵石层上，按摩擦桩计算其容许承载力。根据《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTGD63-2007）中的沉桩的承载力容许值公式，则桩的容许承载力为： 式中：

[]a R ——单桩轴向受压承载力容许值（kN ），桩身自重与置换土重（当自重记

入浮力时，置换土重也计入浮力）的差值作为荷载考虑；

u ——桩身周长（m ）； n ——土的层数；

i

l ——承台底面或局部冲刷线以下各土层的厚度（m ）；

ik

q ——与i l

对应的各土层与桩侧摩阻力标准值（kPa ）,宜采用单桩摩阻力试验确定或

通过静力触探试验测定，当无试验条件时按规范给定值选用；

rk

q ——桩端处土的承载力标准值（kPa ），宜采用单桩试验确定或通过静力触探试验

测定，当无试验条件时按规范给定值选用；

i α、r α——分别为振动沉桩对各土层桩侧摩阻力和桩端承载力的影响系数，对于锤击、静压沉桩其值均取为1.0。

桩端承载力：[P]=1/2(αA σr )=0.5×（0.9×0.311×5000）=699.75KN [P]已大于钢管桩所受荷载537.68KN ，不需计算摩阻力。

所以打桩时根据地质情况入土深度5m ，桩长15m ，可以满足设计要求。

五、计算结论

1、根据计算，此种设计满足荷载设计要求，贝雷梁抗弯抗剪均有较大储备，安全系数高。

2、在栈桥施工及使用过程中要定期测量河床标高及水的流速，若发现有较大出入应立即采取措施进行栈桥加固。

3、由于河床冲刷影响，导致钢管桩自由长度较大，所以必须考虑汽车制动力对栈桥的影响，因而在栈桥施工和运行期内，安排专人负责监督运行车辆在栈桥上的行使速度，将车速必须限制在15Km/h 以内，若发现车速超过15Km/h 的车辆，应立即采取措施进行管制，从而保证栈桥在施工和使用过程中的安全。