大梁支撑计算
梁模板扣件钢管高支撑架计算书
依据规范:
《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008
《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
《钢结构设计规范》GB50017-2003
《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011
《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008
计算参数:
钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。
模板支架搭设高度为4.0m，
梁截面 B×D=350mm×2500mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.70m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加3道承重立杆。
面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。
木方50×70mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。
梁两侧立杆间距 1.20m。
梁底按照均匀布置承重杆5根计算。
模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。
倾倒混凝土荷载标准值2.00kN/m2，施工均布荷载标准值0.00kN/m2。
地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。
扣件计算折减系数取1.00。
4000
图1 梁模板支撑架立面简图
按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：
由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.50×2.50+0.20)+1.40×2.00=79.540kN/m 2 由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.50×2.50+0.7×1.40×2.00=88.022kN/m 2
由于永久荷载效应控制的组合S 最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.7×1.40=0.98
采用的钢管类型为φ48×2.8。
钢管惯性矩计算采用 I=π(D 4-d 4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D 4-d 4)/32D 。
一、模板面板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。
作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。
1.荷载的计算：
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：
q1 = 25.500×2.500×0.700=44.625kN/m
(2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q2 = 0.200×0.700×(2×2.500+0.350)/0.350=2.140kN/m
(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：
经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+2.000)×0.350×0.700=0.490kN
考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9×(1.35×44.625+1.35×2.140)=56.820kN/m 考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.9×0.98×0.490=0.432kN
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
截面抵抗矩 W = bh2/6 = 70.00×1.80×1.80/6 = 37.80cm3；
截面惯性矩 I = bh3/12 = 70.00×1.80×1.80×1.80/12 = 34.02cm4；
式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。
A
计算简图
0.047
弯矩图(kN.m)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
46.76kN/m
A
变形计算受力图
变形图(mm)
经过计算得到从左到右各支座力分别为 N 1=1.953kN N 2=5.682kN N 3=5.049kN N 4=5.682kN N 5=1.953kN 最大弯矩 M = 0.046kN.m
最大变形 V = 0.009mm
(1)抗弯强度计算
经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.046×1000×1000/37800=1.217N/mm2面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm2；
面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!
(2)抗剪计算
截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=3×3018.0/(2×700.000×18.000)=0.359N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2
面板抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!
(3)挠度计算
面板最大挠度计算值 v = 0.009mm
面板的最大挠度小于87.5/250,满足要求!
二、梁底支撑木方的计算
梁底木方计算
按照简支梁计算，计算公式如下:
均布荷载 q = P/l = 5.682/0.700=8.117kN/m
最大弯矩 M = 0.125ql2=0.125×8.12×0.70×0.70=0.497kN.m
最大剪力 Q=0.5ql = 0.5×0.700×8.117=2.841kN
最大支座力 N=1.0ql = 1.0×0.700×8.117=5.682kN
木方的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
截面抵抗矩 W = bh2/6 = 5.00×7.00×7.00/6 = 40.83cm3；
截面惯性矩 I = bh3/12 = 5.00×7.00×7.00×7.00/12 = 142.92cm4；
式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。
(1)木方抗弯强度计算
抗弯计算强度 f = M/W =0.497×106/40833.3=12.18N/mm2
木方的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!
(2)木方抗剪计算
最大剪力的计算公式如下:
Q = 0.5ql
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×2841/(2×50×70)=1.218N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2
木方的抗剪强度计算满足要求!
(3)木方挠度计算
挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，
均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)
得到q=6.681kN/m
最大变形v=5ql4/384EI=5/3.84×6.681×700.04/(100×9000.00×1429167.0)=1.624mm 木方的最大挠度小于700.0/250,满足要求!
三、梁底支撑钢管计算
(一) 梁底支撑横向钢管计算
横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P 取木方支撑传递力。
1.95kN 5.68kN 5.05kN 5.68kN 1.95kN
A
支撑钢管计算简图
0.115
支撑钢管弯矩图(kN.m)
支撑钢管剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
1.61kN 4.68kN 3.80kN 4.68kN 1.61kN
A
支撑钢管变形计算受力图
支撑钢管变形图(mm)
经过连续梁的计算得到
最大弯矩 M max=0.115kN.m
最大变形 v max=0.032mm
最大支座力 Q max=9.496kN
抗弯计算强度 f = M/W =0.115×106/4248.0=27.05N/mm2
支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!
支撑钢管的最大挠度小于512.5/150与10mm,满足要求!
(二) 梁底支撑纵向钢管计算
梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。
四、扣件抗滑移的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:
R ≤ R c
其中 R c——扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.00kN,双扣件取12.00kN；
R ——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
计算中R取最大支座反力，R=9.50kN
单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,故采用双扣件,满足抗滑承载力要求!
五、立杆的稳定性计算
不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：
其中 N ——立杆的轴心压力最大值，它包括：
横杆的最大支座反力 N1=9.496kN (已经包括组合系数)
脚手架钢管的自重 N2 = 0.9×1.35×0.124×4.000=0.603kN
N = 9.496+0.603=10.098kN
i ——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；
A ——立杆净截面面积，A=3.974cm2；
W ——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3；
[f] ——钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；
a ——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m；
h ——最大步距，h=1.50m；
l0——计算长度，取1.500+2×0.200=1.900m；
λ——长细比，为1900/16.0=119 <150长细比验算满足要求!
φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.464；
经计算得到σ=10098/(0.464×397)=54.713N/mm2；
不考虑风荷载时立杆的稳定性计算σ < [f],满足要求!
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 M W依据模板规范计算公式5.2.5-15:
M W=0.9×0.9×1.4W k l a h2/10
其中 W k——风荷载标准值(kN/m2)；
W k=u z×u s×w0 = 0.300×1.250×0.600=0.225kN/m2
h ——立杆的步距，1.50m；
l a——立杆迎风面的间距，1.20m；
l b——与迎风面垂直方向的立杆间距，0.70m；
风荷载产生的弯矩 M w=0.9×0.9×1.4×0.225×1.200×1.500×1.500/10=0.069kN.m； N w——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式5.2.5-14； N w=9.496+0.9×1.2×0.496+0.9×0.9×1.4×0.069/0.700=10.210kN
经计算得到σ=10210/(0.464×397)+69000/4248=71.534N/mm2；
考虑风荷载时立杆的稳定性计算σ < [f],满足要求!
六、基础承载力计算
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
p ≤ f g
其中 p ——立杆基础底面的平均压力 (kN/m2)，p = N/A；p = 40.39 N ——上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 10.10 A ——基础底面面积 (m2)；A = 0.25
f g——地基承载力设计值 (kN/m2)；f
g = 68.00
地基承载力设计值应按下式计算
f g = k c× f gk
其中 k c——脚手架地基承载力调整系数；k c = 0.40
f gk——地基承载力标准值；f gk = 170.00
地基承载力的计算满足要求!
模板支撑架计算满足要求！
结构转换层大梁模板及支撑设计(新编版)
Safety is the goal, prevention is the means, and achieving or realizing the goal of safety is the basic connotation of safety prevention. （安全管理） 单位：___________________ 姓名：___________________ 日期：___________________ 结构转换层大梁模板及支撑设计 (新编版)
结构转换层大梁模板及支撑设计(新编版)导语：做好准备和保护，以应付攻击或者避免受害，从而使被保护对象处于没有危险、不受侵害、不出现事故的安全状态。显而易见，安全是目的，防范是手段，通过防范的手段达到或实现安全的目的，就是安全防范的基本内涵。 1．工程概况 厦门金秋豪园工程总建筑面积26405m2 ，地下室1层地上结构29层，其中裙楼2层作为商场，建筑总高度98.8m。本工程第3层作为结构转换层，层高为4.8m，转换层大梁最大截面尺寸b×h=600mm×1500mm，跨度9.6m，转换层楼板厚250mm。大梁模板拟定用18mm厚胶合板，支撑模板的横向搁栅采用70mm× 100mm方木，间距300mm；纵向搁栅采用100mm×150mm方木，间距800mm。梁底支撑采用MF1219型门架，平行于梁轴线设置，门架间距600mm，跨距800mm，具体详见图1所示。 图1大梁支撑纵剖面示意 2．大梁模板设计计算 2.1荷载确定 ①模板及支架自重：1.0×1.2×0.6=0.72kN/m （模板及支架自重标准值取1.0kN/m2
转换层大型混凝土浇筑方案
转换层大型混凝土 施工方案 施工单位： 编制人： 审核人： 审批人： 日期：
目录 1.编制依据 2.施工特点 3.施工方法 4.质量要求 5.质量通病及防治措施 6.季节性施工 7.安全措施 1、编制依据
1.1施工图纸 1.2主要规范、规程 1.3施工组织设计 1.4工程概况 2、施工特点 本工程转换层全部采用自拌泵送混凝土，先施工墙、柱分项，后施工梁、板分项，柱、梁、板、墙体采用泵送。
由于转换层大梁是整个结构的关键部位，为大体积混凝土，位于A、B、C三个单元塔楼区域内、框架一层上部（二层结构），施工荷载大，荷载传递困难，受混凝土温度和收缩应力影响易产生裂缝，给施工带来很大的困难。 转换层梁自重大，梁断面多为700*1800，最大为800*2000，若采用一次浇筑混凝土方案，施工时模板的垂直支撑负荷太大，梁下的楼板无法直接承受其荷载；支撑的高度大，从+4. 75m至+10.15m，需设置大量支承，施工费用太高。 为减轻支撑的负荷，在不影响转换层大梁混凝土的质量情况下决定，利用叠合梁原理将转换层大梁的混凝土分两次浇筑，即第一次浇筑高度1.2 m，利用第一次形成的钢筋混凝土梁和原有支撑佯系共同支承第二次浇筑的混凝土和施工荷载，形成叠合梁，且一层结构施工架子体系不能拆除，必须在转换层混凝土结构浇筑完毕7天后才能拆除，以解决转换层梁施工荷载的安全传递问题。 主要机具准备：
3、施工方法 3.1准备工作 3.1.1钢筋的隐检工作已经完成，并已核实预埋件、线管、孔洞的位置、数量及固定情况无误。 3.1.2模板的预检工作已经完成，模板标高、位置、尺寸准确符合设计要求，支架稳定，支撑和模板固定可靠，模板拼缝严密，符合规范要求，架子搭设及梁模加固详见转换层梁模及高支架方案。 3.1.3核定配合比各项材料的用量。 3.1.4混凝土浇筑前组织施工人员进行方案的学习，由技术部门讲述施工方案，对重点部位单独交底，设专人负责，做到人人心中有数。 3.1.5浇筑混凝土用架子、走道及工作平台，安全稳固，能够满足浇筑要求。 3.1.6混凝土浇筑前，仔细清理泵管内残留物，确保泵管畅通，仔细检查井字架加固情况。 3.1.7各单元分段施工部署。 3.2主要措施 3.2.1混凝土浇筑编制预防混凝土碱集料反应的技术措施，必须确保20年内不发生混凝土碱集料反应损害；浇筑每部位混凝土前预
高层建筑转换层大体积混凝土大梁施工[全面]
高层建筑转换层大体积混凝土大梁施工 北京华润饭店主楼地上25层,地下3层,总建筑面积56300米2,高76.15米,四层一下部分为钢筋混凝土框架剪力结构;5层以上部分为钢筋混凝土剪力墙结构;在四、五层设置转换层大梁支承标准层(剪力墙)隔墙的转换措施. 该建筑结构转换层大梁DBl1与四层、五层楼板连在一起,是整个建筑结构的关键部位,设计上要求一次浇捣,不留施工缝,所以施工很困难. 四层有几组梁DB1~DB11承受上部20层楼的重量,其中梁DB11高4.50米,宽5.08~3.36米,最大跨度 17.30米,为三跨连续梁,总长32.60米,混凝土总体积为1100米3,重达2750t.该梁底标高为L0 .675米,梁的下面为大厅空间,大厅空间下为3层地下室,梁底至箱形基础底板面23.50米. 第1章施工方案 第1节施工特点 由于转换层大梁DB11是整个结构的关键部位,为大体积混凝土,位于大厅内、地下室上部,施工荷载大 ,荷载传递困难,受混凝土温度和收缩应力影响易产生裂缝,给施工带来很大的困难. DB11梁自重大 ,若采用一次支模浇筑混凝土方案 ,施工时模板的垂直支撑负荷太大 ,梁下的楼板无法直接承受其荷载;支撑的高度大 ,从+10.675米至地下-12.825米,需设置大量钢支承,施工费用太高. 为减轻支撑的负荷,在不影响转换层DB11梁的质量情况下,与设计单位洽商后决定,利用叠合梁原理将转换层DB11梁的混凝土分两次浇筑,即利用第一次形成的钢筋混凝土梁和原有支撑佯系共同支承第二次浇筑的混凝土和施工荷载,形成叠合梁,以解决该梁施工荷载的安全传递问题. 第2节施工方法 1.为节约钢材,减轻负荷,转换层大梁DB11分二次浇筑,施工缝留在四层楼板面处.先浇筑施工缝以下部分及四层楼板混凝土,后浇筑施工缝以上部分. 2.为确保第一次浇筑混凝土形成的梁具有足够刚度、强度和二次浇筑混凝土叠合面的抗剪强度 ,将施工缝做成齿槽. 第一次浇筑高度为1.20米(不包括齿高).支撑的计算仅考虑施工第一次浇筑施工缝以下梁的全部荷载,待第一次浇筑的混凝土养护到设计强度的 70%时,再浇筑施工缝以上3.30米高的混凝土梁. 3.将第一次浇筑的施工缝以下梁按钢筋混凝土设计规范计算配置负弯矩钢筋和箍筋,使其能承担第二次浇筑的施工缝以上的混凝土梁的施工荷载(图3-6-1). 4.DB11梁改为二次施工后,施工缝以下部分的自身重量仅为3.00t/米2左右,可用Φ48钢管搭设满堂脚手架作模板的垂直支撑.支撑的立杆为2Φ48,间距600米米×600米米,横杆竖向间距10 00米米.为保证整个支撑体系的整体稳定性,设剪力撑数道,每步脚手架与圆柱固接. 5.由于地下室各层顶板无法承受上部传下来的荷载,所以在与转换层梁支撑立杆相对应的 位置,逐层采用与上部相同的方法设置双管支撑或工具式金属支撑,直至箱基底板.
高层建筑转换层大梁的施工技术
高层建筑转换层大梁的施工技术 发表时间：2018-12-26T11:36:57.007Z 来源：《防护工程》2018年第29期作者：朱振兴[导读] 本文主要研究了高层建筑转换层大梁的施工技术。 中国建筑第二工程局有限公司东北分公司辽宁省沈阳市 110000 摘要：近年来，随着我国社会经济的快速发展，社会生产力水平和人民生活水平显著提高，极大地促进了社会经济和建筑业的发展，但是人们对当前建筑业的施工质量并不满意，对此将提出更高的要求。因此，在建筑施工过程中，可以相互沟通，促进建筑质量的提高，满足人们的需求。本文主要研究了高层建筑转换层大梁的施工技术。 关键词：高层建筑；转换层大梁；施工技术 前言 现阶段，现代化的城市建筑朝着高层化的方向不断的发展，由此完善了建筑施工技术，高层建筑转换层大梁施工技术在一定程度上一种常用的施工技术，有助于取得较为良好的施工质量，并且在各个领域中都逐渐获得了较为广泛的应用。同时，大量人口涌入城市，造成城市空间的不足，而高层建筑便可以极大的缓解城市的空间压力，其发展与繁荣是城市化进程的必然途径，为此大量的高层建筑逐渐涌现出来，为确保高楼大厦的使用寿命，需要采取行之有效的施工技术来控制施工质量。 1结构转换层的特征 转换层因要承受很大的上部荷载，受力情况不明确，设计单位的初期设计受限制，无法对各种类型的转换层进行准确计算，造成的后果相对比较严重，这是高层建筑转换层的一个特点，第二个特点是因转换层承受荷载情况复杂，受力较大，造成转换层横截面损伤，在地震时期有着很明确的强烈反应。因此，在转换层选材上要求增加材料用量，选用重量、刚性较大的材料。整体高层建筑结构转换层质量和刚度在地震发生时期表现的较为突出，通常对楼体的结构和受力要求均匀，不宜集中受力，否则，容易产生质量问题，导致地震期间转换层反应剧烈。此外，建筑结构转换层的较大截面不利于现场施工。如武汉新世界中心，转换层模板使用为1.6m厚度，这个尺寸的模板对钢筋安装、混凝土浇筑有很大的局限性，也难以保证施工质量，同时增加了下层模板安装时的难度，加大了投资成本。总体来说，转换层上层是小空间的剪力墙结构，下层主要是以柱做为支撑及承重的大开间。一眼就可以看出，转换层上部的结构类型刚度比下部结构剪切刚度大，因此，要对转换层的质量及刚度进行分析、调整。 2高层建筑转换层大梁施工技术 2.1模板施工 采用二次浇筑的混凝土施工方法，分层交圈法进行浇筑施工，在第一次浇筑混凝土终凝之前完成第二次浇筑，确保两层混凝土之间可靠粘接。首先浇筑转换层底板下梁段，在浇筑转换层底板标高以上部分和转换层顶板。进行第一次浇筑之前，要求所有钢筋都绑扎完毕，胶合板组合模板结构，转换层框支梁下部施工模板支撑，深入到地下室底板。为了进一步提高支撑体系的承载能力，可以使用支撑钢管每隔一定间隔设置水平拉杆，将模板支撑体系和楼板支撑体系连接起来，连接已经浇筑施工完毕的柱墙，提高支撑体系的稳定性。具体施工中，柱墙钢筋绑扎施工阶段就要开始转换层底板模板的安装，框支梁预留大梁钢筋绑扎施工空间，之后开始框支梁底模安装，浇筑振捣转换层底板混凝土，再依次安装侧模和顶模。 2.2钢筋施工 框支梁是转换层钢筋施工的关键，因为跨度较大，主筋直径比较粗，钢筋布置比较密集，现场绑扎施工比较困难，正式施工开始之前，首先需要进行一次模拟绑扎，确保现场施工人员能够掌握正确的施工顺序。 2.2.1钢筋接头 25mm以下直径接头闪光对焊连接，大约25mm，直螺纹机械连接，要求接头位置要避开箍筋加密区域。 2.2.2绑扎 楼板面以上0.8m左右位置集中套柱箍筋，施工钢筋绑扎作业平台，根据设计间距要求依次绑扎箍筋、梁面筋、底筋、腰筋。 2.3混凝土施工 2.3.1浇筑 为了减轻施工负荷，转换层大梁采用分层浇筑的方式进行施工，分两次进行浇筑，分梁混凝土浇注结束，强度上升到设计强度的70%以上之后，开始叠合层混凝土施工，要注意后续施工过程中，要保持叠合层混凝土表面的清洁，同时做好混凝土的养护工作。中心实验室试配确定混凝土配合比，使用缓凝高效减水剂做外加剂，经实验室试配确定最终掺量。专用混凝土布料机下料，不同层混凝土之间不能出现冷缝，700mm一层循环浇筑振捣混凝土，浇注结束，及时进行养护，覆盖塑料薄膜，加水润湿。 2.3.2齿槽型施工缝 设置齿槽型施工缝，能够有效保证第一次浇筑混凝土梁的刚度与强度，同时也能够显著提高第二次浇筑叠合面混凝土抗剪强度，要求制作齿槽型施工缝同时，注意保护叠合面，确保叠合面的粗糙度满足施工要求，叠合面凹凸差至少在6mm以上，并且忽略叠合面粗糙度，第一次浇筑高度不应超过70mm，浇筑完混凝土强度上升到设计强度的70%，方可开始施工缝的浇注施工，并准备第二次混凝土梁浇筑施工，除此之外还可以设置梁底苯板进一步提高承载能力，梁体混凝土强度达到设计规定强度要求之后，及时撤掉梁底苯板，减轻楼板载荷。 2.3.3裂缝控制 使用高效减水剂、粉煤灰，减少水泥用量，降低水化热，混凝土浇水降温，控制坍落度，螺杆穿孔位置等容易出现裂缝的部位不穿PVC管，避免混凝土打孔导致应力集中出现裂缝。分层衔接位置容易出现冷缝，因此第二层浇筑需要进行复振，并加强养护，适当延缓拆模时间。 3控制高层建筑转化层大梁施工质量的有效措施
大梁模板及支撑设计方案
超高梁、板支模方案 一、编制依据 1、《广东省建设工程高支撑模板体系施工安全管理办法》 2、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-99 3、《建筑工程荷载规范》 4、《XXXXXXXX中心施工组织设计》 5、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001、JB04-2001 6、《建筑施工高处作业安全技术规范》 二、工程概况 XXXXXXX中心位于江北5号小区，框剪十六层，基础类型为人工挖孔桩，主体为钢筋混凝土框剪结构，地上十五层，地下一层．首层、四层、五层层高为4.5米，其余楼层层高均为3.6米，本方案支撑的是三层楼面1/C～1/E×5～7轴的大梁及楼板，总跨度约12米，梁的规格为400×1000mm，板厚150mm。本部位的二层是架空，楼层高为8.1米，本工程的梁、板底支撑采用钢管门式架（ＭＦ1219），底模为18ｍｍ胶合板，方木采用50×100ｍｍ红松． 三、梁、板施工工艺流程 搭设门式架＼支柱头模至梁底支梁、板模绑扎钢筋隐蔽验收浇筑梁板砼养护转入下一道工序 四、结构布置： 梁侧模采用方木背竖楞＠400ｍｍ，竖楞上背方木横楞并Φ12螺杆＠1000ｍｍ对
拉；梁底模下设一道方木纵楞．方木搁栅＠300ｍｍ，门架间距＠600ｍｍ（楼板用＠900ｍｍ）．立杆离地面100ｍｍ设扫地杆，每隔1800ｍｍ设水平拉结杆． 五、支撑设计计算方案： 1、梁的支撑设计计算： 用ＭＦ1219门式作支撑的搭设方案如图． a)恒载ＮＱＫ1和ＮＱＫ2的计算： 钢筋砼及架子自重产生的轴向力为ＮＱＫ1： （1）木板模（18ｍｍ）：0.4×0..6×0.018×7840＝33Ｎ （2）楞木（50ｍｍ×100ｍｍ）：0.05×0.1×（1.4+0.6×3）×7840＝125.44Ｎ（3）门架4榀：4×0.224＝880Ｎ 连接撑4个：4×0.006＝24Ｎ 锁臂4副：4×0.0085＝34Ｎ 可调托座2个：2×0.0045＝90Ｎ （4）钢筋砼梁：0.6×0.4×1×3000×9.8＝7056Ｎ ＮＱＫ1＝（1）＋（2）＋（3）＋（4）＝8358.44Ｎ 加固杆、附件产生的轴向力ＮＧＫ2： （5）交叉支撑4副：4×0.224＝880Ｎ （6）水平加固杆Φ48×3.5： （2.1+0.6）×14×38＝1436.4Ｎ 扫地杆Φ48×3.5： （2.1+0.6）×2×38＝205.2Ｎ 直角扣件：16×0.0135＝216Ｎ
[广东房建工程施工方案大全]-转换层支托梁计算
转换层支托梁（高支模）模板及支撑系统设计计算 与施工方案 高层建筑转换层是承托上部各层荷载，并将其转移到不同轴位的下层支承结构体系的一种中间结构。华景新城六期二、三区结构转换层位于商住楼第五层。该转换层层高为5.25米。支托梁截面有b×h=1600×2200、1400×2000、1000×1500、800×1500等多种，跨度4000至13200mm，楼板厚度220mm。大梁模板采用马尾松木模，模板底板25厚直边板；底模横楞木b×h=80×80@200，纵楞木b×h=100×120@600；侧模侧板为胶合板18厚，竖楞木b×h=80×80@400，纵向加劲杆2φ48（3.5）双钢管@500。支撑系统由门架式脚手架及单管钢支柱等组成。现以最大截面b×h=1600×2200支托梁模板支撑（支承层）系统进行设计计算。 一、荷载计算 1、模板自重（按每延米计算） （1）底模（25厚松木） 1.6×0.025×1.0×5=0.2KN/m； （2）横楞木 0.08×0.08×1.6×6×5=0.31KN/m； （3）侧板 2.0×0.018×2×5=0.36KN/m； （4）竖楞木 2.0×0.08×0.08×6×5=0.38KN/m； （5）纵楞木 0.1×0.12×1.0×5×5=0.3KN/m；
（6）纵向双钢管重 8×2×0.0536=0.858KN/m； 模板合计：0.2+0.31+0.36+0.38+0.3+0.858=2.4KN/m，乘以分项系数得：模板设计荷载：2.4×1.2=2.88KN/m； 2、混凝土自重 乘以分项系数得：砼设计荷载 1.6× 2.2×24×1.2=101.38KN/m； 3、钢筋自重荷载 乘以分项系数得：设计荷载 1.6× 2.2×1.55×1.2=6.55KN/m 1.55为每m3砼含钢量 4、施工人员及设备荷载 乘以分系数得：设计荷载 1.6×1.5×1.4=3.36KN/m 1.5为每m2施工荷载 5、振捣砼时产生的荷载 乘以分项系数得：设计荷载 1.6×2×1.4=4.48KN/m 2为每m2水平荷载 6、新浇筑砼对模板侧面的压力 F1=0.22γc·to·β1·β2·V0.5F2=γcH 式中：F——新浇筑砼对模板的最大侧压力（KN/m2）； γc——砼的重力密度（KN/m3） to——新浇砼的初凝时间（h），采用to=200/（T+15） 计算（T为砼的温度0C）； V——砼的浇筑速度（m/h）；
梁模板及支撑排架计算(5.20)
梁模板及支撑排架计算 梁模板及支撑排架搭设综合说明： 梁截面计算选用最大有代表性的截面尺寸（B×H）:600×1500支撑排架搭设高度：4.10m 支撑排架搭设方法：采用四立杆支撑，立杆横向间距为：（400+400+400），纵向间距为700~800，在180、250厚顶板区立杆纵向间距为800，在400厚顶板区立杆纵向间距为700，梁与板的立杆上水平杆步距1.5m应统一拉通。梁底承重小横杆与立杆连接必须使用双扣件。 500×1700，500×1750大梁的搭设方法与600×1500大梁的搭设方法及要求一致。 一、梁底板模板计算： 1.荷载计算： 钢筋砼梁自重：25×1.50×0.8=30KN/m 模板自重： 0.5×0.8=0.4 KN/m 施工活载：（1+2）×0.8=2.4 KN/m 合计：q=1.2×（30+0.4）+1.4×2.4=39.84 KN/m 2.内力计算： 计算简图： Mmax=0.1ql2=0.1×39.84×0.22=0.16 KN.m Qmax=1.1ql=1.1×39.84×0.2=8.76 KN fmax=0.677ql4/100E.I=0.677×39.84×0.24×1012/100×6×103×24.3×104=0.2960mm 3.抗弯强度计算： δ=M/W=0.16×106/27×103=5.93N/mm2<[δ]=15 N/mm2
满足要求！ 4.抗剪切强度计算： T=3Q/2bh=3×8.76×103/2×800×18=0.91 N/mm2<[T]=1.8 N/mm2 满足要求！ 5.挠度计算： fmax=0.2960mm<[f]=l/400=200/400=0.5mm 满足要求！ 二、梁底方木（40×90）计算： 1.荷载计算: 钢筋砼梁自重：25×1.50×0.2=7.5 KN/m 模板自重：0.5×0.2=0.1 KN/m 施工活载:(1+2)×0.2=0.6 KN/m 合计：q=1.2×（7.5+0.1）+1.4×0.6=9.96 KN/m 2. 内力计算： 计算简图： W=1/6bh2=1/6×40×902=54000mm3 I=1/12 bh3=1/12×40×903=2430000mm4 Mmax=0.1ql2=0.1×9.96×0.82=0.64KN.m Qmax=1.1ql=1.1×9.96×0.8=8.76 KN fmax=0.677ql4/100E.I=0.677×9.96×0.84×1012/100×10000×
转换层大梁施工方案
1编制依据 1.1南京国际商城项目一期工程设计图纸：结构部分、建筑部分。 1.2《建筑施工手册》。（缩印本第二版） 1.3《建筑施工脚手架实用手册》 1.4《建筑施工现场安全监督管理文件选编》南京市建筑安全生产监督站 2工程概况 南京国际商城项目一期工程总建筑面积213,617m2,其中±0.000以下部分40460 m2, ±0.000以上部分173,157 m2；占地面积35,422.39 m2；结构南北总长213.849m，东西总长84.3m；±0.000相当于绝对标高11.350m。 本工程转换层共三处，分别是南塔楼11层和25层（标高分别为55.250、112.25），北塔楼11层（55.250）。转换层结构形式为钢-混凝土组合结构梁与钢梁组成压杆体系。 南塔楼钢—钢筋混凝土组合结构梁截面尺寸有1200×2200mm（工字钢尺寸为350×1600mm）、1200×1600mm（工字钢尺寸为300×1000mm）；其中十一层转换梁全长150.268m，混凝土强度等级C35，方量312.6m3；二十五层转换梁全长36.092m，混凝土强度等级C35，方量58.5m3。转换梁最大跨度9m。 北塔楼钢—钢筋混凝土组合结构梁截面尺寸有1200×2200mm（工字钢尺寸为350×1600mm）、600×1500mm（工字钢尺寸为250×1200mm）；十一层周边（截面1200×2200mm）转换梁全长132.068m，混凝土强度等级C35，方量274.7m3；内部转换梁（截面600×1500mm）全长51.931m，混凝土强度等级C35，方量31.1m3。转换梁最大跨度9m。
梁模板支撑计算
梁模板(扣件钢管架)计算书梁段:L16a。 一、参数信息 1.模板支撑及构造参数 梁截面宽度 B(m): 0.4m； 梁截面高度 D(m): 1m； 混凝土板厚度(mm): 120mm； 立杆纵距（沿梁跨度方向间距）La(m): 0.8m； 立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m): 0.1m； 脚手架步距(m): 1.2m； .
梁支撑架搭设高度H(m)：12.6m； 梁两侧立柱间距(m): 0.8m； 承重架支设: 多根承重立杆，钢管支撑垂直梁截面； 立杆横向间距或排距Lb(m): 0.6m； 采用的钢管类型为Φ48×3.50； 扣件连接方式: 单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数: 0.8； 2.荷载参数 模板自重(kN/m2): 0.35kN/m2； 钢筋自重(kN/m3): 1.5kN/m3； 施工均布荷载标准值(kN/m2): 2.5kN/m2； 新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2): 18kN/m2； 倾倒混凝土侧压力(kN/m2): 2kN/m2； 振捣混凝土荷载标准值(kN/m2): 2kN/m2； 3.材料参数 木材品种：杉木； 木材弹性模量E(N/mm2)：10000N/mm2； 木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：16N/mm2； 木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7N/mm2； 面板类型：胶合面板； 钢材弹性模量E(N/mm2)：210000； 钢材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：205N/mm2； 面板弹性模量E(N/mm2)：9500N/mm2； 面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13N/mm2； .
转换层大梁模板施工方案
转换层模板施工方案 第一节工程概况 1.1 编制依据 1、****施工组织设计； 2、施工设计图纸； 3、建筑施工计算手册； 4、混凝土结构工程施工质量验收规范; 5、建筑结构荷载规范； 6、工程施工现场实际情况。 1.2工程概况： ****工程转换层位置为三层，标高12.45m，下部为二层裙楼，转换层层高6.500m,转换层大梁最大截面尺寸为1400X1700mm最大主筋直径①32皿级螺纹钢筋，箍筋最大直径①14 H级螺纹钢筋，转换层梁钢筋均采用直螺纹套筒连接。转换层墙柱墙柱混凝土强度等级C50梁板混凝土强度等级均为C6Q 1. 3工程特点难点 ****工程转换层施工主要突出的特点难点有：工程转角位置多，测量定位困难；本工程裙楼2层、地下室2层，其转换层梁板模支撑系统设计与搭设较困难；框支柱与框支梁柱头位置钢筋满足锚固长度的排距控制与钢筋穿铁顺序确定；保护层控制与砼抗裂控制。 针对测量定位困难，项目上采用在楼板上留孔，用激光垂准仪进行投测， 确定主要控制线，由控制线进行定位，先在二层楼板面将框支梁放线定位，然后再在框支梁对应位置搭设其支模架，铺设梁底板前，再次吊线核对其位置。对转换层梁板模支撑系统在方案设计中选择多单元最不利位置进行验算，依次验算支撑系统及下层结构的承载能力，对下层结构不满足承载要求时对结构进行调整加强，并报设计院复核，详模板、支撑体系计算。对柱头框架梁钢筋除了理论上计算出钢筋穿筋位置间距外，按实际比例绘出节
点图，对操作班组进行交底指导施工。对于砼质量控制，在确定钢筋排距位置后对梁、柱头等钢筋密集处先找好下料点，作好记录，采用布料杆灵活布料，砼分层浇筑，加强养护及内外温差控制，对钢筋重叠过高造成砼保护层过厚位置采用挂钢筋网片处理，防止砼表面开裂。 第二节模板工程 转换层结构施工中支承方案的选择，根据施工经验，本工程转换层支撑 体系拟采取如下方案：二层梁板支撑系统不拆除，首层梁板及地下室梁板局部加设顶撑，由上至下逐层转递荷载，直至地下室底板。 本方案模板支撑系统的计算顺序以：选择计算单元（选择多个计算单元）——? 荷载清理梁侧板、底板强度计算 ------- k梁底枋计算?梁侧枋计算? 钢管围柃计算一对拉螺栓计算一支承钢管脚手架计算一二层梁板结构计算 3.1模板支撑体系计算 框支梁模板工程：材料采用七层板（18厚），50 X 80硬木枋，80 X100 硬木枋，①48 X 3.5脚手架钢管，扣件。转换层模板工艺如下：支二层墙、柱模板——支三层框支梁底模——支梁侧模——支设平台板 框支梁支撑系统见附图 （一）、模板支撑验算。 1、选计算单元 根据《3#楼三层梁平法施工图》结3-31可知转换层梁产生荷载最大、对 下部支撑最不利的梁为3-J ~3-N轴交3-18轴处KZL2-3（2）梁（1400X 1700, L 净 =8.15m）,因此，确定取该梁作为核验单元。梁底支撑立杆间距（跨度方向） L=500mm立杆步距H=2.200m ,梁底垂直于截面方向设4根立杆间距@500mm, 支模采用材料：18mm厚优质胶合板；100X 50木枋；①48架管围柃；①48架管支撑架。（详
[中梁,高层建筑,工艺]高层建筑中梁式转换层的施工工艺
高层建筑中梁式转换层的施工工艺 【摘要】现代建筑为了满足人们的多样化需求，在高层建筑中梁式转换层越来越多，梁式转换层施工较之其它层施工无论是要求还是难度都要大得多。本文结合湖南某商务酒店实例，介绍高层建筑梁式转换层的模板支撑体系设计、钢筋工程和混凝土施工，对施工中的重点和难点进行了深入剖析并提供了解决方案。 【关键词】转换层；混凝土；钢筋；支撑；施工工艺 1、引言 近年来，国内外高层建筑迅速发展，现代建筑越建越大、越建越高，建筑向着功能多样化和综合化方向发展，许多建筑集公用、商用、住宅为一体，这些建筑在为人们提供良好的生活环境和工作条件同时，也给建筑业带来了不小的挑战。在同一栋建筑中，不同用途的房间间隔要求是不一样的，会沿房屋高度方向发生变化，为了应对这种变化，现代建筑大多都设计了转换层，转换层拥有重大梁，施工难度大，由于转换层承载力大，因此，转换层也是整个建筑安全的关键。对转换层的施工应当引起工程建设方的高度关注。 2、工程概况 1）模板支撑系统 本转换层梁截面尺寸巨大，梁体自重及施工荷载非常大，且属高支模，施工的安全度和稳定性要求高。因此，确定转换层梁板的支撑系统方案，确保支撑系统具有足够的承载力和整体稳定性，是施工首先要解决的问题。 2）钢筋连接与绑扎 转换层梁的配筋量大、主筋长、布置密，梁柱节点区钢筋纵横交错。因此，关键是正确地翻样和下料，保证钢筋绑扎到位。 3）叠合层承载力验算 设置模板支撑系统后，转换结构施工阶段的受力状态与使用阶段是不同的，应对转换梁及其下部楼层的楼板进行施工阶段的承载力验算。 4）混凝土浇筑及裂缝控制 梁柱节点核心区钢筋密集，混凝土自由下落困难，截面尺寸巨大，大体积混凝土容易产生温差及收缩裂缝。因此，关键是保证混凝土的密实度和防止裂缝的产生。 3、方案选择 4、模板及支撑系统
300mm×1250mm轮扣式钢管梁模板支撑架验算书
300mm×1250mm轮扣式钢管梁模板支撑架验算书 1．计算参数 结构楼板厚180mm，梁宽b=300mm，梁高h=1250mm，层高5.20m，结构表面考虑隐蔽。 模板材料为夹板,底模厚度18mm，侧模厚度18mm；梁边立杆至板立杆距离0.60m；板弹性模量E=6000N/mm2，木材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度f m=1.00N/mm2，抗剪强度f v=1.40N/mm2;采用两根轮扣式钢管支撑,横向间距600mm，纵向间距1200mm，支架立杆的步距h=1.80m,支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离a=0.30m。 钢管直径48mm，壁厚3.0mm，截面积4.24cm2，回转半径i=15.90mm；立杆钢管重量0.0326kN/m。钢材弹性模量E=206000N/mm2,抗剪强度f v=120.00N/mm2,Q235钢材抗弯强度f=205.00N/mm2。
模板支撑体系搭设正立面图 2．梁底模验算 （1）梁底模及支架荷载计算 荷载类型标准值单位梁宽(m) 梁高(m) 系数设计值
①底侧模自重 0.3 kN/m2×(0.30 + 2.14 ) ×1.2 = 0.88 kN/m ②砼自重 24.0 kN/m3× 0.30 × 1.25 × 1.2 = 10.80 kN/m ③钢筋荷载 1.5 kN/m3× 0.30 × 1.25 × 1.2 = 0.68 kN/m ④振捣砼荷载 2.0 kN/m2× 0.30 × 1.4 = 0.84 kN/m 梁底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④ q1 = 1.19 kN/m 梁底模和龙骨挠度验算计算组合(①＋②＋③)/1.2 q2 = 10.29 kN/m （2）底模板验算 第一层龙骨(次楞)间距L=300mm，计算跨数5跨；底模厚度h=18mm，板模宽度b=300mm。 W=bh2/6=300×182/6=16200mm3，I=bh3/12=300×183/12=145800mm4。
转换层高大模板工程施工方案
转换层高大模板工程施工方案 1.工程概况 1.1.本工程第四层为结构转换层，层高为4.7M结构标高20.7M，板厚200mm，梁高主要有800mm～2200mm，梁宽主要有400mm～1500mm，混凝土强度为C60。部分梁为型钢梁，与地下四层～地上三层的钢骨砼柱焊接连接。 1.2.转换层典型结构构件如下： 转换层结构型式一览表
1.4.转换层钢骨柱及型钢梁平面图
2.1.《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）； 2.2.《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）； 2.3.《混凝土结构设计规范》GB50010-2002； 2.4.《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)； 2.5.《钢结构设计规范》(GB50017-2003)； 2.6.本工程施工图纸及招标文件。 3.转换层结构配置主要特点 3.1.转换层的类型为梁式转换层。 3.2.转换梁跨度较大，最大跨度达8650mm(净跨)。 3.3.截面大，施工荷载较重，梁自重线荷载最大达55KN/m(宽度方向)。 3.4.节点处有型钢梁型钢、钢骨柱钢骨、及大直径钢筋，且钢筋较密，其中柱、框支梁及其它梁钢筋同时穿插通过型钢梁钢板及型钢柱钢管，大截面钢筋汇于一处，使钢筋的定位及绑扎困难。 4.转换层施工技术措施 4.1.转换层施工工艺流程 型钢柱钢骨架安装就位→绑扎墙、柱钢筋→搭设转换层转换梁、板模板支撑架(梁只支设底模、不支侧模)→安装转换层型钢梁骨架→绑扎转换层梁钢筋，按03G101框支梁上部钢筋要伸到梁底以下laE(la)→埋设预埋件及封柱、墙模板→浇筑柱、墙混凝土至设计梁底以下50mm 标高→强度达到30%(2d)后拆除先浇的墙、柱模板→墙、柱头砼凿毛→绑扎转换层板钢筋→绑
高层建筑结构转换层
高层建筑结构转换层 层建筑的发展趋势，既集吃、住、办公、娱乐、购物、停车为一体的综合建筑。由于空间功能的复杂化，使得建筑结构也随之变化。为了适应上部小空间下部大空间的功能需要，需在两种结构的交接部位设置过渡结构，也就是转换层。因高层建筑结构的多样性，转换层也呈现多种形式。 关键词：高层结构转换层多样 在我国高层建筑发展的早期阶段，所设计建造的高层建筑大都为单一用途，例如高层住宅、高层旅馆、高层办公楼等。近年来高层建筑发展迅速，建筑朝体型复杂、功能多样的综合性方向发展，因而相应的结构形式也复杂多样。后来陆续开始在高层住宅底层设置生活福利设施，并且开始大量兴建集吃、住、办公、购物、停车等为一体的多功能综合性高层建筑，尤其是在城市主干道两侧，并已成为现代高层建筑的一大趋势。 高层建筑功能综合化的优点： (1)将各种使用功能的建筑单元集中布置并上下组合在一起，使用上更方便省时，为人们提供良好的生活环境和工作条件，适应现代社会高效率、快节奏生活的需要； （2）集中紧凑的建筑布置，达到建筑面积最高利用率，相应集中紧凑的管道线路，有利于节约建设投资及减少能源消耗，也有利于物业管理，
节约管理经费； （3）可减少建筑占地面积，节约土地费用，增加城市的绿化面积。一、多功能综合性高层建筑结构体系的特点 从建筑使用功能而言，在设计中，通常将大柱网的购物商场、餐厅、娱乐设施设于多功能综合性高层建筑的下层部分，而将较小柱网、较小开间的住宅、公寓、旅馆、办公功能的建筑设于中、上层部分。这种建筑使用功能的特点相应决定了多功能综合性高层建筑结构体系的特点。由于不同建筑使用功能要求不同的空间划分布置，相应地，要求不同的结构形式，如何将他们之间通过合理地转换过渡，沿竖向组合在一起，就成为多功能综合性高层建筑结构体系的关键技术。这对高层建筑结构设计提出了新的问题，需要设置一种称为转换层的结构形式，来完成上下不同柱网、不同开间、不同结构形式的转换，简单地说，就是上下两层的结构不一样，必需设置一个转换层来承上启下。结构上的转换层概念，主要是指在整个建筑结构体系中，合理解决竖向结构的突变性转化和平面的连续性变化的结构单元体系。它在主要满足结构安全功能要求的同时，多数情况下解决一些特殊技术性建筑功能要求。比如在结构转换层空间内布置管道、设备等等。这种转换层广泛应用于剪力墙结构及框架剪力墙等结构体系中。 二、转换层的类型及其工程实例 按照不同的结构转换功能，转换层可分为三种类型： 1、高层建筑上层与下层的结构形式不同，通过转换层完成其从上层至下层不同结构形式的变化。
超大梁
超大梁、高支模施工方案评审一点体会 一、编制方案前期准备工作： 1、收集图纸、掌握本工程所使用了那些规范、规定、标准和相关文件。 2、熟悉图纸，掌握超大梁、高支模的具体平面位置、轴线、标高、搭设高度、板厚、面积等基本情况。 3、根据现场施工条件，现有施工技术水平，考虑支撑系统选用材料、施工工艺、安全措施、质量措施、施工进度、经济性等因素来确定本工程的施工方案。 4、不同的工程超大梁、高支模的平面位置、平面布置、搭设高度、板厚、地基条件等都会有所不同，为使方案简洁、明了、通俗易懂、符合规范、指导施工，需进行分析归类，选择最佳施工方案，选择有代表性、典型的梁、板来作为计算单位。所以方案一定要有针对性、指导性、实用性、经济性。要让施工人员能按此方案进行有效组织施工。 二、编制方案必备的内容： 1、工程概况：把本次应评工程的建筑面积、使用功能、建筑结构、建筑层数、建筑层高、地基承载能力、抗震等级、地基基础形成、上部结构、支模区域、支模标高、支模范围内的梁截面尺寸、跨度、板厚等作介绍。 2、编制依据：把本工程编制方案使用那些规范、规定、法律、法规、标准和相关文件全部列出来，写清版本、编号、年代、相关文件的发文单位、文件号、年代、文件全称。 3、超大梁、高支模的概述：对本工程超大梁、高支模进行详细文字说明。超大梁、高支模的平面位置、轴线范围、标高、梁、板几何尺寸、板厚、砼强度等级，梁、板配筋情况，梁最大、最小跨度，框架梁与非框架梁之间的关系。 4、支撑梁、板的基础条件：介绍超大梁、高支模板支撑的基础条件、支撑选用的材料、立杆支撑在地基上采用的技术措施、立杆支撑在板上的板厚、
配筋、砼强度等级、板的传力示意、地基基础周边及地基深度、地基承载力等作详细介绍。 5、模板及模板支撑材料：对超大梁、高支模所使用的材料进行介绍，模板选用钢模还是复合板及复合板的厚度、支撑系统选用型钢及规格、选用钢管直径及壁厚（目前市场φ48×3.5钢管壁厚一般在2.2～3.0之间）、木枋的材质等级及木枋的规格尺寸、支撑顶托选择固定的还是可调的等。 6、超大梁、高支模的构造要求：把梁、板立杆布置平面编号用图示表述在方案中，描述扫地杆、立杆间距、水平杆步距、立杆错开尺寸、水平剪刀撑和垂直剪刀撑的布置方法用图示和文字表述在方案中、支撑与建筑物柱、墙的连接关系（一定要结合本工程的实际），考虑支撑架体的整体安全稳定性、安全可靠性。 7、超大梁、高支模支撑系统安装施工工艺、超大、超高梁侧模加固措施。高支模相邻柱砼必须有先浇柱砼的技术措施。模板安装施工工艺、支撑、模板拆除施工工艺。 8、选用材料：木枋、钢管、复合板、扣件、型钢、顶托等的质量标准要求，现场如何检查、验收表述在方案中。 9、超大梁、高支模支撑重大危险点源的监控措施、安全防护措施应表述在方案中。 10、工程施工进度计划列入方案中，根据施工进度计划更直观了解季节性施工情况。 11、主要工种劳动力计划和主要机具列表在方案中。 12、超大梁、高大模板安装质量的检查内容、检查项目、允许偏差值、检查方法列表编于方案中。 13、根据梁的型号、梁长把梁的起拱值界定在一个范围内，计算列表在方案中，便于指导施工。 14、建立健全完善的质量保证措施及质量管理小组，、安全保证措施及安全管理小组。 15、描述砼浇筑选用的机具、浇筑方式、浇筑路线、浇筑方法等，砼的
201810高层建筑转换层大体积混凝土大梁(梁高4.5米)施工
目录 1 施工方案 (1) 1.1 施工特点 (1) 1.2 施工方法 (1) 2 施工温度裂缝控制 (2) 2.1 混凝土内外温差计算 (2) 2.2 温度应力计算 (3) 2.2施工措施 (3)
高层建筑转换层大体积混凝土大梁施工XXXX地上25层，地下3层，总建筑面积56300m2，高76.15m，四层一下部分为钢筋混凝土框架剪力结构；5层以上部分为钢筋混凝土剪力墙结构；在四、五层设置转换层大梁支承标准层（剪力墙）隔墙的转换措施。 该建筑结构转换层大梁DBl1与四层、五层楼板连在一起，是整个建筑结构的关键部位，设计上要求一次浇捣，不留施工缝，所以施工很困难。 四层有几组梁DB1~DB11承受上部20层楼的重量，其中梁DB11高4.50m，宽5.08~3.36m，最大跨度17.30m，为三跨连续梁，总长32.60m，混凝土总体积为1100m3，重达2750t。该梁底标高为L0.675m，梁的下面为大厅空间，大厅空间下为3层地下室，梁底至箱形基础底板面23.50m。 1施工方案 1.1施工特点 由于转换层大梁DB11是整个结构的关键部位，为大体积混凝土，位于大厅内、地 下室上部，施工荷载大，荷载传递困难，受混凝土温度和收缩应力影响易产生裂缝， 给施工带来很大的困难。 DB11梁自重大，若采用一次支模浇筑混凝土方案，施工时模板的垂直支撑负荷太大，梁下的楼板无法直接承受其荷载；支撑的高度大，从+10.675m至地下-12.825m， 需设置大量钢支承，施工费用太高。 为减轻支撑的负荷，在不影响转换层DB11梁的质量情况下，与设计单位洽商后决定，利用叠合梁原理将转换层DB11梁的混凝土分两次浇筑，即利用第一次形成的钢筋 混凝土梁和原有支撑体系共同支承第二次浇筑的混凝土和施工荷载，形成叠合梁，以 解决该梁施工荷载的安全传递问题。 1.2施工方法 1.为节约钢材，减轻负荷，转换层大梁DB11分二次浇筑，施工缝留在四层楼板面处。先浇筑施工缝以下部分及四层楼板混凝土，后浇筑施工缝以上部分。 2.为确保第一次浇筑混凝土形成的梁具有足够刚度、强度和二次浇筑混凝土叠合 面的抗剪强度，将施工缝做成齿槽。 第一次浇筑高度为1.20m（不包括齿高）。支撑的计算仅考虑施工第一次浇筑施工 缝以下梁的全部荷载，待第一次浇筑的混凝土养护到设计强度的70%时，再浇筑施工
梁模板支撑计算书
梁模板支撑计算书 高支撑架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。 支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架，对于高支撑架的计算规范存在重要疏漏，使计算极容 易出现不能完全确保安全的计算结果。本计算书还参照《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》，供脚手架设计人员参考。 模板支架搭设高度为4.5米，基本尺寸为：梁截面 B ×D=450mm ×1100mm ，梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=0.60米，立杆的步距 h=1.50米，梁底增加1道承重立杆。 4500 1500110 图1 梁模板支撑架立面简图
采用的钢管类型为48×3.0。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.000×1.100×0.600=16.500kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.350×0.600×(2×1.100+0.450)/0.450=1.237kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值P1 = (1.000+2.000)×0.450×0.600=0.810kN 均布荷载 q = 1.2×16.500+1.2×1.237=21.284kN/m 集中荷载 P = 1.4×0.810=1.134kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 60.00×1.80×1.80/6 = 32.40cm3； I = 60.00×1.80×1.80×1.80/12 = 29.16cm4； A 计算简图
转换层方案
转换层结构施工方案 一、工程概况 鲁商中心1A区由1#~4#楼四幢高层住宅楼、商业网点、地下车库及裙房组成，地下二层，地上2层商业网点、住宅楼32层；裙房地上2层。总建筑面积约140000 m2，地面建筑总高度为103.9m。结构形式：框架-剪力墙结构，网点二层为设备转换层，框支梁最大梁截面为1000mm×2000mm，层高为5.8m。首层、二层、三层板面活荷载标准值均为 4.0KN/m2。转换大梁下对应三层、二层梁截面450mm*700mm，两端为1000mm*1000mm的框架柱，最大跨度净长8000mm，二、三层梁板混凝土为C50。 二、施工方法 2.1施工要点分析 2.1.1框支梁下的三层梁板结构承载能力不足，因此，在选择施工方法时，必须采取有效的技术措施，确保地下二层及网点一层以下结构的安全。 2.1.2本工程转换大梁荷载采用一层大梁协同承载方案，转换大梁下面对应下层位置梁支撑暂缓拆除，待大梁强度达100%后拆除。 2.1.3框支梁自重及其施工荷载是通过模板支撑系统传递到网点一层及以下的梁板结构上进行卸载的，因此，对支撑系统的强度、刚度及稳定性等必须满足技术要求。 2.2施工方法 2.2.1转换层整个支撑体系采用扣件式钢管满堂脚手架，选用Φ48× 3.5焊接钢管，脚手架采用接头扣件连接，立杆排距、纵距见图1。 2.2.2框支梁下设四排立杆，立杆下垫在宽250mm厚50mm的木脚手板上，用以扩散立杆下集中应力。 2.2.3在框支梁下纵向中部设两排 3.3米至3.5米长立杆，上部采用丝杆调节大梁底标高，丝杆中心与上部梁下小横杆中心对齐，丝杆上部U形处用木楔子钉齐，外侧两排立杆顶端用双扣件与小横杆连接。 2.2.4设于梁底的承重钢管应放在大横管的上面，与立杆连接。 2.2.5框支梁底模、侧模采用胶合板支设，模板变形翘曲的禁止使用。侧模外设垂直、水平两层Φ48钢管加固，用Φ14穿墙螺栓夹紧，水平方向间距＠450，垂直方向设四道，间距见图2，每跨设三道斜撑，以保证梁不倾斜。 2.2.6框支梁截面大，砼浇筑后，内外温度差有可能超过25℃。因此，应按大体积砼施工要求，做好养护期间的保温工作，防止产生温差裂缝。 三、转换层框支梁结构承载能力计算 3.1大梁线荷载Q设计值计算（KN/M）：