单桩水平承载力计算
600单桩水平承载力： ZH-600
600.1基本资料
600.1.1工程名称：工程一
600.1.2桩型：预应力混凝土管桩；桩顶约束情况：铰接
600.1.3管桩的编号 PHC-AB600(110)，圆桩直径 d ＝ 600mm，管桩的壁厚 t ＝ 110mm；
纵向钢筋的根数、直径为 13φ10.7；桩身配筋率ρg＝ 0.826%
600.1.4桩身混凝土强度等级 C80， f t＝ 2.218N/mm ， E c＝ 37969N/mm ；
纵向钢筋净保护层厚度 c ＝ 25mm；钢筋弹性模量 E s＝ 200000N/mm
600.1.5桩顶允许水平位移 x0a＝ 10mm；桩侧土水平抗力系数的比例系数 m ＝ 10MN/m4；
桩的入土长度 h ＝ 28m
600.2计算结果
600.2.1桩身换算截面受拉边缘的截面模量 W0
600.2.1.1扣除保护层厚度的桩直径 d0＝ d - 2c ＝ 600-2*25 ＝ 550mm
600.2.1.2钢筋弹性模量与混凝土弹性模量的比值αE＝ E s / E c＝ 200000/37969 ＝ 5.2675
600.2.1.3预应力混凝土管桩的内径 d1＝ d - 2t ＝ 600-2*110 ＝ 380mm
600.2.1.4 W0＝π·[(d4 - d14) / d] / 32 + π·d·(αE - 1)·ρg·d02 / 16
＝π*[(0.64-0.384)/0.6]/32+π*0.6*(5.2675-1)*0.00826*0.552/16
＝ 0.019051m
600.2.2桩身抗弯刚度 EI
600.2.2.1桩身换算截面惯性矩 I0＝ W0·d0 / 2 ＝ 0.01905*0.55/2 ＝ 0.0052390m4
600.2.2.2 EI ＝ 0.85E c·I0＝ 0.85*37969*1000*0.005239 ＝ 169079kN·m
600.2.3桩的水平变形系数α 按桩基规范式 5.7.5 确定：α ＝ (m·b0 / EI)1/5
600.2.3.1圆形桩当直径 d ≤ 1m 时 b0＝ 0.9(1.5d + 0.5) ＝ 0.9*(1.5*0.6+0.5) ＝ 1.260m
600.2.3.2α ＝ (m·b0 / EI)1/5＝ (10000*1.26/169079)0.2＝ 0.5949(1/m)
600.2.4桩顶水平位移系数νx
600.2.4.1桩的换算埋深αh ＝ 0.5949*28 ＝ 16.66m
600.2.4.2查桩基规范表 5.7.2，桩顶水平位移系数νx＝ 2.441
600.2.5单桩水平承载力特征值按桩基规范式 5.7.2-2 确定： R ha = 0.75α3·EI·x0a/ νx
600.2.5.1 R ha＝ 0.75*0.59493*169079*0.01/2.441 ＝ 109.4kN
600.2.5.2验算地震作用桩基的水平承载力时，R haE＝ 1.25R ha＝ 136.7kN
9#，10#楼，查电算信息风荷载作用下基底剪力为Vx=1158kn,Vy=2077kn,地震作用下基底剪力为
Vx=2292kn,Vy=3001kn.故由地震下控制。工程桩总桩数为64根。则作用于基桩顶处的水平力H
ik
为
3001/64=47kn< R
ha
.满足要求(还未考虑土对筏板的有利抗侧力).
2，3#楼，查电算信息风荷载作用下基底剪力为Vx=1098kn,Vy=1560kn,地震作用下基底剪力为
Vx=2121kn,Vy=2048kn.故由地震下控制。工程桩总桩数为55根。则作用于基桩顶处的水平力H
ik
为
2121/55=39kn< R
ha .满足要求(还未考虑土对筏板的有利抗侧力).
500单桩水平承载力： ZH-500
500.1基本资料
500.1.1工程名称：工程一
500.1.2桩型：预应力混凝土管桩；桩顶约束情况：铰接
500.1.3管桩的编号 PHC-AB500(100)，圆桩直径 d ＝ 500mm，管桩的壁厚 t ＝ 100mm；
纵向钢筋的根数、直径为 10φ10.7；桩身配筋率ρg＝ 0.877%
500.1.4桩身混凝土强度等级 C80， f t＝ 2.218N/mm ， E c＝ 37969N/mm ；
纵向钢筋净保护层厚度 c ＝ 25mm；钢筋弹性模量 E s＝ 200000N/mm
500.1.5桩顶允许水平位移 x0a＝ 10mm；桩侧土水平抗力系数的比例系数 m ＝ 10MN/m4；
桩的入土长度 h ＝ 28m
500.2计算结果
500.2.1桩身换算截面受拉边缘的截面模量 W0
500.2.1.1扣除保护层厚度的桩直径 d0＝ d - 2c ＝ 500-2*25 ＝ 450mm
500.2.1.2钢筋弹性模量与混凝土弹性模量的比值αE＝ E s / E c＝ 200000/37969 ＝ 5.2675
500.2.1.3预应力混凝土管桩的内径 d1＝ d - 2t ＝ 500-2*100 ＝ 300mm
500.2.1.4 W0＝π·[(d4 - d14) / d] / 32 + π·d·(αE - 1)·ρg·d02 / 16
＝π*[(0.54-0.34)/0.5]/32+π*0.5*(5.2675-1)*0.00877*0.452/16
＝ 0.011425m
500.2.2桩身抗弯刚度 EI
500.2.2.1桩身换算截面惯性矩 I0＝ W0·d0 / 2 ＝ 0.01143*0.45/2 ＝ 0.0025707m4
500.2.2.2 EI ＝ 0.85E c·I0＝ 0.85*37969*1000*0.0025707 ＝ 82965kN·m
500.2.3桩的水平变形系数α 按桩基规范式 5.7.5 确定：α ＝ (m·b0 / EI)1/5
500.2.3.1圆形桩当直径 d ≤ 1m 时 b0＝ 0.9(1.5d + 0.5) ＝ 0.9*(1.5*0.5+0.5) ＝ 1.125m
500.2.3.2α ＝ (m·b0 / EI)1/5＝ (10000*1.125/82965)0.2＝ 0.6706(1/m)
500.2.4桩顶水平位移系数νx
500.2.4.1桩的换算埋深αh ＝ 0.6706*28 ＝ 18.78m
500.2.4.2查桩基规范表 5.7.2，桩顶水平位移系数νx＝ 2.441
500.2.5单桩水平承载力特征值按桩基规范式 5.7.2-2 确定： R ha = 0.75α3·EI·x0a/ νx
500.2.5.1 R ha＝ 0.75*0.67063*82965*0.01/2.441 ＝ 76.9kN
500.2.5.2验算地震作用桩基的水平承载力时，R haE＝ 1.25R ha＝ 96.1kN
1#楼，查电算信息风荷载作用下基底剪力为Vx=955.5kn,Vy=3962.8kn,地震作用下基底剪力为
Vx=4150.33kn,Vy=5372.60kn.故由地震下控制。工程桩总桩数为135根。则作用于基桩顶处的水平
力H
ik
为5372.60/135=39.8kn< R
ha
.满足要求(还未考虑土对筏板的有利抗侧力).
4#楼，查电算信息风荷载作用下基底剪力为Vx=895.6kn,Vy=1853.1kn,地震作用下基底剪力为
Vx=2005.43kn,Vy=2587.28kn.故由地震下控制。工程桩总桩数为66根。则作用于基桩顶处的水平力
H
ik
为2587.28/66=39.2kn< R
ha
.满足要求(还未考虑土对筏板的有利抗侧力).
9#，10#楼，查电算信息风荷载作用下基底剪力为Vx=1158kn,Vy=2077kn,地震作用下基底剪力为
Vx=2292kn,Vy=3001kn.故由地震下控制。工程桩总桩数为64根。则作用于基桩顶处的水平力H
ik
为
3001/64=47kn< R
ha
.满足要求(还未考虑土对筏板的有利抗侧力).
5#，6#，8#，11#楼，查电算信息风荷载作用下基底剪力为Vx=665kn,Vy=2956kn,地震作用下基底剪力为Vx=4947kn,Vy=5086kn.故由地震下控制。工程桩总桩数为155根。则作用于基桩顶处的水平力
H ik 为5086/155=33kn< R
ha
.满足要求(还未考虑土对筏板的有利抗侧力).
350单桩水平承载力： ZH-350
350.1基本资料
350.1.1工程名称：工程一
350.1.2桩型：预制方桩；桩顶约束情况：铰接
350.1.3方桩边长 b ＝ 350mm；纵向钢筋的根数、直径为 8φ14；桩身配筋率ρg＝ 1.298%
350.1.4桩身混凝土强度等级 C40， f t＝ 1.71N/mm ， E c＝ 32600N/mm ；
纵向钢筋净保护层厚度 c ＝ 35mm；钢筋弹性模量 E s＝ 200000N/mm
350.1.5桩顶允许水平位移 x0a＝ 10mm；桩侧土水平抗力系数的比例系数 m ＝ 8MN/m4；
桩的入土长度 h ＝ 28m
350.2计算结果
350.2.1桩身换算截面受拉边缘的截面模量 W0
350.2.1.1扣除保护层厚度的桩截面宽度 b0＝ b - 2c ＝ 350-2*35 ＝ 280mm
350.2.1.2钢筋弹性模量与混凝土弹性模量的比值αE＝ E s / E c＝ 200000/32600 ＝ 6.1350
350.2.1.3 W0＝ b·[b2 + 2(αE - 1)·ρg·b02] / 6
＝ 0.35*[0.352+2*(6.135-1)*0.01298*0.282]/6 ＝ 0.007756m
350.2.2桩身抗弯刚度 EI
350.2.2.1桩身换算截面惯性矩 I0＝ W0·b0 / 2 ＝ 0.00776*0.28/2 ＝ 0.0010858m4
350.2.2.2 EI ＝ 0.85E c·I0＝ 0.85*32600*1000*0.0010858 ＝ 30087kN·m
350.2.3桩的水平变形系数α 按桩基规范式 5.7.5 确定：α ＝ (m·b0 / EI)1/5
350.2.3.1方形桩当边宽 b ≤ 1m 时 b0＝ 1.5b + 0.5 ＝ 1.5*0.35+0.5 ＝ 1.025m
350.2.3.2α ＝ (m·b0 / EI)1/5＝ (8000*1.025/30087)0.2＝ 0.7711(1/m)
350.2.4桩顶水平位移系数νx
350.2.4.1桩的换算埋深αh ＝ 0.7711*28 ＝ 21.59m
350.2.4.2查桩基规范表 5.7.2，桩顶水平位移系数νx＝ 2.441
350.2.5单桩水平承载力特征值按桩基规范式 5.7.2-2 确定： R ha = 0.75α3·EI·x0a/ νx
350.2.5.1 R ha＝ 0.75*0.77113*30087*0.01/2.441 ＝ 42.4kN
350.2.5.2验算地震作用桩基的水平承载力时，R haE＝ 1.25R ha＝ 53.0kN
9#，10#楼，查电算信息风荷载作用下基底剪力为Vx=1158kn,Vy=2077kn,地震作用下基底剪力为Vx=2292kn,Vy=3001kn.故由地震下控制。工程桩总桩数为64根。则作用于基桩顶处的水平力H
ik
为
3001/64=47kn< R
ha .满足要求(还未考虑土对筏板的有利抗侧力).
10#楼，查电算信息风荷载作用下基底剪力为Vx=1158kn,Vy=2077kn,地震作用下基底剪力为
Vx=2292kn,Vy=3001kn.故由地震下控制。10#楼工程桩总桩数为64根。则作用于基桩顶处的水平力
H
ik
为3001/64=47kn< R
ha
.满足要求(还未考虑土对筏板的有利抗侧力).
7#楼，查电算信息风荷载作用下基底剪力为Vx=752kn,Vy=2202kn,地震作用下基底剪力为
Vx=2340kn,Vy=2671kn.故由地震下控制。7#楼工程桩总桩数为118根。则作用于基桩顶处的水平力
H
ik
为2671/118=23kn< R
ha
.满足要求(还未考虑土对筏板的有利抗侧力).
桩基础作业(承载力计算)-附答案
1．某灌注桩，桩径0.8d m =，桩长20l m =。从桩顶往下土层分布为： 0~2m 填土，30sik a q kP =；2~12m 淤泥，15sik a q kP =；12~14m 黏土，50sik a q kP =；14m 以下为密实粗砂层，80sik a q kP =，2600pk a q kP =，该层厚度大，桩未穿透。试计算单桩竖向极限承载力标准值。 【解】 uk sk pk sik i pk p Q Q Q u q l q A =+=+∑ ()20.8302151050280426000.84 1583.41306.92890.3uk sk pk Q Q Q kN π π=+=???+?+?+?+??=+= 2．某钻孔灌注桩，桩径 1.0d m =，扩底直径 1.4D m =，扩底高度1.0m ，桩长 12.5l m =，桩端入中砂层持力层0.8m 。土层分布： 0~6m 黏土，40sik a q kP =；6~10.7m 粉土，44sik a q kP =； 10.7m 以下为中砂层，55sik a q kP =，1500pk a q kP =。试计算单桩竖向极限承载力标准值。 【解】 1.00.8d m m =>，属大直径桩。 大直径桩单桩极限承载力标准值的计算公式为： p pk p i sik si pk sk uk A q l q u Q Q Q ψψ+=+=∑ （扩底桩斜面及变截面以上d 2长度范围不计侧阻力） 大直径桩侧阻、端阻尺寸效应系数为： 桩侧黏性土和粉土：() 1/5 1/5(0.8/)0.81.00.956si d ψ=== 桩侧砂土和碎石类土：()1/3 1/3(0.8/)0.81.00.928si d ψ=== 桩底为砂土：() 1/3 1/3(0.8/)0.81.40.830p D ψ=== ()2 1.00.9564060.956440.831500 1.410581505253.3564 uk Q kN ππ =????+??+???=+= 3．某工程采用泥浆护壁钻孔灌注桩，桩径1.2m ，桩端进入中等风化岩1.0m ，中等风化岩岩体较完整，饱和单轴抗压强度标准值为41.5a MP ，桩顶以下土层参数
单桩竖向承载力计算书
主楼单桩承载力计算书 1、土层分布情况： 层号 土层名称 土层厚度（m ） 侧阻q sik （Kpa ） 端阻q pk （Kpa ） ○1 杂填土 2.0 0 / ○2 粉质粘土 1.0 50 / ○3 含碎石粉质粘土 7.5 90 / ○4 粉质粘土 4.5 85 / ○5 含碎石粉质粘土 13 100 2700 2、单桩极限承载力标准值计算： 长螺旋钻孔灌压桩直径取Ф600，试取ZKZ1桩长为16.0 米，ZKZ2桩长为28.0 米进入○ 5层含碎石粉质粘土层 根据《建筑桩基技术规范规范》（JGJ 94－2008）： 单桩竖向极限承载力特征值计算公式： ∑+=i p p l u A q Q sik k uk q 式中：uk Q ---单桩竖向极限承载力特征值； q pk ,q sik ---桩端端阻力，桩侧阻力标准值； A p ---桩底端横截面面积； u---桩身周边长度； l i ---第i 层岩土层的厚度。 经计算：uk Q =0.2826×2700+1.884×（50×1.0+90×7.5+85×4.5+100× 3.0）＝3400KN 。 ZKZ1单桩竖向承载力特征值R a =1/2uk Q 取R a =1600KN
经计算：uk Q =0.2826×2700+1.884×（50×1.0+90×7.5+85×4.5+100× 15.0）＝5675KN 。 ZKZ2单桩竖向承载力特征值R a =1/2uk Q 取R a =2850KN 3、 桩身混凝土强度（即抗压验算）： 本基础桩基砼拟选用混凝土为C30。 根据《建筑桩基技术规范》（JGJ 94－2008）第5.8.2条公式： s P c c A f N ψ≤+0.9f y As 根据《建筑桩基技术规范》（JGJ 94－2008）第5.8.2条公式： s P c c A f N ψ≤ 式中：f c --混凝土轴心抗压强度设计值；按现行《混凝土结构设计规范》 取值，该工程选用C30砼，f c ＝14.3N/m 2； N--荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值； A ps --桩身横截面积，该式A ps ＝0.2826m 2； ψc ---基桩成桩工艺系数，本工程为长螺旋钻孔灌注桩，取0.8。 带入相关数据： 对于ZKZ2： A ps f c Ψc ＝0.2826×106×14.3×0.8＝3232KN 3232KN/1.35=2395KN>R a 对于ZKZ1： A ps f c Ψc +0.9f y As ＝0.2826×106×14.3×0.8+0.9×360×924＝ 3532KN 3232KN/1.35=2395KN>R a 4、 桩基抗震承载力验算：
单桩竖向承载力特征值计算方法
单桩竖向承载力特征值按《建筑桩基技术规范》JGJ94 -2008第5.2.2条公式5.2.2计算： R a=Q uk/K 式中： R a——单桩竖向承载力特征值； Q uk——单桩竖向极限承载力标准值； K——安全系数，取K=2。 1. 一般桩的经验参数法 此方法适用于除预制混凝土管桩以外的单桩。 按JGJ94-2008规范中第5.3.5条公式5.3.5计算： 式中： Q sk——总极限侧阻力标准值； Q pk——总极限端阻力标准值； u——桩身周长； l i——桩周第i 层土的厚度； A p——桩端面积； q sik——桩侧第i 层土的极限侧阻力标准值；参考JGJ94-2008规范表5.3.5-1取值，用户需在地质资料土层参数中设置此值；对于端承桩取q sik=0； q pk——极限端阻力标准值，参考JGJ94-2008规范表5.3.5- 2取值，用户需在地质资料土层参数中设置此值；对于摩擦桩取q pk=0； 2. 大直径人工挖孔桩（d≥800mm）单桩竖向极限承载力标准值的计算 此方法适用于大直径（d≥800mm）非预制混凝土管桩的单桩。按JGJ94-2008规范第5.3.6条公式5.3.6 计算： 式中： Q sk——总极限侧阻力标准值； Q pk——总极限端阻力标准值； q sik——桩侧第i层土的极限侧阻力标准值，可按JGJ94-2008规范中表5.3.5-1取值，用户 需 1取值，用户需在地质资料土层参数中设置此值；对于扩底桩变截面以上2d范围不计侧阻力；对于端承桩取q sik=0； q pk——桩径为800mm极限端阻力标准值，可按JGJ94-2008规范中表5.3.6- 1取值；用户需在地质资料土层参数中设置此值；对于摩擦桩取qpk=0； ψsi，ψp——大直径桩侧阻、端阻尺寸效应系数，按JGJ94-2008表5.3.6-2取值；
单桩竖向极限承载力和抗拔承载力计算书
塔吊基础计算书 一、计算参数如下： 非工作状态工作状态 基础所受的水平力H：66.2KN 22.5KN 基础所受的竖向力P：434KN 513KN 基础所受的倾覆力矩M：1683KN.m 1211KN.m 基础所受的扭矩Mk：0 67KN.m 取塔吊基础的最大荷载进行计算,即 F =513KN M =1683KN.m 二、钻孔灌注桩单桩承受荷载： 根据公式: （注：n为桩根数,a为塔身宽） 带入数据得 单桩最大压力: Qik压＝872.04KN 单桩最大拔力：Qik拔＝-615.54KN 三、钻孔灌注桩承载力计算 1、土层分布情况： 层号 土层名称 土层厚度（m） 侧阻qsia（Kpa） 端阻qpa（Kpa） 抗拔系数λi 4 粉质粘土 0.95 22 / 0.75 5 粉质粘土 4.6 13 / 0.75 7 粉质粘土 5.6 16 /
0.75 8-1 砾砂 7.3 38 1000 0.6 8-2 粉质粘土 8.9 25 500 0.75 8-3 粗砂 4.68 30 600 0.6 8-4a 粉质粘土 4.05 32 750 0.75 桩顶标高取至基坑底标高，取至场地下10m处，从4号土层开始。 2、单桩极限承载力标准值计算： 钻孔灌注桩直径取Ф800，试取桩长为30.0 米，进入8-3层 根据《建筑地基基础设计规范》（GB50007－2002）8.5.5条： 单桩竖向承载力特征值计算公式： 式中：Ra---单桩竖向承载力特征值； qpa,qsia---桩端端阻力，桩侧阻力特征值； Ap---桩底端横截面面积； up---桩身周边长度； li---第i层岩土层的厚度。 经计算：Ra=0.5024×600+2.512×（22×0.95+13×4.6+16×5.6+38×7.3+25×8.9+30×2.65）＝2184.69KN>872.04KN满足要求。 单桩竖向抗拔承载力特征值计算公式： 式中：Ra，---单桩竖向承载力特征值； λi---桩周i层土抗拔承载力系数； Gpk ---单桩自重标准值（扣除地下水浮力） 经计算：Ra，＝2.512×（22×0.95×0.75+13×4.6×0.75+16×5.6×0.75+38×7.3×0.6+25
最全面的桩基计算总结
最全面的桩基计算总结 桩基础计算 一.桩基竖向承载力《建筑桩基技术规范》 5.2.2 单桩竖向承载力特征值Ra应按下式确定： Ra=Quk/K 式中 Quk——单桩竖向极限承载力标准值； K——安全系数，取K＝2。 5.2.3对于端承型桩基、桩数少于4根的摩擦型柱下独立桩基、或由于地层土性、使用条件等因素不宜考虑承台效应时，基桩竖向承载力特征值应取单桩竖向承载力特征值。5.2.4对于符合下列条件之一的摩擦型桩基，宜考虑承台效应确定其复合基桩的竖向承载力特征值： 1 上部结构整体刚度较好、体型简单的建（构）筑物； 2 对差异沉降适应性较强的排架结构和柔性构筑物； 3 按变刚度调平原则设计的桩基刚度相对弱化区； 4 软土地基的减沉复合疏桩基础。 当承台底为可液化土、湿陷性土、高灵敏度软土、欠固结土、新填土时，沉桩引起超孔隙水压力和土体隆起时，不考虑承台效应，取η=0。
单桩竖向承载力标准值的确定： 方法一：原位测试 1.单桥探头静力触探（仅能测量探头的端阻力，再换算成探头的侧阻力）计算公式见《建筑桩基技术规范》5.3.3 2.双桥探头静力触探（能测量探头的端阻力和侧阻力）计算公式见《建筑桩基技术规 范》5.3.4 方法二：经验参数法 1.根据土的物理指标与承载力参数之间的关系确定单桩承载力标准值《建筑桩基技术规范》5.3.5 2.当确定大直径桩(d>800mm）时，应考虑侧阻、端阻效应系数，参见5. 3.6 钢桩承载力标准值的确定： 1.侧阻、端阻同混凝土桩阻力，需考虑桩端土塞效应系数；参见5.3.7 混凝土空心桩承载力标准值的确定： 1.侧阻、端阻同混凝土桩阻力，需考虑桩端土塞效应系数；参见5.3.8 嵌岩桩桩承载力标准值的确定： 1.桩端置于完整、较完整基岩的嵌岩桩单桩竖向极限承载力，由桩周土总极限侧阻力和嵌岩段总极限阻力组成。 后注浆灌注桩承载力标准值的确定： 1.承载力由后注浆非竖向增强段的总极限侧阻力标准值、后注浆竖向增强段的总极限侧阻力标准值，后注浆总极限端阻力标准值； 特殊条件下的考虑 液化效应： 对于桩身周围有液化土层的低承台桩基，当承台底面上下分别有厚度不小于1.5m、1.0m 的非液化土或非软弱土层时，可将液化土层极限侧阻力乘以土层液化折减系数计算单桩
单桩水平承载力计算
600 单桩水平承载力： ZH-600 600.1 基本资料 600.1.1 工程名称： 工程一 600.1.2 桩型：预应力混凝土管桩； 桩顶约束情况：铰接 600.1.3 管桩的编号 PHC-AB600(110)，圆桩直径 d ＝ 600mm ，管桩的壁厚 t ＝ 110mm ； 纵向钢筋的根数、直径为 13φ10.7； 桩身配筋率 ρg ＝ 0.826% 600.1.4 桩身混凝土强度等级 C80， f t ＝ 2.218N/mm E c ＝ 37969N/mm 纵向钢筋净保护层厚度 c ＝ 25mm ； 钢筋弹性模量 E s ＝ 200000N/mm 600.1.5 桩顶允许水平位移 x 0a ＝ 10mm ； 桩侧土水平抗力系数的比例系数 m ＝ 10MN/m 4 ； 桩的入土长度 h ＝ 28m 600.2 计算结果 600.2.1 桩身换算截面受拉边缘的截面模量 W 0 600.2.1.1 扣除保护层厚度的桩直径 d 0 ＝ d - 2c ＝ 600-2*25 ＝ 550mm 600.2.1.2 钢筋弹性模量与混凝土弹性模量的比值 αE ＝ E s / E c ＝ 200000/37969 ＝ 5.2675 600.2.1.3 预应力混凝土管桩的内径 d 1 ＝ d - 2t ＝ 600-2*110 ＝ 380mm 600.2.1.4 W 0 ＝ π·[(d 4 - d 14) / d] / 32 + π·d·(αE - 1)·ρg ·d 02 / 16 ＝ π*[(0.64-0.384)/0.6]/32+π*0.6*(5.2675-1)*0.00826*0.552/16 ＝ 0.019051m 600.2.2 桩身抗弯刚度 EI 600.2.2.1 桩身换算截面惯性矩 I 0 ＝ W 0·d 0 / 2 ＝ 0.01905*0.55/2 ＝ 0.0052390m 4 600.2.2.2 EI ＝ 0.85E c ·I 0 ＝ 0.85*37969*1000*0.005239 ＝ 169079kN · m 600.2.3 桩的水平变形系数 α 按桩基规范式 5.7.5 确定： α ＝ (m ·b 0 / EI)1/5 600.2.3.1 圆形桩当直径 d ≤ 1m 时 b 0 ＝ 0.9(1.5d + 0.5) ＝ 0.9*(1.5*0.6+0.5) ＝ 1.260m 600.2.3.2 α ＝ (m ·b 0 / EI)1/5 ＝ (10000*1.26/169079)0.2 ＝ 0.5949(1/m) 600.2.4 桩顶水平位移系数 νx 600.2.4.1 桩的换算埋深 αh ＝ 0.5949*28 ＝ 16.66m 600.2.4.2 查桩基规范表 5.7.2，桩顶水平位移系数 νx ＝ 2.441 600.2.5 单桩水平承载力特征值按桩基规范式 5.7.2-2 确定： R ha = 0.75α3·EI·x 0a / νx 600.2.5.1 R ha ＝ 0.75*0.59493*169079*0.01/2.441 ＝ 109.4kN 600.2.5.2 验算地震作用桩基的水平承载力时，R haE ＝ 1.25R ha ＝ 136.7kN 9#，10#楼，查电算信息风荷载作用下基底剪力为Vx=1158kn,Vy=2077kn,地震作用下基底剪力为Vx=2292kn,Vy=3001kn.故由地震下控制。工程桩总桩数为64根。则作用于基桩顶处的水平力H ik 为3001/64=47kn< R ha .满足要求(还未考虑土对筏板的有利抗侧力). 2，3#楼，查电算信息风荷载作用下基底剪力为Vx=1098kn,Vy=1560kn,地震作用下基底剪力为Vx=2121kn,Vy=2048kn.故由地震下控制。工程桩总桩数为55根。则作用于基桩顶处的水平力H ik 为2121/55=39kn< R ha .满足要求(还未考虑土对筏板的有利抗侧力). 500 单桩水平承载力： ZH-500 500.1 基本资料 500.1.1 工程名称： 工程一 500.1.2 桩型：预应力混凝土管桩； 桩顶约束情况：铰接 500.1.3 管桩的编号 PHC-AB500(100)，圆桩直径 d ＝ 500mm ，管桩的壁厚 t ＝ 100mm ； 纵向钢筋的根数、直径为 10φ10.7； 桩身配筋率 ρg ＝ 0.877% 500.1.4 桩身混凝土强度等级 C80， f t ＝ 2.218N/mm E c ＝ 37969N/mm 纵向钢筋净保护层厚度 c ＝ 25mm ； 钢筋弹性模量 E s ＝ 200000N/mm 500.1.5 桩顶允许水平位移 x 0a ＝ 10mm ； 桩侧土水平抗力系数的比例系数 m ＝ 10MN/m 4 ； 桩的入土长度 h ＝ 28m 500.2 计算结果 500.2.1 桩身换算截面受拉边缘的截面模量 W 0 500.2.1.1 扣除保护层厚度的桩直径 d 0 ＝ d - 2c ＝ 500-2*25 ＝ 450mm 500.2.1.2 钢筋弹性模量与混凝土弹性模量的比值 αE ＝ E s / E c ＝ 200000/37969 ＝ 5.2675 500.2.1.3 预应力混凝土管桩的内径 d 1 ＝ d - 2t ＝ 500-2*100 ＝ 300mm 500.2.1.4 W 0 ＝ π·[(d 4 - d 14) / d] / 32 + π·d·(αE - 1)·ρg ·d 02 / 16 ＝ π*[(0.54-0.34)/0.5]/32+π*0.5*(5.2675-1)*0.00877*0.452/16 ＝ 0.011425m 500.2.2 桩身抗弯刚度 EI 500.2.2.1 桩身换算截面惯性矩 I 0 ＝ W 0·d 0 / 2 ＝ 0.01143*0.45/2 ＝ 0.0025707m 4 500.2.2.2 EI ＝ 0.85E c ·I 0 ＝ 0.85*37969*1000*0.0025707 ＝ 82965kN · m 500.2.3 桩的水平变形系数 α 按桩基规范式 5.7.5 确定： α ＝ (m ·b 0 / EI)1/5 500.2.3.1 圆形桩当直径 d ≤ 1m 时 b 0 ＝ 0.9(1.5d + 0.5) ＝ 0.9*(1.5*0.5+0.5) ＝ 1.125m 500.2.3.2 α ＝ (m ·b 0 / EI)1/5 ＝ (10000*1.125/82965)0.2 ＝ 0.6706(1/m) 500.2.4 桩顶水平位移系数 νx 500.2.4.1 桩的换算埋深 αh ＝ 0.6706*28 ＝ 18.78m 500.2.4.2 查桩基规范表 5.7.2，桩顶水平位移系数 νx ＝ 2.441 500.2.5 单桩水平承载力特征值按桩基规范式 5.7.2-2 确定： R ha = 0.75α3·EI·x 0a / νx 500.2.5.1 R ha ＝ 0.75*0.67063*82965*0.01/2.441 ＝ 76.9kN 500.2.5.2 验算地震作用桩基的水平承载力时，R haE ＝ 1.25R ha ＝ 96.1kN 1#楼，查电算信息风荷载作用下基底剪力为Vx=955.5kn,Vy=3962.8kn,地震作用下基底剪力为Vx=4150.33kn,Vy=5372.60kn.故由地震下控制。工程桩总桩数为135根。则作用于基桩顶处的水平力H ik 为5372.60/135=39.8kn< R ha .满足要求(还未考虑土对筏板的有利抗侧力). 4#楼，查电算信息风荷载作用下基底剪力为Vx=895.6kn,Vy=1853.1kn,地震作用下基底剪力为 Vx=2005.43kn,Vy=2587.28kn.故由地震下控制。工程桩总桩数为66根。则作用于基桩顶处的水平力H ik 为2587.28/66=39.2kn< R ha .满足要求(还未考虑土对筏板的有利抗侧力).
单桩水平承载力设计值计算
结构构件计算书 第1页，共1页 单桩水平承载力设计值计算 项目名称_____________日 期_____________ 设 计 者_____________校 对 者_____________ 一、构件编号: ZH-1 二、依据规范: 《建筑桩基技术规范》(JGJ 94－2008) 三、计算信息 1.桩类型: 桩身配筋率＜0.65%灌注桩 2.桩顶约束情况: 铰接、自由 3.截面类型: 圆形截面 4.桩身直径: d=600mm 5.材料信息: 1)混凝土强度等级: C35 ft=1.57N/mm 2 Ec=3.15*104N/mm 2 2)钢筋种类: HRB335 Es=2.0*105N/mm 2 3)钢筋面积: As=1608mm 2 4)净保护层厚度: c=50mm 6.其他信息: 1)桩入土深度: h=22.000m 2)桩侧土水平抗力系数的比例系数: m=30.000MN/m 4 7.受力信息: 桩顶竖向力: N=1550.000kN 四、计算过程: 1.计算桩身配筋率ρg: ρg=As/(π*d*d/4) =1608/(π*600*600/4)=0.569% 2.计算桩身换算截面受拉边缘的表面模量Wo: 扣除保护层的桩直径do=d-2*c=600-2*50=500mm 钢筋弹性模量Es 与混凝土弹性模量Ec 的比值 αE=Es/Ec=(2.0*105)/(3.15*104)=6.349 Wo=π*d/32*[d*d+2*(αE-1)*ρg*do*do] =π*0.600/32*[0.600*0.600+2*(6.349-1)*0.569%*0.500*0.500] =0.022m 3 3.计算桩身换算截面积An: An=π*d*d/4*[1+(αE-1)*ρg] =π*0.600*0.600/4*[1+(6.349-1)*0.569%] =0.291m 2 4.计算桩身抗弯刚度EI: 桩身换算截面惯性矩Io=Wo*d/2=0.022*0.600/2=0.007m 4 EI=0.85*Ec*Io=0.85*3.15*104*1000*0.007=176715.000kN*m 2 5.确定桩的水平变形系数α: 对于圆形桩，当直径d≤1m 时: bo=0.9*(1.5*d+0.5)=0.9*(1.5*0.600+0.5)=1.260m α=(m*bo/EI)(1/5) 【5.7.5】 =(30000.000*1.260/176715.000)(1/5)=0.735 (1/m) 6.计算桩顶（身）最大弯矩系数νm: 桩的换算埋深αh=0.735*22.000=16.161 查桩基规范表5. 7.2得:νm=0.768 7.其余参数: 圆形截面:桩截面模量塑性系数γm=2.00 竖向压力:桩顶竖向力影响系数ζ N=0.5 8.单桩水平承载力设计值Rh: Rh= α*γm*ft*Wo*(1.25+22*ρg)*(1±ζ N*N/γm/ ft / An)/νm 【5.7.2-1】 =0.735*2.000*1570.00*0.022*(1.25+22*0.569%)*(1+0.5*(1550.000)/2.000/1570.00/0.291)/0.768 =168.610kN
单桩水平承载力设计值计算(参考)
单桩水平承载力设计值计算项目名称_____________日期_____________ 设计者_____________校对者_____________ 一、构件编号: ZH-1 二、依据规范: 《建筑桩基技术规范》(JGJ 94－94) 三、计算信息 1.桩类型: 钢筋混凝土预制桩 2.桩顶约束情况: 铰接、自由 3.截面类型: 方形截面 4.桩身边宽: d=400mm 5.材料信息: 1)混凝土强度等级: C20 ft=1.10N/mm2 Ec=2.55*104N/mm2 2)钢筋种类: HRB335 Es=2.0*105N/mm2 3)钢筋面积: As=1017mm2 4)净保护层厚度: c=50mm 6.其他信息: 1)桩入土深度: h=10.000m 2)桩侧土水平抗力系数的比例系数: m=14.000MN/m4 3)桩顶容许水平位移: χoa=10mm 四、计算过程: 1.计算桩身配筋率ρg: ρg=As/A=As/(d*d) =1017.000/(400.000*400.000)=0.636% 2.计算桩身换算截面受拉边缘的表面模量Wo: 扣除保护层的桩直径do=d-2*c=400-2*50=300mm 钢筋弹性模量Es与混凝土弹性模量Ec的比值 αE=Es/Ec=2.0*105/2.55*104=7.843 Wo=π*d/32*[d*d+2*(αE-1)*ρg*do*do] =π*0.400/32*[0.400*0.400+2*(7.843-1)*0.636%*0.300*0.300] =0.007m3 3.计算桩身抗弯刚度EI: 桩身换算截面惯性矩Io=Wo*d/2=0.007*0.400/2=0.001m4 EI=0.85*Ec*Io=0.85*2.55*104*1000*0.001=28570.447kN*m2 4.确定桩的水平变形系数α: 对于方形桩，当直径d≤1m时: bo=1.5*d+0.5=1.5*0.400+0.5=1.100m α=(m*bo/EI)(1/5)【5.4.5】 =(14000.000*1.100/28570.447)(1/5)=0.884 (1/m) 5.计算桩顶水平位移系数νx: 桩的换算埋深αh=0.884*10.000=8.837m 查桩基规范表5.4.2得: νX=2.441 6.单桩水平承载力设计值Rh:
单桩竖向承载力计算书
主楼单桩承载力计算书 1、土层分布情况: 2、单桩极限承载力标准值计算: 长螺旋钻孔灌压桩直径取①600,试取ZKZ1桩长为16.0米，ZKZ2桩长为28.0 米进入G5层含碎石粉质粘土层 根据《建筑桩基技术规范规范》(JGJ 94 —2008): 单桩竖向极限承载力特征值计算公式： Q uk q pk A p U q/i 式中：Q uk ---单桩竖向极限承载力特征值； q pk,q sik ---桩端端阻力，桩侧阻力标准值； A p---桩底端横截面面积； u--- 桩身周边长度； l i---第i层岩土层的厚度。 经计算：Q uk =0.2826 X 2700+1.884 x( 50 X 1.0+90 X 7.5+85 X 4.5+100 X 3.0 ) = 3400KN
ZKZ1单桩竖向承载力特征值R a=1/2 Q uk取R a=1600KN 经计算：Q uk =0.2826 X 2700+1.884 x( 50 X 1.0+90 X 7.5+85 X 4.5+100 X 15.0 ) = 5675KN ZKZ2单桩竖向承载力特征值R a=1/2 Q uk取R a=2850KN 3、桩身混凝土强度(即抗压验算)： 本基础桩基砼拟选用混凝土为C30 根据《建筑桩基技术规范》(JGJ 94 —2008)第5.8.2条公式: N c f c A p s+0.9f y As 根据《建筑桩基技术规范》(JGJ 94 —2008)第5.8.2条公式: 式中：f c--混凝土轴心抗压强度设计值；按现行《混凝土结构设计规范》取值，该工程选用C30砼，f c= 14.3N/m2; N-- 荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值； A ps--桩身横截面积，该式A ps= 0.2826m2; ? c---基桩成桩工艺系数，本工程为长螺旋钻孔灌注桩，取0.8 带入相关数据：对于ZKZ2 A ps f c①c = 0.2826 X 106X 14.3 X 0.8 = 3232KN 3232KN/1.35=2395KN>R 对于ZKZ1: A ps f c ① c+0.9f y As= 0.2826 X 106X 14.3 X 0.8+0.9 X 360 X 924 = 3532KN 3232KN/1.35=2395KN>R
单桩承载力特征值计算
如何根据地质勘查报告来计算单桩承载力？ 悬赏分：50 - 解决时间：2008-5-15 18:30 如题，请高手给个大概的计算步骤，以及计算公式 提问者：wlwtx - 四级最佳答案 检举 一、设计资料 1. 基桩设计参数 成桩工艺: 混凝土预制桩 承载力设计参数取值: 根据建筑桩基规范查表 孔口标高0.00 m 桩顶标高0.50 m 桩身设计直径: d = 0.80 m 桩身长度: l = 18.00 m 2. 岩土设计参数 层号土层名称层厚(m) 层底埋深(m) 岩土物理力学指标极限侧阻力qsik(kPa) 极限端阻力qpk(kPa) 1 填土3.00 3.00 N =5.00 17 - 2 红粘土3.00 6.00 αw =0.70，IL =0.50 26 - 3 红粘土3.00 9.00 αw =0.70，IL =0.50 29 - 4 红粘土3.00 12.00 αw =0.70，IL =0.50 32 - 5 红粘土3.00 15.00 αw =0.70，IL =0.50 33 - 6 红粘土3.00 18.00 αw =0.70，IL =0.50 34 2700 7 红粘土3.00 21.00 αw =0.70，IL =0.50 32 - 8 红粘土3.00 24.00 αw =0.70，IL =0.50 32 - 3. 设计依据 《建筑桩基技术规范》(JGJ 94-94) 以下简称桩基规范 《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002) 以下简称基础规范 二、单桩竖向抗压承载力估算 1. 计算参数表 土层计算厚度li(m) 极限侧阻力qsik(kPa) 极限端阻力qpk(kPa) 1 3.00 17 0 2 3.00 26 0 3 3.00 29 0 4 3.00 32 0 5 3.00 33 0 6 2.50 34 2700S 2. 桩身周长u、桩端面积Ap计算 × 0.80 = 2.51 mπu = × 0.802 / 4 = 0.50 m2πAp =
单桩水平承载力计算
600单桩水平承载力： ZH-600 600.1基本资料 600.1.1工程名称：工程一 600.1.2桩型：预应力混凝土管桩；桩顶约束情况：铰接 600.1.3管桩的编号 PHC-AB600(110)，圆桩直径 d ＝ 600mm，管桩的壁厚 t ＝ 110mm； 纵向钢筋的根数、直径为 13φ10.7；桩身配筋率ρg＝ 0.826% 600.1.4桩身混凝土强度等级 C80， f t＝ 2.218N/mm ， E c＝ 37969N/mm ； 纵向钢筋净保护层厚度 c ＝ 25mm；钢筋弹性模量 E s＝ 200000N/mm 600.1.5桩顶允许水平位移 x0a＝ 10mm；桩侧土水平抗力系数的比例系数 m ＝ 10MN/m4； 桩的入土长度 h ＝ 28m 600.2计算结果 600.2.1桩身换算截面受拉边缘的截面模量 W0 600.2.1.1扣除保护层厚度的桩直径 d0＝ d - 2c ＝ 600-2*25 ＝ 550mm 600.2.1.2钢筋弹性模量与混凝土弹性模量的比值αE＝ E s / E c＝ 200000/37969 ＝ 5.2675 600.2.1.3预应力混凝土管桩的内径 d1＝ d - 2t ＝ 600-2*110 ＝ 380mm 600.2.1.4 W0＝π·[(d4 - d14) / d] / 32 + π·d·(αE - 1)·ρg·d02 / 16 ＝π*[(0.64-0.384)/0.6]/32+π*0.6*(5.2675-1)*0.00826*0.552/16 ＝ 0.019051m 600.2.2桩身抗弯刚度 EI 600.2.2.1桩身换算截面惯性矩 I0＝ W0·d0 / 2 ＝ 0.01905*0.55/2 ＝ 0.0052390m4 600.2.2.2 EI ＝ 0.85E c·I0＝ 0.85*37969*1000*0.005239 ＝ 169079kN·m 600.2.3桩的水平变形系数α 按桩基规范式 5.7.5 确定：α ＝ (m·b0 / EI)1/5 600.2.3.1圆形桩当直径 d ≤ 1m 时 b0＝ 0.9(1.5d + 0.5) ＝ 0.9*(1.5*0.6+0.5) ＝ 1.260m 600.2.3.2α ＝ (m·b0 / EI)1/5＝ (10000*1.26/169079)0.2＝ 0.5949(1/m) 600.2.4桩顶水平位移系数νx 600.2.4.1桩的换算埋深αh ＝ 0.5949*28 ＝ 16.66m 600.2.4.2查桩基规范表 5.7.2，桩顶水平位移系数νx＝ 2.441 600.2.5单桩水平承载力特征值按桩基规范式 5.7.2-2 确定： R ha = 0.75α3·EI·x0a/ νx 600.2.5.1 R ha＝ 0.75*0.59493*169079*0.01/2.441 ＝ 109.4kN 600.2.5.2验算地震作用桩基的水平承载力时，R haE＝ 1.25R ha＝ 136.7kN 9#，10#楼，查电算信息风荷载作用下基底剪力为Vx=1158kn,Vy=2077kn,地震作用下基底剪力为 Vx=2292kn,Vy=3001kn.故由地震下控制。工程桩总桩数为64根。则作用于基桩顶处的水平力H ik 为 3001/64=47kn< R ha .满足要求(还未考虑土对筏板的有利抗侧力). 2，3#楼，查电算信息风荷载作用下基底剪力为Vx=1098kn,Vy=1560kn,地震作用下基底剪力为 Vx=2121kn,Vy=2048kn.故由地震下控制。工程桩总桩数为55根。则作用于基桩顶处的水平力H ik 为 2121/55=39kn< R ha .满足要求(还未考虑土对筏板的有利抗侧力). 500单桩水平承载力： ZH-500 500.1基本资料 500.1.1工程名称：工程一 500.1.2桩型：预应力混凝土管桩；桩顶约束情况：铰接 500.1.3管桩的编号 PHC-AB500(100)，圆桩直径 d ＝ 500mm，管桩的壁厚 t ＝ 100mm； 纵向钢筋的根数、直径为 10φ10.7；桩身配筋率ρg＝ 0.877% 500.1.4桩身混凝土强度等级 C80， f t＝ 2.218N/mm ， E c＝ 37969N/mm ； 纵向钢筋净保护层厚度 c ＝ 25mm；钢筋弹性模量 E s＝ 200000N/mm 500.1.5桩顶允许水平位移 x0a＝ 10mm；桩侧土水平抗力系数的比例系数 m ＝ 10MN/m4； 桩的入土长度 h ＝ 28m 500.2计算结果 500.2.1桩身换算截面受拉边缘的截面模量 W0 500.2.1.1扣除保护层厚度的桩直径 d0＝ d - 2c ＝ 500-2*25 ＝ 450mm 500.2.1.2钢筋弹性模量与混凝土弹性模量的比值αE＝ E s / E c＝ 200000/37969 ＝ 5.2675 500.2.1.3预应力混凝土管桩的内径 d1＝ d - 2t ＝ 500-2*100 ＝ 300mm 500.2.1.4 W0＝π·[(d4 - d14) / d] / 32 + π·d·(αE - 1)·ρg·d02 / 16 ＝π*[(0.54-0.34)/0.5]/32+π*0.5*(5.2675-1)*0.00877*0.452/16 ＝ 0.011425m 500.2.2桩身抗弯刚度 EI 500.2.2.1桩身换算截面惯性矩 I0＝ W0·d0 / 2 ＝ 0.01143*0.45/2 ＝ 0.0025707m4 500.2.2.2 EI ＝ 0.85E c·I0＝ 0.85*37969*1000*0.0025707 ＝ 82965kN·m 500.2.3桩的水平变形系数α 按桩基规范式 5.7.5 确定：α ＝ (m·b0 / EI)1/5 500.2.3.1圆形桩当直径 d ≤ 1m 时 b0＝ 0.9(1.5d + 0.5) ＝ 0.9*(1.5*0.5+0.5) ＝ 1.125m 500.2.3.2α ＝ (m·b0 / EI)1/5＝ (10000*1.125/82965)0.2＝ 0.6706(1/m) 500.2.4桩顶水平位移系数νx 500.2.4.1桩的换算埋深αh ＝ 0.6706*28 ＝ 18.78m 500.2.4.2查桩基规范表 5.7.2，桩顶水平位移系数νx＝ 2.441 500.2.5单桩水平承载力特征值按桩基规范式 5.7.2-2 确定： R ha = 0.75α3·EI·x0a/ νx 500.2.5.1 R ha＝ 0.75*0.67063*82965*0.01/2.441 ＝ 76.9kN 500.2.5.2验算地震作用桩基的水平承载力时，R haE＝ 1.25R ha＝ 96.1kN 1#楼，查电算信息风荷载作用下基底剪力为Vx=955.5kn,Vy=3962.8kn,地震作用下基底剪力为 Vx=4150.33kn,Vy=5372.60kn.故由地震下控制。工程桩总桩数为135根。则作用于基桩顶处的水平 力H ik 为5372.60/135=39.8kn< R ha .满足要求(还未考虑土对筏板的有利抗侧力). 4#楼，查电算信息风荷载作用下基底剪力为Vx=895.6kn,Vy=1853.1kn,地震作用下基底剪力为 Vx=2005.43kn,Vy=2587.28kn.故由地震下控制。工程桩总桩数为66根。则作用于基桩顶处的水平力 H ik 为2587.28/66=39.2kn< R ha .满足要求(还未考虑土对筏板的有利抗侧力).
单桩竖向承载力计算书(精编文档).doc
【最新整理，下载后即可编辑】 主楼单桩承载力计算书 1、土层分布情况： 长螺旋钻孔灌压桩直径取Ф600，试取ZKZ1桩长为16.0 米，ZKZ2桩长为28.0 米进入○ 5层含碎石粉质粘土层 根据《建筑桩基技术规范规范》（JGJ 94－2008）： 单桩竖向极限承载力特征值计算公式： ∑+=i p p l u A q Q sik k uk q 式中：uk Q ---单桩竖向极限承载力特征值； q pk ,q sik ---桩端端阻力，桩侧阻力标准值； A p ---桩底端横截面面积；
u---桩身周边长度； l i ---第i 层岩土层的厚度。 经计算：uk Q =0.2826×2700+1.884×（50×1.0+90×7.5+85×4.5+100 ×3.0）＝3400KN 。 ZKZ1单桩竖向承载力特征值R a =1/2uk Q 取R a =1600KN 经计算：uk Q =0.2826×2700+1.884×（50×1.0+90×7.5+85×4.5+100 ×15.0）＝5675KN 。 ZKZ2单桩竖向承载力特征值R a =1/2uk Q 取R a =2850KN 3、 桩身混凝土强度（即抗压验算）： 本基础桩基砼拟选用混凝土为C30。 根据《建筑桩基技术规范》（JGJ 94－2008）第5.8.2条公式： s P c c A f N ψ≤+0.9fyAs 根据《建筑桩基技术规范》（JGJ 94－2008）第5.8.2条公式： s P c c A f N ψ≤ 式中：f c --混凝土轴心抗压强度设计值；按现行《混凝土结构设计规 范》取值，该工程选用C30砼，f c ＝14.3N/m 2； N--荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值； A ps --桩身横截面积，该式A ps ＝0.2826m 2； ψc ---基桩成桩工艺系数，本工程为长螺旋钻孔灌注桩，取0.8。 带入相关数据：
验算桩基水平承载力
水平位移允许值10m m 0=a χ，桩的换算深度0.4≥h α，桩与承台连接按铰接 1) 计算桩水平变形系数α 地基土水平抗力系数的比例系数m=8.0MN/4m 5/EI mb =α (5.7.5) b o =0.9(1.5x0.4+0.5)= 0.99m E=3.8x107KN/m 2 I=3.14X(0.44-0.214)/64=1.16x10-3m 4 得 α=0.71 2)计算桩水平承载力特征值R ha 取V x =2.441 R ha =0.75α3EI a 0χ/V x (5.7.2-2) =0.75X0.713X3.8x107x1.16x10-3x0.01/2.441 =48.5 KN 3）结果验算 查电算信息风荷载作用下基底剪力为Vx=677kn,Vy=2424kn,地震作用下基底剪力为Vx=5853kn,Vy=5868kn.故由地震下控制。会见楼工程桩总桩数为262根。则作用于基桩顶处的水平力H ik 为5868/262=22kn< R ha .满足要求(还未考虑土对筏板的有利抗侧力).
水平位移允许值10m m 0=a χ，桩的换算深度0.4≥h α，桩与承台连接按铰接 2) 计算桩水平变形系数α 地基土水平抗力系数的比例系数m=8.0MN/4m 5/EI mb =α (5.7.5) b o =0.9(1.5x0.4+0.5)= 0.99m E=3.8x107KN/m 2 I=3.14X(0.44-0.214)/64=1.16x10-3m 4 得 α=0.71 2)计算桩水平承载力特征值R ha 取V x =2.441 R ha =0.75α3EI a 0χ/V x (5.7.2-2) =0.75X0.713X3.8x107x1.16x10-3x0.01/2.441 =48.5 KN 3）结果验算 查电算信息风荷载作用下基底剪力为Vx=708kn,Vy=2606kn,地震作用下基底剪力为Vx=5884kn,Vy=5939kn.故由地震下控制。会见楼工程桩总桩数为269根。则作用于基桩顶处的水平力H ik 为5939/269=22kn< R ha .满足要求(还未考虑土对筏板的有利抗侧力).
桩的水平承载力实用非线性计算方法_NL法
第21卷第2期2000年6月 岩 土 力 学 R ock and So il M echanics Vol.21No.2 June2000 文章编号:1000-7598-(2000)02-0097-05 桩的水平承载力实用非线性计算方法——NL法 叶万灵,时蓓玲 (上海港湾工程设计研究院,上海 200032) 摘要:以大量的桩基水平静载荷试验实测资料为基础,提出了一种水平土抗力与深度、位移的函数关系以及水平地基反力系数与土质指标的函数关系,并利用相似原理,将非线性有限元的数值计算转化为简单的查表计算,建立了一种新的桩在水平荷载作用下的非线性计算方法——N L法,39根桩的实例计算结果表明,该方法具有较可靠的精度和较强的实用性。 关 键 词:桩,水平荷载,非线性 中图分类号:T U473 文献标识码:A 作者简介:叶万灵,男,58岁,副总工程师,工程力学专业,目前从事岩土结构科研工作。 A practical non-linear calculation method of pile s lateral bearing capacity-NL method Ye W anling,S hi B eiling (Shanghai Har bour Eng ineering Desig n&Resear ch Institute,Shang ha i200032) Abstract: Based on a gr eat number o f in-s itu tests,the pa per pr esents the relatio nship of soil r esistance v ers depth and la teral displacement,t he r elat ionship o f later al fo undatio n r eactio n factor ver s soil index es.Based o n t he principle of similit ude,we have r eplaced non-linear F EM pro gr amming calculation w ith tabulation metho d-N L met ho d.Case histor y of39piles has illustr ated that the metho d is o f r elia ble precisio n and practicabilit y. Key Words: pile,later al loa d,no n-linearity 1 引 言 随着现代工程技术的发展,桩基所承受的水平荷 载以及所产生的横向位移越来越大。我国现有的桩基 水平承载力计算方法以m法等线弹性计算方法为主, 不能体现桩-土非线性作用的实际情况,且参数的选取受限于位移大小。而为数不多的非线性计算方法(如美国的p-y曲线法等)所建立的公式大都缺少大量现场实测资料的基础,且所需的土工参数离散性太大,不易获得,计算复杂繁琐,可操作性差,在我国未能推广使用。在此情况下,建立一种适合于我国设计人员使用的非线性计算方法十分必要。 2 现场试验与资料整理 文中的资料均来自从福建到渤海沿海地区39根工程桩的水平静荷载试验,桩型包括预应力混凝土方桩、钢管桩、预应力混凝土大直径管桩等,桩宽或桩径为0.2～1.5m不等,水平荷载作用点距泥面高度0. 12～26.1m,因此所用资料无论是地质情况还是桩型等都具有足够的代表性。 进行土抗力测试时,对试验有较高的要求,为此采取了一整套保证精度的方法,详见文献[1,2]。 试验最后得到的典型q-y曲线如图1所示,每根试桩都可以得到一组不同的深度的q-y曲线,这组曲线基本反映了该试桩与浅层地基土相互作用的力学 图1 泥面下不同深度处水平位移与土抗力关系图Fig.1 Soil resistance vs lateral displacement 收稿日期:2000-01-25。 *本文成果已通过交通部鉴定,并将对现行的《港口工程桩基规范》(J TJ254-98)进行修订。