通信工程-铁塔基础设计计算指导书
通用铁塔基础设计计算书
一、YJ1-19m塔
1、基础受力条件：
运行情况：
基础最大上拔力：248kN
基础最大下压力：290kN
基础最大水平力：X方向27.10kN Y方向2.60kN
断导线状况：
基础最大上拔力：234.0kN
基础最大下压力：286.0kN
基础最大水平力：X方向24.4kN Y方向22.9kN
2、地基状况
粉质粘土，地基承载力标准值为kPa
120，计算上拔角为10°，计算容重取3
8m
/
kN。
/
15m
kN，地下水位±0.000m，土的浮重度取3
3、基础选型及材料
上拔腿基础埋深取2.8m，四步放脚，放脚尺寸为400mm，基柱截面为800×800mm，基柱出地面高度为0.6m，基础底面尺寸为4.0m。
下压腿埋深取1.5m，三步放脚，放脚尺寸为300mm，基柱截面为800×800mm，基柱出地面高度为0.6m，基础底面尺寸为2.6m。
基础材料选用C15混凝土，Ⅰ、Ⅱ级钢筋。
4、下压腿基础尺寸校核并配筋
①、基础几何参数及基本数据计算：
基础底面的抵抗矩为33929.26
m b W jd
==， 基柱截面抵抗矩为33
085.06
m b W jz == 地基承载力为kPa h B f f h h b k 120)5.1()3(=-+-+=γηγη ②、按照运行情况进行校核：
内力计算：基础的轴力为290kN ，对基础底面的弯矩为
m kN M x ?=91.56，m kN M y ?=46.5。
尺寸校核：y
y
x x W M W M lb G F P +
++=max
929.246.591.566
.2256.08.0205.16.22902
22++??+??+=kPa kPa 12061.95π=，满足校核条件。
③、按照断边导线的情况进行校核：
内力计算：基础的轴力为286.0kN ，对基础底面的弯矩为
m kN M x ?=24.51，m kN M y ?=09.48
尺寸校核：y
y
x x W M W M lb G F P +
++=max
929.2)09.4824.51(6
.2256.08.0205.16.22902
22++??+??+=kPa kPa 12023.108π=，满足校核条件。
④、受压腿基础抗上拔校核：
内力条件：按照基础最大上拔力的50%进行，即上拔力为124kN ，水
平力按X 方向24.4kN 、Y 方向22.9kN 进行。
安全系数的取值：受压腿承受最大上拔力的工况可认为是在施工时发
生。本工程的地下水位实际应按-1.500m 考虑，故此时土和基础混凝土的容重均应该按照其实际容重考虑，同时此种工况的持续时间很短，故混凝土重量的安全系数实际可以取为1.0。
上拔校核：上拔土体的体积为9.50m 3，故有
kN K G K V V 4.1460
.125
)384.02.4(5.215)2.450.9()(2010=?++?-=+-γkN 124φ。
满足上拔校核条件。
④、配筋计算：对于基础配筋而言，最不利的情况实际应该是受拉条件。
内力计算：基柱高度为1.2m 故基柱最大弯矩可计算如下
m kN M x ?=?=28.292.14.24， m kN M y ?=?=48.272.19.22。
混凝土保护层厚度取为50mm ，角筋用ф18，故m Z Z y x 682.0==
2408.1592)22(mm f
K Z M Z M T A y y x x g =++=
共配12根钢筋，则有4,12===y x n n n
24
02.11452)2(
mm f
K Z M Z n M n
n T A x x y
x y y gy =+
+
= 24
07.11302)2(mm f
K Z M Z n M n n T A y y x y x x gx =++=
每侧配筋（除角筋外）为6.635.254222
.1145=?-=
x A 35.565.25422
7.1130=?-=y A
腹筋选配2ф16，则每侧配筋为1822.4mm 2，总共配筋为2526.8mm 2，均能够满足要求。 箍筋计算：
偏心受拉构件的塑性系数为
[])20(/)1(04g h l s A A R T K +--=γγγ=1.496，式中75.1=γ 矩形截面拉应力为
[]
=-+++=
2'03
0)
(10/20g g s x g h l a h A b bh h
M A A T γσ209465.97 76.5294114
=K R l
π
，截面剪力全部由箍筋承担，截面的计算剪力为 kN H H H y x 46.332
2
=+=，
17000002.087.1042550
4==a R bh H
K π， 取0.2=k α，箍筋选用单肢ф6@100,则
N H K S h A R k g k 5688259.80976/40==φα满足要求。
5、上拔腿基础尺寸盐酸并配筋
①、按最大上拔力进行基础尺寸校核
内力条件：上拔力为248kN
上拔校核：上拔土体的体积为47.1m 3，故有
kN K G K V V 79.2535
.115
)384.0592.14(5.28)592.141.47()(2010=?++?-=+-γ kN 248φ。 满足上拔校核条件。
②、配筋计算：
按运行工况进行配筋：
内力计算：基柱高度为1.8m 故基柱最大弯矩可计算如下
m kN M x ?=?=78.488.11.27， m kN M y ?=?=68.48.160.2。
混凝土保护层厚度取为50mm ，角筋用ф24，故m Z Z y x 676.0==， 按双向偏心受拉构件非对称配筋进行计算 共配16根钢筋，则有5,16===y x n n n
24047.249)(
mm f
K Z n M Z n M n T A y x y x y x
xy =++= 240
68.136)(mm f
K Z n M n T A y x y x =+=
24
031.242)(
mm f
K Z n M n T A x y x y =+= 腹筋选配3ф14（顺线路方向一边）和3ф18（垂直线路方向一边），角筋选配4ф24，能够满足要求。 箍筋计算：
剪力近似取kN Q 2.276.21.2722=+=
kN bh R kN Q K a 08.275824.4604==ηπ，
根据构造条件mm d S mian 21515=π，可以选定箍筋为单肢ф6@100。 按断导线工况进行配筋： 内力计算：最大拉力为234kN
基柱高度为1.8m 故基柱最大弯矩可计算如下
m kN M x ?=?=92.438.14.24， m kN M y ?=?=22.418.19.22。
偏心距为m T
M e x
x
188.00==，m T M e y y 176.00==。 配筋计算：按截面对称配筋进行计算
混凝土保护层厚度取为50mm ，角筋用ф24，故m Z Z y x 676.0==， 选配16根钢筋，16=n ，5==y x n n
24
0003.3934)21(2mm R K Z e Z e T A g y y x x g =++=，
24
0008.2591)2(
2mm R K Z e Z n e n n T A g y y x y x x gx =++= 24
0001.2632)2(
2mm R K Z e Z n e n n T A g
x x y
x y y gx =+
+= 每侧腹筋面积为225.4112/)4.45241.2632(mm =?-，选配3ф18，此时 有24.33352)24.45235.254(mm A A gy gx =??+?==，
22.475344.452123.245mm A g =?+?= 均能满足要求。 箍筋计算：
剪力近似取kN Q 463.339.224.2422=+=
kN bh R kN Q K a 306887.5604==ηπ（式中η取0.6），根据构造条件
mm
d S mian 21515=π，可以选定箍筋为单肢ф6@100。
X
通信技术基础习题答案
第一章习题 1、试举出若干个模拟信号与数字信号的例子。 答：模拟信号：语音信号等 数字信号：计算机处理数据等。 2、请说明有线电视、市内电话、调频广播、移动电话、校园网等通信系统各使用哪些信道。答：有线电视：同轴电缆 市内电话：双绞线 调频广播：无线信道 移动电话：无线信道 校园网：双绞线、同轴电缆或光纤 3、试述通信系统的组成。 答：通信系统包括五个组成部分：1）信源；2）发送设备；3）接收设备；4）信宿；5）信道。 4、一个有10个终端的通信网络，如果采用网型网需要用到多少条通信链路？如果采用星型网需要有多少条通信链路？ 答：网状网：45条；星状网：10条 5、试述传码率，传信率，误码率，误信率的定义，单位。并说明二进制和多进制时码元速率和信息速率的相互关系。 答：1）传码率是指单位时间内通信系统传送的码元数目，单位为“波特”或“B”。 2）传信率也称为比特率（bit rate），是指单位时间内通信系统所传送的信息量，单位为“bit/s”或“bps”。 3）误码率就是码元在传输系统中被传错的概率，Pe=传输中的误码/所传输的总码数。 4）误信率是指发生差错的信息量在信息传输总量中所占的比例，Peb=系统传输中出错的比特数/系统传输的总比特数。 r=Rmlog2m（bit/s） 式中，r为传信率，Rm为m进制的传码率。 6、描述点对点通信的几种方式。 答：对于点对点之间的通信，按消息传送的方向与时间，通信方式可分为单工通信、半双工通信及全双工通信三种。 7、线路交换与分组交换的区别在哪里？各有哪些优点？
答：线路交换：网上的交换设备根据用户的拨号建立一条确定的路径，并且在通信期间保持这条路径，从被呼用户摘机建立通话开始到一方挂机为止，这条线路一直为该用户所占用。线路交换的很大一个优点是实时性好。 分组交换：分组交换是一种存储与转发的交换方式，很适合于数据通信。它将信息分成一系列有限长的数据包，并且每个数据包都有地址，而且序号相连。这些数据包各自独立地经过可能不同的路径到达它们的目的地，然后按照序号重新排列，恢复信息。它的优点是线路利用率高。 8、已知二进制数字信号每个码元占用的时间为1ms，1、0等概率出现，求（1）码元速率，（2）每秒钟的信息量，（3）信息速率。 答：1）码元速率=1/0.001=1000（B） 2）每秒钟信息量=Rmlog2m=1000*1=1000（bit） 3）r=Rmlog2m=1000*1=1000（bit/s） 9、同上题，如果码元速率不变，改用8进制传输，且各码元等概率出现，求码元速率，信息速率。 答：1）码元速率=1/0.001=1000（B） 2）r=Rmlog2m=1000*3=3000（bit/s）
111水吸收二氧化硫填料吸收塔设计说明书完整版
吉林化工学院 化工原理课程设计 题目处理量为3100m3/h水吸收二氧化硫过程填料吸收塔的设计 教学院 专业班级 学生姓名 学生学号 指导教师 2011 年 12 月 5 日
课程设计任务书 1、设计题目：处理量为2550~3200m3/h水吸收二氧化硫过程填料吸收塔的设计 。 矿石焙烧炉送出的气体冷却到20℃后送入填料塔中，用20℃清水洗涤洗涤除去其中的SO 2入塔的炉气流量为3100m3/h，其中进塔SO2的摩尔分率为0.05，要求SO2的吸收率为95％。吸收塔为常压操作，因该过程液气比很大，吸收温度基本不变，可近似取为清水的温度。吸收剂的用量为最小用量的1.5倍。 2、工艺操作条件： （1）操作平均压力常压 （2）操作温度t=20℃ （3）选用填料类型及规格自选。 3、设计任务： 完成吸收塔的工艺设计与计算，有关附属设备的设计和选型，绘制吸收系统的工艺流程图和吸收塔的工艺条件图，撰写设计说明书。 处理量为3100m3/h水吸收二氧化硫过程填料吸收塔的设计 化工原理教学与实验中心 2011年11月
目录 摘要.................................................................................................................................IV 第一章绪论. (1) 1.1 吸收技术概况 (1) 1.2 吸收设备发展 (1) 1.3 吸收在工业生产中的应用 (3) 第二章吸收塔的设计方案 (4) 2.1 吸收剂的选择 (4) 2.2 吸收流程选择 (5) 2.2.1 吸收工艺流程的确定 (5) 2.2.2 吸收工艺流程图及工艺过程说明 (6) 2.3 吸收塔设备及填料的选择 (7) 2.3.1 吸收塔设备的选择 (7) 2.3.2 填料的选择 (8) 2.4 吸收剂再生方法的选择 (10) 2.5 操作参数的选择 (11) 2.5.1 操作温度的确定 (11) 2.5.2 操作压强的确定 (11) 第三章吸收塔工艺条件的计算 (12) 3.1 基础物性数据 (12) 3.1.1 液相物性数据 (12) 3.1.2 气相物性数据 (12) 3.1.3 气液两相平衡时的数据 (12) 3.2 物料衡算 (12) 3.3 填料塔的工艺尺寸计算 (13)
洗涤塔设计说明
洗涤塔设计说明文档编制序号：[KKIDT-LLE0828-LLETD298-POI08]
洗涤塔设计明细 一、 设计说明 1、 技术依据:《通风经验设计》、《三废处理工程技术手册》、《风机手 册》等。 2、 风量依据:拫据业主提供风量。 3、 设备选择依据:以废气性质为前提,根据设计计算所得结果选择各种合理 有效的处理设备。 二、 基本公式 1)、洗涤塔选择: 风量、风速、及管经计算公式 Q = 60A ν 式中:Q 风量(CMM); A 气体通过某一平面面积(m 2); ν 流速(m/s); 根据业主设计规范要求，塔内流速：≦2m/s ，结合我司多年洗涤塔设计经验， 塔内速度取，ν ≦s 填充层设计高度: 则填充层停留时间＞6 .15.1= 洗涤塔直径＞2*6 .1*1416.3*601333＝ 其中Q=80000CMH=1333CMM ν =s 2)、泵浦选择 ○1流量设定 润湿因子＞hr 则:泵浦流量(填充物比表面积*填充段截面积)＞hr ξ＞60 1000*)22.4*1416.3*100*1.02??????（＞2307 L/min ○2扬程设定:
直管长度: ++4= 等效长度: 900弯头 3个 * 3 = 球阀 2个 * 2 = 逆止阀 1个 * 1 = 总长:+ + + =，取24m 扬程损失: 24 * = 喷头采用所需压力为, 为6m水柱压力。 所需扬程为: + + 6= 查性能曲线: 益威科泵浦KD-100VK-155VF，当扬程为12m时,流量为1200L/min,两台15HP则满足要求。 选用泵浦:2台15HP浦, 总流量为2400L/min 最高扬程: 12m
塔设备强度计算 裙座基础环和螺栓计算
㈡基础环板设计 1. 基础环板内、外径的确定 裙座通过基础环将塔体承受的外力传递到混凝土基础上，基础环的主要尺寸为内、外直径（见下图），其大小一般可参考下式选用 （4-68） 式中： D ob-基础环的外径，mm； D ib-基础环的内径，mm； D is-裙座底截面的外径， mm。 2. 基础环板厚度计算 在操作或试压时，基础环板由于设备自重及各种弯矩的作用，在背风侧外缘的压应力最大，其组合轴向压应力为：
（4-69） 式中： A b-基础环面积，mm2； W b-基础环的截面系数，mm3； （1）基础环板上无筋板 基础环板上无筋板时，可将基础环板简化为一悬臂梁，在均布载荷σbmax的作用下，基础环厚度： （4-70） 式中： δb-基础环厚度，mm； [σ]b-基础环材料的许用应力，MPa。对低碳钢取[σ]b=140MPa。 （2）基础环板上有筋板 基础环板上有筋板时，筋板可增加裙座底部刚性，从而减薄基础环厚度。此时，可将基础环板简化为一受均布载荷σbmax作用的矩形板（b×l）。基础环厚度：
（4-71） 式中： δb-基础环厚度，mm； M s-计算力矩，取矩形板X、Y轴的弯矩M x、M y中绝对值较大者，M x、M y按计算，N·mm/mm。无论无筋板或有筋板的基础环厚度均不得小于16mm。 ㈢地脚螺栓 地脚螺栓的作用是使设备能够牢固地固定在基础底座上，以免其受外力作用时发生倾倒。在风载荷、自重、地震载荷等作用下，塔设备的迎风侧可能出现零值甚至拉力作用，因而必须安装足够数量和一定直径的地脚螺栓。塔设备在基础面上由螺栓承受的最大拉应力为： （4-72） 式中： σB-地脚螺栓承受的最大拉应力，MPa。 当σB≤0时，塔设备可自身稳定，但为固定塔设备位置，应设置一定数量的地脚螺栓。 当σB>0时，塔设备必须设置地脚螺栓。地脚螺栓的螺纹小径可按式（4-73）计算：
洗涤塔设计
目录 (一) 设计任务 (1) (二) 设计简要 (2) 2.1 填料塔设计的一般原则 (2) 2.2 设计题目与要求 (2) 2.3 设计条件 (2) 2.4 工作原理 (2) (三) 设计方案 (2) 3.1 填料塔简介 (2) 3.2填料吸收塔的设计方案 (3) .设计方案的思考 (3) .设计方案的确定 (3) .设计方案的特点 (3) .工艺流程 (3) （四）填料的类型 (4) 4.1概述 (4) 4.2填料的性能参数 (4) 4.3填料的使用范围 (4) 4.4填料的应用 (5) 4.5填料的选择 (5) （五）填料吸收塔工艺尺寸的计算 (6) 5.1塔径的计算 (6) 5.2核算操作空塔气速u与泛点率 (7) 5.3液体喷淋密度的验算 (8) 5.4填料层高度的计算 (8) 5.5填料层的分段 (8) 5.6填料塔的附属高度 (9) 5.7液相进出塔管径的计算 (9) 5.8气相进出塔管径的计算 (9) （六）填料层压降的计算 (10) （七）填料吸收塔内件的类型与设计 (10) 7.1 填料吸收塔内件的类型 (10) 7.2 液体分布简要设计 (12) （八）设计一览表 (13) （九）对设计过程的评述 (13) （十）主要符号说明 (14) 参考文献 (17)
（二）设计简要 （1）填料塔设计的一般原则 填料塔设计一般遵循以下原则: ①:塔径与填料直径之比一般应大于15：1，至少大于8：1； ②：填料层的分段高度为：金属:6.0-7.5m，塑料：3.0-4.5； ③：5-10倍塔径的填料高度需要设置液体在分布装置，但不能高于6m； ④：液体分布装置的布点密度，Walas推荐95-130点/m2,Glitsh公司建议65-150点/m2 ⑤：填料塔操作气速在70%的液泛速度附近； ⑥：由于风载荷和设备基础的原因，填料塔的极限高度约为50米 （2）设计题目与要求 常温常压下，用20℃的清水吸收空气中混有的氨，已知混合气中含氨10%（摩尔分数，下同），混合气流量为3000m3/h，吸收剂用量为最小用量的1.3倍，气体总体积吸收系数为200kmol/m3.h，氨的回收率为95%。请设计填料吸收塔。 要求：综合运用《化工原理》和相关先修课程的知识，联系化工生产实际，完成吸收操作过程及设备设计。要求有详细的工艺计算过程（包括计算机辅助计算程序）、工艺尺寸设计、辅助设备选型、设计结果概要及工艺设备条件图。同时应考虑： ①：技术的先进性和可靠性 ②：过程的经济性 ③：过程的安全性 ④：清洁生产 ⑤：过程的可操作性和可控制性 （3）设计条件 ①：设计温度：常温（25℃） ②：设计压力：常压 (101.325 kPa) ③：吸收剂温度：20℃ （4）工作原理 气体混合物的分离，总是根据混合物中各组分间某种物理性质和化学性质的差异而进行的。吸收作为其中一种，它根据混合物各组分在某种溶剂中溶解度的不同而达到分离的目的。在物理吸附中，溶质和溶剂的结合力较弱，解析比较方便。 填料塔是一种应用很广泛的气液传质设备，它具有结构简单、压降低、填料易用耐腐蚀材料制造等优点，操作时液体与气体经过填料时被填料打散，增大气液接触面积，从而有利于气体与液体之间的传热与传质，使得吸收效率增加。 （三）设计方案 （1）填料塔简介 填料塔是提供气-液、液-液系统相接触的设备。填料塔外壳一般是圆筒形，也可采用方形。材质有木材、轻金属或强化塑料等。填料塔的基本组成单元有： ①：壳体（外壳可以是由金属（钢、合金或有色金属）、塑料、木材，或是以橡胶、塑料、砖为内层或衬里的复合材料制成。虽然通入内层的管口、支承和砖的机械安装尺寸并不是决定设备尺寸的主要因素，但仍需要足够重视; ②：填料（一节或多节，分布器和填料是填料塔性能的核心部分。为了正确选择合适的填料，要了解填料的操作性能，同时还要研究各种形式填料的形状差异对操作性能的影响）； ③：填料支承（填料支承可以由留有一定空隙的栅条组成，其作用是防止填料坠落；也
通信工程勘察设计基础知识
通信工程勘察设计基础知识 一、通信设计的概念 通信设计是对现有通信网络的装备进行优化与整合，是在通信网络规划的基础上，根据通信网络发展目标，综合运用工程技术和经济方法，依照技术标准、规范、规程，对工程项目进行勘察和技术、经济分析，编制最为工程建设依据的设计文件和配合工程建设的活动。 设计的定义：设计是一项重要的生产活动，包括规划、设计、勘察、可行性研究、编制技术规范暨询价书等； 设计文本是指按照合同、委托书要求完成的文本，包括设计文本、 勘察文本、规划文本、可行性研究报告、技术规范暨询价书等。 通信设计往往要综合运用多学科知识和丰富的实践经验、现代的科学技术和管理方法，为通信工程项目的投资决策与实施，规划、选址、可行性研究、融资和招投标咨询、项目管理、施工监理等过程提供技术与咨询服务。 通信设计主要含设计前期工作，编制各阶段设计文件，配合施工安装试生产，参加竣工验收和回访总结等工作。 通信设计是在遵守法律、法规的前提下，贯彻执行国家经济建设的方针、政策，并要符合国民经济和社会发展规划；在严格执行通信设计标准、规范和规程的基础上，积极采用先进科学技术和设计方法，保证工程项目的先进性。通信设计重视工程经济，要做到技术和经济的统一，使得工程项目在建设、营运和发展过程中均有较高的投资效益；要实现资源的综合利用，节约能源、节约用水、 节约用地，并符合国家颁布的 环保标准
在通信工程建设中，科技要素首先是要通过规划设计注入通信工程的，通信设计要考虑通信网络的全程全网性，建设的连续性以及通信网络的高可靠性要求。通信设计单位是通信主管部门和建设部门的参谋和技术顾问。通信设计是通信工程建设的基础与先导，是提高通信工程建设质量，提高通信网络全程全网技术含量的关键环节。 二、通信设计的实施 1.成立项目组 由设计部门负责人组织项目组，任命项目负责人。当项目涉及到其它专业，需要其它设计部门配合时，由本设计部门负责人负责，与其他设计部门负责人协商，明确配合方式和核算方式。 2.编制项目计划 项目负责人对设计任务进行分解，必要时可成立单项设计组，指定单项负责人。项目负责人要对每一单项任务填写“项目计划书”（附件4）如指定了单项负责人，则“项目计划书”要下发到每一单项负责人。项目计划书内容（但不限于）： （1）项目名称、设计编号、项目负责人、单项负责人、审核人、校对 人、设计人； （2）提供配合项目的衔接日期（内部、外部）、计划完成设计日期； （3）工程内容说明。 设计部门负责组织设计的实施，详见通信工程的设计工作流程（图 二）
氯气洗涤塔的计算培训课件D
氯气洗涤塔的计算
1.本装置采用40×40×4.5的瓷拉西环，堆放形式采用底部整砌上部乱堆，因此采用Eckert通用关联图计算泛点气速及填料层压降，即按气液负荷计算横坐标L/G（γg/γL）1/2，由此值查到图中的泛点线，得到纵坐标μF2Φψ/g （γg/γL）μL0.2，然后求得μF值。 μF：泛点空塔气速 m/s g：重力加速度m/s2 a/ε3：干填料因子m-1 γg：气相重度kg/m3 γL：液相重度kg/m3 μL：液相粘度cp L：液相流量kg/h G：气相流量kg/h ε：填料空隙率 m3/ m3 σL：液相表面张力dyn/cm de:填料通道的当量直径m 2.现有6万吨/年离子膜氯气洗涤塔 g=9.81 m/s2，a/ε3=305 m-1，γg=1.989 kg/m3，γL=995 kg/m3，L=88000 kg/h ，G=γgV，V=4121 m3/ h，Φ=350 m-1，ψ=γ水/γL=1（近似），μL=1cp 则L/G（γg/γL）1/2=[88000/（1.989×4121）](1.989/995)1/2=0.48 查图：得纵坐标为：0.045 则μF2Φψ/g（γg/γL）μL0.2=0.045 μF=[(0.045 gγL)/ (ΦψγgμL0.2)]1/2=0.79m/s 空塔气速取：μ=70%μF=70%×0.79=0.55 m/s 则：初估塔径：D=[V/(0.785μ)]1/2=1628mm 根据容器圆整后取：1700 mm 则实际空塔气速为：V/(0.785D2)=4121/(0.785×1.72×3600)=0.50m/s 3. 7万吨/年离子膜氯气洗涤塔 V=4877 m3/ h，L=100000kg/h， 则L/G（γg/γL）1/2=[100000/（1.989×4877）](1.989/995)1/2=0.46 查图：得纵坐标为：0.046 则μF2Φψ/g（γg/γL）μL0.2=0.046 μF=[(0.046 gγL)/ (ΦψγgμL0.2)]1/2=0.80m/s 空塔气速取：μ=70%μF=70%×0.80=0.56 m/s 则：初估塔径：D=[V/(0.785μ)]1/2=1755mm 根据容器圆整并考虑一定的余量后取：2000 mm 则实际空塔气速为：V/(0.785D2)=4877/(0.785×22×3600)=0.43m/s 填料层高度同6万吨/年离子膜取：6m。 横坐标：L/G（γg/γL）1/2=[100000/（1.989×4877）](1.989/995)1/2=0.46 纵坐标：μF2Φψ/g（γg/γL）μL0.2=(0.432×350/9.81)×(1.989/995)×1=0.0132 查得：压降ΔP/Z=15mmH2O/m填料则填料层总压降为：15×6=90mmH2O，即：900pa 。
洗涤塔设计计算书
洗涤塔设计计算书公司标准化编码 [QQX96QT-XQQB89Q8-NQQJ6Q8-MQM9N]
鹿岛建设SCRUBBER（For NO X）设计计算书设计依据： 1、源排气量：150m3/min 2、源废气最高温度：130℃ 3、平均浓度：100mg/m3（根据生产设备数据推测） 4、源排放总量：hr （根据推测平时浓度计算） 5、国家标准： ①排放浓度≤240mg/ m3 ②排放速率≤ hr @15m 设计计算： 1、去除率 第一段SCRUBBER去除率：50% 第二段SCRUBBER去除率：30% 总去除率：65% 2、风量 风量=150m3/min （1套Scrubber） 3、空塔流速：1m/s 4、塔截面：× 5、填料长度：+（第一段＋第二段） 6、作用时间：+=（第一段＋第二段） 7、液气比L/G=:1 8、水泵参数：50m3/ hr×18m Aq×２
9、加药系统参数计算： ①投药量计算： M（HNO3）=63g/mol M（NaOH）=40g/mol : kg/hr/2/63g/mol =hr HNO 3 NaOH: mol/hr×40g/mol≈hr 折合10%浓度的NaOH： kg/hr÷10%＝ kg/hr ②加药泵参数选择：hr, @ ③药槽(第一段和第二段合用) 10、排放数据估算： ①排放速率 hr×35%≈0. 315kg/hr （< hr @15m），合格。 ②排放浓度 hr÷60min/hr÷150 m3/ min≈35mg/ m3 （≤240mg/ m3），合格。 11、排气温度的控制 空气比热容以1kJ/kg.℃计 进气温度：130℃；冷却器出口温度：60℃，温差=70℃； 冷却器需要移去的热量=150(kg/min) ×60(min/hr)×1(kJ/kg.℃)/(kJ/kCal)×70℃=150718 kcal/hr=175kw； 水的比热容=kg.℃，假设水在冷却气体过程中的温升为8℃，则移去上述热量所需要的循环水量=150718 (kcal/hr)/8(℃)/ kg.℃/1000(kg/m3)＝hr。本系统配置1台30m3/ hr的冷却塔，是留有余量的。 苏州乔尼设备工程有限公司
洗涤塔设计计算手册
洗涤塔设计计算手册 Document serial number【KK89K-LLS98YT-SS8CB-SSUT-SST108】
鹿岛建设SCRUBBER（ForNO X）设计计算书设计依据： 1、源排气量：150m3/min 2、源废气最高温度：130℃ 3、平均浓度：100mg/m3（根据生产设备数据推测） 4、源排放总量：0.9kg/hr（根据推测平时浓度计算） 5、国家标准： ①排放浓度≤240mg/m3 ②排放速率≤0.77kg/hr@15m 设计计算： 1、去除率 第一段SCRUBBER去除率：50% 第二段SCRUBBER去除率：30% 总去除率：65% 2、风量 风量=150m3/min（1套Scrubber） 3、空塔流速：1m/s 4、塔截面：1.6m×1.6m 5、填料长度：1.8m+1.8m（第一段＋第二段） 6、作用时间：1.8S+1.8S=3.6S（第一段＋第二段） 7、液气比L/G=6.0:1 8、水泵参数：50m3/hr×18mAq×２
9、加药系统参数计算： ①投药量计算： M（HNO3）=63g/mol M（NaOH）=40g/mol :0.9kg/hr/2/63g/mol=7.15mol/hr HNO 3 NaOH:7.15mol/hr×40g/mol≈0.286kg/hr 折合10%浓度的NaOH：0.286kg/hr÷10%＝2.86kg/hr ②加药泵参数选择：3.9L/hr,@0.7Mpa ③药槽(第一段和第二段合用) 10、排放数据估算： ①排放速率0.9kg/hr×35%≈0.315kg/hr（<0.77kg/hr@15m），合格。 ②排放浓度0.315kg/hr÷60min/hr÷150m3/min≈35mg/m3 （≤240mg/m3），合格。 11、排气温度的控制 空气比热容以1kJ/kg.℃计 进气温度：130℃；冷却器出口温度：60℃，温差=70℃； 冷却器需要移去的热量=150(kg/min)×60(min/hr)×1(kJ/kg.℃)/4.18(kJ/kCal)×70℃=150718kcal/hr=175kw； 水的比热容=1.0kCal/kg.℃，假设水在冷却气体过程中的温升为8℃，则移去上述热量所需要的循环水量=150718(kcal/hr)/8(℃)/1.0kCal/kg.℃/1000(kg/m3)＝18.5m3/hr。本系统配置1台30m3/hr的冷却塔，是留有余量的。 苏州乔尼设备工程有限公司 2006-02-16
塔基础设计的水平荷载计算
塔基础设计的水平荷载计算 摘要：本文就塔基础结构设计中水平荷载计算进行阐述,使设计者能够掌握塔基础设计工程中的关键点，从而，加深对塔基础的认识。 关键词：塔型设备风荷载地震作用 引言 塔设备是石油化工、石油工业、化学工业等生产中最重要的设备之一。塔设备由塔设备本体、塔设备附属构筑物（如操作平台、栏杆、梯子、管线等）、支持塔设备的基础这三部分组成。塔基础支持塔设备的全部荷载（包括垂直荷载、水平荷载等），所以塔基础的设计非常重要，要求达到坚固、适用、经济和合理。 塔型设备属于高耸构筑物，在高耸构筑物计算中风荷载和地震作用的计算尤为重要。在塔基础的结构设计中，应根据使用中在结构上可能同时出现的荷载，按照承载能力极限状态和正常使用极限状态分别进行荷载效应组合。 表1荷载组合表 通过表1可以发现在塔基础结构设计中无论何种工况的组合都少不了风荷载。同时地震荷载在组合中往往起着决定性作用，《石油化工塔型设备基础设计规范》（SH3030-1997）中5.4.4列出了可不进行截面抗震验算的几种情况，说明在这几种情况下风荷载起决定因素。所以下面我们重点讨论风荷载作用和水平地震作用。 1 风荷载[] 露天放置的塔设备在风力作用下，将在两个方向上产生振动。一种是顺风向的振动，振动的方向与风流向的一致，另一种是横风向的振动，振动方向与风的流向垂直。前一种振动是常规设计的主要内容，后一种振动也称风诱发的振动，在工程界以前较少予以重视，但现在对诱发振动的研究日益受到重视，而在塔设备设计的时候考虑风诱发的振动已成为必然的趋势。 1.1 风向风荷载（常规风荷载计算） 《石油化工塔型设备基础设计规范》（SH3030-1997）5.3.1条给出了塔风
通信工程设计方案设计常识
通信基础知识 ■一般宏蜂窝载波输出功率按43dBm/CH(最大47dBm)设计，微蜂窝载波输出功率按最大功率输出，若实际有其他需求则按实际需求进行设计 ■宏蜂窝RBS2206：最大输出功率DCS1800为47dBm，GSM900为45dBm，单机架最大载波数为12，使用的TRU模快为双载波模块，所以RBS2206的载波数只能为双载 波， 宏蜂窝RBS2202：最大输出功率为47dBm，单机架最大载波数为6， 微蜂窝RBS2308：输出功率28.5dBm，2路输出，不需要加3dB电桥， 微蜂窝RBS2111：输出功率39dBm/41 dBm，需增加3dB电桥进行上下行信号合路， 微蜂窝RBS6601：输出功率41dBm，需增加3dB电桥进行上下行信号合路， ■当使用RBS2206与RBS2111时，需增加3dB电桥进行上下行信号合路； 当使用RBS2308与RBS2309时，输出口需增加二功分器方便以后扩容。 ■利用光纤传输，传输距离远，最远可达20km（最大光路损耗10dB） ■干放和直放站类似，但干放的增益比直放站小，干放增益一般约30~40db，干放的输入功率一般在-5~5dbm左右，目前常用的干放有2W、5W、10W、20W四种，各种功率型号干放的输出功率计算与直放站一样，一般按8载波计算，若实际信源载波大于8则按实际载波计算。 3dB电桥插损按3dB计算，两频或三频合路器插损按0.6dB计算
、 ■所有天线都支持3G，其频段基本在806～960/1710～2500 MHz 室内分布系统设计思路 ■空气损耗：应用电磁场理论可以得出，在自由空间传播条件下，无线电自由空间的传播损耗Loss表达式为： Loss=32.4+20Lg(f)+20Lg(d) 其中f为MHz，d为Km 路径损耗L=自由空间损耗+阻挡损耗+多径余量（取10db） ■功率要求：2G的室内天线口功率要求在15dBm以下，一般要求在10dBm左右较好；TD 的室内天线口功率要求在5-10dBm，地下室与电梯等封闭区域也可以到适当提高；同一个方案尽量要保持功率平衡，除特殊原因外不要相差太大， ■天线密度：在可视环境下，如商场、超市、停车场、机场等，覆盖半径取8～15米；在多隔断的情况，如宾馆、居民楼、娱乐等场所等，覆盖半径取4～10米 使用馈线：主干馈线超过10m以上尽量采用7/8馈线(考虑TD线损太大)，分支馈线超过30m 以上的也尽量采用7/8馈线。大型展馆、机场等重要场所在条件允许的情况下主干可采用13/8馈线(支路没必要采用)，以尽量节省主干功率。 干放前的馈线，在功率足够的情况下尽量采用1/2馈线。可以降低施工难度与节省成本。 模测要求：2G要求 –楼层不低于-75dBm，地下层和电梯等封闭区域不低于-80dBm； –高层区域根据当前窗边信号强度来设定，在保证不外泄的情况下室内信号尽可能比与室外信号强8db以上； –外泄信号不大于-85dBm TD要求 –楼层不低于-80dBm，地下层和电梯等封闭区域不低于-85dBm； –外泄信号不大于-90dBm 分布系统设计基础知识 1.空间传播损耗公式 一般可以把无线电波在自由空间的传播损耗加上阻挡衰减和多径余量作为室内覆盖设计的参考依据。 应用电磁场理论可以得出，在自由空间传播条件下，无线电自由空间的传播损耗Loss
铁塔常用基础计算
幻灯片1 架空输电线路基础设计（一） 主要内容： 1.基本规定 2.上拔稳定计算 3.基础下压和地基计算 4.倾覆稳定计算 5.构件承载力计算 6.构造要求 1.1 依据规程规范 架空送电线路基础设计技术规定（2005版和征求意见稿） 建筑地基基础设计规范（2011） 混凝土结构设计规范（2010） 岩土工程勘查规范（2009） 湿陷性黄土地区建筑规范（2004） 工业建筑防腐蚀设计规范（2008） 构筑物抗震设计规范（2012） 建筑地基处理技术规范（2002） 建筑桩基技术规范（2008） 冻土地区建筑地基基础设计规范（2011） 1.2 输电线路基础设计等级 根据《建基规》表3.0.1，一般工业建筑属于丙级，重要的工业与民用建筑属于甲级。 针对黄土地区，根据《黄土》表3.0.1和《线路基础》附录C： 1. 大跨越、重要跨越塔及高塔（100m及以上）可按乙类建筑考虑。 2. 在Ⅲ、Ⅳ 级自重湿陷性黄土地区的转角塔和塔高50m及以上的直线塔可按丙类建筑考虑。 3. 塔高在50m以下直线塔（不含水浇地）按丁类建筑考虑。 1.3 荷载设计值和标准值的取用 荷载设计值——进行基础上拔、下压、倾覆稳定以及软弱下卧层地基的承载力计算；进行基础正、斜截面的强度计算。 荷载标准值——进行地基沉降及基础位移计算；进行基础裂缝控制和挠度计算。 1.4 基础附加分项系数 征求意见稿:统一规定为1.10、1.30、1.60
2.上拔稳定计算 2.1 适用条件 基础上拔稳定计算，仅适用于带底板的一般型基础，根据抗拔土体的状态分别采用剪切法和土重法。 土重法适用于回填抗拔土体，一般适用于“大开挖”基础类，含刚性基础（主要为台阶基础），柔性基础（直柱板式、斜柱板式、柔性大板等）及重力式基础。 剪切法适用于原状抗拔土体，一般适用于带扩大头掏挖基础。 土重法： 1 基础埋深与圆形底板直径之比（ht/D）小于4、与方形底板边长之比（ht/B）不大于5的非松散砂类土； 2 基础埋深与圆形底板直径之比（ht/D）不大于3.5、与方形底板边长之比（ht/B）不大于4.5的粘性土。 剪切法： 1 基础埋深与圆形底板直径之比（ht/D）不大于4的非松散砂类土； 2 基础埋深与圆形底板直径之比（ht/D）不大于3.5的粘性土。 拉线盘换算成圆形底板计算 ，即 D=0.6（b+l） 2.上拔稳定计算 3.2.2 土重法 2.2 土重法 上拔稳定，按式（6.3.1-1）计算：
关于输电线路铁塔基础设计
关于输电线路铁塔基础设计 摘要：由于, 近年来经济的迅速发展,大家对经济以及物质的需求日益增加, 对电力程度的依赖也在日益变大。所以,大家对电力安全生产有了比较大需求, 要按照规划建设, 极力完善电网的结构, 保证输电线路安全的稳定。本文重点分析了架空输电线路铁塔结构设计的关键之处, 并给出了铁塔基拙设计的一些改善措施。 关键词：输电线路; 铁塔结构; 基拙设计 我国经济的迅猛发展在增加国民经济持续提高的时候也改变了设计以及运行电力系统所依靠的原始条件。输电线路是我国的电力供应提供基础以及保障在电力供应系统中发挥着重要的作用。但然而因为现在电力供应是按照企业为中心，就会要求电力供应在经济优化上有了要求，在对输电线路铁塔实施设计的时候,在确保铁塔的安全的稳定同时,又要保证它的经济效益。在已经出现的输电线路事故中, 因为铁塔的结构不太符合而导致的事故存在非常大的比例，安排好架空输电线路铁塔的结构设计工作，在确保电力系统正常工作的首要条件同时保证供电企业经济效益的关键举措。所以, 为很好避免外部损伤, 保证输电线路的安全工作，应该在对输电线路铁塔设计的平时工作中持续实施研究以及总结，然后持续加强输电线路铁塔结构的设计水平。 1 输电线路铁塔结构设计 作为电力线路工程建设的重点缓解输电线路铁塔的设计必应该在专业的原理以及途径的引导下实施充分足够发挥不同设计想法和思想同时给设计全程安排比较好的控制, 进一步确保输电线路铁塔设计的特殊意义以及价值对电力系统的进步以及发展发挥关键的醋精功能。持续变化以及发展的经济和自然环境持续对输电线路铁塔的设计有了新保准, 所以, 要尽力根据不同的条件慢慢提高结构的设计水平, 进而更好的符合现有的电力规范的标准促进电力系统的持续发展完善。 1．1 塔头铰结点的设置 输电线路铁塔内力研究时都把杆系结点当成连接处。这个位置塔头连接点设置说的是两铰拱和三铰拱力学模型的采取和结构模。从8上世纪80年代, 研发者通常选择了过渡铰钢式的构造结构在靠近原力学模式的时候还减少了钢材的使用。最近几年以来, 我们国家很多输电线路工程直线塔选择三铰拱塔头。然而有的塔在中间铰的部位下还添设了平连杆。研究者仔细分析三铰拱进行的内力设计等问题。关于三角拱在输电线路铁塔结构的设计, 国际上已经在普遍使用了, 例如美国和日本的550kV 输电线路直线塔、韩国的40 0 k V 输电线路直线塔, 均普遍选择了三铰拱塔头, 同时有的铰部位下都没有设置平连杆。 1 2 杆系布置
铁塔工程量计算式
50米四管塔基础工程量 1、场地平整：S=16*16.5=264㎡ 2、基础土方开挖及换填 ○11级湿陷、换填1米，每边宽出基础周边0.5米，挖深5米深。 V=1/3（8.7*8.7+14.5*14.5+8.7*14.5）*5=686.5m3 3:7灰土换填：V=1/3（8.7*8.7+9.9*9.9+8.7*9.9）*1=86.6m3 ○22级湿陷、换填2米，每边宽出基础周边0.8米，挖深6米深。 V=1/3（9.3*9.3+14.5*14.5+9.3*14.5）*6=863.18m3 3:7灰土换填: V=1/3（9.3*9.3+11.1*11.1+9.3*11.1）*2=208.62m33、基础垫层砼：C15 8*8*0.1=6.4 m3 基础底板砼：C30 7.7*7.7*0.8=47.43 m3 矩形柱砼：C30 0.7*0.7*3.2*4=6.27 m3 连系梁砼：C30 3.3*0.4*0.6*4=3.17 m3 4、现浇构件钢筋：圆钢≤10 0.3t 现浇构件钢筋：螺纹钢综合 3.48t 预埋铁件：1.124t 5、模板安拆： 基础垫层：8*4*0.1=3.2㎡ 基础底板：7.7*4*0.8=24.64㎡ 矩形柱：0.7*4*3.2*4=35.84㎡ 连系梁：（3.3*0.6*2+3.3*0.4）*4=21.12㎡
6、连系梁下底、侧面灰渣回填（300厚） V=5.5*5.5*0.3=9.07 m3 7、硬化面下换填（300厚）3:7灰土: V=(10.7*10.7-0.7*0.7*4) *0.3=33.76 m3 水泥砂浆地面： S=10.7*10.7-0.7*0.7*4=112.53㎡ 8、土方回填： ○11级湿陷、换填1米，每边宽出基础周边0.5米，挖深5米深，围墙内场坪高出自然地面0.5米。 V=686.8-86.6-63.27-9.07-33.76+0.5*264=626.13m3 ○22级湿陷、换填2米，每边宽出基础周边0.8米，挖深6米深。围墙内场坪高出自然地面0.5米。 V=863.18-208.62-63.27-9.07-33.76+0.5*264=680.46 m3 9、接地装置安装 接地扁钢：-40mm*4mm 74米 接地角钢：50mm*5mm 24米
塔吊基础设计计算方案说明
1.塔吊基础设计计算方案 一、设计依据 1.《建筑桩基础技术规范》JGJ84—94 2.《混凝土结构设计规范》GB50040—2002 3.《建筑地基基础设计规范》GB50007—2002 4.《建筑地基基础设计规范》DB33/1001—2003 5.《建筑机械使用安全规程》JGJ33—2001 6.《建筑结构荷载规范》GB50009—2002 7.本工程《岩石工程勘察报告》 8.施工图纸 9.简明施工计算手册 10.塔吊使用说明书 二、塔吊选型 本工程为框剪结构，地下一层，总建筑面积246389m2、本标段72500m2。地上18~32层，地下室Ⅱ区地面结构标高为-5.6m,地下室Ⅱ区顶板结构标高为-1.20m,板厚500mm,5#--6#楼建筑物高度最大为98.6m, 5#--6#楼构架顶标高105.3m,7#--9#楼建筑物高度最大为55.3m, 7#--9#楼构架顶标高62m。根据本工程特点、布局，拟选用4台浙江凯达电梯制造有限公司制造的QTZ63型液压自升塔式起重机（简称塔吊），其相关技术参数适用于本工程垂直运输需要。 三、塔吊位置的确定 为最大限度的满足施工需要，拟将塔吊位置作如下确定： 塔吊基础：5#塔吊设置在5#楼E—F轴/24—25轴，7#塔吊设置在7#楼E—F轴/8—6轴，8#塔吊设置在8#楼Q轴/8—9轴，9#塔吊设置在9#楼B1轴/13轴，具体详见塔吊平面布置图。
四、塔吊基础的确定 1.地质参数以本工程《岩石工程勘察报告》中有关资料为计算依据（以Z50孔为依据）， 其主要设计参数（见土层设计计算参数表）。 2.塔吊基础受力情况（说明书提供）
铁塔基础计算与优化汇总
浅谈铁塔基础的计算与优化 丛日立赤峰华辰电力勘察设计院 【摘要】在普通地质条件下，就台阶式铁塔基础采用深埋与浅埋基础进行计算，比较后选优；在复杂地质条件下，就台阶式和正方形两种不同形式基础进行计算，对设计的方式进行优化比较，提出了自己的观点，供参考。 【关键词】铁塔基础承载力深埋与浅埋地下水台阶式基础 正方形基础优化设计 铁塔基础在输电线路工程中的设计是重中之重，它均需同时满足上拔和下压的基本要求，还必须进行稳定和剪切验算及构造和配筋要求。计算过程相对复杂，随着计算软件的开发和利用，烦琐的计算已变的程序化，但同时也产生计算的优化控制问题，计算机只会按照指定的程序运行，实际工程中地质情况复杂多变，软件的智能化远远不能满足实际的需要，这就需要设计人员合理的控制与优化。下面就普通地质条件和复杂地质条件两个方面的优化计算进行探讨和分析。 一、在普通地质条件下，台阶式铁塔基础的深埋与浅埋 无论直线塔还是转角塔，从受压基础或者说基础受压的角度来讲，一方面线路铁塔的压力值相对地基的承载力来讲，比较容易满足承压要求，另一方面满足受拉要求的基础只要构造合理大都能满足受压要求，进一步讲转角塔的受压腿的上拔力都非常小，角度越大上拔力就越小，设计时只是考虑一下持力层和冻土层的深度影响，基础也很小，因而在此不做详述。而受拉基础的大小深浅对整个基础起着控
制作用，鉴于受拉基础的下压力较小，计算时验算一下即可，所以本文着重从基础的上拔角度进行详述，基础上拔时要求基础自重与基础上拔时带出的土体重量之和，必须大于或等于设计值，即满足基础的抗拔稳定的要求，公式如下： N≤G/γR1+ G0/γR2 式中： N－基础上拔力标准值（kN）； G－采用土重法计算时，为倒截锥体的土体重力标准值，采用剪切法计算时，为土体滑动面上土剪切抗力的竖向分量与土体重力之和（kN）； G0－基础自重力标准值（kN）； γR1－土重上拔稳定系数，按现行规范的规定采用； γR2－基础自重上拔稳定系数，按现行规范的规定采用。 在受压时，要求轴向压力与基础水平推力产生的基地应力之和，必须小于或等于地基的需可承压力，基础底面压应力的计算，应符合下列公式的要求： P≤f 式中：P－作用于基础底面处的平均应压力标准值（N/m2） f－地基承载力设计值，应按现行国家标准《建筑地基基础设计规范》（GBJ7－89）的规定采用。 当偏心荷载作用时，除符合式上式要求外，尚应符合下列要求：Pmax≤1.2f 式中：Pmax－作用于基础底面边缘的最大压应力标准值（N/m2）。
塔吊基础计算 20130723
塔吊四桩基础的计算书依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)。 一. 参数信息 二. 荷载计算 1. 自重荷载及起重荷载 1) 塔机自重标准值 F k1=580kN 2) 基础以及覆土自重标准值 G k=5×5×1.35×25=843.75kN 承台受浮力：F lk=5×5×0.85×10=212.5kN 3) 起重荷载标准值
F qk=60kN 2. 风荷载计算 1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值 a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m2) =0.8×1.77×1.95×0.99×0.2=0.55kN/m2 =1.2×0.55×0.35×1.6=0.37kN/m b. 塔机所受风荷载水平合力标准值 F vk=q sk×H=0.37×90.00=33.07kN c. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值 M sk=0.5F vk×H=0.5×33.07×90.00=1487.95kN.m 2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值 a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=0.45kN/m2) =0.8×1.84×1.95×0.99×0.45=1.28kN/m2 =1.2×1.28×0.35×1.60=0.86kN/m b. 塔机所受风荷载水平合力标准值 F vk=q sk×H=0.86×90.00=77.34kN c. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值 M sk=0.5F vk×H=0.5×77.34×90.00=3480.28kN.m 3. 塔机的倾覆力矩 工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 M k=-200+0.9×(1766+1487.95)=2728.55kN.m 非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 M k=-200+3480.28=3280.28kN.m 三. 桩竖向力计算 非工作状态下： Q k=(F k+G k)/n=(580+843.75)/4=355.94kN Q kmax=(F k+G k)/n+(M k+F vk×h)/L
洗涤塔工艺参数计算
喷漆室漆雾洗涤塔工艺参数计算 漆雾洗涤塔的工作原理：参考借鉴水旋喷漆室的原理，将水帘喷漆室处理过后的废气用排风风机抽出后将废气送入洗涤塔内部，在塔的中间设置若干水旋器以及淌水板，废气通过洗涤塔后的排风风机将废气从水旋器上部通过水旋器后排出。水旋器内部水与废气充分接触并在高风速的状态下雾化，吸收废气中的漆雾然后经过后续的档水板以及风速的急剧降低使得雾化的水气撞击聚合，重新凝聚成水滴落入洗涤塔底部的循环水池中。 洗涤塔主要结构形式：本塔为矩形整体，由淌水板将塔分为上下两部分，塔上部为进风室，中间为淌水板以及水旋器，底部为循环水池。循环水池与淌水板中间开孔接排风风管，供处理过后的废气排放。排风风管内部设置气水分离的档水板。由水泵将底部水槽内水抽出，送入上部空间沿淌水板流至水旋器。 工艺参数的计算： 初始条件：洗涤塔废气处理量：13300m3/h即送风风量为13300m3/h. 1、循环水量计算：根据水旋器的工作原理以及实验数据水与空气在一定混合比例的情况下能达到最好的雾化效果e—2 则：Gw＝Q×ρ×e Gw—循环供水量kg/h Q—废气处理风量m3/h ρ—废气比重（一般取为1.2kg/m3） e—水空比（一般取1.7～2，这里取为2）Gw＝Q×ρ×e＝13300×1.2×2=31920kg/h 则取循环供水量为：32m3/h 选取水泵为：32m3/h×8m 2、洗涤塔的外形尺寸： 受场地限制洗涤塔总高度在2600mm之内，因此塔底部循环水池液面高度在容积满足的情况下尽量降低，这样使得截面积加大。 循环水池容积：（即洗涤塔底部液面的高度） 一般情况下取循环水泵2.5～7min的循环量，以保证水不被抽空。则：水池的容积为：V ＝Q2×t V—水池的容积m3 Q2—循环水泵的循环量m3/h t—时间（取为3min） V＝Q2×t＝32×3/60=1.6m3 由此取得循环水池的长宽尺寸为：2×2m，高度取500mm 则洗涤塔的长宽尺寸取为2×2m 水旋器高度为800mm，此高度以保证废气与水能充分的混合并在水旋管 内部经过较高的风速时达到雾化的效果。水旋器距离循环水液面高度一般取为250～400mm 保证排风不产生较大的阻力同时距离不会太大。间距取为200mm。 洗涤塔上部的进风室同样也需要保证一定的空间便于检修同时高度过低的情况下风阻过大。洗涤塔进风室取为：1000mm 则洗涤塔的内腔净高度为：H＝500＋800＋200＋1000＝2500mm 洗涤塔尺寸见图；3、排风风机选型： 由于洗涤塔处理废气含有一定量有机物如溢入车间则对人体有害，因此洗涤塔正常工作时处于负压状态保证有害气体不会出现意外漏进车间内部。因此排风风量为： Q排＝Q送×e Q排－排风风量m3/h Q送－送风风量m3/h E －1.1 Q排＝13300×1.1＝14630m3/h 排风风机压头： 排风风机的压头需大于排风的阻力； 排风阻力：ΔH＝ΔHt+ΔHp ΔH－排风总阻力Pa ΔHt－排风风管沿程阻力Pa ΔHp－排风风管局部阻力Pa 风管沿程阻力取为：100Pa 排风风管局部阻力分为水旋器局部阻力以及档水板局部阻力。水旋器局部阻力为：800～1000Pa； 档水板局部阻力：ΔHp＝Σξ10ρv2/2g＝78Pa 则总阻力为：ΔH＝1000＋78＋100＝1178 Pa 取排风风机压头为：1178×1.15=1355 Pa 则排风风机为：14630m3/h×1355 Pa