专题会议纪要(桩基处理方案)(前三)
专题会议纪要
时间：2011年6月10日星期五，下午3：30
地点；现场会议室
参加单位及人员：
广州华欣誉：张列平肖礼智王宝宁
广州高新工程顾问有限公司：林均章毛良荣
广东诺厦工程建设公司：周战能陈盛满
广州市荔湾区质量监督站；陈良进李梓文
北京中建恒基工程设计有限公司：王志斌冯海
会议议题：根据设计验算，确定桩基的处理方案
根据本周二的专题会议纪要的要求，设计单位已提交每条桩的桩端天然湿度的单轴抗压强度的要求值及每条桩的单轴竖向抗拔承载力特征值的最低要求值。要求各方充分讨论，确定桩扩大抽检数量及桩基的处理方案。
会议讨论如下：
一.桩基处理方案
1.根据设计验算结果；有65＃ 76＃ 87＃ 93＃ 99＃共五条桩的桩
端的岩石天然湿度的单轴抗压强度不能满足设计的要求值，需要进行补强处理；
2.设计单位提出两种补强方案：1是预应力管桩：在处理桩四周分别
新补4－8条Ф300预应力管桩。2是采用钻（冲）桩：在处理桩
采用新补2条Ф800钻孔桩；（具体详设计单位提交补桩方案一及补桩方案二）
3.因市区不能进行锤击方法施工，故桩基补强方案只能为补桩方案
二（采用钻孔桩）处理；
二.桩的扩大检测
1.抗拔桩
1.1本项目抽检3条桩进行抗拔，在第一条桩抗拔检测时，因检测单位采用设计图纸的最大值进行检测，在拉到270T时出现缷载现象，不能满足设计图纸要求的最大拉拔值。经设计单位进行验算后，满足要求。同时，根据设计单位的验算变更后，第二第三条均能满足设计验算的单桩竖向抗拔承载力要求进行拉拔，结果满足要求。
1.2抗拔桩是否进行扩大抗拔检测，由荔湾区质量监督站陈工与检测室等各部门讨论后再定。
2.非抗拔桩
2.1.本项目的非抗拔桩检测方法根据桩基检测方案为小应变、超声波及抽芯；
2.2. 按抽芯10%的比例计算，抽芯应为11条，因部分超声波堵管，已抽芯17条，其中有9条桩的桩端岩石不能满足设计单位要求的单轴抗压强度，需要进行扩大检测，按17+9*2＝35条进行计算，确定总抽芯数量为35条；
2.3.经核实现场已抽芯32条，还需抽芯3条，经设计单位确定62＃90＃ 77＃三条桩为补抽芯的桩；
2.4. 为验证76＃桩的桩端岩石的单轴抗压强度，设计单位要求加钻76＃桩；
三施工问题
为加快施工进度，为业主节省投资，会议要求各相关单位通力合作，各方按最大的能力办好以下问题：
1.施工单位尽快安排抽芯单位，要求利用本周的星期六及星期日（即
6月11日及12日）完成设计单位确定的3条桩的抽芯及1条桩的加抽；
2.施工单位督促抽芯检测单位于2011年6月13日出检测报告；
3.设计单位于本周六交经验算的每根桩桩端的岩石天然湿度的单轴
抗压强度的要求及每根抗拔桩的单轴竖向抗拔承载力特征值最低要求（需加盖公章）；
4.施工单位尽快将所有检测抽芯报告（包括柱状图交设计单位）；
5.设计单位尽快汇总，向施工图审查机构申请桩基单轴抗压强度及
抗拔承载力的变更审查，做好沟通与理解，尽快出审查结果。
四其它
1.施工单位根据本项目桩基检测的实际情况，重新修改检测方案，交相关单位重新审核。
五需解决的问题
经会议讨论，确定以下问题未解决：
1.抗拔桩的扩大抗拔检测问题：由荔湾区质量监督站陈工与检测室
等各部门讨论后再定，要求陈工尽快答复；
2.下一步施工问题：待审查机构答复，对桩基单轴抗压强度及抗拔
承载力的变更通过审查后方可进行浇灌砼（或口头通知）。设计单位要做好沟通与理解，恳请审查机构尽快出审查结果；
――附会议签到表
广州高新工程顾问有限公司
文安花苑项目监理部
2011-6-10
软土地基处理方案
软土地基处理方案 本合同段软土地基处理包括以下几种方法：换填砂垫层、干砌片石、碎石垫层、预压与超载预压、土工布、单向土工格栅、双向土工格栅、土工格室、搅拌桩。施工时间安排在2002年11月11日至2003年8月31日。 软土路基处理时遵循的施工原则 施工季节：优先安排在非雨季节施工，根据气象预报资料选取在连续降雨量少时间施工。 工序安排：采用机械化快速施工，开挖、换填、防护加固、防排水各项设施等工序一气完成，尽量缩短工作面暴露时间。严格按照各种不同处理方法的工艺要求进行施工。软基段的涵洞工程，在路基预压期满，沉降基本完成后在开槽施工。 4.4.1.一般路堤浅层处理施工 采用排水砂垫层，土工格栅设置在排水垫层顶部，坡角采用干砌片石护坡，护坡背后设置土工布反滤层。 4.4.1.1.换填砾类土垫层 施工工艺??见表5 施工工艺框图砂垫层施工工艺框图。 砂选用中粗砂，在开工前对砂场进行调查，并及时取样进行分析，主要测定细度模数、含泥量、有害物含量，选择符合设计标准的砂方可使用。 施工时首先清除加固范围内地面上的草皮及杂物，用土质相同的土填成坡度为3～4%的横坡，并碾压密实。 分层填筑：砂垫层分两层填筑，每层压实厚度25cm，按照经过试验确定的合格填料和经过试验确定的工艺参数，进行分层填筑压实。 摊铺整平：为了保证路堤压实均匀和填层厚度符合规定，填料采用推土机初平，刮平机进行二次平整，使填料摊铺表面平整度符合要求。 洒水或晾晒：砂的含水量直接影响压实密度。在相同的碾压条件下，当达到最佳含水量时密实度最大，填料含水量波动范围控制在最佳含水量的+2%～-3%范围内，超出最佳含水量2%时进行晾晒，含水量低于最佳含水量进行洒水。洒水采用洒水车喷洒，晾晒采取自然晾晒，必要时旋耕机翻晒。 机械碾压：碾压是保证砂垫层达到密实度要求的关键工序。碾压按照“先静压，后振动碾压”；“先轻，后重”；“先慢，后快”；“先两侧，后中间”的原则。 检验签证：砂垫层的检测采用K30荷载仪进行检测地基系数，核子密度仪检测压实系数。 施工防排水：砂垫层施工完成后，在两侧挖临时排水沟，使排到砂垫层里面的水能及时排出。严格管理施工用水与生活用水，以免冲刷路基各部与取土处。 4.4.1.2.单向单层土工格栅处理软土地基施工 施工工艺??见表5 施工工艺框图铺设单层单向土工格栅施工工艺框图。 施工时首先清除加固范围内地面上的草皮及杂物，用土质相同的土填成坡度为3～4%的横坡，并碾压密实。 在上面填厚30cm的中粗砂，压实到符合设计要求后，将表面进行整平，去除表面石块，并将去除石块后形成的凹坑补平，然后在上面满铺一层单向土工格栅。 土工格栅铺设要求幅与幅之间纵向采取密贴排放，横向采用连接棒连接或搭接法连接，连接强度不低于设计强度，横向接缝错开不小于1m。铺设时使格栅与土层密贴，每隔一定距离用U型钉将格栅固定在土层上。 格栅铺设后及时用砂或其他渗水材料覆盖20cm厚，并按设计要求铺回折段砂，外边逐幅回折2m，用砂压住。然后进行整平、压实达到设计要求后进行路基填筑。
断桩处理的几种方法
钻孔灌注桩断桩预防及处理方法 钻孔灌注桩基础由于其施工设备简单、易于操作而被广泛应用于桥梁建设中，目前已形成了一套比较成熟的施工技术。但是由于钻孔灌注桩的施工受多种因素影响，处理不好容易引起断桩，因此对断桩的预防是钻孔灌注桩施工中的一个重要问题。 一、断桩原因 断桩是指钻孔灌注桩在灌注混凝土的过程中，泥浆或砂砾进入水泥混凝土，把灌注的混凝土隔开并形成上下两段，造成混凝土变质或截面积受损，从而使桩不能满足受力要求。常见的断桩原因大致可分为以下几种情况： （1）由于混凝土坍落度过小，或由于石料粒径过大、导管直径较小，在灌注过程中堵塞导管，且在混凝土初凝前无法疏通好，不得不提起导管，形成断桩。（2）由于运输或等待时间过长等原因使混凝土发生离析，又没有进行二次搅拌，灌注时大量骨料卡在导管内，不得不提出导管进行清理，引起断桩。（3）由于水泥结块或者在冬季施工时因集料含水量较大而冻结成块，搅拌时没有将结块打开，结块卡在导管内，而在混凝土初凝前不能疏通好，造成断桩。（4）混凝土灌注过程中发生坍孔，无法清理，或使用吸泥机清理不彻底，使灌注中断造成断桩。（5）由于检测和计算错误，导管长度不够使底口与孔底距离过大，首批灌注的混凝土不能埋住导管底部，从而形成断桩。（6）在提拔导管时，盲目提拔，将导管提拔过量，使导管底口拔出混凝土面，或使导管口处于泥浆层，形成断桩。（7）在提拔导管时，钢筋笼卡住导管，在混凝土初凝前无法提起，造成混凝土灌注中断，形成断桩。（8）导管接口渗漏，使泥浆进入导管，在混凝土内形成夹层，造成断桩。（9）处理堵管时，将导管提升到最小埋置深度，猛提猛插导管，使导管内混凝土连续下落与表面的浮浆、泥土相结合，形成夹泥缩孔。（10）导管埋置深度过深，无法提起导管或将导管拔断，造成断桩。（11）由于其他意外原因（如机械故障、停电、材料供应不足等）造成混凝土不能连续灌注，中断时间超过混凝土初凝时间，致使导管无法提起，形成断桩。 由此可见，钻孔灌注桩的施工受多方面因素的影响，灌注前应从各方面做好充分的准备，尽可能避免意外情况发生。 二、可采取的预防措施 1、材料方面 集料的最大粒径应不大于导管内径的1／6～1／8以及钢筋最小净距的1／4，同时不大于40mm。拌和前，应检查水泥是否结块；如果在冬季施工，拌和前还应将细集料过筛，以免因细集料冻结成块造成堵管。控制混凝土的坍落度在18～22cm范围 内，混凝土拌和物应有良好的和易性。在运输和灌注过程中，混凝土不应有离析、泌水现象。 2、混凝土灌注 （1）制作钢筋笼时，为使焊口平顺，最好采用对焊的方法。若采用搭接焊法，要保证接头不在钢筋笼内形成错台，以防钢筋笼卡住导管。（2）根据桩径和石料的最大粒径确定导管的直径，尽量采用大直径导管。使用前要对每节导管编号，进行水密承压和接头抗拉试验，
桩偏位处理方案
管桩偏位的两种处理方法 2007-05-10 14:06 【】 1、工程概况 某住宅小区×幢住宅楼基础，设计采用C60、φ400薄壁预应力混凝土管桩293根，桩长24m，桩全截面进入持力层（粘土层）大于3m，采用10＋10＋4m焊接接桩，单桩设计承载力值550 kN.打桩完成后，桩顶位于自然地面以下2.5m左右。该楼土方开挖范围内的土质分层（自上而下）情况为：杂填土；粉质粘土，大多为软塑，不能利用；淤泥质粉质粘土属于高压缩性土，其力学性质很差。 该基础所在地原为池塘，其底板位于杂填土与粉质粘土层内，挖土深度约2.8m.薄壁预应力混凝土管桩纵向间距为1.1—1.6m.先采用机械挖土至桩顶标高以上0.6—0.8m处，然后再采用人工挖掘的方法。机械挖土时采用一台单斗反铲挖土机，从东向西退挖，一次挖到挖掘深度，土方临时堆放在基坑南侧，高约1.5m，施工十分顺利。但在人工修挖基槽时，发现西南区域基坑内深黑色的淤泥将地表的粉质粘土拱起，且次日部分桩有偏位现象出现。经对桩位的复核，发现偏移量在11—50cm的桩有88根，在51—80cm的桩有14根，＞100cm 的桩有8根，偏移量的分布有明显的规律，即从南向北递减，从东到西递增。 2、管桩偏位原因及其解决思路 （1）原因分析：该区域原为池塘边缘，南北侧的土质差异较大，北侧的粉质粘土层较好（γ＝19.1kN/m3，c＝13kPa，φ＝22.6°），而南侧的淤泥质粘土层较差（γ＝16.9kN/m3，c＝6.7kPa，φ＝13.4°）。南侧的堆土压力造成淤泥质粘土向西南区域滑动产生巨大的推挤作用，引起预应力高强度混凝土管桩的偏位。 （2）解决思路：为确定被挤偏的桩的损伤程度和完整性，首先对之进行低应变动力检测，发现偏移量小于50cm的桩均未断裂，大部分桩身完整，无明显缺陷，有个别局部开裂，而受损部位均在距桩顶5～10m处；偏移量大于50cm的桩，有明显缺陷，局部开裂较严重。若采用原桩型进行补桩，则施工工期较长，费用很高，还会引起违约索赔。因此，同时考虑了以下两种解决方案： ①推顶法（即桩顶施加水平推力）使桩复位。根据《建筑桩基技术（JGJ 94-94）》中公式计算得出桩的水平变形系数α＝0.6495m-1后，再由式Rh＝α3EIχoa／Vx得出允许水平推力值（其中χoa为桩顶容许位移，软土取40mm；Vx为桩顶水平位移系数，当α×h（桩长）≥4时取2.441；EI为桩身抗弯刚度），即Ｒh＝124.91kN.采用小于Ｒh的水平推力对预应力高强度混凝土管桩的桩身是安全的。 施工时先清除桩前侧的土，最大幅度减少所需的水平推力，再采用小于Ｒh水平推力使偏位的桩复位，就能保证桩的安全。 按上述处理思路施工，工期较短，处理费用约每根3000元。
粉喷桩地基处理工程施工方案
第一章编制依据 1. 编制依据 1．《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008 2．《地基与基础工程施工质量验收规范》 (GBJ50202-2002) 3．《湖北省建筑软弱地基基础设计规范及规程》 4．《建筑地基基础技术规范》 ( DB42/242—2003,JG79-2002,GB50007-2002) 5．《工程测量规范》( GB50026—2007) 6．中国建筑工业出版社《建筑施工手册》 7．湖北泽雄塑料科技有限公司生产线工程年产22800吨塑料制品项目厂房施工现场情况
8．《粉体喷搅法加固软土层技术规范》（TB10113-96） 9．《湖北泽雄塑料科技有限公司新建厂区岩土工程勘察报告》 10．其他相关的技术规程 第二章工程概况 1. 工程概况 湖北泽雄塑料科技有限公司生产线工程年产22800 吨塑料制品项目1#厂房位于鄂州经济开发区武汉港工业园内，该部位承台施工已经完成。我单位施工该工程的的地基基础部分，地基处理采用水泥土搅拌桩施工。 2. 工程内容 粉喷桩 水泥土搅拌桩（粉喷桩）设计要求以粉细砂层（地层代号（6）或粉土层（5））为地基持力层，施工采用粉体喷射搅拌法，将水泥用空气压缩气体输送到软地基中，与地基强行拌合，使粉料水泥与软土充分发挥物理、化学反应，形成坚强、连续、水稳性的桩（粉喷桩）。 湖北泽雄塑料科技有限公司生产线工程年产22800 吨塑料制品项目1#厂房地基处理工程采用粉喷桩，桩数3210根。水泥土搅拌桩直径500mm设计平均桩长15m,桩顶标高为（场地设计± 0=）现场场地标高为左右。水泥土搅拌桩复合地基承载力要求为：A-E 轴区域桩距呈等边三角形布置桩，复合地基承载力特征值为 f spk=1 30KPa；E-J 轴区域桩距呈等边三角形布置桩，复合地基承载力特征值为f spk=90KPa所有桩端持力层为4层粘土层，桩端进入持力层不小于。固化剂采用正品级普通硅酸盐水泥
地基处理施工方案
未来科技城国际教育园项目 幼儿园地块软基处理方案 一、场地基本状况 1.1拟建的未来科技城国际教育园区项目，位于杭州市余杭区中泰街道南湖景区，项目规划用地面积为117944平方米（约176.9亩），总建筑面积约为87105平方米。场地西南角拟建幼儿园，建筑物约1~2层。现幼儿园区块地基主要为淤填土，主要成分为建筑泥浆，放置时间约5~6年，泥浆深度约为7～10m，面积约25600m2。 1.2填土区泥浆呈流塑状，长满芦苇，土质极软，承载力基本为0，含水量很高，颗粒极细，不能直接上人和设备。 场地现状图 本次淤填土区地基处理主要针对泥浆层及3层淤泥质粘土层。 1.3施工平面布置
二、软基处理工程条件 2.1拟处理地层 根据浙江中材工程勘测设计有限公司2015年10月提供的本项目的岩土工程详勘报告，应予以处理的软土地层为④1粘土以上的地层，处理的厚底为10.1~14.1米。拟处理的各土层状况如下。①1杂填土：杂色、松散、湿。成分以粘性土为主，含碎石砖块，揭露厚度1.1~5.3m，西侧厚度大。①2淤填土（塘泥）：灰、灰黑色、饱和，流塑~软塑，由原状鱼塘淤泥与外来排放施工泥浆组成，岩性相变大。本场地普遍存在，揭露或可见厚度1.2~6.3m，相邻孔的最大厚度差为4.9m，层顶坡度达19.2%。粒度成份以粉性粘粒为主，渗透系数为7.6×10-8cm/s，
Es为2.14MPa，为极高压缩性、极低渗透性软土。本地块因仅北侧、西侧有10个钻孔，大多范围的层后及物理学性质不祥。 ②粉质粘土：为原状沉积土，灰黄色、饱和，软可塑状，揭露厚度1.1~3.9m，一般为1.2~1.4m，层厚较小。W：35.7%，e：1.030， E s1~2:4.58Mpa。fak：120kPa。 ③淤泥质粘土：灰色，饱和，流塑状，局部夹层粉土。揭露厚度0~4.9m，厚度变化较大。W：49.3%，e：1.386，Ip：18.3，E s1~2：3.11MPa，fak:70kPa,属高压缩性粘土。 拟处理地层为极高压缩性的①1层和高压缩性的③层及杂填土，处理深度为10.1~14.1m。 2.2水文地质条件 地表水：场地北侧的地表水沟深度不详，宽度大于15m；东侧有人工开挖的水坑，其深度大于2m，降雨时地表水从南侧流于水坑中。 地下水：杂填土中有受降雨补给的上层滞水，表层芦苇根系土层中有孔隙潜水，使①2层淤填土的含水量高而甚稀软。浅表地下水从淤填土面渗出向水坑排泄。 2.3地面地形与地貌条件 由于人工堆填和开挖，导致地表高差大，东、北地面低，南侧高。因地面稀软和芦苇丛生，地面高程不明。 三．地基处理工程条件分析 3.1地基处理前准备工程量大 1）清表与平整工程量大：具体为大量芦苇割除，苇根清除，场
断桩处理的原因、预防措施及处理方法
断桩处理的原因、预防措施及处理方法 https://www.360docs.net/doc/5d5514754.html, 期刊门户-中国期刊网2009-11-24来源:《中小企业管理与科技》2009年7月上旬刊供稿文/陈忠王洪涛 [导读]结合工程施工实际，对钻孔灌注桩产生断桩的原因进行了分析，并对预防断桩及断桩处理进行了探讨 期刊文章分类查询,尽在期刊图书馆 陈忠1 王洪涛2 (1.重庆市涪陵区公路勘测设计院；2.中铁十九局第一工程公司) 摘要:结合工程施工实际，对钻孔灌注桩产生断桩的原因进行了分析，并对预防断桩及断桩处理进行了探讨，从而保证桩基施工质量，减少不必要的损失。 关键词:钻孔桩断桩原因预防措施处理方法 0 引言 随着我国交通基础设施建设的快速发展，钻孔灌注桩基础由于其成本适中、施工设备简单、易于操作而被广泛应用于桥梁建设中，目前已形成了一套比较成熟的施工技术。但是由于钻孔灌注桩属于隐蔽工程，施工时受人、机、料、法、环诸多因素影响，其中只要任一环节处理不好都可能引起断桩。一旦断桩对工程的工期影响较大，处理的费用较高。因此下面结合多年的施工经验，对钻孔灌注桩断桩的原因进行了分析，并针对原因，提出有效预防措施和在桩基施工中处理断桩的几种方法。 1 引起断桩的原因 1.1 导管原因引起的断桩①在混凝土浇筑过程中，导管口不慎挂住钢筋笼或在浇筑过程抽拔导管引起导管接头断裂，使导管脱离混凝土面引起断桩。
②灌注首批混凝土时，导管底埋入混凝土中，导管下端为封闭状态，导管上部四周要承受井孔内泥浆压力，另外，导管下端封闭，首次灌注混凝土时，导管内原有空气无法排出，因而要承受混凝土下落时引起的气压。水压或气压过大，都可能将导管压扁或接头漏水、漏气，导致断桩。因此，导管使用前应进行水密、承压和接头抗拉拔试验。③在灌注过程中，未能及时提管、拆管，导致导管埋深过深、摩擦力过大而拔不动或拔断导管。因此，要求测量人员及时探测，控制最大埋深不大于6m。 1.2混凝土质量原因引起的断桩水下混凝土坍落度一般要求为 18cm～22cm，因此要求混凝土应有良好的和易性，在运输和灌注过程中无明显离析，灌注时保持足够的流动性，否则容易卡管，引起断桩。因此，在施工过程中应经常检查砂、石料的级配，控制好水灰比，保证混凝土有良好的和易性。 1.3初灌混凝土量过少引起的断桩混凝土的初灌量应保证导管埋深不小于1m，因为埋入深度过小，不能保证混凝土完全埋住导管，可能会使导管进泥或进水，灌注过程将不能继续。因此，混凝土灌注前，应先计算初灌量，使导管埋深不小于1m。 1.4 导管埋深过小引起的断桩①在灌注后期，混凝土表面的泥浆沉淀增厚，有时甚至有少量坍土，若导管埋深太小，特别在灌注过程中，在探测混凝土表面深度不准确的情况下，容易造成导管提漏、进水，造成夹层、断桩。因此在灌注后期，导管最小埋深不宜小于2m。②在混凝土浇筑过程中，应经常测定已灌混凝土表面高程，做好详细记录，据此推算导管已埋深多少和是否需要提升导管。探测应精确，否则易将泥浆坍土层误认为混凝土表面，导致导管
管桩偏位的两种处理方法
管桩偏位的两种处理方法 发布日期：2014-06-21 来源：混凝土机械网作者：混凝土机械网浏览次数：1494 核心提示：1、工程概况某住宅小区×幢住宅楼基础，设计采用C60、φ400薄壁预应力混凝土管桩293根，桩长24m，桩全截面进入持力层(粘土层)大于3m，采用10＋10＋4m焊接接桩，单桩设计承载力标准值550 kN。打桩完成后，桩顶位于自" 1、工程概况 某住宅小区×幢住宅楼基础，设计采用C60、φ400薄壁预应力商品混凝土管桩293根，桩长24m， 桩全截面进入持力层(粘土层)大于3m，采用10＋10＋4m焊接接桩，单桩设计承载力标准值550 kN。打桩完成后，桩顶位于自然地面以下2.5m左右。该楼土方开挖范围内的土质分层(自上而下)情况为：①杂填土；②粉质粘土，大多为软塑，不能利用；④-1淤泥质粉质粘土属于高压缩性土，其力学性质很差。该基础所在地原为池塘，其底板位于杂填土与粉质粘土层内，挖土深度约2.8m。薄壁预应力商品混凝土管桩纵向间距为1.1～1. 6m。先采用机械挖土至桩顶标高以上0.6～0.8m处，然后再采用人工挖掘的方法。机械挖土时采用一台单斗反铲挖土机，从东向西退挖，一次挖到挖掘深度，土方临时堆放在基坑南侧，高约1.5m，施工十分顺利。但在人工修挖基槽时，发现西南区域基坑内深黑色的淤泥将地表的粉质粘土拱起，且次日部分桩有偏位现象出现。经对桩位的复核，发现偏移量在11～50cm的桩有88根，在51～80cm的桩有14根，＞100cm的桩有8根，且④轴以西和?轴以北区域内的桩基本设有偏位。偏移量的分布有明显的规律，即从南向北递减，从东到西递增。 2、管桩偏位原因及其解决思路 (1)原因分析：该区域原为池塘边缘，南北侧的土质差异较大，北侧的粉质粘土层较好(γ＝19.1kN/m3，c＝13kPa，φ＝22.6°)，而南侧的淤泥质粘土层较差(γ＝16.9kN/m ３，c＝6.7kPa，φ＝13.4°)。南侧的堆土压力造成淤泥质粘土向西南区域滑动产生巨大的推挤作用，引起预应力高强度商品混凝土管桩的偏位。 (2)解决思路：为确定被挤偏的桩的损伤程度和完整性，首先对之进行低应变动力检测，发现偏移量小于50cm的桩均未断裂，大部分桩身完整，无明显缺陷，有个别局部开裂，而受损部位均在距桩顶5～10m处；偏移量大于50cm的桩，有明显缺陷，局部开裂较严重。若采用原桩型进行补桩，则施工工期较长，费用很高，还会引起违约索赔。因此，同时考虑了以下两种解决方案：①推顶法(即桩顶施加水平推力)使桩复位。根据《建筑桩基技术规范(JGJ 94-94)》中公式计算得出桩的水平变形系数α＝0.6495m-1后，再由式Rh ＝α3EIχoa／Vx得出允许水平推力值(其中χoa为桩顶容许位移，软土取40mm；Vx为桩顶水平位移系数，当α×h(桩长)≥4时取2.441；EI为桩身抗弯刚度)，即Ｒh＝124.9 1kN。采用小于Ｒh的水平推力对预应力高强度商品混凝土管桩的桩身是安全的。施工时
搅拌桩复合地基处理工程施工组织设计方案
皓月花园搅拌桩复合地基处理工程施工组织设计 编写: 审核: 深圳市基础工程有限公司 年月
、工程概况 皓月花园位于龙华镇梅龙公路樟杭村路段东侧。其原始地貌为山前坡地，现已大部分经堆填整平，场地西侧砌有高达12 米的挡土墙，东侧边缘为丘坡（将继续平整），场地总体地形较平。拟建建筑物为34 栋层住宅楼和一栋三层会所，均为框架结构，属二级建筑物。 二、工程地质情况及水文地质条件 （一）场地地质条件 1、地基土工程地质特征及承载力本工程拟建在湛江市霞山区南部的霞宝工业区内，原湛江东兴厂南北两侧。场地范围内所见地层的岩土类型较，根据土层工程地质性质、时代成因的不同，勘察报告将钻孔揭露深度内地基土层划分为11 个工程地质层。其特征如下： ①素填土：暗褐色、暗黄色等，稍湿、松散。主要由砂性土及粘性上 组成。局部夹碎石砖块，含有机质，具腐臭味。层厚0.50m~ 2.2m，层顶 标咼4.69m~7.1m，该层不宜作地基持力层。 ②粉砂、粉土：以粉质粘土为主，暗黄色~黄色，湿~饱和，松散．含较多量中细砂砾.层厚1.0m?3.5m,层顶标高2. 91m~6. 56m。地基承载力特性值为90kPa。 ③中砂：浅褐红色棕红色等，饱和，松散?稍密；次圆?次棱角状，以中粗砂粒为主，矿物成分主要为石英；底部夹1 ~ 2cm 铁质层。层厚1.25m?6.20m,顶板埋深2.0m?4.0m,层顶标高1.61m?5. 00m地基承载力特征值120kPa。 ④粉质粘土：紫红、浅黄、灰白等色相杂。湿，可塑，局部硬塑；层 厚0.4m?5.00m,层顶深度3.45m~ 8.30m，层顶标高-1.690m ?2. 720m。 地基承载力特征值150kPa。 ⑤粉土：紫红、浅黄、灰白等色相杂。湿~很湿，松散~稍密；局部
地基处理工程施工设计方案
本施工方案编制依据： 1、?建筑工程手册?一九七四年 2、?地基处理设计规范?（GBJ-93） 3、?广州新白云国际机场飞行区详细勘察工程物探报告? 广州地质勘察基础工程公司 4、?广州白云国际机场迁建工程场道项目地基工程设计? 第二部分民航中南机场设计研究院 5、?粉煤灰利用手册?中国电力出版社1997.07
第一章工程概况 广州白云国际机场迁建工程为广州市重点工程，已于2000年3月全面开工，经由广州地质勘察基础工程公司作的飞行区详细勘察工程物探报告中获知：场区上覆为第四系地层主要为粘性土，广泛分布中上碳统壶天群和下石炭石蹬子段灰岩，土洞、溶洞颇为发育，属极强溶岩区。 1、经钻孔揭露的溶洞14个，其中最大溶洞洞高7.2m。 2、经钻孔揭露的土洞53个，其中洞高大于5.0m的22个，最大土洞洞高23.5m，顶板埋深仅9.6m。场区发现的土洞、溶洞的密集区共67个，土洞溶洞密集区内土洞、溶洞极为发育，其中的土洞、溶洞个体的顶底横宽各不一致。 经民航中南机场设计研究院对此土洞、溶洞进行综合评估：飞行区土洞发育较多，且稳定性较差，在场道工程建设中是一个不可忽视的不良地质现象。因此，应在进行机场地基设计施工时针对不同情况采取必要的技术措施。 针对此情况，我公司专业技术人员汇同建设单位现场负责人，于2000年6月上旬对飞行区进行了详尽的现场勘察，同时对设计院提出的土洞、溶洞地基处理方案进行了充分研究，并结合我公司多年的地基处理施工经验，拟对新建白云机场飞行区地下的土洞、溶洞采取钻孔压注水泥砂浆工艺进行处理，充填土洞、溶洞空隙，并达到一定密实度和承载力，同时对洞内不良土质进行加固以保证飞行区地基基
灌注桩断桩处理的几种方法
钻孔灌注桩基础由于其施工设备简单、易于操作而被广泛应用于桥梁建设中，目前已形成了一套比较成熟的施工技术。但是由于钻孔灌注桩的施工受多种因素影响，处理不好容易引起断桩，因此对断桩的预防是钻孔灌注桩施工中的一个重要问题。 一、断桩原因 断桩是指钻孔灌注桩在灌注混凝土的过程中，泥浆或砂砾进入水泥混凝土，把灌注的混凝土隔开并形成上下两段，造成混凝土变质或截面积受损，从而使桩不能满足受力要求。常见的断桩原因大致可分为以下几种情况： （1）由于混凝土坍落度过小，或由于石料粒径过大、导管直径较小，在灌注过程中堵塞导管，且在混凝土初凝前无法疏通好，不得不提起导管，形成断桩。（2）由于运输或等待时间过长等原因使混凝土发生离析，又没有进行二次搅拌，灌注时大量骨料卡在导管内，不得不提出导管进行清理，引起断桩。（3）由于水泥结块或者在冬季施工时因集料含水量较大而冻结成块，搅拌时没有将结块打开，结块卡在导管内，而在混凝土初凝前不能疏通好，造成断桩。（4）混凝土灌注过程中发生坍孔，无法清理，或使用吸泥机清理不彻底，使灌注中断造成断桩。（5）由于检测和计算错误，导管长度不够使底口与孔底距离过大，首批灌注的混凝土不能埋住导管底部，从而形成断桩。（6）在提拔导管时，盲目提拔，将导管提拔过量，使导管底口拔出混凝土面，或使导管口处于泥浆层，形成断桩。（7）在提拔导管时，钢筋笼卡住导管，在混凝土初凝前无法提起，造成混凝土灌注中断，形成断桩。（8）导管接口渗漏，使泥浆进入导管，在混凝土内形成夹层，造成断桩。（9）处理堵管时，将导管提升到最小埋置深度，猛提猛插导管，使导管内混凝土连续下落与表面的浮浆、泥土相结合，形成夹泥缩孔。（10）导管埋置深度过深，无法提起导管或将导管拔断，造成断桩。（11）由于其他意外原因（如机械故障、停电、材料供应不足等）造成混凝土不能连续灌注，中断时间超过混凝土初凝时间，致使导管无法提起，形成断桩。 由此可见，钻孔灌注桩的施工受多方面因素的影响，灌注前应从各方面做好充分的准备，尽可能避免意外情况发生。 二、可采取的预防措施 1、材料方面 集料的最大粒径应不大于导管内径的1/6～1/8以及钢筋最小净距的1/4，同时不大于40mm。拌和前，应检查水泥是否结块；如果在冬季施工，拌和前还应将细集料过筛，以免因细集料冻结成块造成堵管。控制混凝土的坍落度在18～22cm范围内，混凝土拌和物应有良好的和易性。在运输和灌注过程中，混凝土不应有离析、泌水现象。 2、混凝土灌注 （1）制作钢筋笼时，为使焊口平顺，最好采用对焊的方法。若采用搭接焊法，要保证接头不在钢筋笼内形成错台，以防钢筋笼卡住导管。（2）根据桩径和石料的最大粒径确定导管的直径，尽量采用大直径导管。使用前要对每节导管编号，进行水密承压和接头抗拉试验，以防导管渗漏。导管安装完毕后还应该建立复核和检验制度，尤其要记好每节导管的长度。（3）若使用传统的运输车从拌和站运送混凝土，为保证首批混凝土灌注后导管的埋置深度，可在施工现场设置两条运输便道，前两辆运输车同时从两条便道运送混凝土，连续灌注。（4）混凝土运至灌注地点时，应检查其均匀性和坍落度等，如不符合要求，应进行第二次拌和，二次拌和后仍不符合要求时，不能使用。（5）下导管时，其底口距孔底的距离应不大于40～50cm（导管口不能埋入沉淀的回淤泥渣中）。首批灌注混凝土的数量应能满足导管首次埋置深度（≥1m）和填充导管底部的需要。（6）关键设备（如混凝土拌和设备、发电机、运输车辆等）要有备用，材料要准备充足，以保证混凝土能够连续灌注。（7）首批混凝土拌和物下落后，应连续灌注混凝土。在随后的灌注过程中，一般控制导管的埋置深度在2～6m范围内为宜，要适时提拔导管，不要使其埋置过深。
桩偏位处理
砖偏位后承台、砖胎模处理 本工程工程桩直径d=900，对于2桩承台、3桩承台及多桩承台边桩，允许偏差为120mm；为保证本工程桩基工程质量，对本工程内工程桩桩位有偏移时，承台及砖胎模做如下处理： 1.当桩中心位置有所偏移，但都在规范允许范围内时，承台不需做任何调整， 继续按照原图施工。 2.对于桩承台，当桩集体偏位大于120mm时，扩大承台尺寸，将桩偏向方向这 一侧承台边沿扩大至与桩偏离方向对称，即在砌砖胎模时保持桩偏离方向承台边沿，扩大偏向方向承台边沿，使桩继续处于承台中线位置，保持四个方向对称。简图如下： 图纸桩中心线 现场实际桩中心线 桩偏向方向 桩偏离方向 桩 偏 位 移 方 向 图纸承台边至现场实 际桩中心线尺寸为L 扩大承台尺寸， 长度为L L1为桩偏心距离，当L1偏心大于120mm时，扩大承台尺寸，使桩到承台两边沿尺寸对称、相等。 中建三局二公司兴业银行大厦项目部 2010年11月10日
管桩偏位的两种处理方法 来源：考试大【考试大：中国最优秀的考试信息平台】 2009年1月22日 1 工程概况 某住宅小区×幢住宅楼基础，设计采用C60、φ400薄壁预应力混凝土管桩293根，桩长24m，桩全截面进入持力层(粘土层)大于3m，采用10＋10＋4m焊接接桩，单桩设计承载力标准值550 kN。打桩完成后，桩顶位于自然地面以下2.5m左右。该楼土方开挖范围内的土质分层(自上而下)情况为：①杂填土；②粉质粘土，大多为软塑，不能利用；④-1淤泥质粉质粘土属于高压缩性土，其力学性质很差。 该基础所在地原为池塘，其底板位于杂填土与粉质粘土层内，挖土深度约2.8m。薄壁预应力混凝土管桩纵向间距为1.1～1.6m。先采用机械挖土至桩顶标高以上0.6～0.8m处，然后再采用人工挖掘的方法。机械挖土时采用一台单斗反铲挖土机，从东向西退挖，一次挖到挖掘深度，土方临时堆放在基坑南侧，高约1.5m，施工十分顺利。但在人工修挖基槽时，发现西南区域基坑内深黑色的淤泥将地表的粉质粘土拱起，且次日部分桩有偏位现象出现。经对桩位的复核，发现偏移量在11～50cm的桩有88根，在51～80cm的桩有14根，＞100cm的桩有8根，且④轴以西和?轴以北区域内的桩基本设有偏位。偏移量的分布有明显的规律，即从南向北递减，从东到西递增。 2 管桩偏位原因及其解决思路 (1)原因分析：该区域原为池塘边缘，南北侧的土质差异较大，北侧的粉质粘土层较好(γ＝19.1kN/m３，c＝13kPa，φ＝22.6°)，而南侧的淤泥质粘土层较差(γ＝16.9kN/m３，c＝6.7kPa，φ＝13.4° )。南侧的堆土压力造成淤泥质粘土向西南区域滑动产生巨大的推挤作用，引起预应力高强度混凝土管桩的偏位。 (2)解决思路：为确定被挤偏的桩的损伤程度和完整性，首先对之进行低应变动力检测，发现偏移量小于50cm的桩均未断裂，大部分桩身完整，无明显缺陷，有个别局部开裂，而受损部位均在距桩顶5～10m处；偏移量大于50cm的桩，有明显缺陷，局部开裂较严重。若采用原桩型进行补桩，则施工工期较长，费用很高，还会引起违约索赔。因此，同时考虑了以下两种解决方案： ①推顶法(即桩顶施加水平推力)使桩复位。根据《建筑桩基技术规范 (JGJ 94-94)》中公式计算得出桩的水平变形系数α＝0.6495m-1后，再由式Rh ＝α3EIχoa／Vx得出允许水平推力值(其中χoa为桩顶容许位移，软土取40mm；Vx为桩顶水平位移系数，当α×h(桩长)≥4时取2.441；EI为桩身抗弯刚度)，即Ｒh＝124.91kN。采用小于Ｒh的水平推力对预应力高强度混凝土管桩的桩身是安全的。 施工时先清除桩前侧的土，最大幅度减少所需的水平推力，再采用小于Ｒh 水平推力使偏位的桩复位，就能保证桩的安全。 按上述处理思路施工，工期较短，处理费用约每根3000元。 ②锚杆静压桩补桩。借助于锚杆桩来弥补桩偏位所丧失的部分承载力，并可
地基处理(碎石桩)专项施工方案
中铁一局西平铁路第二项目部 地基处理（碎石桩）专项施工方案 1.适用范围 中铁一局西平铁路第二项目部所属管段设计起至里程为DK156+122～DK200+000,共计43.878km，其中多处为湿软性地基，为了消除其湿软特性，提高地基承载力，对该段进行了专门的地基处理设计，管段内前后地基处理有类型有：碎石桩地基处理、灰土挤密桩地基处理、强夯地基处理、砂卵石换填地基处理等。 本管段DK168+400～DK170+100、DK177+650～DK177+630及 DK179+400～DK179+520、DK199+200～DK200+000段路基基底均设置碎石桩处理, 碎石桩顶铺设0.5m厚砂卵石垫层，垫层内铺设一层80KN/m的土工格栅。碎石桩桩径0.5m，桩间距为1.5m，呈等边三角形布置，施工范围为两侧坡脚线以内。其中DK1 DK168+400～DK170+100段桩长6m，共计29256根；DK177+650～DK177+630及DK179+400～DK179+520段桩长4～７m，共计23795；DK199+200～DK200+000段其中DK199+200～DK199+600桩长5.0m，DK199+600～DK200+000桩长6.0m，共计11888根。 本专项方案为明确地基处理范围内碎石桩施工作业的工艺流程、操作要点、相应的工艺标准及检测方法，规范碎石桩的施工作业，保证地基处理的质量。 2.作业准备 2.1内业技术准备 对施工图纸认真进行的审核，积极组织技术人员认真学习实施性施工组织设计，澄清有关的技术问题，熟悉规范，技术标准。制定施工安全保证措施及应急预案，对施工人员进行技术交底和上岗前的技术培训，考核合格后持证上岗。
地基处理施工方案36982
一、工程概况 1.1工程简述 本变电站工程站址总征地面积2.2941hm2（34.41亩），其中围墙内占地面积1.8113hm2。全站新建进站道路长度20m，站内道路2300m2，围墙长度555m，主控综合楼、35kV配电室总建筑面积1090m2，主变基础及架构3台，220kV、110kV架构及设备支架（包含地基处理及基础），220kV 串补成套设备平台基础2套，电容电抗器基础12组，站用变基础2台等。建构筑物基底工程地基处理采用三合土（水泥：石灰：碎石=2:2:6）换填。 本工程建设规模为3x180MV A主变压器，本期建设2台。220kV出线规模10回，本期上6回；110kV出线规模8回，本期上4回；35kV不出线，仅接无功补偿。220kV采用双母线单分段接线；110kV采用双母线接线；35kV电气主接线采用单母线接线。本工程采用户外GIS布置。 1.2 现场自然条件 本工程位于吕梁市方山县，紧邻公路，交通运输方便，施工用电及用水满足施工要求，有足够的区域设置临建设施，总体说本工程施工条件较好，材料供应便利。 二、施工方案编制依据 2.1编制依据： 1)《方山220kV变电站工程施工组织设计》 2)《总交施工图》 3)《110kV－1000kV变电（换流）站土建工程施工质量验收及评定规程》（Q/GDW 1183—2012） 4）《国家电网公司输变电工程质量通病防治工作要求及技术措施》 5）《输变电工程建设标准强制性条文实施管理规程》Q/GDW10248-2016 6）《电力建设安全工作规程》DL5009.3-2014 7）《建筑地基处理规范》（JGJ79-2002、J220-2002） 8）《建筑地基基础工程质量验收规范》（GB0202-2002） 9）《土工实验方法标准》（GB/T50081—2002） 10）《工程测量规范》（GB50026—93） 2.2编制原则 （1）、确保工期原则： 根据工程总体进度的需要，确保地基处理工程按期完工，为后续工程提供必要的工作面。 （2）、确保工程质量原则：
断桩处理
断桩处理的方法 根据桩径大小、断桩的位置，处理方法不同，不知道大家见到的有什么好方法呢 一般方法：如果是浅部断桩且在简单降水可处理的条件下，最好最经济的办法是开挖或沉井处理了；如果是深部断桩，那有两个处理办法，一是跟设计或检测商量，扩大上部直径，以满足承载力要求，这无非是混凝土问题；二是采用旋喷桩处理（造价很大的哟！）如果上面都不行，那就麻烦了：如果场地可以，那你就打扁担桩好了；如果不行，那就破费了，你用冲击钻（十字锥）砸了算了！方法总是有的，关键是钱！最实用的招：现在桩的安全系数都是2（有一段时间是1.65），你自己评估一下，断桩的承载力能不能达到正常桩的一半，如果可以的话，你在检测前跟检测单位搞好关系，只要出不了大问题，糊弄过去算了，哈哈。 桩基断桩如何让处理？ 如果是灌注桩，对断桩混凝土进行凿除,最终在不影响桩体结构、尺寸和受力下对断桩进行接长处理。利用高应变锤击设备对预制打入桩断桩进行处理使其闭合， 断桩怎么处理 桩长从地面下去42米，断桩位置在承台底4.7的位置，也就是从地面下去9.8米的位置。地质为粘土。请问一下，有什么方法是最好的。？ 方法一：补桩。 方法二：人工凿除断桩位置以上混凝土，然后接桩。 方法三：在桩身平面位置布置2至3个钻孔，抽芯至断桩以下位置，将断桩部位高压冲洗，再高压注浆。 断桩位于承台的什么位置？..中间桩断1补1...边桩断1补2...但是桩径可减小. 当然你也可以加深承台...将承台做深4700...但是感觉这个深度不经济啊... 如何处理断桩 清除断桩位置的沉淀物，二次浇筑混凝土，注意浇筑混凝土时不得对预埋导管有对于出现堵管后不知道如何处理的情况也是时有发生的，最后又的导管都拔不 追问 请问如何把桩内的夹泥清出。 地基工程打桩桩底出现断裂怎么处理 设计院会出一份桩加固的设计的，我们就有这个情况。 哦谢谢啊那么能不能说说你们哪设计院基本都怎么处理的呗？谢了 当时是给了一份加固图纸，就是基础加大了。 桩基工程出现4类桩咱么处理
桩地基处理施工方案
桩地基处理施工方 案 1 2020年4月19日
目录 一﹑工程概况 (1) 1﹑工程概况 (1) 2﹑编制依据 (3) 二﹑施工总体部署及准备 (4) 1﹑工程总体目标 (4) 2﹑施工总体顺序 (4) 3﹑施工管理体系 (4) 4﹑施工前准备 (6) 5﹑CFG桩施工流程 (8) 三﹑CFG桩施工组织方案 (9) 1﹑施工准备 (9) 2﹑施工人员计划 (9) 3﹑施工工艺 (10) 4﹑岗位职责 (10) 5﹑施工质量标准 (11) 6﹑工期计划 (12)
7﹑施工质量保证措施 (12) 8﹑施工安全保证措施 (13) 9﹑文明施工及消防保卫 (14) 10﹑总包提供的条件 (14) 11﹑需要总包单位配合 (14) 12﹑CFG桩检测 (15) 13﹑现场标高低于撞头设计标高处理方案 (15) 第一章工程概况 一、工程概况: ( 一) 工程简介: 工程位置 北京市通州区梨园镇小稿村。 工程规模 C区Ⅱ标段建筑面积43703.08m2, 由九幢多层住宅组成。 建设单位 曼城置业( 北京) 有限公司。 设计单位 北京新纪元建筑工程设计有限公司。 勘察单位 北京市地质勘察研究院。 总承包单位 1 2020年4月19日
宿迁市建设工程( 集团) 有限公司 招标范围 桩基、土建、水电安装。 ( 二) 场地情况 地形地貌 拟建场地在地貌上处于温榆河冲洪积扇的中下部, 钻孔孔口处地面标高为23.33-24.93m。拟建场地原为居民区, 原有建筑已经拆除, 拟建场地地下埋有上下水管道等。 工程地质及水文地质概况 根据该工程岩土工程勘察报告对拟建场地的工程地质土层描述自上而下简述如下: ①层粘质粉土: 黄褐色, 湿, 可塑, 含有云母、氧化铁、砖渣、 植物根、局部有房渣土填土, 厚度0-1.62m。 ②层粉质粉土: 褐黄色, 饱和, 可塑-硬塑, 中高-中压缩性, 含有云母、氧化铁、土质不均﹑有粉质粘土﹑粘土夹层, 厚度3.0～4.9m。 ②1层粘土﹑重粉质粘土: 褐黄色, 饱和, 软塑-可塑, 高-中压缩性, 含云母、氧化铁、土质不均﹑局部有粉质粘土﹑粘土夹层, 厚度 3.0～ 4.9m。 ③层重粉质粘土﹑粉质粘土: 灰色, 饱和, 可塑, 中高压缩性, 含云母、氧化铁、有机质, 局部有粘土﹑粉质粘土夹层, 厚度2.3～5.4m。 ③1粘质粉土﹑砂质粉土层: 灰色, 饱和, 可塑-硬塑, 中高-中压缩性, 含云母、氧化铁、氧化锰、有机质, 局部有粘土﹑粉质粘土夹层, 厚 2 2020年4月19日
软土地基处理工程施工方案
.................................. 大安至通辽公路来宝至海坨乡段建设项目 软基处理开工报告 （k0+000-k24+700） 吉林省松江路桥建筑有限责任公司DT01标项目部 2014 年9 月10 日
目录 一、工程概况 (2) 1.1、概况 (2) 1.2、主要工程量 (2) 二、组织及准备 (2) 2.1、人员及职责 (2) 2.2、机械设备 (3) 2.3、材料 (5) 2.4、临时便道 (5) 2.5、试验 (5) 2.6、弃土场 (5) 三、工期 (5) 四、施工方法及工艺流程 (6) 4.1、施工方法 (6) 4.2、施工工艺图 (7) 五、质量保证措施 (9) 六、施工现场安全措施 (10) 七、施工环境保护措施 (11)
特殊路基处理施工方案 一、工程概况 1.1、概况 本标段全长24.436km采用二级公路标准，设计速度60公里／小时，路基宽度为10米，路面宽度8.5米，行车道宽度为2x3.5米，硬路肩宽度为2x0.75米，车荷载等级为公路-II级。 软基处理段落为：k6+300-k7+300左侧、k6+300-k6+325右侧、k7+600-k8+400右侧、k8+400-k9+100左侧、k9+800-k10+200右侧、k17+200-k17+400右侧、k17+200-k17+400左侧、k19+350-k20+400右侧、k20+400-k20+800左侧、k20+630-k20+800右侧、k22+000-k22+950左侧、k22+360-k22+950右侧、k23+200-k23+550右侧、k23+200-k23+550左侧。 1.2、主要工程量 挖出非适用材料24726立方米，回填砂砾24726立方米。 二、组织及准备 2.1、人员及职责 2.1.1、人员安排如下： 技术负责人：赵慧丰 现场施工：丁光平黄和平 测量：贺彦会刘军孙德凯曾上孙泽石 质检试验负责人：祖喜国蒋太健段科崔晓光 机械负责人：朱文明
钻孔灌注桩断桩处理方案
钻孔灌注桩断桩处理方案 一、概况 该桩基于10月19日夜间灌注混凝土，在灌注至距护筒顶16m处时（护筒顶标高22.939m，混凝土面标高6.939m）发生堵管，造成断桩。 二、原因分析 混凝土在运输途中车辆发生故障，鉴于维修时间较长，现场技术人员将故障车辆所运混凝土退回，商砼站擅自将退回的混凝土添加减水剂二次搅拌后运至施工现场，驻拌合站试验人员工作麻痹大意，未能及时发现、制止。到场后检测混凝土坍落度虽符合要求，但灌注过程中坍落度损失较快，发生堵管，造成断桩。 三、断桩处理施工方案概述 因断桩位置比较深，接桩难度大，经对比多种处理方案，最终确定采用原位复打的方案，用冲击钻对已浇成型的桩基进行二次冲击成孔，然后安装钢筋笼，重新浇注砼成桩。 四、施工组织 1、人员安排 采用项目部、项目部分部、职能管理部门、施工作业队伍的四级管理模式。项目经理部下设工程技术部、计划合同部、安全环保部、机械材料部、财务部、中心试验室、综合办公室，共7个职能部室，进行项目正常运行管理。 设立的组织机构见“项目组织机构图”。 成立了以主管生产的项目经理为直接领导的施工小组具体负责该工程的施工任务。并配置了专职的质检员与安全员负责施工过程中的质量及安全问题。施工员在上岗前先进行岗前培训和学习图纸，通过考核持证上岗。施工用电采用一台120kw柴油发电机组进行发电，可以满足现场施工用电需求。 a、进场人员配置如下：
机械工：3人修理工：1人 作业工人：5人电工：1人 b、主要机械设备安排 机械设备投入如下： 现场主要机械设备一览表 2、施工准备 对施工人员进行技术交底，熟悉施工方案、图纸要求，正确理解设计意图、工艺流程。
SDDC桩地基处理工程施工方案
SDDC桩地基处理施工方案
目录
1 编制说明 编制依据 本工程《岩土工程勘察报告》 《孔内深层强夯法技术规程》（CECS197:2006） 《建筑地基基础工程施工质量验收规范》GB 50202—2002 《建筑地基处理技术规范》JGJ79-2012 《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2012 《湿陷性黄土地区建筑规范》GB 50025-2004 编制原则 统筹安排，保证重点，科学合理地安排施工进度计划，组织连续均衡生产和工序衔接，做到紧张有序，确保工程质量，尽量缩短工期。 尽量优先采用先进的施工技术和设备，提高机械化、标准化施工作业水平。 严格遵守施工规范、规程，确保工程质量和生产安全，做到文明施工。 积极推广先进科技成果，因地制宜，扬长避短，不断优化施工组织设计。 实行队级核算，推广增产节约，努力降低成本，提高经济效益。 2 工程概况 拟建场地位于十字东南角,项目净用地面积112756平米,约合169亩。 3 工程地质条件 略，详见本工程地质勘查报告。 4地基处理设计 由于本工程拟建场地天然地基具有湿陷性且承载力不能满足拟建建筑物设计要求。根据本场地特点和设计要求，地基处理设计拟采用孔内深层强夯法SDDC桩技术进行处理。 孔内深层强夯法(DDC)技术简介
孔内深层强夯法（英文缩写DDC法）是在综合了重锤夯实、强力夯实、钻孔灌注桩、钢筋混凝土预制桩、灰土桩、碎石桩、双灰桩等地基处理技术的基础上，吸收其长处，抛弃其缺陷，集高动能、超压强、强挤密各效应于一体，完成对杂填土、湿陷性黄土等各种土质的地基处理。 该技术是通过孔道将强夯动能引入到地基深处，用异型重锤对孔内填料自下而上分层进行高动能、超压强、强挤密的孔内深层强夯作业，使孔内的填料沿竖向深层压密固结的同时对桩周土进行横向的强力挤密加固。针对不同的土质，采用不同的工艺，使桩体获得串珠状、扩大头和托盘状。有利于桩与桩间土的紧密咬合，增大相互之间的摩阻力，地基处理后整体刚度均匀、承载力高、变形模量高、沉降变形小。 地基处理设计参数 地基处理采用孔内深层强夯法SDDC灰土桩技术； 布桩形式：等边三角形梅花布桩 处理深度：（详见各子项设计图纸）； 孔径： 1200mm 桩径： 2000mm 桩距： 2800mm 排距： 2420mm 桩体材料：2:8灰土（体积比）； 设计桩数：详见各子项桩位图，目前已知总桩数6897根。其中： 3#建筑：1223根；4#5#建筑：1328根； 7#建筑：1446根；8#建筑：1476根； 9#建筑：1424根。 5 地基处理效果及目的 （1）复合地基承载力特征值：不小于250kPa； （2）复合地基处理深度范围内消除湿陷性。