剪力包络图
b＝200mm，h＝450mm。
次梁按塑性内力重分布方法计算，截面尺寸及计算简图见图14-40。
图14-40 次梁的计算简图
1.荷载计算
由板传来恒载 3.97×2.6m＝10.32次梁自重25×0.2m×（0.45－0.08）m＝1.85次梁抹灰17×0.02m×（0.45－0.08）m×2＝0.25四、次梁计算
恒载标准值＝12.42
活载标准值＝5×2.6m=13
荷载计算值p=1.2×12.42+1.3×13=31.8
2.内力计算
计算跨度
主梁b×h＝300mm×800mm
边跨净跨＝5900－120－150＝5630mm
计算跨度＝5630+＝5755mm
中间跨净跨＝6000－300＝5700mm
计算跨度＝＝5700mm
跨度差（5755－5700）/5700=0.96%<10％
故次梁可按等跨连续梁计算。
次梁的弯矩计算
截面位置弯矩系数
M＝（kN·m）
边跨跨中
×31.8×＝95.75
B支座
－－×31.8×＝－95.75 中间跨
跨中×31.8×＝64.57
中间C支座
－－×31.8×＝－64.57
次梁的剪力计算
截面位置剪力系数V＝（kN）
边支座A 0.4 0.4×31.8×5.63＝71.6
B支座（左）0.6 0.6×31.8×5.63＝107.4
B支座（右）0.5 0.5×31.8×5.7＝90.63
中间C支座0.5 0.4×31.8×5.7＝90.63 3.配筋计算
正截面承载力计算
次梁跨中截面按T形截面计算，其翼缘宽度为
边跨? ＝×5755＝1918mm 中跨? ＝×5700＝1900< b+＝2600mm h＝450mm，＝450－35＝415mm =80mm （－）＝11.9×1900×80（415－）= 678kN·m>95.75kN·m 故次梁跨中截面均按第一类T形截面计算。 次梁支座截面按矩形截面计算? b＝200mm ＝11.9N/，＝300N/ 截 面位置 M （kN·m）（mm）① ＝1－ ＝ ①（） 实配钢 筋 边 跨中95.75 1918 0.025 0.025 782 416， 804 B支 座－95.75 200 0.234 0.271 892 216+28， 911 中间 跨中64.57 1900 0.017 0.017 532 3， 603 C支 座－64.57 200 0.158 0.173 570 216+2 12，628 其中? 均小于0.35，符合塑性内力重分布的条件 ＝＝0.67％>＝0.2％及45＝45＝0.19％ 斜截面受剪承载力计算 B＝200mm，＝415mm，＝11.9N/，＝1.27 N/，＝210 N/，/b＝2.075<4，0.25＝0.25×11.9×200×415＝247kN>V，截面合适。 0.7＝0.7×1.27×200×415＝73.6kN 截面位置V（kN）实配钢箍 边支座A 71.6 6@150，73.8+41.1＝114.9 6@150 B支座（左）107.4 6@150，73.8+41.1＝114.9 6@150 B支座（右）90.63 6@190，73.8+32.5＝106.3 6@190 C支座90.63 6@190，73.8+32.5＝106.3 6@190 ＝＝＝0.149％>＝0.24＝0.24×＝0.145％ 为200mm，为6mm。 满足构造要求、 次梁钢筋布置图见图14－41。 图14-41 次梁钢筋布置图 五、主梁计算 b＝300mm，h＝800mm。 主梁按弹性理论计算 主梁按线刚度＝ 柱线刚度??? ＝ 考虑现浇楼板的作用，主梁的实际刚度为单独梁的刚度的2倍 ∴＝ 故主梁视为铰支在柱顶上的连续梁，截面尺寸及计算简图见图14-42。 图14-42 主梁计算简图1.荷载计算 由次梁传来恒载 主梁自重 主梁侧抹灰 恒载标准值 活载标准值 恒载设计值 活载设计值 2.内力计算 计算跨度 边跨净跨 计算跨度 中间跨净跨 计算跨度 ，故按等跨连续梁计算，由附表12-12查得内力系数k见下表。 项次荷载简图 弯矩（kN·m）剪力（kN） 边跨跨中B支座中间跨跨中A支座B支座 ① 0.244 0.155 -0.267 0.067 0.067 0.733 -1.267 1.000 203.72 129.41 -222.92 55.94 55.94 78.46 -135.62 107.04 ② 0.289 0.244 -0.133 -0.133 -0.133 0.866 -1.134 0 222.58 192.98 -105.19 -105.19 -105.19 87.81 -114.99 9 ③ -0.044 -0.089 -0.133 0.200 0.200 -0.133 -0.133 1.000 -34.8 -69.6 -105.19 158.18 158.18 -13.49 -13.49 101.4 ④ 0.229 0.125 -0.311 0.096 0.170 0.689 -1.311 1.222 181.12 98.87 -245.98 75.93 134.46 69.86 -132.93 123.91 ⑤ -0.030 -0.059 -0.089 0.170 0.096 -0.089 -0.089 0.778 -23.73 -46.66 -70.39 134.46 75.93 -9.02 -9.02 78.89 内力不利组合①＋②432.3 322.4 -328.1 -49.25 -49.25 166.3 -250.6 107.04 ①＋③168.9 59.81 -328.1 214.1 214.1 64.97 -149.1 208.4 ①＋④384.8 228.3 -468.9 131.9 190.4 148.3 -268.6 230.95 ①＋⑤179.99 82.75 -293.3 190.4 131.9 69.44 -144.6 185.9 3.内力包络图 主梁内力包络图见图14-43。 图14-43 主梁内力包络图 4.配筋计算 正截面承载力计算 主梁跨中截面按T形截面计算，其翼缘宽度为 >432.3kN·m ∴主梁跨中截面均按第一类T形截面计算。 主梁支座截面按矩形截面计算b＝300mm，＝800－80＝720mm B支座边M＝468.9－0.2×230.95＝422.71kN·m。 ＝11.9，＝300 截 面位置M（kN·m）（mm） (或b) （mm） ＝ ＝1－ ＝ 实配 钢筋 边 跨中432.3 2600 760 0.024 0.024 1881 522， 1900 B 支座-422.71 300 720 0.228 0.262 2245 3 22+218 +220? 2277 中 间支座214.1 2600 760 0.012 0.012 941 418+， 1017 -49.25 300 745 0.025 0.025 221 220， 628 均小于 ＝＝0.262％>＝0.2％ 斜截面受剪承载力计算 b＝300mm，＝720mm，＝11.9，＝1.27 ，＝210 0.25×11.9×300×720＝642.6kN>V ∴截面合适 0.7b＝0.7×1.27×300×720＝192kN 截面位置V（kN） ＝0.7b+1.25 实配钢筋A支座166.3 8@230，199+85.5＝284.5>V 8@230 B支座（左）268.6 8@230，192+82.7＝274.7>V 8@230 B支座（右）230.96 8@230，192+82.7＝274.7>V 8@230 为250，为6mm，用6@250 == 改用8@230， 5.附加箍筋计算 次梁传来的集中力F＝1.2×74.52+1.3×78＝190.82kN 用箍筋，双枝8，＝2×50.3＝100.6，＝210 ，取10个 如用吊筋，＝300 附加箍，次梁两侧各5个8箍筋或吊筋，218。 6.抵抗弯矩图及钢筋布置 抵抗弯矩图及钢筋布置图见图14-44。 ①弯起钢筋的弯起点距该钢筋强度的充分利用点最近的为450>/2，前一排的弯起点至后一排的弯起点的距离< ②钢筋切断位置（B支座负弯矩钢筋） 由于切断处V全部大于，故应从该钢筋强度的充分利用点外伸，及以该钢筋的理论断点 外伸不小于且不小于20d。 对22 取 1600 对20 取 1550 对18 取 1450 ③跨中正弯矩钢筋伸入支座长度应≥12d 对22 12×22＝264? 取270 对16 12×16＝192? 取200 ④支座A，构造要求负弯矩钢筋面积≥跨中钢筋，212+122， ＝614>×1900＝475，要求伸入支座边＝33d，12，＝33×12＝396，伸至梁端340再下弯10022，＝33×22＝726，伸至梁端340再下弯400。 图14-44 主梁抵抗弯矩图及钢筋布置图