梁模板支撑加固方案
梁模板支撑加固方案
一、工程概况
1、工程名称：XX电子衡器有限公司车间一项目
2、建设单位： XX电子衡器有限公司
3、施工单位：XX建设集团有限公司
4、设计单位：XX建筑设计有限公司
5、结构类型：三层框架结构
6、建筑面积：总建筑面积为3227㎡。
二、内容
本工程三层结构为支模架，高度为7.95米，原方案设计，根据本工程图纸选择典型梁截面300×1200、350×1100MM进行强度、刚度、挠度验算，其搭设参数为：小横杆间距为350mm,立杆纵向间距为800mm、横向间距为700mm，符合规范要求；经安监站检查，实际施工现场搭设为小横杆间距为500mm左右,立杆纵向间距为900左右mm、横向间距为850mm，不符合规范和方案要求，为此，须进行加固处理。
三、处理方案
经建设、施工单位现场堪察，根据现场实际情况，决定在原搭设支架基础上沿主梁纵向两侧加设立杆和横向梁底加设小横杆进行加固，加固后的立杆纵横向间距为400*850MM、双扣件，加固示意图见咐图。
三、加固后现浇梁模的结构计算
荷载传递路线：现浇梁永久荷载加不变荷载→梁底胶合板、梁底方木楞→梁底钢管小横杆→（梁底钢管大横杆）→梁底钢管立杆→地面（或楼面）。
⑴ 7.95 m 标高层 b × h = 350 × 1100mm（周边板厚100 mm），支架高按实际搭设的超高支架7.95 m。
3 - 1梁底模板强度、挠度计算
3– 1 – 1荷载计算（取b = 1 m作为计算单元）
永久均布线荷载标准值：
模板自重G1 k = 0.50 ×（0.35 + 2 × 1.0）=1.18kN / m，
混凝土自重G 2 k = 24.00 ×0.35 × 1.1+ 24.00 × 0.1 × 0.25 = 9.84kN / m，钢筋自重G 3 K= 1.50 × 0.35 × 1.1+ 1.10 × 0.1 × 0.25= 0.61kN / m，
标准值Σ = 11.6kN / m，设计值= 1.35 × 11.6=15.66kN / m （当永久荷载效应控制的组合时，荷载系数取1.35），
可变均布线荷载标准值：
施工人员及设备荷载Q 1 k = 1.00 kN / m 2 ×0.85 m = 0.85kN / m，
混凝土振动荷载 Q 2 k = 2.00 kN / m 2 ×0.85m = 1.7 kN / m ，
标准值Σ = 2.55 kN / m，设计值= 1.4 × 0.7 × 2.55 = 2.5 kN / m，
荷载设计组合值的比较：
S 1 = 1.0（1.2 × 15.66+ 1.4 × 2.55）= 22.4 kN / m 2;（由可变荷载控制组合）
S 2 = 1.0（1.35 × 15.66 + 1.4 × 0.7 × 2.55）= 23.6kN / m 2，（由永久荷载控制组合）
S 1＜ S 2，应取S 2 = 25.3k N / m 2作为设计依据（二种控制组合比较决定取值）。
3 - 1 - 2 内力分析
按二跨连续梁进行内力分析（以梁纵向1.00 m作为计算单位），
q 1（永久荷载）= 21.1/ 0.35= 60.3 kN / m，
q 2（可变荷载）= 2.5 / 0.35 =7.1 kN / m，
计算简图如下：（计算跨度取梁底木楞最大间距l = 350 / 3 =116.7 mm）
计算得：
M min = M B =－(0.1 q 1 + 0.117q 2）L2
=－(0.10×60.3 +0.117× 7.1）×0.117 2 =－0.09kN-m，
Q max = Q B =( 0.60 q 1 +0.617 q 2）L
=( 0.6×60.3 +0.617× 7.1)×0.117 = 4.7kN，
R man = R B =( 1.1 q 1 +1.2 q 2）L
= (1.1×60.3 +1.2× 7.1）×0.117 =8.7kN，
（为了后续计算的方便，应计算两侧边的方木楞支反力）
R A = R D = 0.4q L= 0.4（60.3+ 7.1）0.117 = 3.2kN，
比较上述内力计算值，取弯矩中绝对最大值作为强度计算依据（负号表示受力方向与假设的方向相反）。
3– 1 - 3 强度计算
（胶合板按15 mm考虑）
最大正应力σmax =| M |man / W = 0.09× 106/ 3.75 × 10 4 mm 3 = 2.4N / mm 2＜ [ f m ]（按顺纹强度考虑）= 15 N / mm 2，
最大剪应力τmax = 3Q man / 2bh = 3 × 4.7× 103/ 2 × 1000 × 15 mm 2 = 0.47 N / mm 2＜[ f t ]= 1.4 N / mm 2。
结论：强度经验算符合要求。
3 – 1 -
4 挠度验算（可采用标准荷载验算）
q 1=60.3/1.35=44.7 kN / m q 2=7.1/1.4=5.1kN / m
最大挠度 V man =（0.677 q 1+0.912 q 2）L 4 /（100 E I ）=（0.677 × 44.7 + 0.99 × 5.1）0.1174× 1012 / 100 × 6000 × 2.81 × 10 5 = 0.04 mm＜[V ] = 117 / 250 = 0.47 mm。
结论：计算结果符合挠度允许值。
3- 2 现浇梁底（中间二根）1 # 木楞强度、挠度计算
3－2－1 荷载计算（中间木楞承受最大荷载，以其作为强度、挠度验算）
梁底方木楞承受胶合板支座力所传递的荷载，取最大支座反力作为设计荷载，并化为均布线荷载，q = R man / 1.00 m = 8.7kN / 1.00 m = 8.7kN / m，
3 – 2 – 2内力分析
按三跨连续梁进行内力分析（计算跨度L = l max =400/ 2= 0.25m），
计算得
M min = M B、C =－0.10 q L2 =－0.10 × 8.7× 0.2 2 =－0.03kN-m；
Q max = Q B、C =0.60 q L = 0.60 ×8.7× 0.2= 1.04kN；
R max = R B、C =1.10 q L = 1.10 × 8.7 × 0.2= 1.91kN；
（另外：对于梁二侧的方木楞也要计算支反力以便于后续计算）
R max = R B、C =1.10 q L = 1.10 × 3.2 × 0.2= 0.7kN；
比较上述算式中，取绝对值最大数作为强度计算依据（负号表示受力方向与假设的方向相反）。
3－2－3 1 #木楞强度计算
最大正应力σ man = | M |man ÷ W = 0.03× 10 6÷ 3.00 × 10 4 = 1.0＜[ f m ] =
13 N / mm 2。
最大剪应力τman = 3 Q man / 2bh = 3 × 1.04 × 10 3÷ 2 × 3.00 × 10 3 = 0.52＜[ f t ] = 1.30 N / mm 2。
结论：计算结果强度符合要求。
7－2－4 1 #木楞挠度验算（可采用标准荷载验算）
q = 8.7 / 1.35 = 6.4 kN / m
最大挠度v max = k q l 4/100EI =0.677 × 6.4 × 0.24 × 10 12/ 100 × 9000 × 9.00 × 10 5 = 0.01＜[ v ] = 175 / 250 = 0.7 mm。
结论：计算结果符合挠度允许值。
3－3 梁底钢管小横杆强度、挠度计算
3－3－1 荷载计算
梁底钢管小横杆上的1 # 木楞共有4根，其中中间二根木楞的支反力（即传给梁底钢管小横杆的集中荷载是p1=2.08KN，两侧边二根木楞的支反力（即传给梁底钢管小横杆的集中荷载是p2=R max = R B、C =1.10 q L = 1.10 × 3.2× 0.2= 0.7kN；
因此，梁底钢管小横杆承受梁底1 # 木楞传递的集中荷载是4个，
中间：p1=1.91KN
二侧：p2=0.7kN；
3－3－2 内力分析
按简支梁进行内力分析，计算简图如下（计算跨度0.85 m）：
计算得M max = p1a+ p2b=1.91×(0.25+0.117)+0.7×0.25=0.88kN-m，
Q max = 2.61 kN，
R A、B = 2.61kN，
3－3－3 强度计算
最大正应力σmax = M max ÷ W （钢管截面抗弯矩）= 0.88× 10 6÷ 4.493 × 10 3 = 195.9N / mm 2＜[ f ]（Q235钢钢材的强度设计值）= 205 N / mm 2；
结论：经计算强度符合要求。
剪应力、挠度不赘算。
3– 4 现浇梁底大横杆的强度、挠度验算
3– 4 – 1 梁底大横杆承受小横杆的支座力P = R max =2.61kN，和钢管自重线荷载q
z (均匀荷载计算)。
（钢管自重荷载设计值）q Z= 1.35 × 0.0333 = 0.04 kN / m，
3– 4 – 2 内力分析
计算简图如下现按三跨连续梁计算（取B = l = 0.40 m作为计算跨度）
计算得：M max = M A - B、C – D =（0.213P L+0.08 q L 2）=（0.213 ×2.61+ 0.08 × 0.04
× 0.4）0.4= 0.22kN-m，
Q max = 0.675 P + 0.50 P + 0.60 q L = 0.675 × 2.61 + 0.50 × 2.61 + 0.60 × 0.04
× 0.4 = 3.1kN，
R man = R B = 1.3P + P + 1.10 q L = 1.3×2.61+ 2.61+ 1.10 × 0.04 × 0.4 = 6.0kN
比较上述算式中，取绝对值最大数作为强度计算依据（负号表示受力方向与假设的方向相反）。
3 –
4 – 3 强度计算
最大正应力σmax | M |max ÷ W（钢管截面抗弯矩）= 0.22× 10 6÷ 4.493 × 10 3 =49＜[ f ]（Q235钢钢材的强度设计值）= 205 N / mm 2；
结论：经计算强度符合要求。
3– 4 – 4 挠度验算
不再赘算。
3 –
4 - 5梁底大横杆与立杆之间扣件抗滑移验算
梁底小横杆与立杆连接处，扣件的抗滑移强度按下式计算:
R ≤ [ R c ]
其中 [ R c ]——扣件抗滑移承载力设计值, 取8.00 kN，考虑扣件的实际质量，设计值取8.00 × 0.8 = 6.40 kN ；
R ——水平杆传给立杆的竖向作用力，R =1.05 R B = 1.05 × 6.27 = 6.58kN ＜[ R
c ] = 9.6 kN（双扣件）；
结论：经计算抗滑移符合要求。
3～5、主次梁相交处的结构计算
①根据结构平面，以选择最不利状态作为主次梁相交处的结构强度验算。其它主次梁
交叉处的构造可参照详见附图执行。
说明：在框线范围围内为中立杆承受荷载的区域。
根据上图，中立杆稳定强度不必赘算。
②主梁底方木楞强度复验算
根据前述验算，梁底方木楞强度、刚度符合要求，不再复验。
主次梁相交处通用构造节点平面图
结论：根据主次梁节点加强，强度均能满足要求。
3～6、立杆地基承载力计算
⑴地基总体承载力验算
立杆基础面的平均压力应满足下式要求：
P ≤ f g
式中p ——立杆基础底面的平均压力，p = N / A；
梁底立杆荷载：
KL – 13 350× 1100梁N = 8.7 kN，p 2 = 8.7 / 0.85 × 0.4= 25.6kN / m 2;
f g——自然地基承载力特征值（15MM厚塘渣垫层），取f
g = 60 kN / m 2，
则p max = 25.6＜ f g = 60kN / m 2。
结论：地基承载力能满足要求。
垫块采用构造要求200 × 200 mm 厚50 mm木板垫块。