预应力锚杆设计计算书word文档
预应力锚杆设计计算书
依据《建筑边坡工程技术规范》(GB 50330-2002)
一. 参数信息
锚杆(索)为拉力型锚杆，适用于岩质边坡、土质边坡、岩石基坑以及建(构)筑物锚固的设计、施工和试验。锚固的型式应根据锚杆锚固段所处部位的岩土层类型、工程特征、锚杆承载力大小、锚杆材料和长度、施工工艺等条件，按下表进行选择：
锚杆选型———————————————————————————————————————
锚杆特征材料锚杆承载力设计值锚杆长度应力状况备注———————————————————————————————————————
土层锚杆钢筋(Ⅱ、Ⅲ级) < 450 kN < 16 m 非预应力锚杆超长时，施工安装难度较大
钢绞线、高强钢丝 450 ～ 800 > 10 m 预应力锚杆超长时施工方便
精轧螺纹钢筋 400 ～ 800 > 10 m 预应力杆体防腐性好，施工安装方便———————————————————————————————————————
岩层锚杆钢筋(Ⅱ、Ⅲ级) < 450 kN < 16 m 非预应力锚杆超长时，施工安装难度较大
钢绞线、高强钢丝 500 ～ 3000 > 10 m 预应力锚杆超长时施工方便
精轧螺纹钢筋 400 ～ 1100 > 10 m 预应力或非预应力杆体防腐性好，施工安装方便———————————————————————————————————————
1. 基本计算参数：
边坡土体类型为：粘性土；
边坡工程安全等级：三级边坡(1.25)；
边坡土体重度为：24.50kN/m3；
边坡土体内聚力为：.00kPa；
边坡土体内摩擦角：.00°；
边坡高度为：3.20m；
边坡斜面倾角为：52.40°；
边坡顶部均布荷载：43.54kN/m2。
2. 锚杆设计参数：———————————————————————————————————————
序号水平拉力(kN)标高(m) 锚孔直径(m)锚固角度(°)锚杆间距(m)锚杆材料杆体直径(mm)安全系数
1 15.00 5.13 0.04 15.00 1.50 HRB400 221.30
2 15.00 5.92 0.04 15.00 1.50 HRB400 221.30
3 15.00 6.71 0.0
4 15.00 1.50 HRB400 221.30
4 15.00 7.50 0.04 15.00 1.50 RRB400 221.30 ———————————————————————————————————————
二. 预应力锚杆设计计算
第1层锚杆的计算：
1.锚杆的轴向拉力承载力标准值和设计值可按下式计算：
其中 N ak——锚杆轴向拉力标准值(kN)；
N a——锚杆轴向拉力设计值(kN)；
H tk——锚杆所受水平拉力标准值(kN)；
α——锚杆与水平面的倾角 (°)；
γQ——荷载分项系数。
经过计算得到锚杆设计的轴向拉力标准值和设计值分别为：
N ak＝ 15.00 / cos15.00 ＝ 15.53 kN；
N a＝ 1.30 × 15.53 ＝ 20.19 kN.
2.锚杆的杆体计算：
其中 A s——锚杆钢筋或预应力钢绞线截面面积(m2)；
ξ2——锚杆抗拉工作条件系数；
γ0——边坡工程重要性系数；
f y——锚筋或预应力钢绞线抗拉强度设计值(kPa).
所需钢筋面积 A s＝ 1.00×20.19 / (0.92×400.00) ＝ 54.858 mm2；
所需钢筋根数＝ 54.858 / (3.1420×22.00×22.00/4 ) ＝ 0.14.
取整，即需要钢筋1根。
3.锚杆锚固段长度计算：
锚杆锚固体与地层的锚固长度应满足下式：
其中 l a——锚固段长度(m)；
D ——锚固体直径(m)；
f rb——地层与锚固体粘结强度特征值(kPa)；
ξ1——锚固体与地层粘结工作条件系数.
锚固段长度 l a＝ 15.53 / (1.33×3.14×0.04×40.00) ＝ 2.32m.
锚杆钢筋与锚固砂浆间的锚固长度应满足下式要求：
其中 l a——锚杆钢筋与砂浆间的锚固长度(m)；
d ——锚杆钢筋直径(m)；
n ——钢筋(钢绞线)根数(根)；
γ0——边坡工程重要性系数.
锚固长度 l a＝ 1.00×20.19 / (0.72×1×3.14×22.00/1000×2100.00) ＝ 0.19m.
所以，计算出的锚固段长度 Lm ＝ 2.32m.
按照国家规范构造要求，锚杆锚固段长度小于 4m 时，取4.00m.
第2层锚杆的计算：
1.锚杆的轴向拉力承载力标准值和设计值可按下式计算：
其中 N ak——锚杆轴向拉力标准值(kN)；
N a——锚杆轴向拉力设计值(kN)；
H tk——锚杆所受水平拉力标准值(kN)；
α——锚杆与水平面的倾角 (°)；
γQ——荷载分项系数。
经过计算得到锚杆设计的轴向拉力标准值和设计值分别为：
N ak＝ 15.00 / cos15.00 ＝ 15.53 kN；
N a＝ 1.30 × 15.53 ＝ 20.19 kN.
2.锚杆的杆体计算：
其中 A s——锚杆钢筋或预应力钢绞线截面面积(m2)；
ξ2——锚杆抗拉工作条件系数；
γ0——边坡工程重要性系数；
f y——锚筋或预应力钢绞线抗拉强度设计值(kPa).
所需钢筋面积 A s＝ 1.00×20.19 / (0.92×400.00) ＝ 54.858 mm2；
所需钢筋根数＝ 54.858 / (3.1420×22.00×22.00/4 ) ＝ 0.14.
取整，即需要钢筋1根。
3.锚杆锚固段长度计算：
锚杆锚固体与地层的锚固长度应满足下式：
其中 l a——锚固段长度(m)；
D ——锚固体直径(m)；
f rb——地层与锚固体粘结强度特征值(kPa)；
ξ1——锚固体与地层粘结工作条件系数.
锚固段长度 l a＝ 15.53 / (1.33×3.14×0.04×40.00) ＝ 2.32m.
锚杆钢筋与锚固砂浆间的锚固长度应满足下式要求：
其中 l a——锚杆钢筋与砂浆间的锚固长度(m)；
d ——锚杆钢筋直径(m)；
n ——钢筋(钢绞线)根数(根)；
γ0——边坡工程重要性系数.
锚固长度 l a＝ 1.00×20.19 / (0.72×1×3.14×22.00/1000×2100.00) ＝ 0.19m.
所以，计算出的锚固段长度 Lm ＝ 2.32m.
按照国家规范构造要求，锚杆锚固段长度小于 4m 时，取4.00m.
第3层锚杆的计算：
1.锚杆的轴向拉力承载力标准值和设计值可按下式计算：
其中 N ak——锚杆轴向拉力标准值(kN)；
N a——锚杆轴向拉力设计值(kN)；
H tk——锚杆所受水平拉力标准值(kN)；
α——锚杆与水平面的倾角 (°)；
γQ——荷载分项系数。
经过计算得到锚杆设计的轴向拉力标准值和设计值分别为：
N ak＝ 15.00 / cos15.00 ＝ 15.53 kN；
N a＝ 1.30 × 15.53 ＝ 20.19 kN.
2.锚杆的杆体计算：
其中 A s——锚杆钢筋或预应力钢绞线截面面积(m2)；
ξ2——锚杆抗拉工作条件系数；
γ0——边坡工程重要性系数；
f y——锚筋或预应力钢绞线抗拉强度设计值(kPa).
所需钢筋面积 A s＝ 1.00×20.19 / (0.92×400.00) ＝ 54.858 mm2；
所需钢筋根数＝ 54.858 / (3.1420×22.00×22.00/4 ) ＝ 0.14.
取整，即需要钢筋1根。
3.锚杆锚固段长度计算：
锚杆锚固体与地层的锚固长度应满足下式：
其中 l a——锚固段长度(m)；
D ——锚固体直径(m)；
f rb——地层与锚固体粘结强度特征值(kPa)；
ξ1——锚固体与地层粘结工作条件系数.
锚固段长度 l a＝ 15.53 / (1.33×3.14×0.04×40.00) ＝ 2.32m.
锚杆钢筋与锚固砂浆间的锚固长度应满足下式要求：
其中 l a——锚杆钢筋与砂浆间的锚固长度(m)；
d ——锚杆钢筋直径(m)；
n ——钢筋(钢绞线)根数(根)；
γ0——边坡工程重要性系数.
锚固长度 l a＝ 1.00×20.19 / (0.72×1×3.14×22.00/1000×2100.00) ＝ 0.19m.
所以，计算出的锚固段长度 Lm ＝ 2.32m.
按照国家规范构造要求，锚杆锚固段长度小于 4m 时，取4.00m.
第4层锚杆的计算：
1.锚杆的轴向拉力承载力标准值和设计值可按下式计算：
其中 N ak——锚杆轴向拉力标准值(kN)；
N a——锚杆轴向拉力设计值(kN)；
H tk——锚杆所受水平拉力标准值(kN)；
α——锚杆与水平面的倾角 (°)；
γQ——荷载分项系数。
经过计算得到锚杆设计的轴向拉力标准值和设计值分别为：
N ak＝ 15.00 / cos15.00 ＝ 15.53 kN；
N a＝ 1.30 × 15.53 ＝ 20.19 kN.
基坑支护设计计算——土压力.
基坑支护设计计算 1基坑支护设计的主要内容 2设计计算 根据地质条件的土层参数如图所示，根据设计要求，基坑开挖深度暂定为9m,按规范设定桩长为16.8m ，桩直径设定为0.8m ，嵌固深度站定为7.8m,插入全风化岩3.0m 。 2.1水平荷载的计算 按照超载作用下水土压力计算的方法，根据朗肯土压力计算理论计算土的侧向压力，计算时不考虑支护桩与土体的摩擦作用。地下水以上的土体不考虑水的作用，地下水以下的土层根据土层的性质差异需考虑地下水的作用。 土层水平荷载计算依据《建筑基坑支护技术规程》JGJ 120-99 1.计算依据和计算公式 主动土压力系数：) 2 45(tan 2i ai K ?-=ο 被动土压力系数：) 2 45(tan 2i pi K ?+?= (1)支护结构水平荷载标准值e ajk 按下列规定计算： 1）对于碎石土及沙土： a)当计算点深度位于地下水位以上时： ai ik ai ajk ajk K C K e 2-=σ b)当计算点深度位于地下水位以下时： w ai wa wa j wa j ai ik ai ajk ajk K h m h z K C K e γησ])()[(2---+-= 式中ai K —第i 层土的主动土压力系数；
ajk σ—作用于深度z j 处的竖向应力标准值； C ik —三轴实验确定的第i 层土固结不排水（快）剪粘聚 力标准值； z j —计算点深度； m j —计算参数,当h z j π时，取z j ,当h z j ≥时，取h ； h wa —基坑外侧水位深度； wa η—计算系数，当h h wa ≤时，取1，当h h wa φ时，取零； w γ—水的重度。 2）对于粉土及粘性土： ai ik ai ajk ajk K C K e 2-=σ （2）基坑外侧竖向应力标准值ajk σ按下列规定计算： ok rk ajk σσσ+= （3）计算点深度z j 处自重应力竖向应力rk σ 1）计算点位于基坑开挖面以上时： j mj rk z γσ= 式中mj γ—深度z j 以上土的加权平均天然重度。 2）计算点位于基坑开挖面以上时： h mh rk γσ= 式中mh γ—开挖面以上土的加权平均天然重度。 （4）第i 层土的主动土压力系数K ai 应按下式计算 )245(tan 2ik ai K ?- =ο 式中ik ?—三轴实验确定的第i 层土固结不排水（快）剪摩擦角标准值。
(完整版)抗浮锚杆计算书
7#地下室整体抗浮计算 1、根据建筑施工图及基础施工图，本工程地下室底板面的绝对标 高为350.000米,根据地勘报告提供的本工程的抗浮设计水位为绝 对标高356米。 2、设计抗浮水头为356-351=6m。 3、结构自重计算一（覆土部分）： 1）：600mm厚地下室顶板覆土：18X0.6=10.8KN/m2 2）：地下室顶板160mm厚：0.16X25=4KN/m2 3）：防水板500mm厚：0.5X25=12.5KN/m2 4）：梁柱折算荷载：4KN/m2 以上1~4项合计：31.3KN/m2，即抗力R=31.3KN/m2 4、结构自重计算： 1）：地面上5层120mm结构楼、屋面：5X25X0.12 =15KN/m2 2)：地下室顶板160mm厚：0.16X25=4KN/m2 3）：防水板500mm厚：0.5X25=12.5KN/m2 4）：梁柱折算荷载：4KN/m2 以上1~4项合计：35.5KN/m2，即抗力R=35.5 KN/m2 5、抗浮计算： 荷载效应：S=1.05x6X10=63 KN/m2 根据以上计算知：R小于S 整体不满足抗浮满足要求，无需另外配重或增加锚杆抗浮。
7#抗浮锚杆深化设计计算书 一、工程质地情况： 地下水位标高0.5 m 地下室底板底标高-5.5m 浮力60 kN/m2 二、抗浮验算特征点受力分析： 一）车道入口 A)一层顶板： 顶板自重0.16X25=4.0 kN/m2 B)底板 底板自重0.5X25=12.5kN/m2 C)梁自重 4.07+2.1+3.4=9.5 kN/m2 总计26kN/m2 抗浮验算60-26x0.9=36.6kN/m2 二）有0.6m覆土的一层地下室 A)一层顶板： 覆土层0.6X18=10.8 kN/m2 顶板自重0.16X25=4.0 kN/m2 B)底板
设备设计计算与选型
第三部分 设备设计计算与选型 3.1苯∕甲苯精馏塔的设计计算 通过计算D=1.435kmol/h ， η=F D F D x x ，设%98=η可知原料液的处理量为F=7.325kmol/h ，由于每小时处理量很小，所以先储存在储罐里，等20小时后再精馏。故D=28.7h koml ,F=146.5kmol/h ,组分为18.0x =F ,要求塔顶馏出液的组成为90.0x D =,塔底釜液的组成为01.0x W =。 设计条件如下： 操作压力:4kPa （塔顶表压）； 进料热状况:自选； 回流比:自选； 单板压降:≤0.7kPa ； 全塔压降:%52=T E 。 3.1.1精馏塔的物料衡算 (1) 原料液及塔顶、塔底产品的摩尔分率 苯的摩尔质量 11.78M A =kg/kmol 甲苯的摩尔质量 13.92M B =kg/kmol 18.0x =F 90.0x D = 01.0x W = (2) 原料液及塔顶、塔底产品的平均摩尔质量 =F M 0.18×78.11+(1-0.18)×92.13=89.606kg/kmol =D M 0.9×78.11+(1-0.9)×92.13=79.512kg/kmol =W M 0.01×78.11+(1-0.01)×92.13=91.9898kg/kmol (3) 物料衡算 原料处理量 F=146.5kmol/h 总物料衡算 146.5=D+W 苯物料衡算 146.5×0.18=0.9×D+0.01×W 联立解得 D=27.89kmol/h W=118.52kmol/h
3.1.2 塔板数的确定 (1)理论板层数T N 的求取 苯—甲苯属理想物系，可采用图解法求理论板层数。 ①由物性手册查得苯—甲苯物系的气液平衡数据，绘出x —y 图，见下图3.1 图3.1图解法求理论板层数 ②求最小回流比及操作回流比。 采用作图法求最小回流比。在图中对角线上，自点e （0.45，0.45）作垂线ef 即为进料线（q 线），该线与平衡线的交点坐标为 667.0y q = 450.0x q = 故最小回流比为 1.1217 .0233 .045.0667.0667.09.0x y y x q q q min ==--= --= D R 取操作回流比为 R=22.21.12min =?=R ③求精馏塔的气、液相负荷 L=RD=2.2×27.89=61.358kmol/h
基坑支护锚杆工程承发包合同(完整版)_4
合同编号：YT-FS-1817-73 基坑支护锚杆工程承发包 合同(完整版) Clarify Each Clause Under The Cooperation Framework, And Formulate It According To The Agreement Reached By The Parties Through Consensus, Which Is Legally Binding On The Parties. 互惠互利共同繁荣 Mutual Benefit And Common Prosperity
基坑支护锚杆工程承发包合同(完整 版) 备注：该合同书文本主要阐明合作框架下每个条款，并根据当事人一致协商达成协议，同时也明确各方的权利和义务，对当事人具有法律约束力而制定。文档可根据实际情况进行修改和使用。 发（总）包单位：（甲方）____ 承（分）包单位：（乙方）____ 根据_____和《中华人民共和国经济合同法》，以及有关规定，结合本工程的具体情况，双方经充分协商，签订本合同，共同遵守。 第一条工程名称：支护锚杆工程 建设地点：_______ 第二条建设规模、面积（工程量）和承发包工程的范围及内容： 本工程包括（按照图纸挡施1，2计算）： 1．基坑东侧锚杆施工，边长____米，锚杆____条。 2．基坑南侧锚杆施工，边长____米，锚杆____条。
两项合计，锚杆____条，总工程量为____延米。 3．锚杆孔径为φ140，锚杆长分别为10，12，16，20米，锚杆主筋采用1φ25或1φ40。工作内容包括搭设平台架、锚杆钻孔、锚杆设置及灌浆。 第三条本合同所承包工程的工期定为____个工作天，工期计算的起止时间是：____年____月____日开工，____年____月___日竣工。 在履约过程中，根据变更设计所影响的工期和甲方责任、不可抗力所延误的工期等因素，经甲、乙方签证认可后，进行调整，从而最后确定竣工日期，乙方应按此竣工日期竣工。 第四条工程质量标准及保修条件、期限，按本条第（一、二）项执行： （一）按照国家及施?市的有关规定执行。 （二）按照国家《现行建筑施工规范大全》有关标准执行，工程包修壹年。 第五条承包方式 实行大包干。即包工、包材料、包质量、包工期。
基坑支护设计计算书
桩 锚 设 计 计 算 书 一、计算原理 1.1 土压力计算 土压力采用库仑理论计算 1.1.1 主动土压力系数 ()2 sin sin cos cos ??????? ?++=φδφδφa K 1.1.2 被动土压力系数 ()2 sin sin cos cos ??? ?????+-=φδφδφp K 1.1.3 主动土压力强度 a a ajk K C hK e 2-=γ 1.1.4 被动土压力强度 p p pjk K C hK e 2+=γ 1.2 桩锚设计计算 1.2.1单排锚杆嵌固深度按照下式设计计算： 02.1)(011≥-++∑∑ai a d T c pj p E h h h T E h γ 式中，h p 为合力∑E pj 作用点至桩底的距离，∑E pj 为桩底以上基坑内侧各土层水平抗力 标准值的合力之和，T c1为锚杆拉力，h T1为锚杆至基坑底面距离，h d 为桩身嵌固深度， γ0为基坑侧壁重要性系数，h a 为合力∑E ai 作用点至桩底的距离，∑E ai 为桩底以上基坑外侧各土层水平荷载标准值的合力之和。 1.2.2 多排锚杆采用分段等值梁法设计计算，对每一段开挖，将该段状上的上部支点 和插入段弯矩零点之间的桩作为简支梁进行计算，上一段梁中计算出的支点反力假定不变，作为外力来计算下一段梁中的支点反力，该设计方法考虑了实际施工情况。 1.3 配筋计算公式为：钢筋笼配筋采用圆形截面常规配筋，并根据桩体实际受力情况，适当减少受压面的配筋数。 s y cm cm s y A f A f A f A f 32/2sin 25.1++=π παα ()t s y cm s r f Ar f KSM A παπαπ ππαsin sin sin 323+-= αα225.1-=t 式中，K 为配筋安全系数，S 为桩距，M 为最大弯矩，r 为桩半径，f cm 和fy 分别为混 凝土和钢筋的抗弯强度，As 为配筋面积，A 为桩截面面积，α对应于受压区混凝土截面面积的圆心角与2π的比值，用叠代法计算As 。 1.4 锚杆计算
抗浮锚杆计算书.
结构计算书 项目名称： 设计代号： 设计阶段： 审核： 校对： 计算： 第 1 册共1 册 中广电广播电影电视设计研究院 2015年04月07日
综合楼锚杆布置计算 一、 工程概况 （1）综合楼地下1层（含1夹层），地上2~4层，±0.00相对于绝对标高7.50m ，室内外高差-0.300m ，地下室夹层高 2.18m ，地下室高 5.30m ，地下室建筑地面标高-7.480m ，建筑地面垫层厚150mm ，结构地下室底板顶标高-7.630m 。基础形式筏板，抗浮水位标高 6.500m （绝对标高）。建筑地下室底板顶标高- 7.630m （绝对标高-0.130m ），底板厚400mm 。 （2）综合楼抗浮采用抗浮锚杆。 二、抗拔锚杆抗拔承载力计算 依据《岩土锚杆（索）技术规程》（以下简称《岩土规程》）计算。 锚杆基本条件： 锚杆直径D=150mm 锚杆长度L=7.5m 锚杆入岩（强风化花岗岩）长度：>2.5m 锚杆拉力标准值Nk=250KN 锚杆拉力设计值Nt=1.3Nk=325KN 钢筋：3 ?25三级钢： A s =1470mm 2, f=360 N/mm 2 , f yk =400 N/mm 2 依据《岩土锚杆（索）技术规程》（以下简称《岩土规程》）计算。 根据****院提供的《***勘察报告》，岩石（或土体）与锚固体的极限粘结强度标准值（f rbk ），见第2页所附表1。 1、 根据锚杆与土层粘结强度所计算的锚杆竖向抗拔承载力设计值Nt 依据《岩土规程》第7.5.1条公式(7.5.2-1)计算 K f DL N mg a t /ψπ= 勘探点1Q-K15岩层深，较为不利，计算该点抗拔承载力
2016基坑支护设计计算书模板(1)讲解
第一章工程概要 1.1 工程概况 工程概况，附上基坑周边环境平面图 1.2场区工程地质条件 附上典型的地质剖面图 1.3 水文地质条件 1.4 主要设计内容 分析评价了场地的岩土工程条件。 根据场地的工程地质条件、水文地质条件，充分考虑到周边地层条件，选择技术上可行,经济上合理,并且具有整体性好、水平位移小,同时便于基坑开挖及后续施工的可靠支护措施，通过分析论证选择合适的基坑支护方案。 对基坑支护结构进行了具体设计计算，其中包括土压力计算、钻孔灌注桩的设计计算及锚杆的设计计算、稳定性验算（根据具体选择的支护方式，按照规范的要求进行设计，计算，和验算）。当不能满足稳定性要求的时候，需要重新设计计算或者做必要的处理，直至达到稳定性的安全要求。 选择经济、实效、合理的基坑降水与止水方案。 基坑支护工程的施工组织设计与工程监测设计。 1.5 设计依据 (1)甲方提供资料，岩土工程勘察报告（列出详细的清单） (2)现行规范、标准、图集等（按照规定的格式列出详细的清单，必须是现行规范）
第二章基坑支护方案设计 2.1 设计原则（摘自规范） 2.1.1 基坑支护结构应采用以分项系数表示的极限状态设计表达式进行设计 2.1.2 基坑支护结构极限状态可分为下列两类: a. 承载能力极限状态:对应于支护结构达到最大承载能力或土体失稳、过大变形导致支护结构或基坑周边环境破坏； b.正常使用极限状态：对应于支护结构的变形已妨碍地下结构施工或影响基坑周边环境的正常使用功能。 2.1.3 基坑支护结构设计应根据表3选用相应的侧壁安全等级及重要性系数。 表2.1 基坑侧壁安全等级及重要性系数 安全等级破坏后果 1.10 一级支护结构破坏，土体失稳或过大变形对基坑周边环境及地 下结构施工影响很严重 1.00 二级支护结构破坏，土体失稳或过大变形对基坑周边环境及地 下结构施工影响一般 0.90 三级支护结构破坏，土体失稳或过大变形对基坑周边环境及地 下结构施工影响不严重 注：有特殊要求的建筑基坑侧壁安全等级可根据具体情况另行决定 2.1.4 支护结构设计应考虑其结构水平变形、地下水的变化对周边环境的水平与竖向变形的影响，对于安全等级为一级和对周边环境变形有限定要求的二级建筑基坑侧壁，应根据周边环境的重要性、对变形的适应能力及土的性质等因素确定支护结构的水平变形限值。 2.1.5 当场地内有地下水时，应根据场地及周边区域的工程地质条件、水文地质条件、周边环境情况和支护结构与基础型式等因素，确定地下水控制方法。当场地周围有地表水汇流、排泻或地下水管渗漏时，应对基坑采取保护措施。 2.1.6 根据承载能力极限状态和正常使用极限状态的设计要求，基坑支护应按下列规定进行计算和验算：
最新基坑设计计算9453090
基坑设计计算9453090
前言 基坑支护工程伴随着现代建筑事业的告诉发展，其越来越重要。现代城市建筑物中，尤其是高层和超高层建筑中往往伴随有很大的基坑，故在修筑过程中需要设计支护方案对其支护。 在本设计支护过程中，主要涉及到软土地区的基坑支护形式和防水、降水方案。本基坑支护的两个主要方案有：排桩加内撑、地下连续墙加内撑。在本基坑支护内力计算中采用的方法主要有等值梁法和山肩帮男法。另外，支撑主要采用钢支撑。降水采用电渗法加喷射井点进行降水。在支护结构设计中，我们还要对支护结构进行抗隆起，抗渗验算。另外，在开挖过程中时时对基坑边缘和基坑周围的建筑物进行观察，以防止其过大变形。支护结构设计中最突出的为结构内力计算、配筋、基坑的稳定性验算、内撑的设计。熟悉了常见的内力计算方法及南方软土地区常见的支护形式，了解了各种各样的基坑支护形式
本基坑支护深度10m，周围环境较复杂。我们选取排桩加内撑和地下连续墙加内撑两种不同的支护型式。其中，排桩内力计算我们采用等值梁法进行计算。地下连续墙采用山肩邦男法进行内力计算。在等值梁法进行计算时，我们将内撑简化为铰支座,使其变成一个一次超静定结构，然后计算出内力并进行配筋。山肩邦男法进行计算时，采用分层开挖的方式。在第一次开挖后，根据力矩平衡、内力平衡计算，得出第一道内撑所受的力和墙体所受到的弯矩。这样依次直至最后一次开挖,得出墙体所受的最大弯矩与内撑所受到的力。内力计算完成后对基坑进行抗隆起、抗渗稳定性验算。在最后，对基坑采用理正软件进行复核计算结果。
The Foundation Supporting’s depth is 10m, the surrounding environment is complex. We select two different types that are piles adding the support and underground continuous wall adding the support . We use the Equivalent Beam method to calculate the pile internal forces. But we use the Shanjianbangnan method to calculate the underground continuo us wall’s internal forces.We simplify the internal supports into hinged supports and calculate by the equivalent beam method. we turn out to be a statically indeterminate structure,we can calculate the internal forces and reinforcement. When we calculate by the Shanjianbangnan method, we make slicing excavation. After the first excavation, the first wall’s force and bending moments that the wall will be calculated by torque balance and internal forces balance calculations. We get the biggest bending moment and the biggest force until the last excavation by upper step one by one. After the completion of the internal force calculation ,anti-uplift and the impermeability stability checking should be taken. In the end, we verify the correctness of the results for excavation by using Lizheng software.
抗浮锚杆计算书(参考内容)
4.1 锚杆设计计算 4.1.1 锚杆轴向拉力 单位面积抗浮力为51kN/m2，本次设计锚杆间距按2.0×2.0m正方形网格布置，锚杆布置详见《抗浮锚杆平面布置图》。 单根锚杆轴向拉力标准值Nak： N ak＝51kN/m2×2.0m×2.0m＝204kN 单锚杆轴向拉力设计值N t： N t=r Q N ak 式中：r Q——荷载分项系数，可取1.30； 经计算：N t=1.30×204kN=265.2kN。取N t=266kN计算。 4.1.2 锚杆杆体截面面积 A s≥ yk t t f N K《岩土锚杆（索）技术规程》（CECS22：2005）中7.4.1式 式中A s----锚杆杆体截面面积 K t------锚杆杆体的抗拉安全系数，取1.6 N t----锚杆的轴向拉力设计值，取266kN f yk----钢筋的抗拉强度标准值400N/mm2(III级钢筋抗拉强度标准值) 根据计算公式，计算如下： A s≥ yk t t f N K
≥ 400 266 6.1××1000≥1064mm 2 取3根Φ22III 级螺纹钢筋，3A 22=1140mm 2＞1064mm 2，满足要求。 4.1.3 锚杆长度 l a ＞ψ πmg t Df KN 《岩土锚杆（索）技术规程》 （CECS22：2005）中7.5.1-1式 式中 K ——锚杆锚固体的抗拔安全系数，取2.0 N t ——锚杆的轴向拉力设计值266kN D ——锚杆锚固段的钻孔直径146mm f m g ——锚固段注浆体与地层间的粘结强度标准值 （kPa ），基底地层主要为卵石层，参考地勘报告及相关规范结合乐山地区施工经验，取120kPa 。 ψ----锚固长度对粘结强度的影响系数， 根据规范取1.2 l a ＞ ψ επms t f d n KN 《岩土锚杆（索）技术规程》（CECS22：2005）中 7.5.1-2式 式中 K ——锚杆锚固体的抗拔安全系数，取2.0 N t ——锚杆的轴向拉力设计值266kN n ——钢筋根数，取3根 d ——钢筋直径（mm ），取Φ22III 级螺纹钢筋 ε——多钢筋界面的粘结强度降低系数， 根据规范取0.8
除臭设备设计计算书
8、除臭设备设计计算书 8.1、生物除臭塔的容量计算 1#生物除臭系统 参数招标要求计算过程 序 号太仓市港城组团污水处理厂改扩建工程设备采购、安装项目 1 2 设备尺寸 处理能力 2.5×2.0× 3.0m 2000m3/h Q=2000m3/h V=处理能力Q/（滤床接触面积m2）/S=2000/ （2.5×2）/3600=0.1111m/s 3 空塔流速＜0.2 m/s 臭气停留 时间4 5 ≥12s S=填料高度H/空塔流速 V(s)=1.6/0.1111=14.4S 炭质填料风阻220Pa/m×填料高度 1.6m=352Pa 设备风阻＜600Pa 2#生物除臭系统 参数 序 招标要求计算过程 号太仓市港城组团污水处理厂改扩建工程设备采购、安装项目 1 2 设备尺寸 处理能力 4.0×2.0×3.0m 3000m3/h Q=3000m3/h V=处理能力Q/（滤床接触面积m2）/S=3000/ （4×2）/3600=0.1041m/s 3 空塔流速＜0.2 m/s 臭气停留 时间4 5 ≥12s S=填料高度H/空塔流速 V(s)=1.6/0.1041=15.36S 炭质填料风阻220Pa/m×填料高度 1.6m=352Pa 设备风阻＜600Pa
3#生物除臭系统 参数招标要求计算过程 序 号太仓市港城组团污水处理厂改扩建工程设备采购、安装项目 1 2 设备尺寸 处理能力 7.5×3.0×3.3m（两台） 20000m3/h Q=20000m3/h V=处理能力Q/2（滤床接触面积m2）/S=10000/ （7.5×3.0）/3600=0.1234m/s 3 空塔流速＜0.2 m/s 臭气停留 时间4 5 ≥12s S=填料高度H/空塔流速 V(s)=1.7/0.1234=13.77S 炭质填料风阻220Pa/m×填料高度 1.7m=374Pa 设备风阻＜600Pa 4#生物除臭系统 参数 序 招标要求计算过程 号太仓市港城组团污水处理厂改扩建工程设备采购、安装项目 1 2 设备尺寸 处理能力 7.5×3.0×3.0m（两台） 18000m3/h Q=18000m3/h V=处理能力Q/2（滤床接触面积m2）/S=18000/ （7.5×3）/3600=0.1111m/s 3 空塔流速＜0.2 m/s 臭气停留 时间4 5 ≥12s S=填料高度H/空塔流速 V(s)=1.6/0.1111=14.4S 炭质填料风阻220Pa/m×填料高度 1.6m=352Pa 设备风阻＜600Pa 8.2、喷淋散水量(加湿)的计算 生物除臭设备采用生物滤池除臭形式，池体上部设有检修窗，进卸料口，侧面设有观察窗等，其具体计算如下：
基坑围护锚索计算文件
Qimstar同济启明星 基坑支护结构专用软件FRWS7.2 休斯顿基坑工程计算书 1 工程概况 该基坑设计总深7.6m，按一级基坑、选用《国家行业标准—建筑基坑支护技术规程(JGJ120-2012)》进行设计计算，计算断面编号：1。 1.1 土层参数 续表 地下水位埋深：3.00m。 1.2 基坑周边荷载 地面超载：20.0kPa 2 开挖与支护设计 基坑支护方案如图：
休斯顿基坑工程基坑支护方案图2.1 挡墙设计 ·挡墙类型：SMW工法； ·嵌入深度：11.900m； ·露出长度：0.500m； ·搅拌桩直径：850mm； ·搅拌桩排数：1排； ·搭接长度：250mm； ·型钢型号：700*300*13*24； ·型钢布置方式：插一跳一； 水泥土物理指标： ·重度：19.00kN/m3； ·弹性模量：300000.00kPa； ·无侧限抗压强度标准值：800.00kPa；
2.2 放坡设计 2.2.1 第1级放坡设计 坡面尺寸：坡高2.00m；坡宽2.00m；台宽1.50m。 放坡影响方式为：一。 2.3 支撑(锚)结构设计 本方案设置1道支撑(锚)，各层数据如下： 第1道支撑(锚)为锚杆，距墙顶深度0.800m，工作面超过深度0.300m，预加轴力0.00kN/m。 该道锚杆具体数据如下： ·长度：18.000m； ·自由段长度：5.000m； ·水平间距：2.400m； ·水平倾角：15.000°； ·孔径：250mm； ·筋体类型：ΦS15.2-1320； ·筋体数量：2根； 计算点位置系数：0.000。 2.4 换(拆)撑设计 2.5 工况顺序 该基坑的施工工况顺序如下图所示：
某综合楼深基坑支护设计(手算)
某综合楼深基坑支护设计 一、工程概况 1.环境条件概况 某综合楼是集购物、商住、办公于一体的综合性建筑，建筑面积70000m2。工程占地面积144×40m2。上部结构由三幢19~20层的塔楼组成，最大高度达81.5m，其中1号、2号楼带三层裙楼，三幢楼的裙房连在一起。塔楼群房采用框架剪力墙结构，钻孔灌注桩箱形基础，设两层地下室，挖深为8.9m，电梯井局部挖深达11.6m。该建筑物西侧剧长宁街仅5m，且在路面下埋有电缆线、煤气管道、自来水管道及污水管道等市政公用设施。南边是新华联施工现场，其围墙局开挖最小距离为4m，青春小区土方开挖时，新华联施工现场正处于打钻孔灌注桩阶段。东侧大部分为一片已完成拆迁的空地，其中有一幢友谊服装厂的四层厂房，间距约13m，北侧距长庆街约12m。 该场地为原住宅及厂房等拆除后整平，场地基本平坦。根据地质勘测勘料，地下水位埋藏较浅，平均深度为1.15m，其中上部土层透水性较好。 该场地30m深范围内土层的主要物理力学指标如下： 二、降水设计 根据本地的工程地质水文条件以及周围环境，设计采用喷射井点降水系统。由于上部透水性较好，采用环圈形式布置井点，并配抽水设备。方案为潜水完整井。 1．井点系统布置 井点管呈长方形布置，总管距沉井边缘1.5m。沉井平面尺寸为144×40m2，水力坡度取1/10。 1)井点系统总长度 [（144+1.50*2）+(40+1.50*2)]*2=380m 2)喷射井点管埋深 H=11.6+IL1=11.6+1/10*43/2=13.75m 取喷射井点管长度为14m 3)虑水管长度取L=1.5m ,φ38mm 4)在埋设喷射井点时冲孔直径为600mm，冲孔深度比滤水管深1米. 即：14.50+1.50+1.00=17.00m 井点管与滤水管和孔壁间用粗砂填实作为砂滤层，距地表1.00m处用粘土封实以
抗浮锚杆常见问题及处理方式
1.测量放线阶段 1.1无基础图 产生原因：由于抗浮锚杆设计阶段图纸很可能不是最终版本，施工时，基础图标高、抗浮力及地下室位置均可能与抗浮锚杆设计图纸不符。 产生后果：抗浮锚杆不能满足主体设计要求，抗浮锚杆报废 防治措施：抗浮锚杆放线前与基础图（蓝图，盖审图章）复核，复核轴线、标高、抗浮力等； 1.2未对锚杆编号、分区或编号混乱 产生原因：锚杆编号时，未考虑验收分区，对整个施工区域统一编号，编号随意 产生后果：不便于施工记录，可能造成锚杆施工漏记 防治措施：对锚杆先进行分区，在每一个区按横排编号，从左至右从上至下。 1.3未锚杆标高未明确 产生原因：施工时为查看基础图，未对基底标高计算，对独立柱基底标高未计算 产生后果：施工时抗浮锚杆标高不准确 防治措施：施工前根据基础图分区域标注锚杆标高
2.成孔阶段 2.1孔位误差大 产生原因：测量放线误差大；放线后成果保护不到位；钻孔施工未对准测放点 产生后果：锚杆间距超过规要求，不能通过验收。 防治措施：放线后，对测量成果进行复核；成孔前，对测放点通过与周边点距离进行复核 2.2施工工作面标高低于设计标高 产生原因：土方开挖时，未严格控制标高，至使超挖 产生后果：锚杆锚固段地层被扰动，不能提供设计要求的锚固力防治措施：土方开挖时严格控制标高 2.3锚孔深度与设计有出入 产生原因：锚杆施工场地高低不平，未对锚杆位置进行标高测量；成孔施工随意，终孔时未进行测量 产生后果：锚杆锚固段长度不足或锚杆锚入筏板长度不足 防治措施：锚杆放孔时，同时测量孔位标高；计算成孔深度，终孔时，测量钻孔深度
2.4地层与地勘报告不符时调整锚孔深度 产生原因：钻孔时，未对实际地层进行编录，未发现与地勘报告不符合的软弱层，或出现后， 未对锚杆长度进行调整 产生后果：锚杆锚固力不满足设计要求，锚杆验收试验不合格防治措施：成孔时进行编录，发现与地勘报告不符的软弱层，及时通知设计单位对锚杆长度进行调整 2.5独立柱及条形基础位置锚孔深度未考虑独立柱深度 产生原因：未考虑独立柱及条形基础深度 产生后果：锚杆锚固段长度不足 防治措施：施工前，统计独立柱及条形基础厚度，锚孔深度相应加深，对应至每根锚杆 2.6卵石地层锚杆深度围有地下水 产生原因：降水时未考虑抗浮锚杆施工地下水要求，地下水未降至锚杆底部以下 产生后果：锚杆施工时，砂层及砾石沉淀至孔底，注浆时不能保证孔底注浆，锚杆锚固段减少 防治措施：降水设计时，考虑抗浮锚杆施工，保证水位降至锚杆底部
设备基础计算书
设备基础计算书 1.计算依据 《动力机器基础设计规范》 (GB50040-96) 《建筑地基基础设计规范》 (GB50007-2002) 《混凝土结构设计规范》 (GB50010-2010) 《重载地面、轨道及特殊楼地面》(06J305) 《动力机器基础设计手册》 (中国建筑工业出版社) 2.工程概况 设备静载按G1=10t/m2=100KN/m2; 地基承载力特征值fa=180kPa; 采用C30混凝土，设备基础高度250mm，钢筋采用I级钢(HPB300) 根据所提资料计算160T冲床设备基础的承载力计算，设备基础根据设备脚架尺寸每边向外扩300mm进行计算。160T冲床设备基础示意图如下图所示 设备基础示意图 3.计算过程 设备基础正截面受压承载力计算() *fc*A=**1000000*A=*106A N=*G1*A =*105*A<*fcA 即设备基础正截面受压满足要求 3.2设备基础正截面受弯承载力计算 (仅计算长度方向,取土重度gma=20kN/m3，混凝土保护层厚度取30mm) pk=G1+G2=*105 +25*1000*= 单位宽度基地净反力 p=*( G1+G2-gma*h)=**103-20*103*=m 计算可得最大正弯矩为M=，支座最大负弯矩为M=根据()计算可得 基础底面计算配筋面积As1=565mm2 基础顶面计算配筋面积As2=258mm2 根据(GB50010-2010)取最小配筋率ρmin= 0. 2％ 最小配筋面积为Asmin=%*1000*250=500 mm2 基础顶部和底部可配12200(As=565mm2) 3.3地脚螺栓抗倾覆验算(每个设备基础共四个地脚螺栓孔) 取每个地脚的上拔力设计值 q1=* *（G1+G2）* A=****= 倾覆力矩MS=q1*=有设备基础的大小可知抗倾覆力矩
岩石锚喷支护设计计算书
岩石锚喷支护设计计算书 Prepared on 22 November 2020
岩石锚喷支护设计计算书 计算依据： 1、《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-2012 2、《建筑边坡工程技术规范》GB50330-2013 3、《建筑施工计算手册》江正荣编着 一、设计简图 二、基本计算参数 三、锚杆设计参数 岩质边坡采用锚喷支护时，整体稳定性计算及锚杆计算应符合以下规定：第1层锚杆的计算：
1、岩石压力水平分力标准值和锚杆所受水平拉力标准值可按下式计算： e hk=E hk/H==m2 H tk=e hk×s xj×s yj=××= 2、锚喷支护边坡时，锚杆的轴向拉力承载力标准值和设计值可按下式计算： N ak=H tk/cosα=cos15= N a=r Q×N ak=×= 3、锚杆的杆体计算： A s≥r0×N a/(ζ2×f y)=×××1000000= 所需钢筋根数n≥A s/×d×d/4)=××4)= 取n=2 【所需钢筋根数为2根】 4、锚杆锚固段长度计算： a.锚杆锚固体与地层的锚固长度l a1应满足下式 l a1≥N ak/(ζ1×π×D×f rb)=×××= b.锚杆钢筋与锚固砂浆间的锚固长度l a2应满足下式要求： l a2≥r o×N a/(ζ3×n×π×d×f b)=××2××1000××1000)= 计算出的锚固段长度L m=max(l a1,l a2)=. 【按照《建筑边坡工程技术规范》GB50330-20133m时，取.】 五、岩石锚喷支护构造要求 1.岩面护层可采用喷射混凝土层、现浇混凝土板或格构梁等型式。 2.系统锚杆的设置应满足下列要求： a.锚杆倾角宜为10°～20°； b.锚杆布置宜采用菱形排列，也可采用行列式排列； c.锚杆间距宜为～3m，且不应大于锚杆长度的一半；对Ⅰ、Ⅱ类岩体边坡最大间距不得大于3m，对Ⅲ类岩体边坡最大间距不得大于2m； d.应采用全粘结锚杆。 3.局部锚杆的布置应满足下列要求：
抗浮锚杆计算书
抗浮锚杆深化设计计算书 一、工程质地情况： 地下水位标高 -1.00 m 地下室底板标高 -6.52 m 浮力 55.2 kN/m 2 二、抗浮验算特征点受力分析： 1.原底板砂垫层厚 0.10m 自重 0.10X20=2kN/m 2 2.原砼底板厚 0.40m ： 自重 0.4X25=10 kN/m 2 3.新加砼配重层厚 0.30m 自重 0.3X25=7.5 kN/m 2 抗浮验算 55.20-19.50=35.70 kN/m 2 三、计算过程 由受力情况，将锚杆分为A 、B 、C 三类，A 类为图中○A 轴至○E 轴区 域，地面与中风化板岩之间有8米粘性土层；B 类为有○E 轴至○L 轴区域，地面与中风化板岩之间有4米粘性土层； C 类为图中○L 轴至○Q 轴区域，地面与中风化板岩之间无粘性土层。 锚杆间距取3m ×3m 。 1. 锚杆杆体的截面面积计算： yk t t s f N K A ≥ t K ——锚杆杆体的抗拉安全系数，取1.6； t N ——锚杆的轴向拉力设计值（kN ），锚杆的拉力设计值=特征值×1.3，A 类锚杆取35.70×3.0×3.0×1.3=438.75kN 。 yk f ——钢筋的抗拉强度标准值（kPa ）,HRB400取400 kPa 。 As ≥fyk KtNt =4001075.4386.13??=17552m m 总计 19.5 kN/m 2
选取三根HRB400 直径28mm 钢筋，钢筋截面积满足规范要求 2. 锚杆锚固长度 锚杆锚固长度按下式估算，并取其中较大者： ψπmg t a Df KN L > ψ πεms t a df n KN L > 式中：K ——锚杆锚固体的抗拔安全系数，取2.0； t N ——锚杆的轴向拉力设计值（kN ），取438.75kN ； a L ——锚杆锚固段长度（m ）； mg f ——锚固段注浆体与地层间的粘结强度标准值（kPa ），按表7.5.1-1取粘 性土层65kpa ，中风化板岩层0.25Mpa ； ms f ——锚固段注浆体与筋体间的粘结强度标准值（kPa ），按表7.5.1-3取2.5MPa ； D ——锚杆锚固段的钻孔直径（m ），取0.15m d ——钢筋的直径（m ）； ε——采用2根以上钢筋时，界面的粘结强度降低系数，取0.6~0.85，本例 取0.7； ψ——锚固长度对粘结强度的影响系数，按表7.5.2取1.0； n ——钢筋根数。 （1）锚固段注浆体与地层间的粘结强度(全风化泥质粉砂岩、强风化泥质粉砂岩q sik 分别为55kpa 、140kpa) A 类：pa 46.1220 .28 16515.014.3M K l Df N a mg t =????= = ψπ土 pa 29.36146.122-75.483-M N N N t t t ===土岩 m Df KN l mg t a 14.61 25015.014.329 .3610.2=????== ψπ
基坑支护锚杆工程施工方案计算书和结算书
基坑支护锚杆工程施工方案计算书和结算书 目录 一、工程概况 二、场地地质条件 三、锚杆施工方案 四、施工工艺及参数 五、施工设备 六、施工人员安排 七、安全施工措施 八、质量检验 九、施工进度计划 十、程预 (结) 算 十一、锚杆计算书 一、工程概况 大厦位于*****区，基坑南北边长约300米，东西边长约70米，基坑已开挖至-4.5米。 基坑东侧和南侧采用三层φ140锚杆支护。 锚杆间距1.5米，排距东侧1.4米，南侧1.2米。 锚杆分锚1和锚2两种，要求抗拔力分别为10T和20T。 锚杆总计733条，8964延米。 1
二、场地地质条件 根据工程勘察报告揭示，场地自上而下共划分为6个层，9个亚层。地质条件如下： 三、锚杆施工方案 1.锚杆大样 2
求。 3
2.锚杆一览表 四、施工工艺及参数 施工前根据设计要求准备好钢筋、水泥和砂。 1.成孔 钻孔直径为φ140。 南侧上、中两排用人工成孔。 东侧三排及南侧下排用300型地质钻机成孔。 2.插入锚杆 锚杆采用20MnSi钢筋。 插入钻孔的锚杆要求顺直，并应除锈。 插入锚杆时应将灌浆管与锚杆钢筋同时放至钻孔底部，锚杆插入孔内长度不得小于设计规定的95%。 3.灌浆 4
灌浆采用425#普通硅酸盐水泥配制的水泥砂浆，采用中砂，要过筛，配比为： 水:灰:砂=0.4:1:0.2 （重量比） 砂浆强度不低于20MPa。 灌浆前应先洗孔。 砂浆自孔底向外灌注，随着砂浆的灌入，应逐步地灌浆管向外拔出直至孔口，拔管过程中应保证管口始终埋在砂浆内。 五、施工设备 地质钻机6台，钢筋切断机1台，电焊机3台，砂浆搅拌机5台（2台备用），压浆泵6台（3台备用）。 施工场地布置如下图： 六、施工人员安排 5
深基坑支护设计计算书
嘉荷银座深基坑支护设计计算书 工程概况 嘉荷银座工程，地上17层，地下1层，框架剪力墙结构，地下室为整体筏板基础，深基坑开挖至地下 5.8m，基坑开挖支 护平面如图，工程地质情况如表所示，冬季施工不考虑地下水位的影响。 各土层主要物理，力学指标值 基坑形状如图: 39400 32000 地质情况 根据现场勘察资料，拟建场区地形基本平坦，本工程所涉及的地层从上至下分述如下： 1、杂填土：地表2.7m厚 2、粉质砂土:1.7m厚 3、粘土层：1.4m厚
4、其中地下水位在自然地坪下12n处一CFG桩设计1.计算主动土压力强度： 计算第一层土的土压力强度；层顶处和层底处分别为： 二a。= ' i z tan 2(45 - 1/ 2) 二0 匚ai = i h i tan 2(45 一:i / 2 ) 2 O 0 =i5 .5 2 tan 2(45 - i6 / 2 ) =i7 .6 KPa 第二层土的土压力 强度层顶处和层底处分别为： r仃i h i tan2(45 - 2/2)- 2ctan(45 - 2/2) — 15.5 2 tan 2(45 - 17 .2 /2) - 2 10
tan( 45 - 17 .2 /2) =1 .94 KPa 二 2 =(恂2h2)tan2(45 - 2/2)- 2c?tan(45 - 2/2) = (15.5 2 18.5 3) tan2(45 -17.2/2)-2 10 tan(45 -17.2 /2) 二31.9KPa 第三层土的土压力强度层顶处和层底处分别为： -^(忤2h2)tan2(45 - 3/2) - 2c s tan(45 - 3/2) = (15.5 2 18.5 3) tan2(45 - 21/2)-2 12 tan( 45-21/2) = 24.1KPa 「日3=(巾1 2h2 3h3)tan2(45 - 3/2)- .2. 2c3tan(45 - 3/2) o O -(15.5 2 18.5 3 20.5 3) tan 2(45 - 21 /2)- 2 12 tan(45 - 21 /2) 二53 KPa 计算被动土压力强度： 5 二3h3tan2(45 - 3/2)2c3tan(45 3/2) 二20.5 3 tan2(45 - 21 /2) 2 12 tan(45 21 /2) 二36KPa 二p2 3h d tan 2(45 - 3/2) 2c3 tan( 45 3/2) =20 .5 3 tan 2(45 - 21 /2) 2 12 tan( 45 21 /2) =36 43 .1h d 3.计算嵌固深度： A.基坑底面以下，支护结构设定弯矩零点位置至基坑底面的距h cl
建筑设计设备全套初步设计说明(包括计算书)
第一篇电气 A. 强电部分 一、建筑概况 建筑概况详建筑说明。 二、设计依据 本设计系依据： i.甲方设计任务书及设计要求； ii.相关专业提供给本专业的工程设计资料； iii.中华人民共和国现行有关规范： JGJ/T16-92《民用建筑电气设计规范》 GB50054-95《低压配电设计规范》 GB50057-94《建筑物防雷设计规范》 GB50052-95《供配电系统设计规范》 GB50045-95(2005年版)《高层民用建筑设计防火规范》 GB50053-94《10KV及以下变电所设计规范》 GB50067-97《汽车库、修车库、停车场设计防火规范》 其它有关的国家及地方现行规程、规范。 三、设计范围 本工程的供电、电力、照明、防雷接地等. 四、供电设计 a)本工程重要负荷如消防电梯、消防电源、监控中心、网络机房 等等级为一级，其余为二级。其中消防监控中心、网络机房内设不间断电源UPS.应急照明另设EPS。 b)用电负荷 设备安装容量：4371kW 其中低压侧有功计算负荷：6688kW 低压侧无功计算负荷：2215KVAR 低压侧无功功率补偿容量：3240KVAR 补偿后低压侧功率因数：0.95 补偿后低压侧视在功率：7014KVA 变压器的安装容量9600KVA，折合86VA/m2 c)变压器设置的台数及单机容量：6台×1600KVA/台 d)本工程拟采用两路高压10kV电源供电，单母线分段，互为热备用，任何一路都可负担全部负荷。本工程于负一层设变配电所。 e)柴油发电机组 备用柴油发电机组常用容量：2X1000KW（连续） 在负一层设柴油发电机组作为所有消防设备的备用电源,并在非火灾市电停电时用于重要负荷(包括电梯、生活泵、总雪库及特定场所的电源插座等)。 机房分别设有进、排风口，燃烧的废气经竖井排放至屋顶。机房消音、供油系统、自动灭火系统由专业公司设计。 f)电源供电干线：10kV电缆为铠装交联电力电缆从室外埋地引入。