18米高脚手架悬挑梁设计与计算

当今高层建筑的外墙脚手架形式日趋多样化，其中采用悬挑式脚手架方案较多，在我多年的施工管理和专项方案审批中，发现项目部在实际专项方案编写，还存有一定的困难。

悬挑梁一般形式如图一所示，当荷载较大时，悬挑梁的饶度或承受的内力超过规范要求时，就有二种选择：一是更换更大截面的悬挑梁；二是在梁端设置斜拉的钢丝索进行卸荷，将悬挑梁由纯受弯构件的静定结构改变为压弯构件的超静定结构。但是本人建议在悬挑梁方案设计中，根据目前施工水平和材料质量，对采用钢丝索斜拉的设计只当作是一种安全储备，不作受力计算。还是以更换更大截面为宜。

根据国家行业标准《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130—2001）（以下简称规范1）和国家《建筑结构荷载规范》（GB5009—2001）（以下简称规范2）及国家《钢结构设计规范》（GB50017—2003）（以下简称规范3）对钢结构悬挑梁的设计原则、荷载取值、计算方法、构造要求等作出了明确规定。

为了方便于项目部正确运用设计规范，现对悬挑梁的受力、锚环、立杆稳定和连墙件等逐一举例分析如下：

图一

一、搭设方式与主要参数：脚手架采用4.8×3.5钢管和扣件搭设成双排架，步距为1.8米、横距为1.0米，纵距为1.5米。

脚手架立杆下端支承在I14工字钢制作的水平悬挑梁上，详见图一。

建筑高度为78米，脚手架悬挑梁搭设高度10步计18米，隔层铺设竹脚手片，里立杆离墙0.20米。施工作业层按二层计、每层取结构脚手架荷载标准值查规范1表4.2.2得3KN/㎡，并设栏杆、踢脚杆（规范设踢脚板，当地习惯设踢脚杆），在外栏杆内侧挂密目安全网

进行封闭施工。

剪刀撑应在外侧立面整个长度和高度上连续设置。其它要求按规范执行。

二、荷载取值与组合

1、外立杆

⑴查规范1表4-1得立杆结构自重标准值：

N立=18×0.1248=2.246KN

⑵脚手片

脚手片按隔层设置，则为五层，实测0.12KN/㎡

N片=5×1.00×1.5×0.12/2=0.45KN

⑶栏杆、踢脚杆、内纵杆、扣件按五层计

N杆、扣=5×3×1.5×0.0384+5×3×0.0132=1.06KN

⑷安全网

N网=18×1.5×0.01=0.27KN

⑸施工活载查规范1表4.2.2得结构架3KN/㎡

按二层计 N活=2×15×3/2=4.725KN

⑹垂直荷载组合

N1=1.2×（2.246+0.45+1.06+0.27）+1.4×4.725=11.45KN

2、内立杆

⑴同外立杆

N立=2.246KN

⑵脚手片

N片=0.45+2×1.5×0.2×0.12=0.52KN

⑶内斜杆、扣件

N杆、扣=5×1×1.5×0.0384+5×1×0.0132=0.37KN

⑷施工活载

N活=4.725+0.20×1.5×3×2=6.53KN

⑸垂直荷载组合

N2=1.2×（2.246+0.52+0.37）+1.4×6.53=12.92KN

三、悬挑梁设计

1、选用I14普通工字钢

Wx=102cm3 I=712cm4 q=0.169KN/M

2、最大弯矩：

M=11.45×1.2+12.92×0.2+0.169×1.2×1.32/2=16.49KNm

计算简图

3、根据规范3 的规定轧制普通工字钢受弯要考虑整体稳定问题，按规范3附录结构变形规定，现将本悬臂梁跨长折算成简支梁1.3×2=2.6查规范3附录B梁的整体稳定系数表B2项次1得到1.3，用插入法求得Ψb=1.72,图1.72＞0.6需换成Ψ/b，查规范3得（B1-2）公式

Ψ/b=1.07-0.282/Ψ/b=1.07-0.282/1.72=0.91

则悬挑梁弯曲应力为

δ=MX/Ψ/Bwx=16.49×106/0.91×102×103=177.66N/mm2＜f=205N/mm2安全在大阳角及悬挑的阳台等最不利位置，其悬臂长，且立面布置不易统一，因此方案中应对这些部位作重点计标，构造措施应重点加强。

4、挠度

v=Nle3/3EI+N2a2(3t-a)/6EI=11450×12003/3×2.06×105×712×10 4+12920×2002×(3×1200-400)/6×2.06×105×712×104=4.69mm＜1200/250=4.8mm

施工中应对挑梁前端支点采用薄层水泥浆铺垫钢板，做到前端略高于后端，保证有一个挠度余量。

四、悬挑梁根部锚固环设计

N3=16.49/1.4=11.78KN

锚固筋选用Φ16普通圆钢，铰螺纹后按Φ14计算其拉力应为

δ=11.78×103/2×0.7854×142=38.36N/mm2＞11.78 N/mm2

小于吊环控制应力50N/mm2属于安全悬挑脚手架的悬挑钢梁锚固方式通常有以下三种。第一种未“几”字型预埋，后塞或焊接固定。第二种为穿洞螺栓固定。第三种为梁侧预埋钢板焊接固定等。该三种方式各有利弊，但在实际施工中，本人认为第二种穿钢螺栓固定方式质量位置容易保证，且材料回收利用率也高，建议优先采用，见图二。

图二

五、立杆稳定性计算

1、无风荷载时，立杆最大垂直力为12.92KN立杆步距1.8M，立杆计算长度根据规范1，5.3.3条规定：

L0=1.155×1.5×180=312cm

则长细比为λ=312/1.58=197.5

查规范1附录C得Ψ=0.185

立杆稳定计算12920/0.185×489=148.82N/mm2＜f=205N/mm2安全

2、在风荷载作用下，外立杆稳定性计算架从78-10×1.8=60M开始搭设，该立杆在垂直力和水平风力作用下受力最大。

基本风压值查规范2附表0.4舟山地区10年一遇的风压值为W0=0.50KN/M2,根据有关文件规定舟山地区地面粗糙程度取A类，查规范2表7.2.1，得风压高度变化系数2=2.12，查规范1表A-3敞开式脚手架的挡风系数Ψ=0.089，得挡风面积1.8×1.5×0.089=0.2403M2安全网的挡风系数取0.5，则在脚手架外立杆里侧满挂安全网后，脚手架综合挡风面积为（1.8×15-0.2403）×5+0.2403=1.47M2

其综合挡风系数为

Ψ=1.47/1.8×1.5=0.5445

查规范1表4.2.4，背靠开洞墙，满挂安全网的脚手架风载体型系数为1.3Ψ，则脚手架所受风荷载标准值为0.7×0.50×2.12×（1.3×0.5445）=0.53KN/M

由风荷载设计值产生的立杆弯矩：

M=0.50×1.4MW k=0.50×1.4×0.53×1.5×1.82/10=0.18KN·M

组合风载后立杆稳定性计算

11450/（0.185×489）+0.18×106/5.08×103=126.57+35.43=162.00＜f=205N/mm2

安全

六、连墙件计算

脚手架高度在60M以下，连墙件按二步二跨设置，采用扣件钢管其连墙件的轴向设计值按规范1公式5.4.1计算

N1=N1w+N0

式中N0——约束产生的轴向力，双排架取5

N60=1.4×0.7×W0×1.3Ψ×2×2f2×2L a+N0=1.4×0.7×0.50×（1.3×0.5445）×1.77×2×1.8×2×1.5+5=11.63KN＜12KN即2个扣件抗滑力，满足要求

连墙件窗口连接

七、结论和建议

1、组合风载后，立杆稳定性计算如拉压应力大于立杆的抗拉强度设计值[f]=205N/mm2,不满足要求，建议减少脚手架纵距或横距，或降低脚手架搭设高度。

2、连墙件轴向设计值如大于省厅[2006]312号《建筑施工扣件钢管模板支架技术规范》的通知中的5.4.2，双扣件抗滑力可取12KN的规定，不满足要求时，建议减少连墙件布置间距或采用其他连接方法。（本题脚手架高度在60M以上时）

悬挑梁钢筋设置[1]

03G101-1图集第66页是这样说的： 1、第一排上部纵筋，“至少两根角筋，并且不少于第一排纵筋的二分之一”的上部纵筋一直伸到悬挑梁端部，再拐直角弯直伸到梁底。“其余纵筋弯下”（即钢筋不下弯45度的斜坡）。例如：第一排上部纵筋有4根，则第1、4两根一直伸到悬挑梁端部，第2、3两根在端部附近弯下45度的斜弯。再例：第一排上部纵筋有5根，则第1、3、5三根一直伸到悬挑梁端部，第2、4两根在端部附近弯下45度的斜弯。 2、第二排上部纵筋伸到悬挑端长度的0.75 处。 3、纯悬挑梁（XL）的上部纵筋在支座的锚固：图上的标注为“伸至柱对边（柱纵筋内侧）且≥0.4La”。而在“注1”中指出：“当纯悬挑梁的纵向纵筋直锚长度≥La且≥0.5hc+5d时，可不必往下弯锚；当直锚伸至对边仍不足La时，则应按图示弯锚；当直锚伸直对边仍不足0.4La时，则应采用较小直径的钢筋。”——可见，纯悬挑梁的锚固方式和做法，与框架梁在端支座上的锚固方式和做法相同。 4、至于纯悬挑梁和各类梁的悬挑端的下部纵筋在支座的锚固：其锚固长度螺纹钢为12d，光面钢筋为15d 。有人问：框架梁第一跨的下部纵筋是否一直伸到悬挑端上去？回答是：不应伸到悬挑端上去。因为这两种钢筋的作用截然不同：框架梁第一跨的下部纵筋是受拉钢筋，它一般配筋较大；而悬挑端的下部钢筋是受压钢筋，它只需要较小的配筋就可以了。所以，框架梁第一跨的下部纵筋的做法是伸到边柱进行弯锚；而悬挑端的下部钢筋是插入柱内直锚即可。这里，还需要说明几个问题：第一个问题：有人问，纯悬挑梁和各类梁的悬挑端是否考虑抗震？回答是：在设计时不考虑抗震。你看看图集中计算锚固长度时使用“La”而不是使用“LaE”就明白了。第二个问题：上述第“1”条中“上部纵筋一直伸到悬挑梁端部，再拐直角弯直伸到梁底”的问题。从图中在钢筋图形旁边标注“≥12d”，于是有些人以为钢筋的直钩长度等于12d即可。可是陈青来教授说，大家要注意“图形语言”，在大样图中钢筋的直钩一直通到梁底。所以，正确的理解是：钢筋直钩一直通到梁底，同时≥12d 。第三个问题：上述第“1”条中第一排上部纵筋“弯下”45度的做法仅适用于“长悬挑梁”——这个问题另列专题在后面讨论。纯悬挑梁（XL）和各类梁的悬挑端的主筋是上部纵筋。03G101-1图集第66页是这样说的：1、第一排上部纵筋，“至少两根角筋，并且不少于第一排纵筋的二分之一”的上部纵筋一直伸到悬挑梁端部，再拐直角弯直伸到梁底。“其余纵筋弯下”（即钢筋不下弯45度的斜坡）。解释中的：（即钢筋不下弯45度的斜坡）“不下弯”是否是笔误，按例子其余钢筋在端部附近弯下45度的斜弯。你看得很仔细，非常感谢。“不下弯”确是笔误，应为： 1、第一排上部纵筋，“至少两根角筋，并且不少于第一排纵筋的二分之一”的上部纵筋一直伸到悬挑梁端部，再拐直角弯直伸到梁底。“其余纵筋弯下”（即在端部附近钢筋下弯45度的斜坡）。悬挑梁的支座，有负筋的话，那负筋的长度按长跨吗＞＼比如啊，两跨，悬挑的左边是６米，悬挑２米，那负筋一直伸到悬挑端部吗？要弯下吗？

悬挑脚手架通用计算书

悬挑式扣件钢管脚手架计算书依据规范: 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 计算参数: 钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取0.80。双排脚手架，搭设高度20.0米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.05米，内排架距离结构0.20米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为φ48×2.8，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。施工活荷载为2.0kN/m2，同时考虑2层施工。脚手板采用竹笆片，荷载为0.10kN/m2，按照铺设4层计算。栏杆采用冲压钢板，荷载为0.16kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。基本风压0.30kN/m2，高度变化系数1.2500，体型系数0.6000。悬挑水平钢梁采用14号工字钢，建筑物外悬挑段长度1.40米，建筑物内锚固段长度1.75米。悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。

一、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值 P1=0.036kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.100×1.500/2=0.075kN/m 活荷载标准值Q=2.000×1.500/2=1.500kN/m 荷载的计算值q=1.2×0.036+1.2×0.075+1.4×1.500=2.233kN/m 小横杆计算简图 2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下: M=2.233×1.0502/8=0.308kN.m σ=0.308×106/4248.0=72.429N/mm2 小横杆的计算强度小于164.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下: 荷载标准值q=0.036+0.075+1.500=1.610kN/m

悬挑脚手架计算书PKPM

悬挑式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）。计算参数: 双排脚手架，搭设高度17.4米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.60米，内排架距离结构0.40米，立杆的步距1.45米。采用的钢管类型为48×3.0，连墙件采用2步3跨，竖向间距2.90米，水平间距4.50米。施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑1层施工。脚手板采用木板，荷载为0.35kN/m2，按照铺设2层计算。栏杆采用木板，荷载为0.14kN/m，安全网荷载取0.0050kN/m2。脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。基本风压0.35kN/m2，高度变化系数0.8400，体型系数1.1340。悬挑水平钢梁采用[16b号槽钢U口水平，其中建筑物外悬挑段长度1.10米，建筑物内锚固段长度1.90米。悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。一、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.350×1.500/2=0.262kN/m 活荷载标准值 Q=3.000×1.500/2=2.250kN/m 荷载的计算值 q=1.2×0.038+1.2×0.262+1.4×2.250=3.511kN/m 小横杆计算简图 2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下: M=3.511×0.6002/8=0.158kN.m =0.158×106/4491.0=35.181N/mm2

某商业综合体中大跨度悬挑梁设计李永安

某商业综合体中大跨度悬挑梁设计李永安摘要：本文主要针对A市某商业综合体中庭的大跨度悬挑梁展开讨论，从结构方案、结构概念、结构设计与分析、施工技术及施工中应注意的问题进行了分析和阐述。关键词：大跨度悬挑梁；结构方案；结构概念；结构设计引言悬挑梁的高度通常根据各个设计院的经验或结构设计手册适当选取。目前对于大跨度悬挑梁的研究和实验分析很少。平时的设计我们经常会遇到悬挑长度大于米的悬挑梁，而且有时这些项目在使用功能上很多属于人群密集公共建筑，荷载较重，而设计经验又相对不多，均给该类悬挑构件的设计和施工带来了很多难题。一、工程概况本工程位于A市商业综合体建筑，采用框架—剪力墙结构。建筑地下4层，地上23层，总高度98.3m。总建筑面积9.98万m2。其中裙房共7层，均为商业，裙房总高度为38.15m。由于建筑功能的需要在裙房设有中庭（如图1所示的局部建筑图），结构配合建筑，从而产生了大跨度预应力梁（19m）及大跨度挑梁（悬挑8.1m）（如图2所示的局部结构模板图）。由于悬挑梁在整个建筑工程中具有一定的特殊性，其质量方面一旦出现问题，将会对建筑结构构成严重威胁，并产生严重的安全事故。在大跨度悬挑梁设计过程中，其受力合理性、安全储备问题、施工质量、加固施工都非常重要，本文主要以商业综合体建筑中的中庭部位大跨度悬挑梁设计为例，对其从结构方案、结构概念、结构设计与分析及施工中应注意的问题进行了分析和阐述。二、结构方案根据《混凝土结构设计手册（第二版）》，悬挑梁高度的要求为h=L/5-L/7，故此处8.1m的挑梁高度应为1.2m~1.6m。再考虑各种设备管道尺寸及造型功能等方面的要求，梁高限定在1.1m。该大跨悬臂梁除了承担回廊相关范围内的板荷载外，还要承担跨层自动扶梯的荷载。鉴于该大跨悬臂梁高度限制的同时还要承担较大剪力，设计时考虑采用型钢混凝土梁，利用型钢腹板承受剪力，既提高了大跨悬臂梁整体的抗剪承载力，又改善了构件受剪破坏时的脆性性能，使构件具有良好的变形能力和消耗地震能量的能力。三、结构概念 A市为6度抗震设防区，设计基本地震加速度为0.10g，设计地震分组为第一组。该项目所处场地为建筑抗震一般地段，场地类别为II类。该项目采用框架-剪力墙结构，总高度98.3m。本项目存在以下不规则因素：（1）扭转不规则：考虑偶然偏心的扭转位最大移比为1.37，大于1.2.；（2）偏心布置：7层和8层的质心相差大于相应边长的15%；（3）楼板不连续：开洞面积大于30%；（4）尺寸突变：多塔结构；（5）屋面有局部梁上柱转换。根据《2010超限高层建筑工程抗震设防专项审查技术要点》（建质[2010]109号），该项目属于超限高层。 3.1 抗震等级的确定该项目裙房商业区属于重点设防类（乙类），根据《高规》3.9.1条：乙类建筑应按本地区抗震设防烈度提高一度的要求加强其抗震措施，所以：裙房的框架、

型钢悬挑脚手架(阳角B)计算

型钢悬挑脚手架(阳角B)计算书计算依据： 1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规》JGJ130-2011 2、《建筑结构荷载规》GB50009-2012 3、《钢结构设计规》GB50017-2003 一、基本参数 1、基本参数 1、主梁布置参数平面图 2、主梁锚固参数主梁1锚固图

主梁2锚固图主梁3锚固图三、一号主梁验算 1、主梁验算 q'=g k=0.205kN/m 第一排立杆处：P1' =F1'=8kN；第二排立杆处：P2' =F2'=8kN；荷载设计值： q=1.2×g k=1.2×0.205=0.246kN/m 第一排立杆处：P1 =F1=10.9kN；第二排立杆处：P2 =F2=10.9kN；计算简图如下： 1）抗弯验算 σ=M max/W=1.47×106/(141×103)=10.426 N/mm2≤[f]=205 N/mm2 满足要求！ 2）抗剪验算 τmax＝ V max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=7.747×1000×[88×1602-(88-6)×140.22]/(8×11300000×6)=9.155

N/mm2≤[τ]=125N/mm2 满足要求！ 3）挠度验算 νmax=0.027 mm≤[ν]＝2l/360=2×1893/360=10.517mm 满足要求！ 4）支座反力计算 R1=-0.821kN； R2=4.394kN； R3=12.313kN； R4=6.554kN； 2、支撑杆件设置钢丝绳绳卡作法上拉杆件角度计算：

α1=arctan(n1/m1)= arctan(3300/2200)=56.31° 上拉杆件支座力： R S1=R3=12.313kN 主梁轴向力： N SZ1= R S1/tanα1=12.313/tan(56.31°)=8.209kN 上拉杆件轴向力： N S1= R S1/sinα1=12.313/sin(56.31°)=14.798kN 上拉杆件的最大轴向拉力：N S=max[N S1] =14.798kN 查表得，钢丝绳破断拉力总和：F g=151.5kN [F g]=α×F g/k=0.85×151.5/8=16.097kN≥N S=14.798kN 符合要求！绳夹数量： n=1.667[Fg]/(2T)=1.667×16.097/(2×15.19)=1个≤[n]=3个符合要求！花篮螺栓验算： σ=[F g]/(π×d e2/4)=16.097×103/(π×122/4)=142.329N/mm2≤[ft]=170N/mm2 符合要求！拉环验算： σ =[F g]/(2A)=2[F g]/πd2=2×16.097×103/(π×202)=25.619N/mm2≤[f]=65N/mm2 注：[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规》9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2 符合要求！拉环详图(主梁为工字钢) 角焊缝验算： σf=N S/(h e×l w)=14.798×103/(10×100)=14.798N/mm2≤βf f t w=1.22×160=195.2N/mm2 正面角焊缝的强度设计值增大系数βf=1.22 符合要求！ 4、下撑杆件验算

悬挑脚手架计算

悬挑脚手架计算一、脚手架参数二、荷载设计

计算简图：立面图

侧面图三、横向水平杆验算

纵、横向水平杆布置承载能力极限状态 q=1.2×(0.033+G kjb×l a/(n+1))+1.4×G k×l a/(n+1)=1.2×(0.033+0.35×1.5/(1+1))+1.4×3×1 .5/(1+1)=3.505kN/m 正常使用极限状态 q'=(0.033+G kjb×l a/(n+1))+G k×l a/(n+1)=(0.033+0.35×1.5/(1+1))+3×1.5/(1+1)=2.546k N/m 计算简图如下：

1、抗弯验算 M max=max[ql b2/8，qa12/2]=max[3.505×0.82/8，3.505×0.12/2]=0.28kN·m σ=M max/W=0.28×106/4490=62.449N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 νmax=max[5q'l b4/(384EI)，q'a14/(8EI)]=max[5×2.546×8004/(384×206000×107800)，2.546×1004/(8×206000×107800)]=0.611mm νmax＝0.611mm≤[ν]＝min[l b/150，10]＝min[800/150，10]＝5.333mm 满足要求！ 3、支座反力计算

承载能力极限状态 R max=q(l b+a1)2/(2l b)=3.505×(0.8+0.1)2/(2×0.8)=1.774kN 正常使用极限状态 R max'=q'(l b+a1)2/(2l b)=2.546×(0.8+0.1)2/(2×0.8)=1.289kN 四、纵向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F1=R max=1.774kN q=1.2×0.033=0.04kN/m 正常使用极限状态由上节可知F1'=R max'=1.289kN q'=0.033kN/m 1、抗弯验算计算简图如下：

悬挑脚手架计算书(2.5m)_secret

悬挑式扣件钢管脚手架计算书(2.5m) 钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为25.0米，立杆采用单立管。搭设尺寸为：立杆的纵距1.20米，立杆的横距0.70米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为48×3.0，连墙件采用2步2跨，竖向间距3.60米，水平间距2.40米。施工均布荷载为2.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设4层。悬挑水平钢梁采用18号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度2.50米，建筑物内锚固段长度3.30米。悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。一、小横杆的计算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.350×1.200/2=0.210kN/m 活荷载标准值 Q=2.000×1.200/2=1.200kN/m 荷载的计算值 q=1.2×0.038+1.2×0.210+1.4×1.200=1.978kN/m 小横杆计算简图 2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下: M=1.978×0.7002/8=0.121kN.m =0.121×106/4491.0=26.978N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度

计算公式如下: 荷载标准值q=0.038+0.210+1.200=1.448kN/m 简支梁均布荷载作用下的最大挠度 V=5.0×1.448×700.04/(384×2.06×105×107780.0)=0.204mm 小横杆的最大挠度小于700.0/150与10mm,满足要求! 二、大横杆的计算: 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算小横杆的自重标准值 P1=0.038×0.700=0.027kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.350×0.700×1.200/2=0.147kN 活荷载标准值 Q=2.000×0.700×1.200/2=0.840kN 荷载的计算值 P=(1.2×0.027+1.2×0.147+1.4×0.840)/2=0.692kN 大横杆计算简图 2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=0.08×(1.2×0.038)×1.2002+0.175×0.692×1.200=0.151kN.m =0.151×106/4491.0=33.555N/mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和

悬挑脚手架工程量详细计算

悬挑脚手架计算一、脚手架参数、荷载设计计算简图:

立面图三、横向水平杆验算

____________ , 横向水平杆 ■ \ \ 纵向水平杆立杆 ~I- 立杆横距b ” 纵、横向水平杆布置承载能力极限状态 q=1.2 ?.033+G kjb >W(n+1))+1.4 G kOW(n+1)=1.2 ?033+0.35 1 ⑸(1+1))+1.4 3 恐 .5心+1)=3.505kN/m 正常使用极限状态 q'=(0.033+G kjb X a/(n+1))+Gk>W(n+1)=(0.033+0.35 1.5/(1+1))+3 1.5/(1+1)=2.546k N/m 计算简图如下：

SOT 1、抗弯验算 2 2 2 2 M max=max[ql b/8, qa i /2]=max[3.505 0.8 /8, 3.505 0.1 /2]=0.28kN m (T =Mn ax/W=0.28 >106/4490=62.449N/mm2w [f]=205N/mm2 满足要求! 2、挠度验算 v ax=max[5q'l b4/(384EI), q'a14/(8EI)]=max[5 2.546 8004/(384 206000>107800), 2.546 1004/(8 206000 >107800)]=0.611mm v ax= 0.611mm< [ v=]min[l b/150, 10] = min[800/150, 10] = 5.333mm 满足要求！ 3、支座反力计算承载能力极限状态 R max=q(l b+a1)2/(2l b)=3.505 (0.8+0.1)2/(2 0.8)=1.774kN 正常使用极限状态 R max'=q'(|b+a1)2/(2l b)=2.546 (0.8+0.1)2/(2 0；8)=1.289kN 四、纵向水平杆验算

悬挑梁配筋

03G101-1图集关于悬挑梁有哪些规定？ 03G101-1图集关于纯悬挑梁（XL）和各类梁的悬挑端配筋构造有哪些规定？其上部纵筋和下部纵筋各有什么特点？纯悬挑梁（XL）和各类梁的悬挑端的主筋是上部纵筋。03G101-1图集第66页是这样说的： 1、第一排上部纵筋，“至少两根角筋，并且不少于第一排纵筋的二分之一”的上部纵筋一直伸到悬挑梁端部，再拐直角弯直伸到梁底。“其余纵筋弯下”（即钢筋不下弯45度的斜坡）。例如：第一排上部纵筋有4根，则第1、4两根一直伸到悬挑梁端部，第2、3两根在端部附近弯下45度的斜弯。再例：第一排上部纵筋有5根，则第1、3、5三根一直伸到悬挑梁端部，第2、4两根在端部附近弯下45度的斜弯。 2、第二排上部纵筋伸到悬挑端长度的0.75 处。 3、纯悬挑梁（XL）的上部纵筋在支座的锚固：图上的标注为“伸至柱对边（柱纵筋内侧）且≥0.4La”。而在“注1”中指出：“当纯悬挑梁的纵向纵筋直锚长度≥La且 ≥0.5hc+5d时，可不必往下弯锚；当直锚伸至对边仍不足La时，则应按图示弯锚；当直锚伸直对边仍不足0.4La时，则应采用较小直径的钢筋。”——可见，纯悬挑梁的锚固方式和做法，与框架梁在端支座上的锚固方式和做法相同。 4、至于纯悬挑梁和各类梁的悬挑端的下部纵筋在支座的锚固：其锚固长度螺纹钢为12d，光面钢筋为15d 。有人问：框架梁第一跨的下部纵筋是否一直伸到悬挑端上去？回答是：不应伸到悬挑端上去。因为这两种钢筋的作用截然不同：框架梁第一跨的下部纵筋是受拉钢筋，它一般配筋较大；而悬挑端的下部钢筋是受压钢筋，它只需要较小的配筋就可以了。所以，框架梁第一跨的下部纵筋的做法是伸到边柱进行弯锚；而悬挑端的下部钢筋是插入柱内直锚即可。这里，还需要说明几个问题：第一个问题：有人问，纯悬挑梁和各类梁的悬挑端是否考虑抗震？回答是：在设计时不考虑抗震。你看看图集中计算锚固长度时使用“La”而不是使用“LaE”就明白了。

品茗安全计算学习教程2悬挑脚手架

品茗安全计算软件新手入门教程—悬挑脚手架参考规范下载 1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 2、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 3、《钢结构设计规范》GB50017-2003 4、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 5、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 6、建筑施工计算手册(第二版) 基本知识型钢悬挑脚手架构造简图构造措施基本构造措施脚手架构造措施现场图文详解外架搭设过程中基本要求（点击查看详情）参数解析 ①基本参数落地式脚手架取值方法（点击查看）悬挑方式：普通主梁悬挑和联梁悬挑。其区别在于是否有型钢连接主梁。

悬挑方式主梁离地高度（m）：型钢主梁距离地面的高度；此参数取值会直接关联到风荷载高度变化系数计算中，此参数填写时按实填写。主梁间距（m）：此参数一直置灰，取值方法：此参选择普通主梁悬挑时，此参数固定为立杆纵距或跨距la值；选择联梁悬挑式时，此参数固定为立杆纵距或跨距la的倍数情况一：联梁悬挑，型钢主梁间距是立杆间距2倍情况二：普通悬挑，型钢主梁间距取立杆间距主梁与建筑物连接方式：平铺在楼板上、焊接、预埋及锚固螺栓4种形式。根据实际工况选择相应类型。主梁与建筑物连接不同方式实例锚固点设置方式：此参数是在主梁与建筑物连接方式选平铺在楼板上才显示，分为压环钢筋、几型锚固螺栓及U型锚固螺栓三种：锚固点设置方式压环钢筋（锚固螺栓）直径d（mm）: 按现场实际使用锚固材料尺寸填写；注意：JGJ130-2011第6.10.2条，锚固型钢悬挑梁的U型钢筋拉环或锚固螺栓直径不宜小于16mm。主梁建筑物外悬挑长度Lx（mm）:外锚点至型钢末端的距离。主梁建筑物内锚固长度Lm（mm）:内外锚固点之间的距离。距离参数定义

三角形钢管悬挑脚手架计算书

三角形钢管悬挑脚手架计算书计算依据： 1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 2、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 3、《钢结构设计规范》GB50017-2003 4、《施工技术》期由于国家未对钢管悬挑脚手架作出相应规定，故本计算书参考《施工技术》期编制，仅供参考。一、参数信息 1.脚手架参数悬挑梁离地高度20m，双排脚手架架体高度为 m；搭设尺寸为：立杆的纵距为，立杆的横距为，立杆的步距为 m； ( 内排架距离墙长度为；横向水平杆在上，搭接在纵向水平杆上的横向水平杆根数为 2 根；三角形钢管支撑点竖向距离为 m；采用的钢管类型为Φ48×3；横杆与立杆连接方式为单扣件；单扣件连墙件布置取一步一跨，竖向间距 m，水平间距 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件； 2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2)：；脚手架用途：装修脚手架；同时施工层数：2 层； 3.风荷载参数 % 本工程地处浙江杭州市，查荷载规范基本风压为m2，风压高度变化系数μ 为，风荷 z 为；载体型系数μ s 计算中考虑风荷载作用； 4.静荷载参数

每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m)：；脚手板自重标准值(kN/m2)：；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m)：；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2)：；脚手板铺设层数：5 层；脚手板类别：冲压钢脚手板；栏杆挡板类别：冲压钢脚手板挡板；二、横向水平杆的计算横向水平杆按照简支梁进行强度和挠度计算，横向水平杆在纵向水平杆的上面。按照上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算横向水平杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 * = m ；横向水平杆的自重标准值：P 1 = ×3=m ；脚手板的荷载标准值：P 2 活荷载标准值：Q=1×3=m；荷载的计算值：q=×+×+×=m；横向水平杆计算简图 2.强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下： =ql2/8 M qmax =×8=·m；最大弯矩 M qmax … /W =mm2；最大应力计算值σ=M qmax 横向水平杆的最大弯曲应力σ =mm2小于横向水平杆的抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2

悬挑外脚手架搭设方案计算书

濮阳香榭里3# 悬挑架施工方案编制：审核：审批：濮阳市广建建设集团有限公司、工程概况

本工程为濮阳香榭里3#楼，位于濮阳市北新区，东至城市规划道路澶水路，西至东方花园居住小区，南邻绿城路，北至东方花园居住小区。建筑面积9825.41m P，其中地下建筑面积为764.08m2，地上二十六层，建筑高度79.3000m,地下一层为自行车库和储藏室，地下二层为储藏室，地上部分为住宅，每层层咼为 3.0m，地下一层咼为3.0m，地下二层高3.9 m,室内外高差1.000m. 二、搭设及拆卸方案 1、本工程采用钢管扣件式悬挑式脚手架，架子宽为900m m,步距1800mm,外架距离墙面300mm。架体总高80米。剪刀撑二步二跨。 2、三角架斜支承搭设在2、5、8 层上, ,最大承重高度四层,因此结构施工时必须事先根据本方案的预留孔用预埋铁件。 3、本工程外架设计为钢管扣件式悬挑架,基本结构分两部分,一是主要受力的钢管扣件式斜挑三角架, 二是主要承担施工恒载、活载及部分风载,并将其传到建筑物上。 4、斜三角架是本外架的主要受力构件, 其搭设及加固必须严格按照三角架的要求进行,不得随意减少及改变节头位置。 5、上部双排脚手架的搭设同一般双排脚手架, 立杆步距与三角支架一一对应，脚手架与结构的拉结采用刚柔结合方案，沿竖向的拉结，其中每单元第一步每根小横杆都必须穿过结构予留或与结构作刚性拉结，并且利用穿墙螺栓对其进行适当的加强。柔性连接采用①14 钢丝绳和上步的预埋件连接。所有相邻拉结点水平间距不超过四米，竖向间距不超过三步架。上下的拉结位置必须错开布置在立杆的两面三刀侧，即“跳杆布置” 。

关于悬挑梁设计几个问题的思考

关于悬挑梁设计几个问题的思考摘要：（本文部分摘自网文，其中个人观点仅供参考，如有雷同，不胜荣幸。）本文分析了悬挑梁设计中存在的问题，重点对如何确定悬挑梁的截面高度和可否将悬挑粱主筋锚入构造柱内两个方面问题进行探讨，提出了设计建议，供大家参考。 1 设计中存在的问题 1.1 设计中的常见做法悬挑梁的设计一般先假定截面，然后再根据承载能力极限状态及正常使用极限状态的要求，分别进行计算和验算。在工程设计中，设计人员一般依据文献推荐的悬挑梁截面高度h取梁计算跨度l的1／8～1／6（自认为取1/4～1/6,还需根据实际荷载而定，eg:挑1200mm的梁我们通常取梁高为400mm，所以具体取多少由实际情况而定）的规定初选截面。当悬挑梁的计算跨度较大，或者由于房屋结构开间较大，作用于悬挑梁自由端处的纵向梁上承受比较重的围护结构，纵向梁需要比较大的截面高度时，设计人员常有意无意地增大悬挑梁的截面高度，认为梁截面高度的增大，结构可能偏于安全，主要从以下两个方面考虑：①可以不必作挠度验算。②符合按极限状态进行构件承载力设计的原理。梁截面高度的增大，即R的增大。对构件承载力的设计是有益的。但仅仅满足上述两上方面要求，认为结构偏于安全，还是不够的。 1.2 荷载的取值按建筑结构荷载规范(GB50009-2012)规定，应取活

荷载标准值2.5kN/m2～3.5kN/m2，而有的则取1.5kN/m2，从而造成严重的设计隐患。 1.3 设计计算失误砌体结构中对钢筋混凝土挑梁的抗倾覆验算中，挑梁计算倾覆点于墙外边缘的距离有如下规定，见《砌体结构设计规范》应严格执行挑梁埋入砌体的长度计算倾覆点到墙外边缘的距离，挑梁的截面高度。 1.4 抗剪设计的失误构造规定，悬臂梁长度大于1.5m时，必须设计置一排弯起钢筋用以抗剪，如梁端遇有集中荷载时，则须配两排弯起筋。而现实中挑梁端部常因用户的需要而在梁端（翻边等）设有240mm厚围护墙的集中荷载，但设计时却可能未作考虑，因此容易忽视这个问题，从而造成质量事故。工程上很多悬挑梁质量问题往往就出在剪力不够这个问题上，而箍筋和弯起钢筋的配置是否符合要求便成为关键。 2 如何确定悬挑梁的截面高度 2.1 设计中的常见做法悬挑梁的结掏设计。主要包括承载力计算、抗倾覆验算、挠度验算和裂缝宽度验算等几个方面内容。根据设计经验，悬挑梁的截面高度取梁计算跨度的1／8～1／6时，通常可不作挠度验算，但设计过程中，构件的裂缝宽度验算尚不能忽视。影响悬挑梁截面高度的困素，主要有：①悬挑梁承受的荷重。②悬挑梁的计算跨度。③悬挑梁受拉钢筋的直径。为了说明方便，引进两个参数：荷载跨度比和跨高比。研究表明：对于不同的荷载跨度比和钢筋直径，悬挑梁的跨高比有其上限及下限。跨高比的上限，当荷载跨度比值较小时，Eh挠度控制；当荷载跨度比值较大时，由抗弯承载力控制。跨高比的下限，由

型钢悬挑脚手架(扣件式)计算书_20190330_101103414

型钢悬挑脚手架(扣件式)计算书计算依据： 1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 3、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-2010 4、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 5、《钢结构设计规范》GB50017-2003 6、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 架体验算一、脚手架参数

0.555，0.51 风荷载体型系数μs 1 风压高度变化系数μz(连墙件、单立杆稳定性) 0.222，0.204 风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙件、单立杆稳定性) 立面图

侧面图三、横向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式横向水平杆在上纵向水平杆上横向水平杆根数n 2 横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 横杆截面惯性矩I(mm4) 101900 横杆弹性模量E(N/mm2) 206000 横杆截面抵抗矩W(mm3) 4250

纵、横向水平杆布置承载能力极限状态 q=1.2×(0.031+G kjb×l a/(n+1))+1.4×G k×l a/(n+1)=1.2×(0.031+0.35×1.5/(2+1))+1.4×2×1.5/( 2+1)=1.647kN/m 正常使用极限状态 q'=(0.031+G kjb×l a/(n+1))=(0.031+0.35×1.5/(2+1))=0.206kN/m 计算简图如下： 1、抗弯验算 M max=q(l b+0.12)2/8=1.647×(0.8+0.12)2/8=0.174kN·m

三角形钢管悬挑斜撑脚手架计算书

三角形钢管悬挑斜撑脚手架计算书计算依据： 1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规》JGJ130-2011 2、《建筑结构荷载规》GB50009-2012 3、《钢结构设计规》GB50017-2003 4、《施工技术》2006.2期由于国家未对钢管悬挑脚手架作出相应规定，故本计算书参考《施工技术》2006.2期编制，仅供参考。一、参数信息 1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 5 m；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5m，立杆的横距为1.05m，立杆的步距为1.8 m；排架距离墙长度为0.30m；横向水平杆在上，搭接在纵向水平杆上的横向水平杆根数为 2 根；三角形钢管支撑点竖向距离为 3.60 m；采用的钢管类型为Φ48×3；横杆与立杆连接方式为双扣件；取扣件抗滑承载力系数 0.80；连墙件布置取两步三跨，竖向间距 3.6 m，水平间距4.5 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件； 2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2)：2.000；脚手架用途：结构脚手架；同时施工层数：2 层； 3.风荷载参数为0.920，本工程地处市，查荷载规基本风压为0.350kN/m2，风压高度变化系数μ z 风荷载体型系数μ 为1.254； s 计算中考虑风荷载作用； 4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m)：0.1250；脚手板自重标准值(kN/m2)：0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m)：0.170；

安全设施与安全网自重标准值(kN/m2)：0.010；脚手板铺设层数：2 层；脚手板类别：竹串片脚手板；栏杆挡板类别：竹串片脚手板挡板；二、横向水平杆的计算横向水平杆按照简支梁进行强度和挠度计算，横向水平杆在纵向水平杆的上面。按照上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算横向水平杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 = 0.03kN/m ；横向水平杆的自重标准值：P 1 脚手板的荷载标准值：P = 0.35×1.5/3=0.17kN/m ； 2 活荷载标准值：Q=2×1.5/3=1kN/m；荷载的计算值：q=1.2×0.03+1.2×0.17+1.4×1=1.65kN/m；横向水平杆计算简图 2.强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下： =ql2/8 M qmax =1.65×1.052/8=0.23kN·m；最大弯矩 M qmax /W =50.64N/mm2；最大应力计算值σ=M qmax 横向水平杆的最大弯曲应力σ =50.64N/mm2小于横向水平杆的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2 横向水平吧的弯曲应力满足要求！ 3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度

悬挑梁的设计要点及事故处理对策

悬挑梁的设计要点及事故处理对策在建筑物设计、施工乃至加固领域中，经常可遇到悬挑梁结构；因为悬挑梁在整个结构体系中的受力的特殊性，所以一旦出现质量问题，将对整幢建筑物形成极大的不安全因素。悬挑结构常常处于室外，面对雨水、二氧化碳直接侵蚀，且其上因为用户的使用原因，荷载也存在一定的不确定性，所以一旦出现裂缝，将极有可能进一步扩展，严重的将危及建筑物的安全。悬挑结构设计受力的合理性、设计安全储备的控制、施工质量的把握、对有质量问题的悬挑梁加固的可行性和针对性都很重要，本文将对上述问题进行深入分析与探讨。２设计中的问题２．１荷载的取值按建筑结构荷载规范（ＧＢ５０００９－２００１）规定，应取活荷载标准值２．５ｋＮ／ｍ２∽３．５ｋＮ／ｍ２，而有的则取１．５ｋＮ／ｍ２，从而造成严重的设计隐患。２．２设计计算失误（１）砌体结构中对钢筋混凝土挑梁的抗倾覆验算中，挑梁计算倾覆点于墙外边缘的距离有如下规定，（见《砌体结构设计规范》（ＧＢ５０００３－２００１）应严格执行： ①当ｌ１≥２．２ｈｂ，时ｘ０可近似取ｘ０＝０．３ｈｂ，且不大于０．１３ｌ１； ②当ｌ１＜２．２ｈｂ，ｘ０＝０．１３ｈｂ。

式中ｌ１——挑梁埋入砌体的长度（ｍｍ）；ｘ０——计算倾覆点到墙外边缘的距离（ｍｍ）ｈｂ——挑梁的截面高度（ｍｍ）因此，在计算外悬挑长度ｌ０时，应该是：ｌ０＝ｌ＋０．３ｈｂ。但有些设计却直接采用ｌ０＝ｌ，这样设计控制弯矩将严重偏小。２．３抗剪设计的失误构造规定，悬臂梁长度大于１．５ｍ时，必须设计置一排弯起钢筋用以抗剪，如梁端遇有集中荷载时，则须配两排弯起筋。而现实中挑梁端部常因用户的需要而在梁端设有２４０ｍｍ厚围护墙的集中荷载，但设计时却可能未作考虑，因此容易忽视这个问题，从而造成质量事故。工程上很多悬挑梁质量问题往往就出在剪力不够这个问题上，而箍筋和弯起钢筋的配置是否符合要求便成为关键。３施工中的问题关于施工的问题，主要分为两个方面：３．１钢筋布置不当因为现场工人操作时容易将悬挑梁的负钢筋踩踏下去，造成梁板计算控制截面的有效高度ｈ０减小；此外，还有钢筋位置配反的情况，此种情况更加危险，拆模时就可能坍塌。３．２混凝土强度不够及尺寸不足这种情况亦是工程中易发生的问题，强度的不足意味着受压区面积增大而受拉主筋ｈＯ减小，主筋拉应力增大，拆模后会有较大变形及裂缝产生，从而形成日后隐患。

脚手架计算书(单排)

脚手架计算书参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）计算参数: 单排脚手架，搭设高度18.0米，立杆采用单立管。立杆的间距1.50米，水平杆步距1.80米。采用的钢管类型为48×3.0，连墙件采用2步2跨，竖向间距3.60米，水平间距3.00米。施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。脚手板采用木板，荷载为0.35kN/m2，按照铺设4层计算。栏杆采用冲压钢板，荷载为0.11kN/m，安全网荷载取0.0050kN/m2。脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加两根小横杆。基本风压0.55kN/m2，高度变化系数1.2500，体型系数0.8720。悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度0.8米，建筑物内锚固段长度2.2米。悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。 6.1、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆一端在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。

6.1.1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.350×1.500/3=0.175kN/m 活荷载标准值 Q=3.000×1.500/3=1.500kN/m 荷载的计算值 q=1.2×0.038+1.2×0.175+1.4×1.500=2.356kN/m 小横杆计算简图 6.1.2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式: M=2.356×0.8002/8=0.188kN.m =0.188×106/4491.0=41.970N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 6.1.3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式: 荷载标准值q=0.038+0.175+1.500=1.713kN/m 简支梁均布荷载作用下的最大挠度 V=5.0×1.713×800.04/(384×2.06×105×107780.0)=0.412mm

槽钢悬挑式脚手架设计

槽钢悬挑式脚手架施工方案一、施工概况由于受施工现场场地的限制，以及搭设外架的钢管材料的不足，所以本工程的外脚手架采用沿高度方向分段搭设的悬挑外脚手架进行为部施工。二、脚手架的构造与搭设要求 1、基本要求用扣件式钢管搭设的脚手架是施工临时结构，它要求受施工过程中各种垂直和水平荷载。因此脚手架必须有足够的承载能力、刚度和稳定性。在施工过程中，在各种荷载作用下不发生失稳、倒塌。并不超过结构的容许强度、变行、倾斜、摇晃或扭曲现象，以确保安全。 2、受荷情况采用①48*3.5钢管、扣件和工字钢等构成的悬挑脚手架，悬挑梁、斜杆、立杆、大横杆、小横杆是主要受力杆件。剪刀撑和连墙杆是保证脚手架整体刚度和稳定性的杆件，并具有加强脚手架抵抗垂直和水平力作用的能力。其中连墙杆还承受风荷载。扣件是脚手架组成整体的连接件和传力件。 3、脚手架的构造与搭设要求 1）脚手架的步高为1.8M，跨度为1.85M，内外立杆间距为0.8M。 2）脚手架立杆采用对接扣件连接，相邻两立杆应错开不小于50CM，且不在同一步距内。纵向水平杆常用对接扣件连接。上下相邻两根纵向水平杆接头错开不小于50CM，同一步内外两根纵向水平杆接头也应错开，并不在同一跨内。 3）小横杆伸出外立杆连接点外15—20CM，离外墙面10CM。 4）脚手架纵向两端和转角处起，在脚手架外侧每隔9M （水平距离）左右用斜杆搭成剪刀撑，自上而下循序连续设置。斜杆用长钢管与脚手架底部成

45 度夹角。斜杆用旋转扣件与立杆和水平和横向水平杆扣牢。 5）外立杆里侧设0.6M、1.2M 高各设一道防护栏杆和30CM 高踢脚板，每块踢脚板上打六个洞，用16#铁丝绑扎劳固。踢脚板色标采用黑、黄色。一黑一黄间距15CM 为一道。 6）脚手架每隔4 步，应在里立杆与墙面之间设统长安全竹片笆，支承在两根钢管上，用18#铁丝同钢管捆牢，每块竹片笆绑点不小于4点，严密封闭。 7）脚手架与主体结构必须采用刚性连接（钢管一端同主体结构预埋钢管，用扣件同立杆扣紧连接）不允许采用一顶一拉的柔性连接，连接杆框架梁、柱中预埋件连接时，混凝土强度不宜底于15N/MM 2才能使用。8）扣件同杆件连接时紧固力在45—55N 范围，不得低于45N 或高于60N 9）挑架悬挑梁采用3M 、4.5M 的16#工字钢。 10）挑架底悬挑工字钢应套在楼板上预埋2①16的圆钢筋上。预埋钢筋环锚固长度35D，并安放在楼板筋下面，同楼板筋用焊接一起。 11）阳台处挑架的搭设（详见附图《一》）。三、脚手架的拆除 1拆脚手架，应设警戒区，并有专人负责警戒。 2拆除脚手架前，应将脚手架上的留存材料，杂物等清除干净。 3脚手架拆除顺序一般为竹片笆、栏杆、剪刀撑、牵杆、横杆、立杆，按自上而下先装后拆，逐步拆除，一步一清，不得采用踏步式拆法、不准上下同时作业，剪刀撑应先拆中间扣，再拆两头扣，由中间操作人向下递杆子。 4拆下的杆件与零配件，应按类分堆（零配件装入容器）用吊车吊下，严禁高空抛掷。 5拆下的杆件和零配件运到地面时，应随时按品种，分规格堆放整齐，妥善保管，有损坏者给予维修和保养。四、安全措施