桥梁满堂支架计算
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碗扣式钢管支架门架式钢管支架
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1 立杆及底托
1.1 立杆强度及稳定性（通过模板下传荷载）
由上例可知，腹板下单根立杆（横向步距300mm纵向步距
600mm在最不利荷载作用下最大轴力P=31.15KN,在模板计算荷载时已考虑了恒载和活载的组合效应（未计入风压，风压力较小可不予考虑）。可采用此值直接计算立杆的强度和稳定性。
立杆选用①48*3.5小钢管，由于目前的钢管壁厚均小于 3.5mm 并且厚度不均匀，可按①48*3.2或①48*3.0进行稳定计算。以下按①48*3.0进行计算，截面A=424mm
横杆步距900m?顶端（底部）自由长度450mq则立杆计算长度900+450=1350mm。
立杆长细比：1350/15.95=84.64
按GB 50017--2003 第132 页注 1 计算得绕X 轴受压稳定系数? x= ? y=0.656875。
强度验算：31150/424=73.47N/mm2=73.47MPa 满足。稳定验
算：31150/（0.656875*424）=111.82MPa ，满足。
1.2 立杆强度及稳定性（依照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》）
支架高度16m,腹板下面横向步距0.3m,纵向（沿桥向）步距0.6m,横杆步距0.9m。立杆延米重3.3Kg=33N,每平方米剪刀撑的长度系数0.325
立杆荷载计算：
单根立杆自重：(16+ ( 16/0.9 ) * ( 0.3+0.6 )
+0.325*16*0.9)*33=1210N=1.21KN 。
单根立杆承担混凝土荷载：26*4.5*0.3*0.6=21.06KN 。单根立杆承担模板荷载：0.5*0.3*0.6=0.09KN 。
单根立杆承担施工人员、机具荷载： 1.5*0.3*0.6=0.27KN 。单根立杆承担倾倒、振捣混凝土荷载：( 2.0+4.0 )
*0.3*0.6=1.08KN 。
风荷载：W K=0.7u z*u s*w0
风压高度变化系数U z查《建筑结构荷载规范》表721可取 1.25 (支架高度20m内，丘陵地区)；风荷载脚手架体型系数U s 查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》表 4.2.4 可取 1.3书(敞开框架型，书为挡风系数，可查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》表A-3，表中无参照数据时可按下式计算)；
挡风系数书=1.2*An/Aw o 1.2为节点增大系数；An为挡风面积( An=( L+h+0.325*L*h ) *d= ( 0.6+0.9+0.325*0.6*0.9 ) *0.048=0.08m 2，L 为立杆的纵距，h 为横杆的步距，0.325 为每
平方米剪刀撑的长度， d 为钢管的外径) ；Aw 为迎风面积
2
(Aw=L*h=0.6*0.9=0.54m 2，L 为立杆的纵距，h 为横杆的步距) o
故书=1.2*0.08/0.84=0.114 );
基本风压w查《建筑结构荷载规范》 D.4表可取0.30KN/m2
(根据地区情况，浙江杭州) o
风荷载为W K=0.7*1.25*1.3*0.114*0.3=0.04 KN/m
不考虑风载时立杆的强度和稳定性：
立杆计算荷载：N=1.2*( 1.21+21.06+0.09 )+1.4* (0.27+1.08 ) =28.72KN。
由于28.72KN<31.15KN(单根立杆在最不利荷载作用下由模板下传的最大轴力P=31.15KN)，由于立杆最大轴力为31.15KN时已通过强度和稳定性计算，故无需检算。
考虑风载时立杆的强度和稳定性：
立杆计算荷载：N=1.2*(1.21+21.06+0.09 )+1.4*0.85*
(0.27+1.08 )=28.44KN=28440N。
风荷载产生的弯矩：M=1.4*0.85*W K*L*h 2/10 (3跨连续梁弯
矩公式，L 为立杆的纵距，h 为横杆的步距 )，
2
M W=0.85*1.4*0.04*0.6*0.9 2/10=0.0023KN.m=2300N.mm。
立杆长细比84.64,计算得绕X轴受压稳定系数? x= ?
y=0.656875。立杆截面参数A=424mn g W=4493m i3m
由N/ ( ?*A ) +M/W=28440/(0.656875*424)+2300/4493=102.62 N/mm=102.62MPa,满足。
1.3 立杆压缩变形
5
￡ =N*H/ (E*A)=28720*16000/(2.06*10 5*424)=5.26mm
H 为立杆的总高度，E为弹性模量，A截面面积。
1.4 底托检算
当立杆最大轴力超过40KN 时，则大于标准底托的承载能力， 需要另行设计底托或对现有底托采用加强措施（
《扣件式钢管脚
手架计算手册》90页，王玉龙编著）
组合支架
2地基承载力
模板下传最不利荷载作用下最大轴力 31.15KN ，立杆下传轴 力采用根据规范计算为 28.72KN ，以31.15KN 作为控制计算。 「
肆
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一个底托下混凝土垫板最大面积为 0.3*0.6=0.18m 2 （腹板下 面，按全部硬化处理）
地基承载力设计值最小需要满足 31150/0.18=173.06KPa
P=31.15KN<40KN N=28.44KN<40KN 故满足底托承载力要求。 复杂地形组合支架
跨线
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当立杆横纵间距大于0.6m时，通过以下办法来计算地基承载力：底托宽度0.15m，硬化混凝土厚度h，混凝土压力扩散角为45。则立杆轴力传递到地基表面的面积为（2*h+0.15）2O
上例中混凝土厚度0.2m，则单根立杆地基顶面承压面积为：
2 2
0.55 =0.30mm。
在此说明：根据《扣件式钢管脚手架安全施工规范》 5.5立杆地基承载力计算：地基承载力设计值fg=kc*fk （fk为地基承
载力标准值，kc为支架地基承载力调整系数，对碎石土、砂土、回填土应取0.4，对粘土应取0.5，对岩石、混凝土应取1。
3支架总体弹性沉降值
面板最大挠度0.2mm次楞（横梁）最大挠度0.04mm主楞（纵梁）最大挠度0.18mm,立杆压缩值5.26mm则不考虑地基沉降因素支架弹性沉降值为：5.68mm