悬臂支护结构设计计算书

嵌固稳定安全系数Ke 1.2圆弧滑动稳定安全系数

1.3

二、土压力计算

土压力分布示意图

附加荷载布置图

1、主动土压力计算

1）主动土压力系数

Ka1=tan2(45°- φ1/2）= tan2(45-12.69/2)=0.64；

Ka2=tan2(45°- φ2/2）= tan2(45-12.69/2)=0.64；

Ka3=tan2(45°- φ3/2）= tan2(45-17.71/2)=0.534；

Ka4=tan2(45°- φ4/2）= tan2(45-17.71/2)=0.534；

Ka5=tan2(45°- φ5/2）= tan2(45-12.37/2)=0.647；

Ka6=tan2(45°- φ6/2）= tan2(45-12.37/2)=0.647；

2）土压力、地下水产生的水平荷载

第1层土：0-0.7m

H1'=[∑γ0h0+∑q1]/γi=[0+3]/17.4=0.172m

Pak1上

=γ1H1'Ka1-2c1Ka10.5=17.4×0.172×0.64-2×7.01×0.640.5=-9.301kN/m2

Pak1下

=γ1(h1+H1')Ka1-2c1Ka10.5=17.4×(0.7+0.172)×0.64-2×7.01×0.640.5=-1.505kN/m2

第2层土：0.7-2.5m

H2'=[∑γ1h1+∑q1]/γsati=[12.18+3]/20=0.759m

=γsat2H2'Ka2-2c2Ka20.5=20×0.759×0.64-2×7.01×0.640.5= -1.501kN/m2

Pak2下

=γsat2(h2+H2')Ka2-2c2Ka20.5=20×(1.8+0.759)×0.64-2×7.01×0.640.5=21.539kN/m2

第3层土：2.5-4m

H3'=[∑γ2h2+∑q1]/γsati=[48.18+3]/22=2.326m

Pak3上

=γsat3H3'Ka3-2c3Ka30.5=22×2.326×0.534-2×12.92×0.534 0.5=8.443kN/m2

Pak3下

=γsat3(h3+H3')Ka3-2c3Ka30.5=22×(1.5+2.326)×0.534-2×12. 92×0.5340.5=26.065kN/m2

第4层土：4-5m

H4'=[∑γ3h3+∑q1+∑q1b1/(b1+2a1)]/γsati=[81.18+3+1.167]/2 2=3.879m

=γsat4H4'Ka4-2c4Ka40.5=22×3.879×0.534-2×12.92×0.534 0.5=26.688kN/m2

Pak4下

=γsat4(h4+H4')Ka4-2c4Ka40.5=22×(1+3.879)×0.534-2×12.9 2×0.5340.5=38.436kN/m2

第5层土：5-7m

H5'=[∑γ4h4+∑q1+∑q1b1/(b1+2a1)]/γsati=[103.18+3+1.167]/ 22=4.879m

Pak5上

=γsat5H5'Ka5-2c5Ka50.5=22×4.879×0.647-2×9.03×0.6470. 5=54.921kN/m2

Pak5下

=γsat5(h5+H5')Ka5-2c5Ka50.5=22×(2+4.879)×0.647-2×9.03×0.6470.5=83.389kN/m2

第6层土：7-9m

H6'=[∑γ5h5+∑q1+∑q1b1/(b1+2a1)+∑q1b1l1/((b1+2a1)(l1+2a 1)]/γsati=[147.18+3+1.167+0.5]/22=6.902m

=γsat6H6'Ka6-2c6Ka60.5=22×6.902×0.647-2×9.03×0.6470. 5=83.716kN/m2

Pak6下

=γsat6(h6+H6')Ka6-2c6Ka60.5=22×(2+6.902)×0.647-2×9.03×0.6470.5=112.184kN/m2

3）水平荷载

临界深度：Z0=Pak2下h2/(Pak2上+ Pak2

下)=21.539×1.8/(1.501+21.539)=1.683m；

第1层土

Eak1=0kN；

第2层土

Eak2=0.5Pak2下

Z0ba=0.5×21.539×1.683×0.36=6.525kN；

aa2=Z0/3+∑h3=1.683/3+6.5=7.061m；

第3层土

Eak3=h3(Pa3上+Pa3

下)ba/2=1.5×(8.443+26.065)×0.36/2=9.317kN；

(完整版)排桩支护设计与计算

排桩支护设计与计算 8.7.1概述基坑开挖事，对不能放坡或由于场地限制而不能采用搅拌桩支护，开挖深度在6~10米左右时，即可采用排桩支护。排桩支护可采用钻孔灌注桩、人工挖孔桩、预制钢筋混凝土板桩或钢板桩。图8-4排桩支护的类型排桩支护结构可分为：（1）柱列式排桩支护当边坡土质尚好、地下水位较低时，可利用土拱作用，以稀疏钻孔灌注桩或挖孔桩支挡土坡，如图8-4a所示。（2）连续排桩支护（图8-4b）在软土中一般不能形成土拱，支挡结构应该连续排。密排的钻孔桩可互相搭接，或在桩身混凝土强度尚未形成时，在相邻桩之间做一根素混凝土树根桩把钻孔桩排连起来，如图8-4c所示。也可采用钢板桩、钢筋混凝土板桩，如图8-4d、e所示。（3）组合式排桩支护在地下水位较高搭软土地区，可采用钻孔灌注排桩与水泥土桩防渗墙组合的方式，如图8-4f所示。按基坑开挖深度及支挡结构受力情况，排桩支护可分为一下几种情况。（1）无支撑(悬臂)支护结构：当基坑开挖深度不大，即可利用悬臂作用挡住墙后土体。（2）单支撑结构：当基坑开挖深度较大时，不能采用无支撑支护结构，可以在支护结构顶部附近设置一单支撑（或拉锚）。（3）多支撑结构：当基坑开挖深度较深时，可设置多道支撑，以减少挡墙挡压力。根据上海地区的施工实践，对于开挖深度<6m的基坑，在场地条件允许的情况下，可采用重力式深层搅拌桩挡墙较为理想。当场地受限制时，也可采用φ600mm密排悬臂钻孔桩，桩与桩之间可用树根桩密封，也可采用灌注桩后注浆或打水泥搅拌桩作防水帷幕；对于开挖深度在4～6m的基坑，根据场地条件和周围环境可选用重力式深层搅拌桩挡墙，或打入预制混凝土板桩或钢板桩，其后注浆或加搅拌桩防渗，设一道檩和支撑也可采用φ600mm钻孔桩，后面用搅拌桩防渗，顶部设一道圈梁和支撑；对于开挖深度为6～10米的基坑，以往采用φ800～1000mm的钻孔桩，后面加深层搅拌桩或注浆放水，并设2～3道支撑，支撑道数视土质情况、周围环境及围护结构变形要求而定；对于开挖深度大于10m的基坑，以往常采用地下连续墙，设多层支撑，虽然安全可靠，但价格昂贵。近来上海常采用φ800～1000mm 大直径钻孔桩代替地下连续墙，同样采取深层搅拌桩放水，多道支撑或中心岛施工法，这种支护结构已成功用于开挖深度达到13米的基坑。

东南大学建筑结构设计复试

趁还有点印象赶紧回忆下卷子吧要知道东大的复试卷子很难搞到《建筑结构设计》 40分选择+20分填空+90分计算去年也是这个分布选择都出自第三册上的选择题。注意一点，第三册上的选择题有些答案是第一册和第三册找不到了，不过今年也没考填空也算是源自第三册选择吧，一条是根据建筑层标高算结构标高。一条是算个剪力，一条是算准永久组合和频遇组合一条是数框剪结构的柱，墙，结构的个数。还算好，把第三册选择搞搞清楚就差不多计算题共3条，每条30分。每一题有3问。第一题类似于第三册水平结构那章的第2个例题，砌体结构加了个钢梁进行验算，但多了内容第一问，钢梁与楼板无有效连接件。验算钢梁的强度，整体稳定，挠度第2问，高厚比，还有啥的忘了第2问，告诉你边跨跨内，支座配筋，验算楼板强度和裂缝第二题是和第三册竖向结构那章的那个框架结构改造类似，但也复杂了柱有牛腿，加了吊车梁，柱也是变截面。然后去掉吊车，将一梁搁在牛腿上，就和例题改造方案一类似问题1：判断牛腿是否满足要求，通过算Dmax 问题2，画竖向荷载的内力图问题3，算水平力下的位移第三题，框架剪力墙跟第一册书上例题差不多，我还以为不会考这么复杂第1问，分别算框架，剪力墙分别受水平侧向荷载下得位移。框剪的位移15‘ 第2问，说明框架的最大层间位移的位置，剪力墙，，框剪的最大层位移的位置5‘ 第3问，当只有顶部有一根刚性连杆的时候，计算体系水平侧位移题外话：对于外校生来说，建筑结构设计的卷子真的很难搞到手。我百度了很久，淘宝了很久，花了95大洋才弄了几张不知道是何年马月的期末卷子，还不全。郁闷，真烧钱。但这不代表东大的卷子真的就无迹可寻，只不过只在同学间流传，没公布到网上。所以如果你有学长朋友之类的，去问问吧。弄到一份卷子，你就赚了。至于像俺一样的外校，且无熟人，那只好老老实实的了。复试中的面试哎，复试的笔试加面试简直是让我郁闷透了。不知道最后个结果会怎么样。反正个人感觉很糟糕。提醒大家一下吧。专业面试也不是漫天随便问的，都是根据个人情况进行的。比如如果你本科学的桥梁，那就会问你个桥梁的问题。如果你工作过，问你干过哪些工程，顺带问这些工作方向的专业问题。所以，大家之前得想好，崩自我介绍的时候乱吹，否则问的问题范围会很大。至于英语面试，不谈了，英语一直是哥的痛。我就不信我整不好英语。《结构力学》结构力学你想考多少分？130吗？那我劝你赶紧再把目标提高点吧。考140不是难事。要知道，东大的结构力学的出题并不灵活，题型从05年以后很固定。即便是08年，上面的题也该要掌握的。还有，东大土木今年上400分的好像有18个吧。你不在专业课上捞点分，难不成指望英语，数学这种每年一变的科目？况且专业课考140又没捞多少

厌氧塔设计计算书

1.厌氧塔的设计计算 1.1反应器结构尺寸设计计算（1）反应器的有效容积设计容积负荷为)//(0.53 d m kgCOD N v = 进出水COD 浓度)/(20000L mg C = ，E=0.70 V= 3 084000 .570 .0203000m N E QC v =??= ，取为84003 m 式中Q ——设计处理流量d m /3 C 0——进出水CO D 浓度kgCOD/3 m E ——去除率 N V ——容积负荷（2）反应器的形状和尺寸。工程设计反应器3座，横截面积为圆形。 1）反应器有效高为m h 0.17=则横截面积：)(4950 .1784002 m h V S ＝有效 == 单池面积：)(1653 4952 m n S S i == = 2) 单池从布水均匀性和经济性考虑，高、直径比在1.2：1以下较合适。设直径m D 15=，则高182.1*152.1*===m D h ，设计中取m h 18= 单池截面积：)(6.1765 .714.3)2 ( *14.32 2 2' m h D S i =?== 设计反应器总高m H 18=，其中超高1.0m 单池总容积：)(3000)0.10.18(6.176'3 ' m H S V i i =-?=?= 单个反应器实际尺寸：m m H D 1815?=?φ 反应器总池面积：)(8.52936.1762 ' m n S S i =?=?= 反应器总容积：)(900033000'3 m n V V i =?=?=

（3）水力停留时间（HRT ）及水力负荷（r V ）v N h Q V t HRT 72243000 9000=?== )]./([24.03 6.1762430002 3h m m S Q V r =??= = 根据参考文献，对于颗粒污泥，水力负荷)./(9.01.02 3 h m m V r -=故符合要求。 1.7.2 三相分离器构造设计计算（1）沉淀区设计根据一般设计要求，水流在沉淀室内表面负荷率)./(7.02 3 ' h m m q <沉淀室底部进水口表面负荷一般小于2.0)./(2 3 h m m 。本工程设计中，与短边平行，沿长边每池布置8个集气罩，构成7个分离单元，则每池设置7个三项分离器。三项分离器长度：)(16' m b l == 每个单元宽度：)(57.27 187 ' m l b == = 沉淀区的沉淀面积即为反应器的水平面积即2882m 沉淀区表面负荷率：)./(0.20.1)./(39.0288 58.1142 323h m m h m m S Q i -<== （2）回流缝设计设上下三角形集气罩斜面水平夹角α为55°，取m h 4.13= )(98.055 tan 4.1tan . 31m h b === α )(04.198.020.32 12m b b b =?-=-= 式中：b —单元三项分离器宽度，m ； 1b —下三角形集气罩底的宽度，m ； 2b —相邻两个下三角形集气罩之间的水平距离（即污泥回流缝之一），m ； 3h —下三角形集气罩的垂直高度，m ；

高层建筑混凝土内力组合建筑结构设计计算书

高层建筑混凝土力组合建筑结构设计计算书 7 力组合 7.1 选取荷载组合 “《高层建筑混凝土结构技术规程》”规定，抗震设计时要同时考虑无地震作用效应时的组合和有地震作用效应时的组合：无地震作用效应组合时，荷载效应组合的设计值应按下式确定： d G GK L Q Q Qk w w wK S S S S γγψγψγ=++ d S ——荷载效应组合的设计值； G γ——永久荷载分项系数； Q γ——楼面活荷载分项系数； w γ——风荷载分项系数； L γ——考虑结构设计使用年限的荷载调整系数，设计使用年限为50年时取1.0，设计使用年限为100年时取1.1 GK S ——永久荷载效应标准值； GK S ——永久荷载效应标准值； QK S ——楼面活荷载效应标准值； wK S ——风荷载效应标准值； ,Q w ψψ——楼面活荷载组合值系数和风荷载组合值系数，当永久荷载效应起控制作用时分别取0.7和0.0；当可变荷载效应起控制作用时应分别取1.0和0.6或0.7和1.0。结合本工程情况作出如下基本组合： 1.由永久荷载效应起控制的组合： 1.35G γ=， 1.4Q γ=， 1.4w γ=，0.7Q ψ=，0.0w ψ= 选用组合为： 1.350.7 1.4GK Qk S S S =+? 2.由可变荷载（只考虑可变荷载）效应起控制的组合： 1.20G γ=， 1.4Q γ=， 1.0Q ψ= 选用组合为： 1.20 1.0 1.4GK Qk S S S =+?

有地震作用效应组合时，荷载效应和地震作用效应组合的设计值应按下式确定： wK w w Evk Ev Ehk Eh GE G S S S S S γψγγγ+++= S ——荷载效应和地震作用效应组合的设计值； GE S ——重力荷载代表值的效应； Ehk S ——水平地震作用标准值的效应，尚应乘上相应的增大系数或调整系数； Evk S ——竖向地震作用标准值的效应，尚应乘上相应的增大系数或调整系数； wK S ——风荷载效应标准值； G γ——重力荷载分项系数； w γ——风荷载分项系数； Eh γ——水平地震作用分项系数； Ev γ——竖向地震作用分项系数； w ψ——风荷载组合值系数，一般取0.0，对60米以上的高层建筑取0.2。承载力计算时，7度抗震设计，60m 以下的高层建筑，分项系数取如下： 1.2G γ=， 1.3Eh γ=，不考虑Ev γ，w γ。选用组合为： 1.2 1.3GE Ehk S S S =+ 7.2 构件的承载力能力验算根据“GB50010-2010《混凝土结构设计规》第11.1.6条和表11.1.6规定”对结构抗震承载力进行调整。无地震作用效应： 0S R γ≤ 有地震作用效应： RE R S γ≤ 式中0γ——结构重要性系数，对安全等级为一级或设计使用年限为100年以上的结构构件，不应小于1.1；对安全等级为二级或设计使用年限为50年的结构构件，不应小于1.0； S ——作用效应组合的设计值； R ——构件承载力设计值； 1.1c η= RE γ——构件承载力抗震调整系数，按照下表选取：

(完整版)基坑支护结构的计算

第二部分基坑支护结构的计算支护结构的设计和施工，影响因素众多，不少高层建筑的支护结构费用已超过工程桩基的费用。为此，对待支护结构的设计和施工均应采取极慎重的态度，在保证施工安全的前提下，尽量做到经济合理和便于施工。一、支护结构承受的荷载支护结构承受的荷载一般包括 –土压力 –水压力 –墙后地面荷载引起的附加荷载。 1 土压力 ⑴主动土压力：若挡墙在墙后土压力作用下向前位移时随位移增大，墙后土压力渐减小。当位移达某一数值时，土体内出现滑裂面，墙后土达极限平衡状态，此时土压力称为主动土压力，以Ea表示。 ⑵静止土压力：若挡墙在土压力作用下墙本身不发生变形和任何位移（移动或滑动），墙后填土处于弹性平衡状态，则此时作用在挡墙上的土压力成为静止土压力。以E0表示。

(3)被动土压力：若挡墙在外力作用下墙向墙背向移动，随位移增大，墙所受土的反作用力渐增大，当位移达一定数值时，土体内出现滑裂面，墙后土处被动极限平衡状态，此时土压力称为被动土压力，以Ep表示。主动土压力计算 ?主动土压力强度

?无粘性土粘性土土压力分布对于粘性土按计算公式计算时，主动土压力在土层顶部（H=0处）为负值，即

表明出现拉力区，这在实际上是不可能发生的。只计算临界高度以下的主动土压力。土压力分布可计算此种情况下的临界高度Zc，进而计算临界高度以下的主动土压力。

被动土压力计算被动土压力强度?无粘性土粘性土

计算土压力时应注意 ?不同深度处土的内聚力C不是一个常数，它与土的上覆荷重有关，一般随深度的加大而增大，对于暴露时间长的基坑，土的内聚力可由于土体含水量的变化和氧化等因素的影响而减小甚至消失。 ?、C 值是计算侧向土压力的主要参数，但在工程桩打设前后的、C值是不同的。在粘性土中打设工程桩时，产生挤土现象，孔隙水压力急剧升高，对、C值产生影响。另外，降低地下水位也会使、C值产生变化。水压力作用于支护结构上的水压力一般按静水压力考虑。有稳态渗流时按三角形分布计算。在有残余水压力时，水压力按梯形分布。

建筑结构设计试题及答案

建筑结构设计一、选择题（每小题1分，共20分） 1、单层厂房下柱柱间支撑设置在伸缩缝区段的（）。 A 、两端，与上柱柱间支撑相对应的柱间 B 、中间，与屋盖横向支撑对应的柱间 C 、两端，与屋盖支撑横向水平支撑对应的柱间 D 、中间，与上柱柱间支撑相对应的柱间 2、在一般单阶柱的厂房中，柱的（）截面为内力组合的控制截面。 A 、上柱底部、下柱的底部与顶部 B 、上柱顶部、下柱的顶部与底部 C 、上柱顶部与底部、下柱的底部 D 、上柱顶部与底部、下柱顶部与底部 3、单层厂房柱牛腿的弯压破坏多发生在（）情况下。 A 、0.751.0 C 无论何时 q γ＝1.4 D 作用在挡土墙上q γ=1.4 12、与b ξξ≤意义相同的表达式为（）