门机钢丝绳长度计算
及根数如上图所示，此时变幅卷筒上变幅绳6圈，起升绳32圈，变幅绳需求最长为230m，所买钢丝绳为250m，须截去20m；
关于提升机钢丝绳管理记录的规范..
关于提升机钢丝绳管理记录的规范 矿井提升用钢丝绳的管理，直接影响提升系统的安全运行，集团公司2013年以总煤业字﹝2013﹞278号下发了《矿井提升用钢丝绳管理规定》，各单位都认真进行了落实，为了切实管理好矿井提升用钢丝绳，做到深层次的规范管理，煤业公司机电部对矿井提升用钢丝绳的档案进行了规范，希望各单位认真执行，在建档规范的过程中，机电部要跟踪检验，规范钢丝绳档案附后。 1、缠绕式提升机钢丝绳管理簿 2、井塔式摩擦轮提升机钢丝绳管理簿 3、落地式摩擦轮提升机钢丝绳管理簿 缠绕式提升机钢丝绳 管理簿 矿井勾
建档日期年月日 挂绳日期年月日 报废日期年月日 绳轴号： 钢丝绳规格型号（厂家型号）： 制造厂家:
生产厂家提供的钢丝绳出厂合格证、煤安证及试验报告附后。 直属库提供的检验报告和试验报告（编号：）附后
提升系统参数： A=下井口提升容器绳头（包括副绳）至天轮 中心线为m Array B=天轮中线至绳与天轮切点为m C=绳与天轮切点至绳与滚筒切点为 m D=3圈（每圈m）共m E=剁绳头试验用绳共m F=绳头进入滚筒至卡缆之长度m 钢丝绳所需之最短长度m 挂绳前做试验之长度m 钢丝绳订货最短长度为m 天轮直径m 滚筒直径m 《煤矿安全规程》416条：D/d= ≥，符合《煤矿安全规程》规定。 其中：D:提升装置的天轮、滚筒、摩擦轮、导向轮和导向滚等的最小直径 d：钢丝绳直径 《煤矿安全规程》417条：D/d= ≥，符合《煤矿安全规程》规定。 其中：D:立井的天轮、主动摩擦轮、导向轮的直径或滚筒上绕绳部分的最小直径 d：钢丝绳中最粗钢丝的直径 荷重计算 提升容器及附件实际重量：KN, 提升容器载重量：KN, 提升钢丝绳实际重量：= KN, 提升人员重量：= KN, 提升重物总重量：= KN, 提升人员总重量：= KN, 挂绳前钢丝绳安全系数计算 提物钢丝绳安全系数：= ≥， 提人钢丝绳安全系数： = ≥， 钢丝绳每月情况记录表
吊装作业钢丝绳选用计算书
常以起重索具、吊具计算 一、钢丝绳计算 1.钢丝绳实际受力计算 当被起吊物体重量一定時，钢丝绳与铅垂线的夹角a 愈大，吊索 所受的拉力愈大；或者说，吊索所受的拉力一定時，起重量随着a 角 的增大而降低。 （1-1） P ——每根钢丝绳所受的拉力（N ）； Q ——起重设备的重力（N ）； n ——使以钢丝绳的根数； a ——钢丝绳与铅垂线的夹角。 2.钢丝绳绳径选择 选择钢丝绳直径時，一般可根据钢丝绳受倒的拉力（即许以拉力 P ），求出钢丝破断拉力总和ΣS 0，再查表找出相应的钢丝绳直径。如 所以的是旧钢丝绳，则已上所求得的许以拉力P 应根据绳的新旧程 度，乘已0.4～0.7的系数。详见下表1。 钢丝绳的容许拉力可按下式计算： （1-2） 式中P ——钢丝绳的容许拉力（kN ）； ΣS 0——钢丝绳的钢丝破断拉力总和（kN ）； a ——考虑钢丝绳之间荷载否均匀系数，對6×19、6×37、 P= Q ncosa P = a ΣS 0 K
6×61钢丝绳，a分别取0.85、0.82、0.80； K——钢丝绳使以安全系数。见下表2 表1钢丝绳合以程度判断表 表2 钢丝绳的安全系数 3.钢丝绳的选以 钢丝绳再相同直径時，股内钢丝越多，钢丝直径越细，则绳的挠性也就愈好，易於弯曲；但细钢丝捻制的绳否如粗钢丝捻制的绳耐磨损。因此，否同型号的钢丝绳，其使以范围也有所否同。6×19+1钢
丝绳一般以作缆风绳、拉索，即以於钢绳否受弯曲或可能遭受磨损的 地方；6×37+1钢丝绳一般以於绳子承受弯曲场合，常以於滑轮组中，作为穿绕滑轮组起重绳等；6×61+1钢丝绳以於滑轮组和制作千斤绳 （吊索）已及绑扎吊起重物等。 4.钢丝绳选取中的经验公式 （1）.再施工现场缺少钢丝破断拉力数据時，也可以经验公式近 似估算的方法： 当公称抗拉强度为1400 Mpa 時，ΣS 0=428d 2 当公称抗拉强度为1550 Mpa 時，ΣS 0=474d 2 当公称抗拉强度为1700 Mpa 時，ΣS 0=520d 2 当公称抗拉强度为1850 Mpa 時，ΣS 0=566d 2 当公称抗拉强度为2000 Mpa 時，ΣS 0=612d 2 式中ΣS 0——钢丝绳的破断拉力，N ； d ——钢丝绳的直径，mm 。 目前市场上有的钢丝绳公称抗拉强度为1470、1570、1670、1770、 1870等型号，可按其抗拉强度数值进行修正。如抗拉强度为1470Mpa 的钢丝绳，其破断拉力总和的经验公式为 （2）. 再已知钢丝绳实际拉力P 0時，则可按下式估算钢丝绳直 径： 式中 d ——钢丝绳直径（mm ） √ P 0 d ≥0.1 1470 1400 ΣS 0= ×428d 2
提升机钢丝绳更换周期
提升机钢丝绳更换周期 提升机钢丝绳更换周期： 煤矿安全规程第三百九十九条规定: 提升钢丝绳的检验应使用符合条件的设备和方法进行，检验周期应符合下列要求： （一）升降人员或升降人员和物料用的钢丝绳，自悬挂时起每隔6个月检验1次；悬挂吊盘的钢丝绳，每隔12个月检验1次。 （二）升降物料用的钢丝绳，自悬挂时起12个月时进行第1次检验，以后每隔6个月检验1次。 摩擦轮式绞车用的钢丝绳、平衡钢丝绳以及直径为18mm及其以下的专为升降物料用的钢丝绳（立井提升用绳除外），不受此限。 第四百零四条：提升钢丝绳、罐道绳必须每天检查1次，平衡钢丝绳、防坠器制动绳（包括缓冲绳）、架空乘人装置钢丝绳、钢丝绳牵引带式输送机钢丝绳和井筒悬吊钢丝绳必须至少每周检查1次。对易损坏和断丝或锈蚀较多的一段应停车详细检查。断丝的突出部分应在检查时剪下。检查结果应记入钢丝绳检查记录簿。 第四百零五条：各种股捻钢丝绳在1个捻距内断丝断面积与钢丝总断面积之比，达到下列数值时，必须更换： （一）升降人员或升降人员和物料用的钢丝绳为5%。 （二）专为升降物料用的钢丝绳、平衡钢丝绳、防坠器的制动钢丝绳（包括缓冲绳）和兼作运人的钢丝绳牵引带式输送机的钢丝绳为10%。 （三）罐道钢丝绳为15%。 （四）架空乘人装置、专为无极绳运输用的和专为运物料的钢丝绳牵引带式输送机用的钢丝绳为25%。 第四百零六：以钢丝绳标称直径为准计算的直径减小量达到下列数值时，必须更换： （一）提升钢丝绳或制动钢丝绳为10%。 （二）罐道钢丝绳为15%。 （三）使用密封钢丝绳外层钢丝厚度磨损量达到50%时，必须更换。 此外，洛阳百克特建议： 1、提升使用的钢丝绳应有制造厂的技术证明文件作为依据。如无证件时应经过试验合格后方可使用。在用钢丝绳一般每隔六个月试验一次。试验时，安全系数低于5时，必须更换。 2、提升设备上禁止使用有断股、扭结、变形或其它易造成事故的钢丝绳。 3、钢丝绳表面磨损或腐蚀使原钢丝绳的名义直径减少7％时应予更换。
(ST1000)钢丝绳芯输送带选型计算
胶带机更换钢丝绳芯输送带(ST1000) 选型计算 1、基本参数： 工作制度：330d/a 16h/d 拉紧形式：重车 帯机工作能力：200t/h 输送机倾角：17° 提升高度: 236m 斜长：810m 初步给定参数： 带宽：B=800mm 围包角：200° 带速：2.0m/s 2、核算输送能力 t/h，满足要求。 式中：Q为输送能力，t/h； A为输送带上物料的最大横断面积，； V为输送带运行速度m/s； 为为物料的松散密度； k为输送机的倾斜系数。 3、运行阻力计算 基本参数选取： 选取钢丝绳芯胶带型号为ST1000；
胶带每米质量为21.6kg/m； （1）主要阻力 F H=fLg[q RO+q RU+(2q B+q G)cosβ] 式中f-模拟摩擦系数； L-输送机长度,m； g-重力加速度，g=9.81m/s2 q R0-承载分支托辊组每米长度旋转部分重量，kg/m； q R0=G1/a0=14/1.2=12kg/m 式中G1-承载分支每组托辊旋转部分质量，kg； a0-承载分支每组托辊间距，m； q RU-回程分支托辊组每米长度旋转部分质量，kg； q RU= G2/a U=12/3=4kg/m 式中G2-回程分支每组托辊旋转部分质量，kg； a U-回程分支每组托辊间距，m； q B-每米长度输送带质量，kg/m； q G-每米长度输送物料质量，kg/m。 q G=Q/3.6V=27.8 kg/m q B=21.6 kg/m f=0.025 F H=fLg[q RO+q RU+(2q B+q G)cosβ] =0.025×810×9.81×[12+4+（2×21.6+27.8）×1] =17283N
矿井提升钢丝绳的选择计算
矿井提升钢丝绳的矿山机械设备选择计算 钢丝绳在工作时受多种动、静应力的反复作用，如弯曲应力、接触应力及挤压应力等，这些应力的反复作用将导致疲劳破断，这是钢丝绳损坏的主要原因；另外，摩擦及锈蚀将加速钢丝绳的损坏。综合反映上述应力的疲劳计算是一个较复杂的问题，虽然国内、外在这方面做了大最的研究工作，取得了一些成就，但是，由于钢丝绳的结构复杂，影响因素较多，强度计算理论尚未完善，一些计算公式还不能确切反映真正的应力情况，因此，矿山机械设备目前我国矿用钢丝绳强度计算仍按《煤矿安全规程》规定，按最大静载荷并考虑一定的安全系数的方法进行计箅。 提升机卷筒宽度计算 1、卷筒宽度的计算 卷筒的宽度应根据所需容纳的钢丝绳长度确定。矿山机械设备在卷筒的表面应容纳以部分长度的钢丝绳： (1)提升高度。 (2)钢丝绳试验长度。按有关规定应每半年剁绳头一次进行试验，一次剁掉5m。 (3)滚筒表面应保留3圈绳不动，作为摩擦罔，矿山机械设备以减轻绳滚筒固定处的拉力。 (4)多层缠绕时，上层到下层段钢丝绳每季度错动1/4圈，根据钢丝绳的使用年限。 (5)缠绕在滚筒阑周表面上相邻两绳圈间隙宽。 2.《煤矿安全规程》规定及计算滚筒宽度时应注意的问题 (1)《煤矿安全规程》中对滚筒上缠绕的钢丝绳层数进行了严格规定：矿山机械设备立井中升降人员或升降人员和升降物料的，只准缠绕1层；专为升降物料的，准许缠绕2层；在倾斜井巷中升降人员或升降人员和物料的，准许缠绕2层；升降物料的，准许缠绕3层。 (2)利用上述公式计算滚筒宽度时，应注意的问题： ①当计算宽度比标准宽度稍大时，可适当减小值或设法将长出的那几米钢丝绳先储存在卷筒内； ②当计算宽度小于标准宽度时，可适当加大值，矿山机械设备使钢丝绳在滚筒上均匀分布，而不至于集中于一侧，恶化滚筒工作状态； ③计算单绳缠绕式滚筒宽度时，应考虑过卷高度。
提升机选型计算
绞车提升能力计算 已知：α=25oL=960M f1=0.015 f2=0.2n=7 每米钢丝绳m P=2.129 ，车皮重600kg, 煤重850kg, 矸石重1600kg （1350KG） 已知：电动机型号JR127-6型，电机额定功率Ne 185KW,滚筒直径2m,二级传动系数y=0.85,过负荷系数∮1.9，提升机最大提升速度V=3.14*2（滚筒直径）*979(转速)÷（60*30传动比）=3.42m/s。 一、绳端负荷： 求Q j（提6个煤车） Qj=n .g（Sin25o+f1COS25o）+L.m P .g (Sin25o+f2 COS25o) =6*9.8(850+600)(0.423+0.015*0.906)+960*2.129*9.8(0.42 3+0.2*0.906) =37190 + 12093 =49283N 提4个矸石车时： Q j = n .g（Sin25o+f1COS25o）+L.m P .g (Sin25o+f2 COS25o) =4*(1600+600)*9.8*（0.423+0.015*0.906）+960*2.129*9.8*（0.423 + 0.2 * 0.906）=37617 + 12093 =49710 N 提5个矸石车时：
Q j = n .g（Sin25o+f1COS25o）+L.m P .g (Sin25o+f2 COS25o) =5*(1600+600)*9.8*（0.423+0.015*0.906）+960*2.129*9.8*（0.423 + 0.2 * 0.906）=47022 + 12093 =59115 N 钢丝绳安全系数校验： 1、提6个煤车时，查表得出6*7FC 24.5mm,公称强度1700Mpa 钢丝绳破断拉力总和为378.5KN,所以钢丝绳安全系数：378.5KN ÷49.28KN = 7.68＞ 6.5 符合《煤矿安全规程》要求。 2、提4个矸石车时，查表得出6*7FC 24.5mm,公称强度 1700Mpa钢丝绳破断拉力总和为378.5KN,所以钢丝绳安全系数：378.5KN ÷49.71KN = 7.6＞ 6.5 符合《煤矿安全规程》要求。 3、提5个矸石车时，查表得出6*7FC 24.5mm,公称强度 1700Mpa钢丝绳破断拉力总和为378.5KN, ,所以钢丝绳安全系数：378.5KN ÷59.115KN = 6.4＜ 6.5 ，不符合《煤矿安全规程》要求。 一、电动机初选（按4个矸石车）： Ns =Fc * Vmax / （1000 * Y） = 49710*3.5 /（1000 * 0.85）=204KW 选JR127-6型电动机
钢丝绳计算学习资料
钢丝绳计算
整体吊装钢丝绳选择 整体吊装时钢丝绳采用顺绕钢芯钢丝绳，选用直径规格为28mm 的钢绳绳进行吊装。 假设架体一次吊装最重重量为18.5t ， 钢丝绳选用6×37S+IWR 型号，直径￠28mm,公称抗拉强度为1670MPa,钢芯的钢丝绳。 一、根据规范，钢丝绳最小破断拉力计算公式为： 1000020R D K F ??'= 式中： F0 — 钢丝绳最小破断拉力，kN ； D — 钢丝绳公称直径，取28mm ； R0 — 钢丝绳公称抗拉强度，取1670MPa ； K '— 某一指定结构钢丝绳的最小破断拉力系数（简称最小破断拉力系数，K '值见GB 8918－2006表2和GB/T 16269表3，取0.356）。 因此F0=0.356*282*1670/1000=466.1 kN 其最小破断拉力的换算系数为h K =1.283，其最小钢丝破断拉力总和h 0h F F K =?=466.1KN ×1.283=598KN 吊绳（绳长16米）查GB8918-2006表2，6×37钢丝绳重量系数K=0.418kg/100m*mm 2 二、钢丝绳重量计算公式为：M=K*D 2 式中： M —钢丝绳单位长度的参考重量，单位为kg/100m ； D —钢丝绳的公称直径，单位为mm ； K —充分涂油的某一结构钢丝绳单位长度的重量系数，单位为kg/100m*mm 2。 吊绳重量M=K*D 2=0.418*282=328kg/100m 本方案中需用4根16米长钢丝绳和2根8米长钢丝绳，其重量为： M=4*16*3.28+2*8*3.28=262.4 kg=2.6KN 卡扣每个按5KG ，共6个，0.3KN 三、本方案吊装时采用4根钢丝绳等长起吊，每根钢丝绳的拉力可用下式计算： F=G/4cos β 式中： F —一根钢丝绳的拉力； G —构件重力； β—钢丝绳与垂直线的夹角。
提升机选型计算
绞车提升能力计算 已知：α=25o L=960M f1= f2= n=7 每米钢丝绳mP= ，车皮重600kg, 煤重850kg, 矸石重1600kg（1350KG）已知：电动机型号JR127-6型，电机额定功率Ne 185KW,滚筒直径2m,二级传动系数y=,过负荷系数∮，提升机最大提升速度V=*2（滚筒直径）*979(转速)÷（60*30传动比）=s。 一、绳端负荷： 求 Qj（提6个煤车） Qj=n .g（Sin25o+f1COS25o）+ .g (Sin25o+f2 COS25o) =6*(850+600)+*+960**+* =37190 + 12093 =49283N 提4个矸石车时： Qj = n .g（Sin25o+f1COS25o）+ .g (Sin25o+f2 COS25o) =4*(1600+600)**（+*）+960***（ + * ）=37617 + 12093 =49710 N 提5个矸石车时： Qj = n .g（Sin25o+f1COS25o）+ .g (Sin25o+f2 COS25o) =5*(1600+600)**（+*）+960***（ + * ）=47022 + 12093 =59115 N 钢丝绳安全系数校验：
1、提6个煤车时，查表得出6*7FC ,公称强度1700Mpa钢丝 绳破断拉力总和为,所以钢丝绳安全系数：÷ = ＞符合《煤矿安全规程》要求。 2、提4个矸石车时，查表得出6*7FC ,公称强度1700Mpa钢 丝绳破断拉力总和为,所以钢丝绳安全系数：÷ = ＞符合《煤矿安全规程》要求。 3、提5个矸石车时，查表得出6*7FC ,公称强度1700Mpa钢 丝绳破断拉力总和为, ,所以钢丝绳安全系数：÷ = ＜，不符合《煤矿安全规程》要求。 一、电动机初选（按4个矸石车）： Ns =Fc * Vmax / （1000 * Y） = 49710* /（1000 * ） =204KW 选JR127-6型电动机 P=185KW, Ie=350A , Y= ，cos∮=, λ=, U2e=254V, I2e=462A, GD2=49kg/m2，Nd =980r/min, 所以Vmax = ∏D. Nd / 60t =*2*980/60*30=s 二、提升电动机变位质量 1、电动机 Gd =(Gd2)2、Dg2 = 49 *302/22=11025 2、天轮取Gt = 200KG 3、提升机变位质量Gj = 8200KG 4、钢丝绳变位质量Pk .Lk = *960 = 2043kg ∑G = Qj + Gt +Gd + Gj = +200 +11025 +8200=
钢丝绳选型
钢丝绳选型 思路：首先考虑钢丝绳弯曲应力，再根据最大牵引力，验算钢丝绳安全系数，判断所使用钢丝绳是否符合要求，从而确定钢丝绳型号。 1、钢丝绳弯曲应力 为满足钢丝绳弯曲应力，必须做到绞车滚筒直径D与钢丝绳直径d为80倍关系。即： D≧80d 2、最大牵引力 F max= n（W物重+W车重）×（SInа+u1COSa）+W绳重×（SInа+u2COSa） n---绞车所提车辆数 а---为斜巷最大坡度 u 1 ——为车轮与轨道之间的摩擦系数(0.007——0.02）一般取0.015； u 2——为钢丝绳与地辊之间的摩擦系数，一般u 2 =0.2； W 绳重 =每米钢丝绳的重量×所需钢丝绳的长度 3、安全系数验算 煤矿安全规程规定专为提人不小于9，小于7时必须更换；专为提物时不小于6.5，小于5时必须更换。钢丝绳安全系数等于钢丝绳最小破断拉力Fs与最大牵引力Fmax的比值。即： m=Fs/Fmax 案例分析：二Ⅱ绞车钢丝选型 基本工况： 斜巷坡度：23.5度长度：500米 人车自重：5000kg 载人数：41人人均体重：75kg 矿车自重：618kg 单车矸石重：1700kg 每次提升车数：5辆平板车重：1000kg 支架重：12000kg 每次提升车数：1辆钢丝绳采用φ28mm经查表可知:每米重量2.82kg/m，公称抗拉强度1770Mpa，最小破断拉力458KN。 <1>提人时 Fmax 人= n（W 物重 +W 车重 ）×（SInа+u 1 COSa）+W 绳重 ×（SInа+u 2 COSa） = (41×75+5000)×9.81×（SIn23.5+0.015×COS23.5）+2.82×500×9.81×（SIn23.5+0.2×COS23.5） =32779.477+8077.88 =40857.35735N =40.86KN <2>提渣时 Fmax 矸= n（W 物重 +W 车重 ）×（SInа+u 1 COSa）+W 绳重 ×（SInа+u 2 COSa） = 47048.2324+8077.88 =55126N =55.13KN
提升机选择计算
—最大提升速度，m 30—提升钢丝绳试验长度，m —提升机卷筒名义直径，m —提升钢丝绳绳圈间隙，取2- 3mm 3—摩擦圈数 —提升机卷筒宽，mm B＞时可绕n层，在建设时期 当井深≤400m时，n=2 井井深＞400m时，n=3，必须符合《煤矿安全规程》有关规定 错绳圈，一般=2~4
—提升机强度要求允许的钢丝绳最大静张力，N —提升机主轴强度要求允许的钢丝绳最大静张力差，N —提升物料荷重，N —提升容器荷重，N —钢丝绳线分布力，N/m =9.81 —每米钢丝绳标准质量，kg /m P—电动机功率，kN L0—钢丝绳最大斜长，m —矿车或箕斗运行阻力系数 箕斗提升：=0.01 矿车提升：=0.01（滚动轴承）=0.015（滑动轴承） —钢丝绳移动时阻力系数，=0.15~0.2 —井筒倾斜角
立井提升：斜井提升： —动力系数：吊桶提升时， =1.05 罐笼提升时，=1.3 —提升机最大速度，m/s —矿车阻力系数，=1.15~ 1.2 —电动机功率备用系数， =1.2 —传动效率， 一级减速=0.92 二级减速=0.85 其余符号同前 VT= 式中K—提升不均匀系数，K=1.15~1.25 Azh—抓岩机最大生产能力；多台抓岩机时为总生产能力（松散体积）m3/h 0.9—吊桶装满系数 T1—提升一次的循环时间，s，
Tzh/s Tzh= 为了充分发挥提升机的能力，Tzh≥T1 Vj= 式中K—提升不均匀系数，K=1.25 0.85—箕斗装满系数 Ag—掘进每一循环的小时出矸量m3/h —一次提升循环时间，S T1=2 T1= 式中—箕斗提升最大速度，m/s。《煤矿安全规程》规定，当箕斗提升物料时，≤7，当铺固定道床，并采用等于或大于38kg/ m的钢轨道时，≤9。 —箕斗在卸载轨内运行速度，m/s；=1.0~1.5 —卸载曲轨长度，m；一般选=6~8
钢丝绳的选用、报废、拉力计算
钢丝绳的选用、报废、许用拉力近似计算及使用维护 一、钢丝绳的选用 1．起吊重物或穿滑轮使用，应选择比较柔软、易弯曲的6×37或6×61的钢丝绳。 2．作为缆风绳或拖拉绳可选用6×19钢丝绳。 3．根据钢丝绳受力的大小，按照钢丝绳许用拉力，选择合适的直径。 4．选择后的钢丝绳要进行验算。 验算公式：S≦F/n S――钢丝绳最大工作静拉力 F――所选钢丝绳的破断拉力 n――钢丝绳的安全系数（缆风绳n＝3.5、吊挂捆绑和起升机构n＝5～7）二、钢丝绳的报废 1．断丝的性质和数量 6股钢丝绳断丝主要发生在外表，钢丝绳表面可见断丝总数超过表中规定应报废。 断丝数量 2．如果断丝紧靠一起形成局部聚集，则钢丝绳应报废。 3．当出现整股绳股断裂时，应立即报废。 4．当纤维芯损坏或钢芯断裂，使绳径显著减小 5．当钢丝绳的外层钢丝磨损达到其直径的40％或钢丝绳直径相对公称直径减小7％时，未发现断丝也应报废。 6．外部和内部腐蚀，钢丝绳表面出现深坑，钢丝之间松弛，应报废。 7．变形：出现波浪型变形达到规定值、笼型畸变、绳股挤出、钢丝挤出严重、绳径局部严重增大、严重纽结、局部压扁严重、产生弯折等应报废。 三、钢丝绳许用拉力近似计算公式 S=10d2（安全系数取5） 式中：S----表示钢丝绳允许受力，单位为kg d----表示钢丝绳的直径，单位为mm 如一条直径为15 mm的钢丝绳，在吊装作业时，允许承受多大的载荷。 解：d＝15 S＝10×152＝10×225＝2250 kg 四、钢丝绳的维护 1．对钢丝绳应防止损伤，腐蚀或其他物理、化学造成的性能降低。 2．钢丝绳开卷时，应防止打结或扭曲 3．钢丝绳切断时，应有防止绳股散开的措施 4．安装钢丝绳时，不应在不干净的地方拖线。 5．钢丝绳应保持良好的润滑状态 6．对日常使用的钢丝绳，每天都应该进行检查，对达到报废标准的应立即报废。 7．钢丝绳卡： 钢丝绳卡是制作索扣的快捷工具，如操作正确，强度可达到钢丝绳强度的80％。
钢丝绳计算
整体吊装钢丝绳选择 整体吊装时钢丝绳采用顺绕钢芯钢丝绳，选用直径规格为28mm 的钢绳绳进行吊装。 假设架体一次吊装最重重量为18.5t ， 钢丝绳选用6×37S+IWR 型号，直径￠28mm,公称抗拉强度为1670MPa,钢芯的钢丝绳。 一、根据规范，钢丝绳最小破断拉力计算公式为： 1000020R D K F ??'= 式中： F0 — 钢丝绳最小破断拉力，kN ； D — 钢丝绳公称直径，取28mm ； R0 — 钢丝绳公称抗拉强度，取1670MPa ； K '— 某一指定结构钢丝绳的最小破断拉力系数（简称最小破断拉力系数，K '值见GB 8918－2006表2和GB/T 16269表3，取0.356）。 因此F0=0.356*282*1670/1000=466.1 kN 其最小破断拉力的换算系数为h K =1.283，其最小钢丝破断拉力总和 h 0h F F K =?=466.1KN ×1.283=598KN 吊绳（绳长16米）查GB8918-2006表2，6×37钢丝绳重量系数 K=0.418kg/100m*mm 2 二、钢丝绳重量计算公式为：M=K*D 2 式中： M —钢丝绳单位长度的参考重量，单位为kg/100m ； D —钢丝绳的公称直径，单位为mm ； K —充分涂油的某一结构钢丝绳单位长度的重量系数，单位为kg/100m*mm 2。 吊绳重量M=K*D 2=0.418*282=328kg/100m 本方案中需用4根16米长钢丝绳和2根8米长钢丝绳，其重量为： M=4*16*3.28+2*8*3.28=262.4 kg=2.6KN 卡扣每个按5KG ，共6个，0.3KN
提升机选型计算2013[1].8.
+400m---+80m 副井斜坡绞车选型计算 一、计算条件 1.年产矸量预计：35N A =万吨； 2.斜坡角度：25β= ； 3.斜坡总斜长：取760L m = ；(+400m--+80m 斜坡斜长757.2m 。) 4.年工作日：330r b =天； 5.日工作时间：16t h =； 6.矿车自重： m 1=1270kg （矿车净重1250kg ，铁片钩、保险绳重约20kg ） 7.单个矿车长度：2410㎜（上、下偏差±5㎜）； 外沿2450㎜（偏差±10mm ）； 单个矿车宽度：1242㎜（偏差±5㎜）； 单个矿车滚面距矿车沿高度：866㎜（偏差±5㎜）； 单个矿车体积： 2410×1242×866/（1～1.5）=2.592～1.728（3m ）； 900mm 轨距单个矿车体积：约2m 3；矸石每车净重()22 1.83600m kg =?= 矸石比重（矸石散体容积按照31.8/T m 计算）； 8.提升方式为：串车提升； 要求：每次提升车数为：3车。 考虑矸石量等情况，本选型按照+400m---+80m 提升3个车进行选型设计计算。 二、一次提升量和车组中矿车数的确定 1.计算提升斜长 ()7602222804T D k L L L L m =++=++=； L —斜坡长度：760L m =； D L —斜坡下车场运行距离：22D L m = K L —斜坡口上车场运行距离：22K L m =； 2.初步确定速度
1）初步确定最大提升速度m ν',根据《煤矿安全规程-2013版》规定:倾斜井巷内升降人员或用矿车升降物料时, 5/m m s ν'≤。 本次设计初步确定最大提升速度 4/m m s ν=； 2）斜坡上、下车场内速度0 1.5/m s ν≤，取0 1.3m/s ν=。 3）斜坡上、下车场初始加、减速度200.3/a m s ≤，取200.3/a m s = 4）斜坡中主加、减速度1a 、3a ，升降人员时2130.5/a a m s =≤，取2130.5/a a m s ==，对料物提升的1a 和3a 没有限制。一般可用20.5/m s ，也可稍大一些。但要考虑自然加速度与自然减速度的问题。 本次设计统一取2130.5/a a m s ==。 三.初步计算一次提升循环时间T 串车在井底运行阶段： 初加速时间1t ： 010 1.3 4.330.3 v t a = ==（s ） 初加速行程1L ： 22 010 1.3 2.82220.3 v L a = ==?(m) 等速运行行程2L ：2122 2.8219.18D L L L =-=-=(m) 等速阶段运行时间2t ： 22019.1814.751.3 L t v = ==(s) 总运行时间D t ： 12 4.3314.519.08D t t t =+=+=(s) 串车在提出车场后的主加速阶段： 运行时间3t ：03 1 4.0 1.3 5.400.5 m v v t a --===(s) 行程3L ：033 1.3 4.0 5.414.3122 m v v L t ++= =?=(m) 主减速运行阶段：
钢丝绳按所受最大工作静拉力计算选用
钢丝绳按所受最大工作静拉力计算选用，要满足承载能力和寿命要求。 1．钢丝绳承载能力的计算 钢丝绳承载能力的计算有两种方法，可根据具体情况选择其中一种。 （1）公式法（ISO推荐）：式中:d--钢丝绳最小直径，mm； S--钢丝绳最大工作静拉力； c--选择系数，mm/ ； n--安全系数，根据工作机构的工作级别确定； k--钢丝绳捻制折减系数； ω--钢丝绳充满系数； --钢丝的公称抗拉强度，N/mm2。 （2）安全系数法F0≥Sn∑ F0=k∑S丝 式中:FO--所选钢丝绳的破断拉力，N； S--钢丝绳最大工作静拉力； n--安全系数，根据工作机构的工作级别确定（见表6－3和表6－4）； k--钢丝绳捻制折减系数； ∑S丝--钢丝破断拉力总和，根据钢丝绳的机构查钢丝绳性能手
册。机构工作级别M1，M2，M3 M4 M5 M6 M7 M8 安全系数（n）4 4.5 5 6 7 9 表6－3 工作机构用钢丝绳的安全系数 用途支承动臂起重机械自身安装缆风绳吊挂和捆绑 安全系数（n）4 2.5 3.5 6 表6－4 其他用途钢丝绳的安全系数 注:对于吊运危险物品的起升用钢丝绳一般应选用比设计工作级别高一级别的安全系数 2．钢丝绳的寿命 钢丝绳的使用寿命总是随着配套使用的滑轮和卷筒的卷绕直径的减小而降低的，所以，必须对影响其寿命的钢丝绳卷绕直径（即按钢丝绳中心计算的滑轮和卷筒的卷绕直径）作出限制，不得低于设计规范规定的值，即：D0min≥hd 式中:D0min--按钢丝绳中心计算的滑轮和卷筒允许的最小卷绕直径，mm； d--钢丝绳直径，mm； h--滑轮或卷筒直径与钢丝绳直径的比值（见表6-5）。机构工作级别M1,M2,M3 M4 M5 M6 M7 M8 卷筒h1 14 16 18 20 22.4 25 滑轮h2 16 18 20 22.4 25 28 表6－5滑轮或卷筒的h值
多绳摩擦提升机选型设计计算
目录 目录 (1) 第一章前言 (2) 第二章矿井提升机设备选型设计 (4) 一、计算条件 (4) 二、提升容器的确定 (4) 三、钢丝绳的选择 (8) 四、提升机的选择 (10) 五、提升系统的确定 (11) 六、提升容器的最小自重 (15) 七、钢丝绳与提升机的校验 (16) 八、衬垫材料单位压力 (17) 九、预选电动机 (17) 十、提升系统变位质量 (18) 十一、提升速度图 (18) 十二、提升能力 (23) 十三、电动机等效功率计算 (23) 十四、电耗计算 (26) 十五、提升机的防滑验算 (27) 十六、微拖电机的选择 (29) 小结 (30) 参考文献 (31)
第一章前言 随着煤炭开采的机械化程度的提高，矿井提升工作是重要环节，从井下采出的煤炭及矸石的提升，材料的下放，人员和设备的升降，都是由提升设备来完成的，所以提升有着咽喉部位的重要性。如果提升部位发生了故障，轻者造成工作停止和设备损坏，重者造成人身安全和重大经济损失，因此提升系统的确定有着非常重要的意义。 矿井提升设备的选择计算是否经济合理，对矿山的基本建设投资、生产能力、生产效率及吨煤成本都有直接的影响。因此，在进行提升设备选择计算时，首先确定提升方式，在确定提升方式时要考虑下列各点： 1、对于180万吨的大型矿井，有时主井需要采用两套箕斗同时工作才能完成生产任务。副井除配备一套罐笼设备外，多数尚需设置一套单容器平衡锤提升方式，提升矸石。 2、对于同时开采煤的品种在两种及以上并要求不同品种的煤分别外运的大、中型矿井，则应考虑采用罐笼提升方式作为主井提升。 对煤的块度要求较高的大、中型矿井，由于箕斗提升对煤的破碎较大，也要考虑采用罐笼作为主井提升。 当地面生产系统距离井口较远，尚需一段窄轨铁路运输时，采用罐笼提升地面生产系统较为简单。 3、对于年产量大于90万吨的大型矿井，主井容器一般可采用箕斗提升，主井提升系统一般采用多绳摩擦提升系统， 4、矿井若有两个水平，且分前后期开采时，提升机、井架等大型固定设备要按照最终水平选择。提升容器、钢丝绳和提升电动机根据实际情况也可以按照第一水平选择，待井筒延深至第二水平时，再更换。 对于新矿井如没有什么特殊要求，可参照《定型成套设备》的规定确定提升方式，并尽量选用定型设备。但因各个矿井具体情况不同，副井提升量
钢丝绳选型计算
钢丝绳负荷较量争论及选用原则 钢丝绳按所受最年夜工作静拉力较量争论选用，要知足承载能力和寿命要求。 1．钢丝绳承载能力的较量争论 钢丝绳承载能力的较量争论有两种方式，可凭据具体情形选择个中一种。 （1）公式法（iso保举）：式中:d--钢丝绳最小直径，mm； s--钢丝绳最年夜工作静拉力； c--选择系数，mm/ ； n--平安系数，凭据工作机构的工作级别确定； k--钢丝绳捻制折减系数； ω--钢丝绳布满系数； --钢丝的公称抗拉强度，n/mm2。 （2）平安系数法f0≥sn∑ f0=k∑s丝 式中:fo--所选钢丝绳的破断拉力，n； s--钢丝绳最年夜工作静拉力； n--平安系数，凭据工作机构的工作级别确定（见表6－3和表6－4）； k--钢丝绳捻制折减系数； ∑s丝--钢丝破断拉力总和，凭据钢丝绳的机构查钢丝绳机能手册。机构工作级别m1，m2，m3 m4 m5 m6 m7 m8 平安系数（n） 4 4.5 5 6 7 9 表6－3 工作机构用钢丝绳的平安系数 用途支承动臂起重机械自身安装缆风绳吊挂和绑缚 平安系数（n） 4 2.5 3.5 6 表6－4 其他用途钢丝绳的平安系数 注:对于吊运危险物品的起升用钢丝绳一般应选用比设计工作级别高一级其余平安系数 2．钢丝绳的寿命 钢丝绳的利用寿命老是跟着配套利用的滑轮和卷筒的卷绕直径的减小而降低的，所以，必需对影响其寿命的钢丝绳卷绕直径（即按钢丝绳中间较量争论的滑轮和卷筒的卷绕直径）作出限制，不得低于设计规范划定的值，即：d0min≥hd 式中:d0min--按钢丝绳中间较量争论的滑轮和卷筒答应的最小卷绕直径，mm； d--钢丝绳直径，mm； h--滑轮或卷筒直径与钢丝绳直径的比值（见表6-5）。机构工作级别m1,m2,m3 m4 m5 m6 m7 m8 卷筒h1 14 16 18 20 22.4 25 滑轮h2 16 18 20 22.4 25 28 表6－5滑轮或卷筒的h值 注:l 采用不扭转钢丝绳时，应按机构工作级别取高一档的数值。 2 对于流动式起重机，可不考虑工作级别，取h1＝16，h2=18。
钢丝绳安全起重量标准使用要求及报废标准
钢丝绳吊索安全起重量标准参照表
注： 1. 本表所选钢丝绳为6×37，抗拉强度为1700MPa ； 安全起重量计算公式为：W=SpKe K 式中W ：钢丝绳安全起重量，Kg 。 Sp ：钢丝绳的破断拉力，Kg 。 Ke ：绳端索扣形式性能系数，取0.8。 K ：安全系数，取4.5；当用作捆绑用吊索时安全系数应相应增大，取6-10。 2.当多股吊索提升物品只有部分分肢承担全部载荷，而其余分肢只起平衡作用 时，计算吊索安全工作载荷的吊挂方式系数应按实际不承载的分肢数相应进行减 少。 3.本表为对称分布载荷时的吊索安全起重量。当物品具有非对称分布 载荷，且载荷在吊索分肢上属非均等分配，确定吊索安全工作载荷的 吊挂方式系数应符合表1。 4.钢丝绳的钢丝磨损或腐蚀达到或超过原来钢丝直径的40％以上时，即应报废。在40％以内者应按表2降级使用。当整根钢丝绳的外表面 受腐蚀行程的麻面达到肉眼很容易看出的程度时，应予报废。 钢丝绳吊索的报废 钢丝绳吊索使用一段时间后，当出现下列情况之一时，应停止使用，进行维修、更换或报废。 1. 无规律分布损坏，在6倍钢丝绳直径的长度范围内，可见断丝总数超过钢丝总数的5％。 2. 钢丝绳局部可见断丝损坏，有三根以上断丝聚集在一起。 3. 索眼表面出现集中断丝或断丝集中在金属套管、插接处附近，插接连接绳股中。 4. 钢丝绳严重锈蚀，柔性降低，表面粗糙，在锈蚀部位实测钢丝绳直径已不到原公称直径的93％。 5. 因打结、扭曲、挤压造成钢丝绳畸变、压破、芯损坏或钢丝绳压扁超过原公称直径的20％。 6. 钢丝绳热损坏。由于电弧、融化金属液浸烫或长时间暴露于高温环境中引起的强度下降。 7. 插接处严重受挤压、磨损或绳径缩小到原公称直径的95％。 8. 绳端固定连接的金属套管或插接连接部分滑出。 9. 端部配件按各报废标准执行。 吊索安全作业一般要求 1．应防止吊物在吊运中产生倾覆或滑动，当吊物重心在吊索拴挂点之上时，吊索分肢与水平线的夹角应大于吊物重心与拴挂点边线和 水平线相交形成的夹角，否则应将吊索分肢拴挂点移至吊物重心上方。 2．对于大型工件或起升较高工件，为防止吊物在吊运中产生摇摆或转动，宜采用一根牵引索在地面加以控制。 3．吊索应宽松地稳挂于起重机吊钩上，且应有防止滑出措施，绝对不能挂在钩尖上或插入吊钩的开口处。 4．与环眼吊钩连接的吊耳、柱销等应能挂入钩底。 5．吊物不宜在吊索上摩擦滚动，当吊索在吊物下面受阻不能直接取出时，除特殊情况，一般不得硬性拉拽。 6．不得利用物体捆带作为吊点提升物体，但专为提升用设计的捆带除外。 7．吊索挠性部件不得打结，索眼绳端固定连接部位不得做拴挂连接点。 8．当用二根以上单肢吊索提升同一个物体时，各根吊索的材质、结构尺寸、索眼端部固定连接、端部配件等性能应相同。 9．吊索提升吊重时，应力求各分肢受力均匀，肢间夹角一般应不超过60°。 10．吊索卸载后，空载重新提升或承载多肢吊索有未使用的自由分肢，一般应将下端部反钩到(如果可行时)起重机吊钩上或上端部配件 上，防止随起重机运行时因摆动意外伤人或钩挂到其它物件上。 表2：钢丝绳折减系数
调度提升机最大载荷计算公式方法
调度提升机最大载荷计算公式方法 1001工作面调度提升机拉力计算 根据对1001工作面的初步安装设计，需要在运输顺槽安设型号为JD-1.6的调度提升机。 JD-1.6 调度提升机提升能力计算提斜坡度最大为10°，长 400m，使用 JD-1.6 调度提升机运输，绳速最大为1.399m/s,最小为0.773m/s，直径为φ16mm 钢丝绳。最重设备为移动变电站9.2T,矿车自重为0.6T,故取重量为10t。 则:P=W*(sinα+f1*cosα)+q*L(sinβ+f2*cosβ) Pmax—提升机最大牵引力，21kN； P—钢丝绳所受最大静拉力; W—最大载荷; α—提斜倾角10°；β—最大静拉力至提升机滚筒之间的夹角，10°； f1—矿车与轨道之间的阻力系数，0.015； f2—钢丝绳牵引阻力系数，0.15； q—钢丝绳单位重量， 10.4N/m(1.04kg/m)；重力加速度， g=10N/kg； L—长度，400米。（1）计算绳端允许最大载荷 100kN Wmax＝{Pmax-qL(sinβ+ f2cosβ)}/ sinα+ f1cosα＝{21000-10.4×400×（sin10°+0.15×cos10°）} }/ sin10°+0.015×cos10° ＝104375.67N≈104.38kN > W=100kN （2）计算钢丝绳所受最大静拉力P=W×(sinα+0.015×cosα)+q×L×(sinβ+0.15*cosβ) = 100000×（sin10°+0.015×cos10°）+10.4×400×（sin10°+0.15×cos10°）= 20178.93N=20.18kN φ16mm 钢丝绳(破断拉力为152kN) 安全系 数:N=F/P=152/20.18=7.53>6.5 经以上算：JD-1.6 调度提升机，采用型号为 6×19S+FC，公称直径为φ16mm 钢丝绳，单钩能满足移动变电站的提升要求。
基于动态检测法的提升机钢丝绳在线监测系统白笠言
0引言 矿井提升机是联系井下与地面的唯一通道，担负着提升煤炭、矸石，下放材料及升降人员、设备的任务。从而，提升机运行状况不仅直接影响整个矿井的生产能力，而且还涉及到人员的生命安全，一旦发生故障，将造成巨大的经济损失及恶劣的社会影响。 目前，对提升机系统故障诊断已经有了很多检测原理和方法，如振波法、压轮-力电转换传感器法等，但这些方法都是属于静态检测方法，对实际应用带来很大的不便。为此，本文讨论基于动态监测法原理，对提升机系统故障诊断进行实时监测。 1主井提升机振动模型研究 矿井提升钢丝绳实际上是一个黏、弹性体，而不是刚体。在提升机装载、卸载、加速、减速以及紧急制动时，钢丝绳会储存或释放能量，引起提升容器剧烈振荡，而且振动过程在箕斗或罐笼的提升运行整个循环中持续存在。为此，本文将装载、卸载振动过程分别划分为3个阶段进行分析。 （1）装载3个阶段分别为：①箕斗下放到装载点装煤之前；②从装载点处装煤开始，直到装够额定重量的煤为止；③箕斗装煤完成但还未上提的时间段。 （2）卸载3个阶段分别为：①装满煤的箕斗上提到卸载点卸煤之前；②从卸煤点处卸煤开始，直到所装的煤卸完为止；③箕斗卸煤结束但还未下放阶段。 本文将结合九龙矿主井提升机的参数及运行情况进行分析，以装载第1阶段为例，详细地计算出在这一阶段钢丝绳的自由振动角频率、自然频率和单个传感器所受到的力，并将这一阶段定义为单自由度无阻尼自由振动，其他阶段分析过程类似。如图1所示。 九龙矿提升机参数： 绞车型号JKMD－3.25/4（Ⅱ）-7.35提升钢丝绳型号6Δ（34）－32－170－2绳尾型号8×4×9-143×24-140-甲镀 图1单自由度无阻尼自由振动简化图 m l=m le+m lt 1 （1）式中m l——装载点在装载之前单根提升钢丝绳 的质量，kg； m le—— —装载之前箕斗和配重的质量，kg; m lt—— —装载点处尾绳的质量，kg; n1—— —钢丝绳条数。 单根钢丝绳的弹簧刚度 煤矿机械Coal Mine Machinery Vol.34No.01 Jan.2013 第34卷第01期 2013年01月 基于动态检测法的提升机钢丝绳在线监测系统 白笠言 （神华集团，内蒙古鄂尔多斯017000） 摘要：为解决现有方法对多绳摩擦提升机钢丝绳张力不平衡的诊断和调整不准确的问题，深入分析影响钢丝绳张力不平衡的主要因素，按照动态监测法测钢丝绳张力的基本原理，提出了基于动态监测法对钢丝绳张力不平衡进行诊断的新方法。通过现场试验表明该方法简单易操作，并且能够准确反映出钢丝绳张力不平衡的原因。 关键词：矿井提升机；钢丝绳张力不平衡；动态监测法；故障诊断 中图分类号：TD532文献标志码：A文章编号：1003－0794（2013）01－0287－03 Research of Detecting System of Hoister Based on Dynamic Monitoring Test BAI Li-yan （Shenhua Group，Ordos017000，China） Abstract:To solve problem of the existing methods is not accurate to multi-rope winder rope tension imbalance diagnosis and adjustment.deeply analyzed main factors which affect unbalance tension of steel rope.According to basic principles of vibration wave method,measured wire tension and proposed the new methods for diagnosis of steel rope unbalance tension based on dynamic monitoring test.The study indicates that method is simple and easy to operate and reflect reasons for imbalance wire rope tension accurately. Key words:mine hoist；unbalance tension；dynamic monitoring test；fault diagnosis K leq K leq m1X λls M1 287