箭杆河大桥菱形挂篮计算书
箭杆河大桥
菱形挂篮计算书
石家庄铁道大学土木工程学院
2012年6月
目录
一、计算简介 (1)
1.1 工程概况 (1)
1.2 计算内容 (2)
1.3 计算依据 (3)
1.4 计算参数 (3)
二、模板计算 (5)
2.1 底篮模板................................................................................................ . (5)
2.2 侧模计算 (6)
2.3 内模计算 (7)
三、主要结构计算 (9)
3.1 荷载分析 (9)
3.2 结构计算模型 (10)
3.3 计算结果 (12)
3.4 结果分析 (18)
四、其他结构验算 (19)
五、结论 (21)
一、计算简介
1.1 工程概况
箭杆河大桥是新建长沙至昆明客运专线铁路玉屏至昆明段上的一座大桥。设计荷载为ZK活载。主桥桥跨布置（36+2364+36）m，为预应力混凝土连续梁桥，主梁采用单箱单室箱形截面，三向预应力体系，采用挂篮悬臂浇筑施工，箱梁顶板宽12.0m，底板宽6.7m，悬浇1～7#段，为节段长度有四种：3.0m、3.25m、3.5m和4.25m，边跨及中跨合拢段长度均为2m。
本桥施工挂篮采用菱形挂篮，由主桁承重系、底篮、悬吊系统、锚固系统、行走系统、平台系统及模板系统等部分组成。如图1和图2所示。
图1 挂篮立面图
图2 挂篮正面图
1.2 计算内容
为了保证挂篮施工期间的结构安全，确保挂篮的强度、刚度及稳定性满足施工要求，对本桥施工挂篮进行结构验算。验算主要内容如下：
1）挂篮主桁在混凝土浇筑时的强度、刚度和稳定性；
2）挂篮底篮、悬吊系统和锚固系统在混凝土浇筑时的强度和刚度；
3）挂篮底模和侧模的强度和刚度；
4）主桁节点板和销轴的强度；
5）挂篮走行时后锚可靠性及结构的稳定性。
其中前两项和最后一项采用MIDAS/Civil软件建立空间杆系有限元模型进行分析，三、四项参考相应施工手册手算校核。
1.3 计算依据
⑴《公路桥涵施工技术规范》（JTJ 041-2000）
⑵《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ 025-86）
⑶《路桥施工计算手册》
⑷《箭杆河大桥施工图设计》（中国中铁二院工程集团有限责任公司，2010.12）
⑸《箭杆河大桥挂篮施工图设计》
1.4 计算参数
1）材料参数
挂篮主桁、前后横梁、底纵梁、前托梁、后托梁、内滑梁及模板等均采用Q235B组合型钢，吊杆υ32精轧螺纹粗钢筋，销子采用40Cr钢，锚固构件采用υ32精轧螺纹粗钢筋。
表1 挂篮材料参数表
项目符号单位
钢材精轧螺纹
粗钢筋Q235B Q345 40Cr
弹性模量E MPa
2.063105 2.063105 2.0631052.03105泊松比ν-0.3 0.3 0.3 0.3
容重γ
kN/m378.5 78.5 78.5 78.5
容许应力
轴向应力σMPa140 200 - 600 弯曲应力σMPa145 210 - - 剪应力τMPa85 120 220 - 孔壁承压应力- MPa210 300 - - 销子弯应力- MPa- - 385 - 提高系数k- 1.3 1.3 1.0 1.0
注：1、材料容许应力按规范JTJ025-86取值，Q235和Q345 钢材分别对应A3和16Mn钢，40Cr钢和精轧螺纹粗钢筋的容许应力该规范未给出，按设计取值；2、根据规范JTJ 025-86第1.2.10条，临时结构容许应力应乘以提高系数k。
2）荷载取值
挂篮结构验算考虑的主要荷载有：
①主梁混凝土容重：26kN/m3；
②混凝土超载（胀模）系数：1.05；
③人群及机具荷载：对直接支撑模板取2.5kPa，计算直接支撑模板的梁时取1.5kPa；
④振捣混凝土产生的荷载：对水平面模板2.0kPa，对侧模4.0kPa；
⑤倾倒混凝土对侧模冲击产生的水平荷载取6.0kPa；
⑥挂篮走行冲击系数：1.1。
3）其它
①悬臂浇筑混凝土最大重量153吨（4#块）；
②挂篮总重（包括箱梁内外模板及防护平台）：51.6吨；
③挂篮施工、行走时的抗倾覆稳定系数：≥2.0；
④自锚固系统安全系数：2.0；
⑤刚度限值：钢模面板变形1.5mm,结构表面外露的模板及支撑模板的梁挠度为模板构件跨度的1/400。
二、模板计算
2.1 底模板计算
1）面板计算
悬浇节段以1#块底板为最大厚度，新浇混凝土对底篮模板的压力标准值：
21/5.2005.175.02605.1m kN h F =??=?=γ 面板自重：22/4.0005.05.78m kN h F =?==γ
施工荷载：23/5.2m kN F =
振捣荷载：24/0.2m kN F =
选面板小方格中最不利情况计算，即三面固定，一面简支。
由
1300
300
==y x L L ，查表可知最大弯矩系数K 1=0.06，最大挠度系数K 2=0.0016。
取1mm 宽的板条作为计算单元，荷载为：
224321/0254.0/4.250.25.24.05.20mm N m kN F F F F F ==+++=+++=
mm N q /0254.010254.0=?=
A ．强度计算：
最大弯矩mm N ql M ?=??==2.1373000254.006.006.022
322.4516
1
mm W =??=
最大应力：MPa MPa W M 145][7.322
.42.137=<===σσ B ．挠度计算： 0
4
B Fl K f f
= mm N Eh B ??=-???=-?=62
3
52301036.2)
3.01(1251006.2)1(12γ，其中γ为钢材的泊松比。 mm f 2.010
36.23000254.00016.06
4
=???= 规范要求模板变形不超过1.5mm ，所以满足要求。
2）横肋计算 A ．强度计算
mm N q /62.73000254.0=?=
横肋采用槽10，其截面特性：337.39mm e W =，44198mm e I =，支撑横肋槽钢的两纵梁最大间距为 300mm ，则：
MPa MPa ql W W M 145][16.139700
830062.78122
=<=??===σσ
B ．挠度计算
mm f mm f 75.0400/300][002.01980000
1020638430062.7534==<=?????=
2.2 外侧模板计算
侧模的纵横肋间距为0.3m 。
混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即为新浇混凝土的最大压力。侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。通过理论和实践，可按下列二式计算，并取其最小值：
V t F c 21122.0ββγ=，h F c γ=2 式中：
F —新浇混凝土对模板的最大侧压力(2/m kN )；
c γ—混凝土的重量密度(3/m kN )；
t —新浇混凝土的初凝时间(h)，可按实测定。当缺乏实验资料时，可采用
15200+=
T t 计算，在此515
25200
=+=
t ； T —混凝土的温度（°）取25°； V —混凝土的浇注速度（h m /）取2h m /；
h —混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m ），取2.8m ；
1β—外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1；
2β—混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm 时，取0.85，50~90mm 时，取1；110~150mm 时，取1.15。在此取1。
21/4.40414.11152622.0m kN F =?????= 22/3.15705.626m kN h F =?==γ
所以取40.42/m kN 进行计算，同时考虑倾倒混凝土产生的水平荷载62/m kN ，振捣产生的水平荷载42/m kN ，施工荷载2.52/m kN ，总荷载为：
22/053.0/535.2464.40mm N m kN q ==+++=
由
1300
300==y x L L ，查表可知最大弯矩系数K 1=0.06，最大挠度系数K 2=0.0016。取1mm 宽的板条作为计算单元。 A ．强度计算：
最大弯矩mm N ql M ?=??==2.286300053.006.006.022
326616
1
mm W =??=
最大应力：MPa MPa W M 145][7.476
2.286=<===σσ B ．挠度计算： 0
4
B Fl K f f
= mm N Eh B ??=-???=-?=6
2
352301007.4)3.01(1261006.2)1(12γ，其中γ为钢材的泊松比。
mm f 17.01007.4300053.00016.06
4
=???=
规范要求模板变形不超过1.5mm ，所以满足要求。
2.3 内侧模板计算
悬浇节段全长顶板厚度不变，新浇混凝土对内模板的压力：
21/9.104.02605.105.1m kN h F =??==γ
面板自重：22/4.0005.05.78m kN h F =?==γ 施工荷载：23/5.2m kN F = 振捣荷载：24/0.2m kN F =
选面板小方格中最不利情况计算，即三面固定，一面简支。
78.045
.035.0==y x L L ，查表知最大弯矩系数=K 0.075，最大挠度系数00219.0=f K 。取1mm 板宽做计算单元，322.4516
1
mm W =??=
。荷载为： 224321/0158.0/8.150.25.24.09.10mm N m kN F F F F F ==+++=+++=
mm N q /0158.010158.0=?=
A ．强度计算：
最大弯矩mm N ql M ?=??==1643500158.0085.006.022
322.4516
1
mm W =??=
最大应力：MPa MPa W M 145][392
.4164=<===
σσ B ．挠度计算： 0
4
B Fl K f f
= mm N Eh B ??=-???=-?=6
2
352301036.2)
3.01(1251006.2)1(12γ mm f 30.010
36.23500158.0003.06
4
=???= 规范要求模板变形不超过1.5mm ，所以满足要求。
三、主结构计算
3.1 荷载分析
混凝土梁底板荷载主要是通过底篮普通纵梁作用在挂篮上，腹板荷载主要通过加劲纵梁作用在挂篮上，顶板荷载主要通过内滑梁作用在挂篮上，翼缘板荷载主要通过侧模吊梁作用在挂篮上，底部防护平台自重主要通过精轧螺纹钢筋直接作用在底篮前后底横梁上。
3.1.1 底篮普通纵梁处荷载分析
挂篮底模面板（其他构件重量已计）按3300kg考虑，底模面积6.734.8m2。
表2 底模纵梁荷载1
块件号项目
1#块
（3000mm）
4#块
（4250mm）
1 底模板自重kN/m
2 1.0
3 1.03
2 底板混凝土重量kN/m2 18.98 14.69
3 (2)项3涨模系数1.05kN/m2 19.93 15.42
4 施工荷载kN/m2 2.
5 2.5
5 振捣荷载kN/m2 2 2
6 面荷载kN/m2 25.5 21.0 3.1.2 底篮加强纵梁处荷载分析
表3 底模纵梁荷载2
块件号项目
1#块
（3000mm）
4#块
（4250mm）
1 底模板自重kN/m
2 1.0
3 1.03
2 单侧腹板砼重量kN/m2 138.84 98.28
3 (2)项3涨模系数1.05kN/m2 145.8 103.2
4 施工荷载kN/m2 2.
5 2.5
5 振捣荷载kN/m2 2 2
6 面荷载kN/m2 151.5 108.7
3.1.3 侧模纵梁荷载分析
浇注1#块时：
箱梁翼板的最大重量：G1=1.1933.032631.05=97.5kN 侧模板自重:G2=38.4kN
振捣荷载2kPa，施工荷载1.5kPa
转化为重量为:G3=(2+1.5)33.032.65=27.8kN
侧模重量G1+G2+G3=163.5kN
浇注4#块时：
箱梁翼板的最大重量：G1=1.1934.2532631.05=138.1kN 侧模板自重:G2=38.4kN
振捣荷载2kPa，施工荷载1.5kPa
转化为重量为:G3=(2+1.5)34.2532.65=39.4kN
侧模重量G1+G2+G3=215.9kN
3.1.4 内模托梁荷载分析
浇注1#块时：
箱梁顶部砼通过内模传给单条滑梁的最大荷载：
G1=1.3933.032631.05=113.8kN
内模自重传给单条滑梁的荷载约为：G2=28.0kN
振捣荷载2kPa，施工荷载1.5kPa
转化为重量为：G3=(2+1.5)33.032.55=26.8kN
内模总重：G1+G2+G3=168.6kN
浇注4#块时：
箱梁顶部砼通过内模传给单条滑梁的最大荷载：
G1=1.3934.2532631.05=161.3kN
内模自重传给单条滑梁的荷载约为：G2=28.0kN
振捣荷载2kPa，施工荷载1.5kPa
转化为重量为：G3=(2+1.5)34.2532.55=38.0kN
内模总重：G1+G2+G3=227.3kN
3.2 结构计算模型
3.2.1 建立模型
挂篮为菱形挂篮，菱形主桁杆由2[28b 普通热轧槽钢组成的截面杆件构成，前横梁由2I45b 普通热轧工字钢组成的截面杆件构成，底模前、后横梁由2I40a 普通热轧工字钢组成的截面杆件构成，底模纵梁由I40a 普通热轧工字钢组成，外模吊梁由双2[36b 普通热轧槽钢组合截面构成，内模吊梁由2[36b 普通热轧槽钢组成的截面杆件构成，底模吊带由23υ32实心矩形截面组成，其它吊杆采用υ25精轧螺纹钢。主要结构计算模型如下：
图3 结构计算模型
3.2.2 荷载施加
由上面荷载计算可知：底蓝的最大荷载发生在浇筑1#块，内外侧模的最大荷
载发生在浇筑4#块时，为了计算各个构件的最不利情况，在此计算时将底模、内外侧模发生的最大荷载作用于挂篮上。 1）腹板下的纵梁受力
面荷载为151.5kN/m 2，腹板宽0.8m ，共四片纵梁承受，则每片承受的均布荷
载为：m kN q /3.304/8.05.1511=?=；
底板下的纵梁承受面荷载25.5kN/m 2，共6片纵梁承受，每片承受的均布荷
载：m kN q /7.216/)8.027.6(5.252=?-?=；
外侧模的荷载为215.9kN ，共6片框架，每个框架承受的集中力为（考虑均
由工作导梁承受）F1=36kN ；
内侧模的荷载为227.3，共6片框架，每个框架承受的集中力为F2=38kN 。
图4 荷载施加
3.3 结构计算结果
⑴底模纵梁
图5 底模纵梁的正应力云图（MPa ）
图6 底模纵梁的位移云图（mm）（前端的主桁架挠度为10.2mm）⑵前底横梁
图7 前底横梁位移云图（m）（前端的主桁架挠度为10.2mm）
图8 前底横梁正应力云图（MPa）
⑶后底横梁
图9 后底横梁位移云图（mm）
图10 后底横梁正应力云图（MPa）⑷外侧模工作吊梁
图11 外侧模工作吊梁位移云图（mm）
（前端的主桁架挠度为0.010m）
图12 外侧模工作吊梁正应力云图（MPa）⑸内侧模导梁
图13 内侧模导梁位移云图（mm）
（前端的主桁架挠度为0.0102m）
图14 内侧模导梁正应力云图（MPa）
⑹顶横梁
图15 顶横梁位移云图（mm）
（两端的挠度为0.0102m）
图16 顶横梁正应力云图（MPa）⑺主桁架
图17 主桁架位移云图（mm）
图18 主桁架正应力云图（MPa）⑻门架
图19 门架杆件正应力（MPa）⑼横联
图20 横联杆件正应力（MPa）
⑽吊杆
图21 吊杆正应力（MPa）
3.4 计算结果分析
从图18的主桁架应力计算结果来看，可以看出两根拉杆的应力中，只有后边斜杆应力较大，达到74.3MPa。前端斜杆压应力较大，而且最长，长度是5.46m，需要进行压挠稳定检算。
截面面积A=45.6*2=91.2(cm2)
截面最小回转半径i＝46cm，自由长度是546cm，那么
λ＝546/46＝12，按Q235b类截面查表可得
υ＝0.98，那么长斜杆的折算应力是
74.3MPa/0.98＝75.8MPa (容许应力140MPa，使用应力适当)。
主桁架前端的最大挠度为10.2mm<20mm(可)。
主桁架各个杆件的最不利计算结果见表4，按公路钢桥设计规范，临时结构的容许应力可以提高1.3倍。
表4 主结构计算结果
杆件名称正应力/MPa 容许应力
/MPa
位移/mm 容许位移/mm 备注
主桁架75.3 140 10.2 20
底模纵梁78.7 145 22.8-10.2=12.6 5250/400=13.1 前底横梁62.3 145 22.9-10.2=12.7 7140/400=17.8 后底横梁43.0 145 5.2 17.8
外模吊梁57.7 145 11.9 5250/400=13.1 内模导梁119.0 145 22.6-10.2=12.4 5250/400=13.1 顶横梁68.9 145 17.2-10.2=7 6480/400=16.2 吊杆342/2=171 600 / /
横联门架77.2 145
挂篮计算书
1．概述 本挂篮适用于*****连续梁悬臂浇筑施工。通行车辆为地铁B型车辆，四辆编组，设计最高行车速度120KM/H；结构设计使用年限为100年。连续梁为单箱单室直腹板截面，梁顶U型挡板采取二次浇筑施工。箱梁顶板宽9.84米，底板宽5.84米，最大悬浇梁段长4米，0#段长度10米，合龙段长度2米。最重悬浇梁段为4#段，砼重115吨（含齿块）。挂篮总体结构见图。 图1.1 挂篮总体结构 - 1 -
图1.2 挂篮总体结构 挂篮主桁架采用菱形挂篮结构，主桁架前支点至顶横梁4.9米，距离后锚结点3.6米，结构中心线高度3.6米。底篮前后吊点采用钢板吊带，前后共设置8个吊点；外模吊点采用用Φ32精轧螺纹钢筋。底模最外侧悬吊点为行走及后退状态吊点，此吊点不参与施工状态受力计算。吊带截面规格为30×150mm钢板，材料采用低合金高强度结构钢（材质Q345B），吊杆规格为PSB785精轧螺纹钢筋。内模板采用木模板及支架施工。 2．设计依据及主要参数 2.1设计依据 (1)．《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）
(2).《公路桥涵施工技术规范》（JTG-TF50-2011） (3).《铁路桥涵工程施工安全技术规程》（TB 10303-2009\J 946-2009） (4). 《机械设计手册》第四版 (5). 《建筑施工手册》 2.2．结构参数 (1).悬臂浇筑砼箱梁最大段长度为4m。 (2).双榀桁架适用最大悬浇梁段重1170KN。 2.3.计算荷载 (1).箱梁悬臂浇筑砼结构最大重量1170KN (2).挂篮及防护网总重按照550KN(包括模板)计算 (3).人群及机具荷载取2500Pa (4).风荷载取800Pa (5).荷载参数： 1).钢筋混凝土比重取值为3 KN； ?m 26- 2).混凝土超灌系数取1.05； 3).新浇砼动力系数取1.2； 4).抗倾覆稳定系数不小于2.2； 5).施工状态结构刚度取L/400,非施工状态临时荷载刚度取L/200. (6).最不利工况：浇筑4#梁段状态 荷载组合Ⅰ：砼重×超灌系数×动力系数+挂篮自重+人群机具+风荷载 荷载组合Ⅱ：砼重×超灌系数+挂篮自重+人群机具+风荷载 荷载组合Ⅰ用于主桁架结构强度及稳定性计算，荷载组合Ⅱ用于主桁架挠
midas挂篮计算书
石家庄市仓安路跨京广铁路斜拉桥施工挂篮设计计算书
1 概况 石家庄市仓安路斜拉桥为仓安路高架桥中跨越京广铁路的 一座大型桥梁，其主跨米，为砼П型结构。由于跨越京广铁路，而施工期间又不能影响京广线的运行，故施工只能采用悬臂施工，其施工节段为6.3m。本挂篮就是为此桥П梁的悬臂施工而设计的。 根据本桥的结构特点和施工特点，挂篮为三角挂篮，其由以下几个主要部分组成。（1）主桁系统：由主梁、立柱、斜拉钢带组成单片主桁，共4片，横向由前、后上横梁、平联、门架连接；（2）П梁顶板底模平台：由纵梁和下横梁组成整体平台，分前、后底模平台；（3）П梁纵、横梁底模平台：由支撑梁和横向底模支架组成整体平台，横向底模支架采用桁架形式；（4）吊挂系统：由前上横梁，前后吊挂精轧螺纹钢筋组成；（5）外导梁系统：由外导梁、锚固滑行设备等组成，为底模平台滑道设备；（6）走行系统：由前后支腿、滑板及滑道组成，为主桁系统的滑行设备； (7)平衡及锚固系统：由锚固部件、锚固筋、配重等组成，以便挂篮在灌注砼和空载行走时，具有必要的稳定性。 2 计算依据 （1）石家庄市仓安路跨京广铁路斜拉桥施工设计图； （2）石家庄市仓安路跨京广铁路斜拉桥施工挂篮方案设计图；（3）《公路桥涵设计通用规范》（JTJ021-89）； （4）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-85）；（5）《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）。 3 计算说明 根据本挂篮的结构特点，设计计算中采用以下假定和说明。 （1）由于挂篮的主桁系统和底模系统仅通过吊挂系统（精轧螺纹钢）相连，故计算按各自的子结构进行计算，子结构为前底模平台，后底模平台，纵、横梁底模平台和主桁体系；
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东淀特大桥为50+80+50m预应力混凝土连续梁菱形挂篮计算书 编制： 复核： 审批： 中交二公局京德高速ZT6项目经理部 二〇二〇年四月
目录 1. 概述 (1) 1.1. 工程概况 (1) 1.2. 挂篮参数 (3) 1.3. 计算依据 (3) 1.4. 计算参数 (3) 2. 结构计算 (4) 2.1. 计算组合及工况 (5) 2.2. 荷载计算 (6) 2.3. 工况一计算结果 (9) 2.4. 工况二计算结果 (17) 2.5. 工况三计算结果 (30) 3. 抗倾覆稳定计算 (34) 3.1. 浇筑最不利工况抗倾覆计算 (34) 3.2. 行走抗倾覆计算 (35) 4. 细部构件计算 (36) 4.1. 机构计算 (36) 5. 结论 (40)
1.概述 1.1.工程概况 东淀特大桥为50+80+50m跨预应力混凝土连续梁，该梁采用菱形挂篮悬臂施工，0#及1#块段采用支架法浇筑，总长10m，满足挂篮安装条件。箱梁根部梁高4.8m，顶板厚30cm，底板厚度32～70.9cm，腹板厚度70～90cm；箱梁高度按二次抛物线变化；箱梁梁面横向宽度16.775m，翼缘板宽4m。2#～5#节段为3.5m，最重节段为2#节段，重171.1t；6#～9#节段为4m，最重节段为6#节段，重148.3吨。 挂篮结构布置如下图所示： 图 1、挂篮立面布置图
图 2、挂篮前断面布置图 图 3、挂篮后断面布置图
1.2.挂篮参数 挂篮主桁架为菱形架式结构，每套挂篮由2组（4榀）主桁架组成，主桁架分别布置于箱梁腹板处，挂篮主桁架的中心间距为8.1m。底模前下横梁吊杆为吊带，后下横梁分别锚固在顶板（每侧2个φ70预留孔）和底板（每侧3个φ100预留孔）上，采用φ32精轧螺纹钢锚固，内、外模滑行梁吊杆均采用φ32精轧螺纹钢。 1.3.计算依据 （1）大桥主梁相关图纸。 （2）《钢结构设计规范》(GB50017-2017) （3）《公路桥涵施工技术规范》(JTG/T F50-2011) （4）《钢结构工程施工质量验收规范》 （5）《公路钢结构桥梁设计规范》JTG D64-2015 （6）《高速公路桥涵工程施工技术规程》（Q/CR9603-2015） 1.4.计算参数 （1）材料特性 钢材密度：γ=78.5KN/m3弹性模量：E=206 GPa ，砼容重：26.5KN/m3 （2）允许设计值 表格1钢材强度设计值 项次钢材强度设计值（MPa） 应力种类符号 钢号 Q235B Q345B 45# (调质） 30CrMnTi （贝雷销） 40Si2MnV (精轧螺纹筋) 第一组第一组 抗拉、抗压、抗弯f d 190 275 280 1040 625 抗剪f vd 110 160 160 600 端面承压（磨平紧）f cd 280 355 210
挂篮计算书(-3-30)
目录 1.计算说明................................................ 错误!未定义书签。 概况............................................... 错误!未定义书签。 计算内容........................................... 错误!未定义书签。 2.计算依据................................................ 错误!未定义书签。 3.参数选取及荷载计算...................................... 错误!未定义书签。 荷载系数及部分荷载取值.............................. 错误!未定义书签。 荷载组合............................................ 错误!未定义书签。 参数选取........................................... 错误!未定义书签。4．主要结构计算及结果..................................... 错误!未定义书签。 挂篮工作系数........................................ 错误!未定义书签。 ` 计算模型............................................ 错误!未定义书签。 底模纵梁计算........................................ 错误!未定义书签。 底模后下横梁计算.................................... 错误!未定义书签。 底模前下横梁计算.................................... 错误!未定义书签。 滑梁计算............................................ 错误!未定义书签。 侧模桁架计算........................................ 错误!未定义书签。 吊杆/吊带计算....................................... 错误!未定义书签。 前上横梁计算........................................ 错误!未定义书签。 挂篮主桁计算........................................ 错误!未定义书签。 后锚分配梁计算...................................... 错误!未定义书签。 挂篮走行稳定性检算.................................. 错误!未定义书签。; 5结论及建议.............................................. 错误!未定义书签。
菱形挂篮设计方案
菱形挂篮设计方案 菱形挂篮设计说明： 富锦松花江公路大桥主桥（76m+3×150m+85m）主桥上部为变截面单箱单室预应力砼连续箱梁结构，箱梁悬浇长度为2.5-5m，底板宽 5.85m，顶板宽11.25m，2#-18#梁段高度变化范围为3.5-8.77m。节段最大重量为168.19t，采用菱形挂蓝施工工艺。 一、菱形挂蓝设计： 在完成的0#块和1#块主梁顶面拼装挂篮，然后逐段进行悬臂浇筑，具体工艺方法如下： 1、菱形挂篮结构介绍 采用自行研究设计制作《菱形挂篮设计图纸》图附后。 （1）主纵桁梁：主纵桁梁上挂篮的悬臂承重结构采用型钢加工制作。（2）行走系统：行走系统包括前后支脚、轨道，行走系统通过前后支脚与轨道滑动前移。 （3）底篮：底篮直接承受悬浇梁段的施工重力，由下横桁梁和吊杆组成，主要横梁采用型钢结构，吊杆采用直径为32mm的精轧螺纹钢制作。（5）锚固系统：锚固系统是由精轧螺纹钢、螺母、分配梁和升降千斤顶等组成。 2、菱形挂篮安装 挂篮分体结构采用大吨位吊车运送到位，现场人工配合吊车进行组拼，挂篮拼装按墩横纵中心线对称组拼，安装后的挂篮底模系统处于松弛状态。 完成墩顶0#、1#块施工后，根据整体布局及吊运状况，将挂篮主纵桁梁、横桁梁及底篮组拼成大件运抵工作墩位。 二、2#段悬浇段菱形挂篮施工 1、、2#段悬浇段菱形挂篮施工顺序 挂篮对称平衡悬浇2#梁段的步骤：拼装挂篮主纵桁梁和底篮模板、布设轨道→安装主纵桁梁和后锚点、前支点→安装主横桁梁→安装前后吊杆和带千斤顶的横梁→主纵桁梁中部加锚并调整主纵桁梁和主横桁梁位置→吊挂两侧底篮→试压→调整底篮高程→安装外侧顶模→调整模板
菱形挂篮设计迈达斯建模分析过程
设定基本环境 打开新文件，以‘外侧模架分析.mgb’为名存档。单位体系设定为‘m’ 和‘KN’。 文件/ 新文件 文件/ 存档(外侧模架分析) 工具 / 单位体系 长度> m ; 力 > KN? 图1 设定单位体系 设定结构类型为 X-Z 平面。 模型 / 结构类型 结构类型> X-Z 平面? 图2 设定结构类型
设定材料以及截面 材料选择钢材GB03（S）（中国标准规格），定义截面。 模型 / 材料和截面特性 / 材料 名称(Q235) 设计类型 > 钢材 规范> GB03(S) ; 数据库> Q235 ? 模型 / 材料和截面特性 / 截面 截面数据 / 数据库/用户 截面号( 1 ) ; 截面形状 > 槽钢; 数据库>GB-YB; 名称>C 80×43×5/8 ? 截面号(2 ) ; 截面形状 > 槽钢; 数据库>GB-YB; 名称>C 50×37×4.5/7 ? 图3 定义材料
图4 定义截面 建立节点和单元 为了生成单元，首先输入节点。 正面, 捕捉节点 (开), 捕捉单元 (开), 自动对齐 模型 / 节点 / 建立节点 坐标 ( x, y, z ) ( 0, 0, 0 ) ? 用扩展单元功能来建立桁架单元。 模型 / 单元/ 扩展单元 全选 扩展类型 > 节点 线单元 单元属性> 单元类型 > 梁单元 材料 > 1:Q235 ; 截面> 1: 50*37*4.5/7 ; Beta 角 ( 0 ) 生成形式> 复制和移动 ; 复制和移动 > 等间距 dx ，dy ，dz ：（0.8,0,0）m ；复制次数：1 选取节点1 ?
调整间距，逐步建立如图5所示几个单元组成的桁架单元 图5 桁架单元的建立1 图6 桁架单元的建立2 窗口选择选取如图6所示弧形区域各单元 模型 / 单元/移动/复制单元 形式>复制 等间距> dx，dy，dz：（0,0,1.2）m；复制次数：4， 复制得到如图7所示桁架单元 窗口选择选取如图8所示椭圆形区域各单元 模型 / 单元/移动/复制单元 形式>复制 等间距> dx，dy，dz：（0,0,1.2）m；复制次数：1， 复制得到如图9所示桁架单元 用扩展单元功能来建立桁架单元。 模型 / 单元/ 扩展单元 扩展类型 > 节点 线单元 单元属性> 单元类型 > 梁单元 材料 > 1:Q235 ; 截面> 1: 80*43*5/8 ; Beta 角( 0 ) 生成形式> 复制和移动 ; 复制和移动 > 等间距得到如图10所示的桁架单元。 模型 / 单元/ 交叉分割单元 容许误差：0.001m，得到如图11所示的桁架单元 模型 / 单元/ 删除单元 窗口选择如图11所示桁架单元 得到如图12所示的桁架单元
菱形挂篮和三角形挂篮的选用
天津百兴钢结构有限公司
挂蓝结构形式的选用
三角形挂蓝和菱形挂蓝结构比较分析
樊士磊 2010-1-15
摘要：在悬臂浇注施工法中，最常见也最流行的就是挂蓝浇注施工。挂蓝设备的结构形 式有很多种，在现实中施工方采用的结构形式也不尽相同，后来因为对施工容易，重量轻便， 结构简单等需求，在日新月异的今天，我们经常用的不外乎就这两种形式：三角挂蓝结构和 菱形挂蓝结构。本计算书主要阐述了在力学理论计算中，作用在同一种梁型构件上，选用同 样的料型，分别对它们进行受力分析比较，从而达到结构形式选用的目的。
1 进行比较的依据
1、《钢结构设计规范》GB50017-2003； 2、《路桥施工计算手册》； 3、《桥梁工程》、《结构力学》、《材料力学》； 4、《机械设计手册》；
2 假设工程概况
假设某工程主桥桥跨组成为 X+Y+Xm 的单箱单室三跨连续梁。梁型宽度为 12m，箱梁 0#块梁段长度也为 12m，挂篮悬臂浇注箱梁最重块段为 A#块，其重 量为 150 吨，长度为 4m。
3 挂篮设计分类
A 情况一：该特大桥箱梁悬臂浇注段采用三角形挂篮结构施工。 ◇ B 情况二：该特大桥箱梁悬臂浇注段采用菱形挂篮结构施工。 ◇
一般梁型的墩顶尺寸，墩顶长度 9m 或 12m 多见，而挂蓝构件前后(竖杆划分 前后的尺寸)比例因受墩顶空间的限制，也多为前长后短。故设其尺寸结构形 式如下：
2
4 主要技术参数
①、钢弹性模量 Es＝2.1×10 MPa； ②、查钢结构设计手册第三版(上册)，材料强度设计值： Q235 钢或型钢 ： 厚度或直径≤16mm，f=205N/mm ，fV=120 N/mm Q345 钢或型钢 ： 厚度或直径≤16mm，f=300N/mm ，fV=175 N/mm Q345 钢 ：
2 2 2 2 5
2
厚度或直径>16～40mm，f=295N/mm ，fV=170 N/mm
2
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三角形挂篮设计计算书——【桥梁与隧道 精】
三角形挂篮设计计算书 一、概述 FK0+302.101匝道桥第二联为变截面连续箱梁，箱梁根部梁高4.5m ，高跨比为1/17.78，跨中梁高2.0m ，高跨比为1/40，箱梁顶板宽11.0m 底板宽6.0m 翼缘板悬臂长为2.5m ，箱梁高度按二次抛物线变化，箱梁采用三向预应力体系。 主桥箱梁1号至9号梁段均采用挂篮悬臂现浇法施工，箱梁纵向分段长度为4×3. 5m+5×4.0m ，0号块长10.0m ，中、边跨合拢段长度为2.0m ，边跨现 浇段长度为4.0m 。挂篮浇注梁段中1#块梁长3.5m ，梁重102.3t ，8#块梁长4.0m ，梁重103.8t 。1#~9#块段采用三角形挂篮施工。三角形挂篮具有性能可靠、稳定性好、操作简单、重量轻、受力明确等特点。 三角形挂篮由三角桁架、提吊系统、锚固系统、底模板组成：如图： 55407860 1026 9847006344516 4516689335 4516 4516 5567 5205 335 5150700 1000 1010 390 3650 920 62 3270 380 470450立柱 （双根槽36） 主梁 （双根工45） 中横梁 （双根槽36） 上前横梁（双根槽36） 前吊带 （20*200mm 钢板） 后吊带 （20*200mm 钢板） 后锚系统
挂篮工作原理：底模随三角桁架向前移动就位后，分块吊装安装梁段底板和腹板钢筋、安装底腹板预应力筋和管道，然后安装内模，待内模安装完毕，绑扎安装顶板钢筋、预应力筋与管道，然后浇注梁段砼，新梁段预应力筋张拉和压浆作业结束后，挂篮再向前移动，进行下一梁段的施工，如此循环，直至梁段悬灌完工。 挂篮设计取1#块为设计依据，1#块顶板宽11.0m，底板宽6.0m，腹板宽65cm，梁高3.99m,底板厚为52.9cm-47.4cm，翼板根部厚60cm。梁段重102.3吨。 二、设计依据及主要参数 1、控制设计计算所采用的主要依据 a、F匝道桥施工图设计 b、公路桥涵钢木结构设计规范
XX特大桥60+100+60连续梁挂篮计算书教学提纲
60+100+60m连续梁挂篮计算 第1章设计计算说明 1.1 设计依据 1、(60+100+60)m施工图纸。 2、《钢结构设计规范》GB50017-2003； 3、《路桥施工计算手册》； 4、《桥梁工程》、《结构力学》、《材料力学》； 5、《机械设计手册》； 1.2 工程概况 本工程主桥桥跨组成为60+100+60m的单箱单室双线连续梁。箱梁顶宽12m，翼缘板长2.65m，支点处梁高7.85m，跨中梁高4.85m，梁高及底板厚按二次抛物线变化。腹板厚100cm（支点）至60cm（跨中）折线变化，底板厚度为120cm（支点）至40cm（跨中）按直线线性变化，顶板厚度为40cm（支点）至64cm（跨中）。 箱梁0#块梁段长度为14m，合拢段长度为2.0m,边跨现浇直线段长度为9.75m；挂篮悬臂浇注箱梁最重块段为4#块，其重量为159.625吨，第一块重为154.778吨。该特大桥箱梁悬臂浇注段采用菱形挂篮施工。 1.3 挂篮设计 1.3.1 主要技术参数 ①、钢弹性模量E s＝2.1×105MPa； ②、材料强度设计值：
Q235钢厚度或直径≤16mm，f=215N/mm2，f V=125 N/mm2 Q345钢厚度或直径≤16mm，f=310N/mm2，f V=180 N/mm2 厚度或直径>16～40mm，f=295N/mm2，f V=170 N/mm2 1.3.2 挂篮构造 挂篮为菱形挂篮，菱形架各杆件采用2[36b普通热轧槽钢组焊，前横梁由2HN500×200×10×16热轧H型钢组焊，底托系统前托梁由2HN450×200×9×14热轧H型钢组焊，后托梁由2HN450×200×9×14热轧H型钢组焊，底纵梁由HN400×200×8×13热轧H型钢组焊。主桁系统重13.99t、行走系统重4.33t、前横梁重4.05t、底托系统重14.73t（含底模模板重量）、内模系统重5t（内模重量估算）、内滑梁及提吊系统重10t（吊杆重量估算）、侧模重13.2t，整个挂篮系统约重65.3t。 1.3.3 挂篮计算设计荷载及组合 ①、荷载系数 考虑箱梁混凝土浇筑时胀模等系数的超载系数：1.05； 浇筑混凝土动力系数：1.2； 挂篮空载行走时的冲击系数1.3； 浇筑混凝土和挂篮行走时的抗倾覆稳定系数：2.0。 恒载分项系数K1=1.2； 活载分项系数K2=1.4。 ②、作用于挂篮主桁的荷载 箱梁荷载：箱梁荷载取4#块计算。4#块段长度为3m，重量为159.625t计算； 施工机具及人群荷载：2.5kN/m2；
菱形挂篮设计计算单(修)
桥上部结构施工组织设计挂篮设计计算书 计算： 复核： 项目负责人：
1 概述： 主桥为50+95+50m预应力连续箱梁。箱形主梁横桥向底面水平，顶面1.5%双向横坡，运河西路边跨处在缓和曲线上，为超高变化段，顶面横坡处在1.5%双向坡到2%单坡的变化段上。箱形主梁为变截面单箱多室预应力混凝土箱梁，箱梁底宽26.00米，箱梁中心处梁高为2.1～4.20米，其上缘线形按照道路线形布置；下缘线形按照二次抛物线变化，在跨中标准段处箱梁中心处梁高为2.1米，在P5、P6墩处箱梁中心梁高为4.20米。箱梁顶板厚度全桥等厚为0.22米，底板厚度为变厚度0.22～0.80米。箱梁腹板0.45～0.7米（外侧腹板为0.6～0.7米），由于拱座构造的要求，在P5、P6墩顶拱座处设有实体砼区域。 悬臂板悬臂长度6.0米，厚度为0.2～0.35米，每隔3米设有一道肋板，在肋板范围内设置横向预应力束。 主桥采用先梁后拱的施工顺序。箱梁宽度较大，因此选用“品”字型悬臂浇注施工方法，先浇注箱梁箱室部分，落后两个节段浇注大悬臂。边跨由于进入道路平面曲线，采用对称悬臂施工较困难，因而边跨采用支架施工，纵向分三段浇注。支架下留通以道保证运河东路和运河西路有一定的交通通行能力。施工阶段主要分：0号块和边跨浇筑、纵向节段单悬臂浇筑和横向浇筑、合拢段合拢以及拱圈安装等施工节点。 本桥从施工角度看，有以下几点属于施工中的关键节点： 1）0号和边跨段浇筑
在支架上浇注边跨第一段及主跨0#块。 2）节段悬臂浇筑 单悬臂浇筑1#～11#块箱体并以“品”字型横向悬臂浇筑箱梁悬臂板，张拉各节段相应的预应力筋。纵向节段重量最大约为3680KN，挂篮重量不应超过0.5倍最大节段重量；单侧横向挂兰重量不超过100KN。挂兰每个节段施工均应严格控制施工标高。挂篮在投入使用前，须经过压重试验，确保挂兰的强度和刚度，减小挂篮的非弹性变形，并应记录挂篮的弹性变形。 3）合拢段合拢 中跨合拢前先检查合拢标高，合龙承重结构不大于1000KN。箱梁合龙段临时连接劲性骨架形式可由施工单位根据具体条件确定后经设计单位确认。在正式施工前，需先对一天中的气温变化进行观测，选择合适时间，焊接合拢段间的劲性骨架后，一次浇注混凝土。整个过程在尽量短的时间内完成。混凝土浇注完并达到设计要求的强度后张拉合拢束。 2 计算说明： 1、通过计算来设计底模平台纵梁，前、后下横梁并求得其吊点反力。 2、检算内外导梁受力是否满足要求，并求其前后吊点反力。 3、通过各前吊点的反力，设计前上横梁，然后计算菱形挂篮主桁各部件内力并求出挂篮前支点反力和后锚固力。
挂篮计算书示例
第一章计算书 一、计算依据 《钢结构设计规》(GB50017-2003) 《公路桥涵通用设计规》（JTGD60-2004） 《公路桥涵钢结构及木结构设计规》 《公路桥涵施工技术规》（JTJ041-2004） 二、计算参数
挂篮主要结构材料表 3、荷载组合： 荷载组合Ⅰ：砼重量+动力附加荷载+挂篮自重+人群和施工机具重+超载；
荷载组合Ⅱ：砼重量+挂篮自重+风载+超载； 荷载组合Ⅲ：砼重量+挂篮自重+人群和施工机具重； 荷载组合Ⅳ：挂篮自重+冲击附加荷载+风载； 荷载组合I～Ⅱ用于挂篮主桁承重系统强度和稳定性计算； 荷载组合Ⅲ用于刚度计算，荷载组合Ⅳ用于挂篮行走验算。 三、荷载计算 根据设计图纸，各梁段控制砼重综合考虑，取最大梁段荷载节段重量，即1050KN，挂篮自重按50吨计，施工荷载取2.5KN/m2吨。 T1=1050×1.05+500+12.5×5×2.5=1665（KN） 3 T2:风荷载 根据《公路桥涵通用设计规》（JTG D60-2004）)，结合工程实际地形有：
四、挂篮计算 1、外导梁
1）、左侧 翼板重：0.877*25*4.5=98.66KN 侧板重5.446*10=54.46KN 外模导梁受力 =98.66*1.05+54.46+4.5*2.681*2.5=188.2KN/4.5=41.83KN/m 6 计算模型 x 1 23 456( 1 ) ( 2 )( 3 ) ( 4 )( 5 )88.2188.21 -100.02 -100.02 剪力图 x 1 23456 ( 1 ) ( 2 )( 3 ) ( 4 )( 5 )84.59 58.01 177.1958.01 弯矩图 力计算 杆端力值 ( 乘子 = 1) ---------------------------------------------------------------------------------------------- 杆端 1 杆端 2 ---------------------------------------- ------------------------------------------ 单元码 轴力 剪力 弯矩 轴力 剪力 弯矩 ----------------------------------------------------------------------------------------------
三角挂篮计算书(DOC)
三角挂篮计算书 1 计算依据 ⑴《大渡河特大桥（40+2×64+40）m 预应力混凝土连续梁梁部设计图》； ⑵《钢结构设计规范》（GB50017-2003）； ⑶《路桥施工计算手册》人民交通出版社； ⑷《MIDAS/civil》计算软件。 2 工程概况 成贵铁路大渡河特大桥（40+2×64+40）m 预应力混凝土连续梁（D2K10+820.6），上部结构采用四跨预应力混凝土变截面连续箱梁，为三向预应力结构，全长203m。桥梁采用单箱单室直腹板截面，中支点梁高6.5m，边支点和中跨跨中梁高3.5m，箱梁底板呈抛物线变化，箱梁标准段顶宽12.2m，底宽6.7m，外侧挑臂长2.75m，腹板厚0.48m～0.80m，顶板厚0.40m～0.5m，底板厚0.40～0.90m。墩顶设置横梁，中横梁厚为2.4m、端横梁厚为1.25m。箱梁两侧腹板与顶底板相交处外侧均采用圆弧倒角过渡。全桥共设置两个主跨合龙段和两个边跨合龙段。0#块段长10.0m，合龙段长2.0m，1#～5#段长3.0m，6#～9#段长3.5m，11#（边跨直线段）节段长9.75m，最重悬臂浇注段为1#段，其重量约为150.43t。 3 施工方案综述 在0#段顶面对称拼装好挂篮后，即进行1#段的悬臂浇筑施工。挂篮施工时，底模、外侧模随主桁向前移动就位后，按照以下程序施工： ⑴绑扎底板、腹板钢筋网和波纹管。 ⑵将内模架就位并调整好标高。 ⑶绑扎顶板钢筋和预应力管道。 ⑷浇筑混凝土。 ⑸养护、穿束。 ⑹张拉，压浆。 ⑺脱模。 当所浇梁段张拉后，挂篮再往前移动进行下一节段施工，如此循环推移，直至完成最后一节悬臂梁段施工。
图3-1 悬臂浇筑段施工工艺框图 4 挂篮计算 4.1挂篮设计 挂篮结构形式为三角挂挂篮，主桁采用2[40b工字钢，上横梁采用2I45b，下横梁采用2[36b，外膜导梁采用2[32b，内膜导梁采用2[36b，底纵梁采用I32b，侧模骨架采用型钢桁片结构，底模采用加工的定型钢模，横肋采用[10，面板采用6mm厚钢板。挂篮吊杆采用φ32精轧螺纹钢，主桁片利用箱梁竖向预应力束进行锚固。
(40+56+40)m连续梁三角形挂篮计算书
（40+56+40）m连续梁 三角形挂篮计算书 兰州华丰建筑器材有限公司 2016年05月
1.三角形挂篮结构形式，主要性能参数及特点 1.1.挂篮总体结构 挂篮由三角形主桁架、底模平台、模板系统、悬吊系统、锚固系统及走行系统六大部分组成。 图1挂篮总体结构 主桁架：主桁架是挂篮的主要受力结构。由2榀三角主桁架、横向联结系组成。2榀主桁架中
心间距为6.22米，每榀桁架前后节点间距分别为4.85m、4.1m，总长9.67m，主桁架杆件采用槽钢焊接的格构式，节点采用承压型高强螺栓联结。横向联结系设于两榀主桁架的竖杆上，其作用是保证主桁架的横向稳定,并在走行状态悬吊底模平台后横梁。 图2 主桁架 底模平台：底模平台直接承受梁段混凝土重量，并为立模，钢筋绑扎，混凝土浇筑等工序提供操作场地。其由底模板、纵梁和前后横梁组成。底模板采用大块钢模板；其中纵梁采用双[32槽钢和单I32工字钢，横梁采用双[36b槽钢，前后横梁中心距为5.1m，纵梁与横梁螺栓联接。
图3 底模平台 模板系统:外侧模的模板采用大块钢模板拼组，内模采用组合钢模板拼组。外模板长度为4.3m。内模板为抽屉式结构,可采用手拉葫芦从前一梁段沿内模走行梁整体滑移就位。 图4 外侧模
图5 内模 悬吊系统：悬吊系统用于悬吊底模平台、外模和内模。并将底模平台、外模、内模的自重、梁段混凝土重量及其它施工荷载传递到主构架和已成梁段上。悬吊系统包括底模平台前后吊杆、外模走行梁前后吊杆、内模走行梁前后吊杆、垫梁、扁担梁及螺旋千斤顶。底模前后横梁各设4个吊点，采用双Φ25精轧螺纹钢筋。底模平台前端悬吊在挂篮前上横梁上，前上横梁上设有由垫梁、扁担梁和螺旋千斤顶组成的调节装置，可任意调整底模标高。底模平台后端悬吊在已成梁段的底板上和翼缘板上。外模走行梁和内模走行梁的前后吊杆均采用单根Φ25精轧螺纹钢筋。其中外模走行梁前吊点与走行梁销接，以避免吊杆产生弯曲次应力。 锚固系统：锚固系统设在2榀主桁架的后节点上，共2组，每组锚固系统包括2根后锚扁担梁、2根后锚横梁、6根后锚杆。其作用是平衡浇筑混凝土时产生的倾覆力矩，确保挂篮施工安全。锚固系统的传力途径为主桁架后节点→后锚横梁→后锚上扁担梁→后锚杆→箱梁顶板、翼板。 图6 主桁架后锚 走行系统: 走行系统包括垫枕、轨道、前支座、后支座、内外走行梁、滚轮架、牵引设备。挂篮走行时前支座在轨道顶面滑行，联结于主构架后节点的后支座反扣在轨道翼缘下并沿翼缘行走。挂篮走行由2台YCL60型千斤顶牵引主桁架并带动底模平台和外侧模一同前移就位。走行过程中的抗倾覆力传力途径为主桁架后节点→后支座→轨道→垫枕→竖向预应力钢筋。 内模在钢筋绑扎完成后采用手拉葫芦沿内模走行梁滑移就位。
菱形挂篮计算书(强)
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目录 一.概况 (4) 二.设计依据 (4) 三.荷载 (4) 四. 挂篮施工时主要构件检算(施工1＃及5#块为控制工况) (5) （一）施工1＃时挂篮计算（3.25m节段） (5) 1、底模平台纵梁检算 (5) 2、箱梁翼缘纵梁计算 (6) 3、箱梁顶板纵梁计算 (07) 4、底模平台前下横梁检算 (08) 5、底模平台后下横梁检算 (08) 6、底模平台前、后吊挂检算 (09) 7、前上横梁检算 (09) 8、主梁系统检算 (10) 9、后锚固梁系统检算 (12) （二）施工3＃时挂篮计算（3.5m节段） (13) 1、底模平台纵梁检算 (13) 2、箱梁翼缘纵梁计算 (14) 3、箱梁顶板纵梁计算 (15) 4、底模平台前下横梁检算 (16)
5、底模平台后下横梁检算 (17) 6、底模平台前、后吊挂检算 (17) 7、前上横梁检算 (18) 8、主梁系统检算 (18) 9、后锚固梁系统检算 (21) （三）施工6＃时挂篮计算（4m节段） (21) 1、底模平台纵梁检算 (21) 2、箱梁翼缘纵梁计算 (23) 3、箱梁顶板纵梁计算 (23) 4、底模平台前下横梁检算 (24) 5、底模平台后下横梁检算 (24) 6、底模平台前、后吊挂检算 (27) 7、前上横梁检算 (27) 8、主梁系统检算 (27) 9、后锚固梁系统检算 (30)
挂篮设计计算书 一、概况 ××铁路工程第×项目经理部××特大桥×#～×#墩上部结构为（58+96+58）米三跨一联的预应力砼连续箱梁，主桥箱梁为单箱单室断面，箱顶板宽12.16m，底板宽6.8m。在各墩与箱梁相接的根部断面梁高7.5m，中跨合拢段梁高4.5米，边跨现浇段及合拢段高4.5米。 墩顶0#梁段长12m，箱梁在与墩身对应的4m长范围内等梁高，两边各4m范围外则处于圆曲线线上。两个“T构”的悬臂纵桥向中跨划分为11个节段、边跨划分为13个节段，节段数及节段长度从根部至跨中分别为：中跨2×3.25米+3×3.5米+6×4米+合拢段2米和边跨2×3.25米+3×3.5米+6×4米+合拢段2米+现浇段9.75。 箱梁顶板厚为20cm～49.5cm，箱梁底板厚根部为91.8cm，跨中为 40cm。 箱梁腹板厚度为48cm～90cm。 箱梁纵坡1.15%，横坡为双向2%。 箱梁为三向预应力，其中竖向预应力为Φ28精轧螺纹钢。竖向预应力布置在腹板中。腹板中的竖向预应力沿纵向按50cm的间距布置，每侧腹板中布置2排。 施工图设计的基本要求：要求挂篮最大承载力不小于1715KN，挂篮重量以600KN控制。 2、根据本桥的结构特点和施工特点，挂篮为菱形挂篮，其由以下几个主要部分组成。（1）主桁系统：由上弦杆、下弦杆和腹杆组成单片主桁，
挂篮设计计算书参考范本
挂篮设计计算书参考范本
1 概况 施州大桥为连接恩施旧城区和城北新区的城市主干线。大桥采用协作体系，具体跨径布置为：30m等截面连续箱梁＋（100m＋145m）直塔单索面斜拉桥＋3×30m等截面连续箱梁。斜拉桥主梁为单箱三室混凝土箱梁，桥面全宽21.5m，设计为双向四车道。设计时速40km/h，设计荷载为城市—A级。主梁施工采用悬臂施工，其施工节段分为有索节段和无索节段，长度均为4.25m，最大节段设计重量约为180t。本挂篮是为此桥主梁的悬臂施工而设计的。 根据本桥的结构特点和施工特点，挂篮设计为铰接菱形挂篮，其由以下几个主要部分组成。（1）主桁系统：横向由两片主桁组成，单片主桁由下弦杆、上弦杆、斜杆、立柱和斜拉钢带构成，横向桁式联接系连接而成；（2）内模系统：由木质面板和内模支架组成；（3）底模平台系统：由前下横梁、后下横梁、纵梁、横向分配梁和底模组成；（4）吊挂系统：由前上横梁、导梁、挑梁和吊带组成；（5）平衡及锚固系统：由锚固构件、钩板等组成，以便挂篮在灌注混凝土和空载行走时，具有必要的稳定性。 按照上述几个组成系统分别进行计算,计算软件为《桥梁博士(v3.0)》和ANSYS 6.0。计算建模与施州大桥施工挂篮设计图中的相应内容吻合。 2 设计依据 （1）恩施市施州大桥施工设计图； （2）《钢结构设计规范》（GB 50017—2003）； （3）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ 025—86）； （4）《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）； （5）其它规范和规程。 3 设计假定和说明 根据本挂篮的结构特点，设计计算中采用以下假定和说明。 （1）悬臂施工最大节段重量约为180t，按此重量进行挂篮控制设计。 （2）由于挂篮上部主桁系统和下部底模平台系统仅通过吊挂系统相连，故计算按各自的子结构进行计算，子结构为底模平台体系，主桁体系、吊挂体系和锚固体系。
桥梁挂篮强度验算计算书
合口澧水大桥挂篮强度验算计算书 一、计算说明 1、计算依据及参考资料 1.1《常德临澧县合口澧水大桥工程招标文件第四卷设计图表桥梁、涵洞 第二册》 1.2《挂蓝施工设计图》 1.3《悬浇箱梁施工组织设计》 1.4《公路桥涵施工技术规范》（041-2000） 1.5《路桥施工计算手册》 1.6《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（ D62-2004） 1.7《钢结构设计规范》 50017-2003 2、基本参数 2.1钢筋混凝土密度取2..53，钢材密度取7.85，钢材弹性模量2.1x105。 [τ=85；Q420钢（贝雷 2.2Q235钢弯曲容许应力] [σ=145；剪切容许应力] 插销）抗剪强度设计值[]=195；贝雷梁Q345钢抗拉、抗压和抗弯强度设计值[f]=310，抗剪强度设计值[]=180，容许弯矩[M]=900；φ25、φ32精轧螺纹钢筋（吊杆和锚杆）采用785级，按两倍安全系数控制拉应力不大于390。 3、计算方法和内容 3.1计算工况：根据设计图纸，本桥箱梁梁段长度有3.5m和 4.0m两种， 取3.5m和4.0m长度的梁段，即最重的1#和5#梁段进行计算。 3.2荷载施加：
混凝土浇筑时，箱梁腹板及底板混凝土自重荷载作用在挂篮底模面板上；顶板混凝土及内模自重作用在挂篮内模走行梁上；翼板混凝土和外模自重作用在外模；挂篮其他结构在计算模型中以自重形式施加；各部分混凝土方量均按1#和5#梁段后端进行计算； 主要计算内容：挂篮主体结构的总体强度和刚度。 4、荷载传递路径 翼板荷载 外模行走梁 已浇梁段翼板 顶板、底板、腹板荷载 底模纵梁 底模前横梁 前吊横梁 底模后横梁 已浇梁段 二、 荷载计算 单个挂蓝构件重量明细表 最重梁段重量计算 主桁架
深茂铁路32 48 32m连续梁三角形挂篮设计计算书(手算版)方案
深茂铁路32 48 32m连续梁三角形挂篮设计计算书(手算版)方案
深茂铁路32+48+32m连续梁挂篮计算书 一、计算依据 1、桥梁施工图设计 2、《结构力学》、《材料力学》 3、《钢结构设计手册》、《钢结构及木结构设计规范》 4、《高速铁路施工技术指南》、《路桥施工计算手册》（交通出版社） 5、砼容重取2.65t/m3，模板外侧模、底模板自重100kg/m^2，内模及端头模80kg/m2，涨模系数取1.05，冲击系数取1.1，底模平台两侧操作平台人员及施工荷载取5KN/m2，其他操作平台人员及施工荷载取2KN/m2。 6、材料力学性能
精轧螺纹钢强度设计值 二、挂篮底模平台及吊杆 底篮承受重量为箱梁腹板、底板砼重量及底篮自重。 1、纵梁验算 纵梁布置示意图 ⑴1#块为最重梁段，以1#段重量施加荷载计算纵梁的刚度强度 砼荷载：36.1m3×2.65t/m^3×1.05×1.1=145.348t=1104.9KN。 底模及端头模自重荷载：76.7KN+10.8m2×80kg/m2=85.34KN。 砼荷载按0#断面面积进行荷载分配，腹板及底板断面面积总和为11.2m2；模板荷
载按底板线性分配在纵梁上。 a 、①号纵梁上的荷载 腹板的断面面积为0.78m 2，其砼及模板荷载为： 0.78*3*26.5+100kg/m^2*0.93=62.1KN 。 ①号纵梁(I32b 工字钢)的荷载为：62.1KN 。通过静力平衡法可计算得前、后下横梁上的集中力分别为30.1KN 、32.0KN 。 b 、②号纵梁上的荷载 ②纵梁与③号纵梁间的断面面积为0.74m 2，其砼及模板荷载为： 0.74*3*26.5+100*1.04=58.97KN 。 ②号纵梁(I32b 工字钢)的荷载为：58.97KN 。通过静力平衡法可计算得前、后下横梁上的集中力分别为28.58KN 、30.39KN 。 c 、③号纵梁上的荷载 底板的断面面积为0.47m 2，其砼及模板荷载为： 0.47*3*26.5+100*2.44=39.81KN 。 ③号纵梁上的荷载为：39.81KN 。通过静力平衡法可计算得前、后下横梁上的集中力分别为19.29KN 、20.52KN 。 d 、④号纵梁上的荷载 底板的断面面积为0.51m 2，其砼及模板荷载为： 0.51*3*26.5+100*3.7=44.25KN 。 ④号纵梁上的荷载为：44.25KN 。通过静力平衡法可计算得前、后下横梁上的集中力分别为21.44KN 、22.81KN 。 e 、⑤号纵梁上的荷载 底板的断面面积为0.42m 2，其砼及模板荷载为： 0.42*3*26.5+100*3.1=36.49KN 。 ⑤号纵梁上的荷载为：44.25KN 。通过静力平衡法可计算得前、后下横梁上的集中力分别为17.68KN 、18.81KN 。 f 、以荷载较大的①号进行纵梁内力计算，荷载集度 q=62.1KN/3m=20.7KN/m 。 20.7KN/m 30 300 130 标注单位：cm 荷载布置图
挂篮设计计算书
州河特大桥72+128+72m连续刚构 挂篮设计计算书 设计：中铁二局 计算： 复核： 中铁建工集团州河特大桥项目经理部 二○一二年八月
一、设计依据 1、《州河特大桥72+128+72m 连续刚构图纸》； 2、《铁路混凝土工程施工质量验收标准（TB10424-2010）》 3、《铁路混凝土工程施工质量验收补充标准》 4、《钢结构设计规范(GBB50017-2003)》 5、《铁路混凝土结构耐久性设计规范（TB 10005-2010）》 6、《铁路工程土工试验规程（TB 10102-2010）》 二、工程概况 州河特大桥为72+128+72m 连续刚构，梁体为单箱单室、变高度、变截面箱梁，分为3米、3.5米、4米。箱梁顶板宽8.5m ，箱底宽6.1m 。梁部预应力体系按纵、横、竖三向预应力体系设计，其中梁体腹板竖向预应力钢筋采用25mm 精轧螺纹钢筋（PSB830），其抗拉强度标准值830pk f M Pa ，钢筋锚下张拉控制力为664M P a 。 三、挂篮设计方案 挂篮主要由三角主桁架、底模平台、走行系统、内模、外模和操作平台等组成，挂篮总重约为 70t 。 三角主桁架纵梁采用2[40a 槽钢组成，立柱采用2[36a 槽钢组成，斜杆采用2根250×20mm 钢带组拼而成。各杆件之间采用Φ100mm 的钢销和Φ28mm 螺栓联结；两片主桁架之间设置横向联结系进行连接。底模平台由前后横梁、纵梁、模板等组成。前后横梁采用2I56a 工字钢，底模纵梁采用I36a 工字钢；吊杆采用Φ32精轧螺纹钢筋，其抗拉标准值为830MPa 。 走行系统通过轨道支撑（轨道利用竖向预应力钢筋锚固），利用10t 链条葫芦拉动挂篮向前走行，走行轮反扣在轨道上翼缘位置。锚固系统通过主桁后锚梁和锚杆锚固在翼板和顶板。 外模模板由面板（5毫米钢板）和[8槽钢组焊而成，内模模板采用P3015小块钢模板。 四、荷载取值 1、主梁容重按26.5kN/m 3 计算； 2、计算时以连续梁1#段：1534.9kN ；梁段长度3m ； 3、浇注砼时的动力附加系数：1.2； 4、挂篮空载走行时的冲击系数：1.3。 五、荷载分析 计算工况： 1、荷载组合Ⅰ 挂篮自重+砼自重+动力附加荷载+施工机具自重（计算强度）