泳池三位一体热泵的选型计算
热泵
PHNIX泳池机设备性能及特点
1、泳池机工作原理
泳池机采的是热泵技术，热泵是世界上在热能应用领域中的一项高新技术，它是采用电能驱动‘把热量从低温热源转移到高温热源中的一种装置。根据逆卡诺循环原理，采用极少的电能驱动，通过吸热工质把空气中零下15度以上的空气热源传递到空气发生器导致空气交换器内的冷媒受热升温气化产生的热量被释放到水中，致使水温升高。泳池机是一种新型高效率节能热水器，其工作原理与空调器相似，是根据逆卡诺循环原理，采用少量的电能驱动压缩机运行，高压的液态工质经过膨胀阀后在蒸发器内蒸发为气态，并大量吸收空气中的热能，气态的工质被压缩机压缩成为高温、高压的液态，然后进入冷凝器放热，把水加热，如此不断地循环加热，可以把水加热至50℃-65℃。在运行过程中，消耗了一份的能量，同时从环境空气中吸收转移了四份的能量(热量)到水中，相对于电热水器而言，节约了四分之三的电能。
泳池热泵的特点：
①、高效率节能
热泵不是热能的转换设备，而是热量的搬运设备，它的制热效率不受能量转换效率100％为极限的制约，而是受逆向卡诺循环效率的制约，当热泵从低温中吸取热量传输到高温中的热量不仅大于所消耗的能量，而且大于从低温中吸收的能量，因此热泵在由低温向高温传热过程中能够产生几倍增的能量。
②、超节能产品：输入1度电可输出3-4度电的能量。
③、大功率：单机输出功率大能满足各类大功率加热或制冷的场合，占地面积小。
④、使用寿命长：主机正常寿命高达10-20年。
⑤、安全性能高：热泵和电冰箱、空调一样，它是通过电能驱动工质在真空状态下从低温向高温传热，电不直接与加热器接触因此是最安全的产品。
⑥、运行成本低：使用热泵在各个领域，可节省运行费用，是最安全、最节能、最省钱的绿色环保产品。
泳池机与其它能源分析对比情况如下：
在相同条件下对室内440m3泳池进行恒温加热
在冬天泳池水温日常恒温在28℃，按每天散热泳池降温2℃计算
加热热水所需热量：4.2×1000×2/24=350 KJ/h
能源价格电：0.60元/度；轻柴油：5.58元/kg；液化气10.00元/kg；天燃气：3.00元/m3；
费用对比如下：
一年泳池热水机组比燃油锅炉节省的运行费用为(601.78-153.49)*365=163625.85元
一年泳池热水机组比用电加热节省的运行费用为(646.27-153.49)*365=179864.7元
产品特点：
■设计灵活、安装方便：整体式设计，机组外形美观紧凑，安装面积小，风冷主机和冷水辅机分离结构，使水系统完全置于室内，完全防止了冬天冻结的情况出现，尤其适合于寒冷地区气候。
■工程安装简便,运行及维护成本低廉。
■采用先进的钛钛金属水换热器，能够抵御水中氯离子的侵蚀，外壳采用优质双
面镀锌钢板，经久耐用。
■机组能效比高，制热量大。
■节能环保：采用热泵技术，与其它常规热水设备（如：燃油锅炉、燃气锅炉、电锅炉等）相比可节省65%～80%的运行费，对环境无污染。
■使用安全：水电隔离；无明火，无漏电，确保人身安全。
PHNIX泳池机选型计算
㈠、项目概述
本项目泳池容量为450m3,水面面积为275㎡。本设计的重点在于冬季情况下能满足泳池每小时所损失的热量。查《暖通空调设计规范》可知冬季空气调节室外计算参数为-4℃，将泳池水加热设计水温为28℃。
㈡、设计选型过程
1、设计计算参数
室外计算参数
冬季情况下泳池表面蒸发损失的热量按下式计算：
Qx ＝α· у （ 0.0174vf ＋ 0.0229 ） (Pb － Pq) A(760/B)
式中 Qx——泳池表面蒸发损失的热量（ kJ/h ）；
α——热量换算系数，α ＝ 4.1868 kJ /kcal ；
у——与泳池水温相等的饱和蒸汽的蒸发汽化潜热（ kcal/kg ）；
vf ——泳池水面上的风速（ m/s ），一般按下列规定采用：室内水池 vf ＝0.2~0.5 m/s ；露天水池 vf ＝ 2~3 m/s ；
Pb——与泳池水温相等的饱和空气的水蒸汽分压力（ mmHg ）；
Pq——泳池的环境空气的水蒸汽压力（ mmHg ）；
A——泳池的水表面面积（ m2 ）；
B——当地的大气压力（ mmHg ）。
而泳池的水表面、池底、池壁、管道和设备等传导所损失的热量，占泳池水表面蒸发损失热量的 40% 。
查相关参数表可计算得：
Qx ＝α· у （ 0.0174vf ＋ 0.0229 ） (Pb － Pq) A(760/B)
=4.1868×579.76×（0.0174×0.35+0.0229）（28.367-15.45）×275×760÷764.625
=2427.33×0.029×12.917×0.99×275
=900.16×275
=247544（ kJ/h ）
加上泳池的水表面、池底、池壁、管道和设备等传导所损失的热量，
则泳池每小时总损失热量为：247544×1.4=346561.6（ kJ/h ）
则泳池每小时总损失热量为：346561.6/4.1868 = 82774.8（ kcal/h ）
泳池补水加热所需的热量：
Qb＝αqbу（tr- tb）/t
式中 Qb——游泳池补充水加热所需的热量(kJ/h)；
α——热量换算系数，α＝4.1868(kJ /kcal)；
qb——游泳池每日的补充水量(L)；按泳池水量的5%确定；
у——水的密度（kg/L）；
tr——游泳池水的温度（℃）。
tb——游泳池补充水水温（℃）；
t——加热时间（h）。
查相关参数表可知：
qb=450m3×5%=22.5m3=22500L；
tr=28℃
tb=10℃
则 Qb＝αqbу（tr- tb）/t
=4.1868×22500×1×(28-10)/24
=3.14×22500
=70650kJ/h
Qb =16874.46kcal/h
经计算得泳池平均每小时经水面蒸发和传导损失的热量、池壁和池底传导损失的热量、管道的净化水设备损失的热量、泳池补水所需的加热量合计为: 82774.8（ kcal/h ）+16874.46kcal/h = 99649.26（ kcal/h ）。
由于一台PASRW130S-U-P泳池机在冬天每小时可提供的热量为28380 kcal/h，一台PASRW250S-U-P泳池机在冬天每小时可提供的热量为51600 kcal/h,而2台
PASRW250S-U-P泳池机可提供的热量为51600×2=103200kCal/h，大于泳池每小时总的损失量。故泳池每小时损失的热量可由2台PASRW250S-U-P泳池机组提供即可满足此泳池恒温所需要的热量。但为了满足初始加热时间在48小时内，我们选用3台PASRW250S-U-P泳池机，此时提供的热量为51600×3=154800kCal/h，经以下计算：
泳池初次加热时间：T=V×18/Q制
=450×18/154.8
=52.3小时
由上计算可以看出，3台PASRW250S-U-P泳池机考虑到气温,基本满足初始加热的时间。
所以，由上面的一系列计算可知，在初次加热时使用3台机组，在平时的恒温过程中可以使用2机组就能满足泳池恒温所需要的热量。
机组运行费用分析
根据计算得泳池平均每小时经水面蒸发和传导损失的热量、池壁和池底传导损失的热量、管道的净化水设备损失的热量、泳池补水所需的加热量合计为: 82774.8（ kcal/h ）+16874.46kcal/h = 99649.26（ kcal/h ）。
那么一天24小时的散热量为99649.26×24=2391582.24（ kcal/h ），那么，3台PASRW200S-U-P泳池机每天的开机时间为2391582.24÷(51600×3)=15.4小时，所以，机组每天运行15小时就能够达到所需的要求了。
㈣、机组技术参数如附表
制热工况：室外干湿球温度24℃/19℃；进水温度27℃机组技术参数如附表
风机数量
3
风机输入功
率
W 200×3
噪音bB(A) 65
水管接口DN100
水流量M3/h 38
主机尺寸Mm 2170/1065/2030 净重/毛重Kg 880/980
6、热泵选型及参数
机型
参数
200S-U-P
制热量Kw 80
制热输入功率Kw 17.1
电源V/ph/Hz 380/3/50
压机数量 3
压机形式涡旋Scroll
换热器钛管式镍铜管换热器风机数量 3
制热工况：室外干湿球温度24℃/19℃；进水温度27℃
某小型游泳池供热系统计算及设备选型
某小型游泳池供热系统计算及设备选型
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游泳池恒温设备选型及方案 一、现场概况 现场位于地下室,封闭场所，游泳池长20米,宽8米，水深为1.7米。游泳池总水量约2７2m3/h。水表面面积为160㎡。恒温要求26-２8℃。 二、负荷计算 参考室内游泳池热负荷，根据现场情况，计算耗热量。 1.游泳初次加热时间：(2４H～4８H），客户现场初次加热采用锅炉加热，暂时不考虑此耗热量。 2.使用运行中间的热量需要，主要为以下几个方面: ①水表面蒸发和传导损失的热量。 根据《全国民用建筑工程设计技术措施给水排水2009版》,计算公式为: Q１＝C*Ｒ(0.01７４Ｖi＋0．02２9)（Ｐb-Pq）*Ａ*(Ｂ/B1) Q1:游泳池表面热量损失（kｗ/h）。 C:水的比热容,4．１8×103J/（ｋｇ·℃）。 R——与游泳池水温相等的饱和蒸汽的蒸发汽化潜热（Kcａl／kg）风,取值581。 Vi——游泳池水面上的风速(ｍ／s）室内０.2～0.5ｍ/s ,取值0．２。 Ｐb——与游泳池水温相等的饱和空气的水蒸汽压力(mmＨg）,取值２8.3(28℃)。 Pq——游泳池的环境空气的水蒸汽压力(ｍmＨg) ，查焓湿图，取值18．4（相对湿度65%)。 Ａ——游泳池的水表面面积(㎡，取值１60㎡。 Ｂ/B1—标准大气压/当地的大气压力)。
将参数代入公式,Q1＝1Ｋｃal/ｈ*581＊（0．0１７4＊0.2+0.0２2９）(28．３-18.４）*16０*1 =２４278Kcal／H=2８ＫW/H ②补充水加热需要的热量。 Q２＝ρ·Vｂ·c·（Tl－T２)/Tｈ Ｑ2:游泳池补充水加热所需的热量（kw/h) ρ:水的密度（kg/Ｌ） ,取值1g/l Vb：游泳池每日的补充水量(L),室内游泳池为总水量3％-５%。取值３%，计算为8250ｌ。 c:水的比热，4.１876kJ/ ｋｇ·℃ Ｔ１:游泳池水的设计温度(℃),(室内游泳池24－29℃)取值2８℃。 T2：补水的温度。取值10℃。 Tｈ：设备加热时间(h),取值12h。 将参数代入公式
热泵热水系统设计选型
热水系统设计一、热泵做方案需了解的信息 用水标准有特殊要求的请说明，否则按规范计算用水定额。
二、热泵选型参考数据 1、冷水计算温度表（表1） 2、广西省各类建筑物的热水定额表（表2）
3、广西2008年电费一览表（表3） 中央热水选型案例 一、工程概述 该建筑使用场所为酒店，共153间为标准客房，需要24小时提供生活55℃热水。 二、热负荷计算及机组选型 1、机组选型： 日用水量：30600 L/天
热量需求：Q=CM△T=1kcal/kg·℃×30600L/天×(55℃-15℃)=1224000Kcal (C=水的比热，M=用水量, △T=供应热水与自来水的温度差，冷水初始水温按冬季温度15℃考虑，热水出水水温为55℃) 在冬季环境温度10℃时，机组能满足系统负荷要求，加热时间一般为12~16小时。则供水所需的总制热功率为： P总= Q d÷860kcal/kw =1224000KcalKcal÷860kcal/kw =1423kw 设定每天加热时间13小时，则 机组的制热功率为P 时= P 总 /T=1423kw /13＝109kw 选择格力空气源热水热泵机组KFRS-36SM/AS（制热量36kw）3台即可满足要求.机组实际每天工作时间: 1423÷（36kw×3）=13.2小时 2、水箱选型： 配置2个8吨和1个5吨不锈钢保温水箱(按高峰期70%的用水量),内胆选用SUS304-2B不锈钢；50㎜聚氨脂发泡保温；外用彩钢板保温，可满足用水需求。 3、方案说明 水箱分为1个5吨加热水箱和2个8吨保温。机组也分为加热机组和保温机组，2台用于加热，1台用于保温。 开始，加热水箱内补充进自来水，水满后机组启动开始加热。当加热水箱内热水温度达到设定温度且保温水箱不再高水位时，放水电磁阀打开，热水流入储水箱。之后，副水箱补充进自来水，重新开始加热。这个过程，直至主水箱的热水到达预定水位，同时副水箱内热水温度到达设定温度为止，机组停机。当储水箱的温度低于设定温度时，保温机组启动，加热至设定温度停机。 主机采用微电脑自动控制，可自动检测水箱温度，水箱温度达到设定值后自动停机，以最大限度节约能源。 机组配有完善的保护功能，适应各种恶劣的工作环境，无须专人值守，为业主节省人工费用。
设备设计计算与选型
第三部分 设备设计计算与选型 3.1苯∕甲苯精馏塔的设计计算 通过计算D=1.435kmol/h ， η=F D F D x x ，设%98=η可知原料液的处理量为F=7.325kmol/h ，由于每小时处理量很小，所以先储存在储罐里，等20小时后再精馏。故D=28.7h koml ,F=146.5kmol/h ,组分为18.0x =F ,要求塔顶馏出液的组成为90.0x D =,塔底釜液的组成为01.0x W =。 设计条件如下： 操作压力:4kPa （塔顶表压）； 进料热状况:自选； 回流比:自选； 单板压降:≤0.7kPa ； 全塔压降:%52=T E 。 3.1.1精馏塔的物料衡算 (1) 原料液及塔顶、塔底产品的摩尔分率 苯的摩尔质量 11.78M A =kg/kmol 甲苯的摩尔质量 13.92M B =kg/kmol 18.0x =F 90.0x D = 01.0x W = (2) 原料液及塔顶、塔底产品的平均摩尔质量 =F M 0.18×78.11+(1-0.18)×92.13=89.606kg/kmol =D M 0.9×78.11+(1-0.9)×92.13=79.512kg/kmol =W M 0.01×78.11+(1-0.01)×92.13=91.9898kg/kmol (3) 物料衡算 原料处理量 F=146.5kmol/h 总物料衡算 146.5=D+W 苯物料衡算 146.5×0.18=0.9×D+0.01×W 联立解得 D=27.89kmol/h W=118.52kmol/h
3.1.2 塔板数的确定 (1)理论板层数T N 的求取 苯—甲苯属理想物系，可采用图解法求理论板层数。 ①由物性手册查得苯—甲苯物系的气液平衡数据，绘出x —y 图，见下图3.1 图3.1图解法求理论板层数 ②求最小回流比及操作回流比。 采用作图法求最小回流比。在图中对角线上，自点e （0.45，0.45）作垂线ef 即为进料线（q 线），该线与平衡线的交点坐标为 667.0y q = 450.0x q = 故最小回流比为 1.1217 .0233 .045.0667.0667.09.0x y y x q q q min ==--= --= D R 取操作回流比为 R=22.21.12min =?=R ③求精馏塔的气、液相负荷 L=RD=2.2×27.89=61.358kmol/h
泳池设备计算选型
游泳池水处理系统选型设备配置的各项技术指标计算书（一）水处理系统工艺设计说明 1、室内游泳池循环水处理工艺设计依据——主要技术参数
2、游泳池循环水处理工艺设计依据——国家有关标准及规范： 《国际游泳联合会标准》FINA1998-2000 《建筑给水排水设计规范》GB50015-2003 《游泳池给水排水工程技术规程》CJJ122-2008 《美国国家公共游泳池标准》ANSI/NSPI-1 1991 《游泳池水质标准》CJT244-2016 3、游泳池循环水处理工艺设计依据——水质处理标准： 所有水池水质处理符合游泳池协会（ ．．．．．．．．．． ．．．．）的规定《游泳池池水．．．．．．．．．．．．．．．．FINA 卫生标准表》 ．．．．．． （二）室内游泳池水处理系统设计技术指标计算书 1、循环水量的确定： 循环水量的确定： 游泳池池容积：V = 375m3 依据规范： 循环周期：T = 4~6h 取5h； 循环管道及及设备水容积附加系数：αad=1.05~1.10，取1.05； 则：Q=αad V/T=79m3/h 2、游泳池外围循环给水管道系统水头损失计算： 布水口参数： 出水压力：0.02~0.05MPa； 布水口形式：进水量可调，调节范围0~8 m3/h； 布水方式：池底均匀布置，沿横向（长边）间距为3.0m， 沿纵向（短边）间距为2.5m； 进水口数量：共24个给水口，每个流量平均约3.29m3/h。
经经验计算，总水头损失：≤2.0mH O。 2 3、初次充水与水池泄空水量及管径确定： ●按照规范有关要求： 初次充水时间按24h计算，则初次充水量Q=375m3/24h =15.6m3/h，选用1根De75市政加水管。 ●按照规范有关要求： 水池放空时间按8h计算，则放水量Q=375 m3/8h =46.9 m3/h；选用一根De110的泄空管。 4、均衡水池有效容积计算： 依据《游泳池和水上游乐池给水排水设计规程》第 5.6.3条，循环系统管道和循环系统设备都处于泳池水平面以下，当泳池初次补水时，它们均处于有压状态之下，故只要打开阀门，都可以充满水，所以在计算均衡水池有效容积时，可把这一部分的水容积省略不算，则： V b=V1+V2+V3(V3=As?t O)+v4 其中： V1=14x1.13x3.6x8/60=7.59 m3 (8min反冲洗用水量) V2=79×5/60=6.58m3（循环泵5min出水量） V3=250×0.010=2.5m3(溢流回水时附加的水容积) V4=71人×0.056=3.98m3(游泳者入池后所排出的水量m3，每位游泳者按0.056m3计) 均衡水池有效容积应＞V b=7.59+6.58+2.5+3.98=20.65m3 本工程设计均衡水池容积为24 m3＞20.65m3，满足要求。 不锈钢水箱的选型： 依据有关规范： 均衡水池的有效水深须满足水泵的吸水高度和计算有效容积水深，并保证水面高度距水池顶部300~600mm。
第五章设备选型及计算.
第五章设备平衡计算 设备选型的主要依据是物料平衡，根据由浆水平衡计算出来的生产1t风干浆所需要的物料的两来计算通过每一设备的物料量（通过量），然后用通过量来校核或计算每一设备所应具有的生产能力，最终确定同种设备的台数。 5.1设备平衡的原则 1.主要设备的确定：确定主要设备的生产能力时，要符合设备本身的要求， 既不能过大的超出设计能力的要求,又要适当的留有 余地。 2.设备数量的确定：对于需要确定台数的设备，其数量要考虑该设备发生 事故或检修时仍有其他设备做备用维持生产。 3.备品的确定 4.公式计算法的选择 5.避免大幅度波动 5.2设备台数的确定方法： 设备台数的确定，是通过理论或经验公式计算设备生产能力。根据我国现有纸厂的实践经验和理论建设，确定设备的生产能力或按设备产品目录查取其生产能力后，则可以用下列的公式计算出所需的台数。
式中 N——选用台数 Q——生产中需该种设备处理的物料量（t/d） G——该设备的生产能力（t/d） K——设备利用系数，其大小随不同设备，以及设备所处的生产位置不同 而不同，打浆，漂白筛选设备的取0.7，蒸煮设备的 K值取0.8等 5.3设备台数的确定方法 5.3.1备料工段 由备料段物料平衡计算可知，每天处理玉米秆料量 2551.3817×10-3×50=127.5691 t/d 则每小时处理苇料的数量=5.3154 t/h 1. 带式运输机：（1台） 已知：设定皮带运输机运输玉米秆的速度为1.4m/s。 带式运输机的生产能力可由公式： G=3600F·v·r ○1采用平行带运输，则物料层的截面积按三角形面积求得： F=b·h/2 ○2 式中： F——带上物料层的截面积，m2； r——物料表观重度，t/m3取值0.13 t/m3； v——运输机的速度； b——物料层宽度，m 取值0.8B( B为带宽)； h——物料层的高度， h=b·tgα/2 α=30°(物料堆积角)
泳池加热计算参考
第一部分设计方案 第一节工程概况 1、工程概况 本项目是美格瑞平板太阳能集热器水上综合训练中心泳池恒温、过滤设备改造项目，项目位于美格瑞平板太阳能集热器水上综合训练中心泳池。 2、气候参数 2.1 环境气象参数 工程现场所广州属南亚热带海洋性季风气候，风清宜人，降水丰富。常年平均气温22.4℃，极端气温最高36.6℃，最低1.4℃。平均相对湿度79%，平均气压103.4KPA。 广州市太阳辐射量丰富，年太阳辐射量为5225 兆焦耳/ 平方米。一年中，以7 月为最多，2 月最少，太阳辐射的年变化曲线呈单峰型。与广东省其它地区相比，广州市的年太阳辐射量属于较多的地区，而且偏多部分并非分布在总量较多的7 ～8 月份，而是分布在2 ～6 月和9 ～12 月。 2.2 设计参数 设计冷水温度为15℃，设计环境温度10℃，设计热水温度55℃，恒温游泳水温度为27±1℃。
3、热量获取方式 热量获得方式采用：平板型太阳能配空气能热泵热水机组实现制热量。 4、过滤方式 采用砂滤方式，投药消毒。 5、环境除湿 采用吊顶式除湿机，消除室内凝结水。 第二节设计依据 GB50015-2003《建筑给排水设计规范》 GB50364-2005《民用建筑太阳能热水系统应用技术规范》 GB/T 18713-2002《太阳能热水系统设计、安装及工程验收技术规范》 GB50332-2002《给水排水工程管道结构设计规范》 GB/T184302-2001《蒸气压缩循环冷水(热泵)机组户用和类似用途的冷水(热泵)机组》GBT21362-2008《商业或工业及类似用途的热泵热水机》 JGJ/16-92《民用建筑电气设计规范》 GBJ131-90《自动化仪表安装工程质量检验评定标准》 GB4272-92《设备及管道保温技术通则》 ISO/TR12596:1995《太阳能游泳池加热设计和安装指南》 美格瑞平板太阳能集热器水上综合训练中心游泳池现场条件。
泳池水处理设备选型
泳池水处理设备的种类有很多，常见的有中压灯紫外线杀菌消毒器，循环水旁路砂缸过滤器等，面对这些设备应该怎样选择呢？ 第一：确定泳池水的循环周期 循环周期，即将全部池水进行净化过滤、消毒一次所需要的时间。确定循环周期的目的是限定游泳池中污浊物的最大允许浓度，它的确定是依据游泳池的使用性质、游泳人数、水面面积、池水容积、净化过滤设备性能等因素确定的。 确定循环周期应考虑以下几个方面的因素： （1）游泳池的类型：对于比赛用、私人使用、宾馆、室内等游泳池，其使用人数较少或人数少且较为固定，游泳者素质较好，泳前泳后个人卫生保持的较好，故对池水的污染程度较慢，设计时则可取较长的循环周期。相反，对大众型游泳池或游泳馆的洗净设施不完善时，由于人数较多或泳前个人卫生处理的不好，池水污染的较快，此时则应该取较短的循环周期。（2）泳池容积：泳池循环流量和泳池容积、水平面积、泳池深度有着密切的关系。泳池面积越大，在恒定的循环周期内每小时处理的水量就越多。 第二步：确定循环流量，即每小时处理水量 泳池总水量(m3)÷循环周期(h)=每小时处理水量（m3/h）
第三步：确定虑机型号 1、中压灯紫外线杀菌消毒器 中压紫外消毒系统能保证杀菌效果和出水水质，是一种持久的，有效的杀菌技术，没有复活反应，没有菌群反弹现象，确保完全的消毒效果和水质的安全。 2、循环水旁路砂缸过滤器 当系统处于过滤状态时，未经过滤的水通过布水器，配合外壳，以接近平流的状态到达过滤器内的滤料层（砂子）。当水流过滤料层时，杂质被截留在滤料层内。将过滤后的水通过集水器均匀地收集并流出。平流过滤，决定过滤器可以在高的流速下过滤，仍可达到较好的过滤效果。 常州沛德水处理设备有限公司成立于2004年，专注于循环水物理法水质优化处理的解决方案并研发生产了物理法除垢、杀菌、灭藻、缓蚀设备以及循环水处理的过滤设备，定压补水，真空气设备等相关设备，先后申报数十项专利，是知名的循环水系统物理法除垢、杀菌、灭藻、过滤解决方案的供应商，沛德先后已为秦山核电、红沿河核电、万达广场、可口可乐、
运输设备选型计算
盘县石桥老洼地煤矿 运输设备设计选型计算书
二零一四年 运输设备设计选型计算 一、概述 1、矿井设计生产能力 矿井设计生产能力为30t/年；主干系统包括通风、提升、运输。 2、井下运输 112运输石门和113运输石门用CDXT-2.5T型特殊防爆型蓄电池机车牵引1t固定箱式矿车运煤和矸石。其他运输为皮带、溜子运输。 运输方式的选择 一、运输方式
本矿井为高瓦斯突出矿井，112运输石门和113运输石门选用2.5t 特殊防爆型蓄电池机车牵引运输。煤、矸石采用2.5t固定式矿车装载，设备、材料用平板车或材料车装载，蓄电池机车牵引运输。 二、主要运输巷道断面、支护方式、坡度及钢轨型号 １、矿井巷道断面及支护方式 矿井下元炭煤层运输大巷采用料石砌碹支护方式，大白炭煤层运输大巷采用料石砌碹支护方式。 ２、坡度 矿井主要运输巷道和石门的轨道运输坡度,均取千分之三的坡度。 ３、钢轨型号 矿井主要运输斜井及石门敷设22㎏/m钢轨，600㎜轨距，木料轨枕。主平硐敷设30㎏/m钢轨，600㎜轨距，石料轨枕。 矿车 一、矿车选型 本矿井运载原煤的矿车选用600㎜轨距、MG1.1-6A型，1t固定式矿车。 二、各类矿车的数量 １、一吨固定式矿车 按排列法计算矿井达到设计生产能力时需用MG1.1-6A型１t固定式矿车6辆。 ２、1t材料车
矿井运送材料采用MG1.1-6A 型一吨材料车，材料车数量为矿车， 为4辆。 ３、1t 平板车 矿井运送设备采用MP1.1-6A 型1t 平板车，平板车数量为5辆。 运输蓄电池机车选型 一、设计依据 本矿井属高瓦斯矿井，井下运输选用CDXT-2.5T 型，600轨距， 特殊防爆型蓄电池机车牵引矿车。 本矿井在主平洞开拓113运输石门，113运输石门的材料、煤、 矸石需经主平洞运输，输距离均为1000m ，112回风石门前期运输距 离为210m 矸石率 20% 装运容器 MG1.1－6A 大巷轨道坡度 3‰ 二、设计选型计算 １、机车牵引能力 t 4.315 .1304.0110312224.01000=++++??=Q 蓄电池机车牵引MG1.1-6A 型1t 固定式矿车数量取4辆。 ２、机车电机过热能力校核 (1)蓄电池机车牵引空车时的牵引力
除尘器设备选型11个重要因素和计算公式
除尘器选型的11个重要因素 1、处理风量 处理风量决定着的规格大小。一般处理风量都用工况风量。设计时一定要注意除尘器使用场所及烟气温度,若袋式除尘器的烟气处理温度已经确定,而气体又采取稀释法冷却时,处理风量还要考虑增加稀释的空气量；考虑今后工艺变化,风量设计指值在正常风量基础上要增加5%～10%的保险系数,否则今后一旦工艺调整增加风量,袋式除尘器的过滤速度会 提高,从而使设备阻力增大,甚至缩短滤袋使用寿命,也将成为其他故障频率急剧上升的原因,但若保险系数过大,将会增加除尘器的投资和运转费用；过滤风速因袋式除尘器的形式、滤料的种类及特性的不同而有很大差异,处理风量一经确定,即可根据确定的过滤风速来决定所必须的过滤面积。 2、使用温度 袋式除尘器的使用温度是设计的重要依据,使用温度与设计温度出现偏差,会酿成严重后果,因为温度受下述两个条件所制约: 一是不同滤料材质所允许的最高承受温度(瞬间允许温度和长期运行温度)有严格限制；二是为防止结露,气体温度必须保持在露点20℃以上。对高温气体,必须将其冷却至滤料能承受的温度以下,冷却方式有多种,较为典型的有自然风管冷却、强制风冷、水冷等,具体可按不同的工艺及冷却温度、布置尺寸要求等进行设计选型。 3、气体成分 除特殊情况外,袋式除尘器所处理的气体,多半是环境空气或炉窑烟气,通常情况下袋式除尘器的设计按处理空气来计算,只有在密度、黏度、质量热容等参数关系到风机动力性能和管道阻力的计算及冷却装置的设计时,才考虑气体的成分。在许多工况的烟气中多含有水分,随着烟气中水分的增加,袋式除尘器的设备阻力和风机能耗也随之变化。含尘气体中的含水量,可以通过实测来确定,也可以根据燃烧、冷却的物质平衡进行计算。烟气中有无腐蚀性气体是决定滤料、除尘器壳体材质及防腐等选择所必须考虑的因素。另外,若烟气中有有毒气体,一般都是微量的,对装置的性能没有多大影响,但在处理此类含尘烟气时,袋式除尘器必须采用不漏气的结构,而且要经常维护,定期检修,避免有毒气体泄露造成安全事故。 4、入口含尘浓度 入口含尘浓度常以标态体积含尘质量表示,就入口含尘浓度,袋式除尘器设计时要作如下考虑 (1) 设备阻力和清灰周期。入口含尘浓度增大,相同过滤面积情况下,设备阻力也增加,为维持一定的设备阻力, 清灰周期也相应缩短；
按摩池设备选型计算书
按 摩 池 加 热 计 算 书 本投标计算书所有数据均严格参照 《游泳池给水排水工程技术规程》CJJ122-2008
按摩池计算书 一、设计参数 名称按摩池 尺寸： 3.6m×3.1m×0.9m 面积：约10 m2 水容积系数： 1.05 总水量：约9.5m3 循环周期：1h 循环流量：约9.5m3/h 循环方式：顺流式 设计水温：38℃--40℃ 水源：符合市政供水标准 二、热量的确定——分项计算法 热量的计算 1、根据《游泳池给水排水工程技术规程》CJJ122-2008中华人民共和国行业标准（2008-11-04发 布——2009-06-01实施）中第7章7.2耗热量计算第7.2.1节规定：池水加热所需热量（此热量为池水维持恒温的热量）应为下列耗热量和需热量的总和构成： 1）池水表面蒸发损失热量； 2）池壁和池底传导损失的热量； 3）管道和净化水设备损失的热量； 4）补充新鲜水加热所需的热量。 2、此维持恒温热量亦参考了《游泳池给水排水工程技术手册》中国建筑设计研究院机电专业设计研究院主编，中国建筑工业出版社出版一书中第11章池水加热第11.2.2节中的规定：1）池水表面蒸发损失的热量应按下列公式计算： Q Z=（1/β）·ρ·r·（0.0174v w+0.0229）·（P b-P q）×（B/Bˊ）×As
式中：Q Z ——按摩池池水表面蒸发损失的热量（kj/h）； β——压力换算系数，取133.32Pa； ρ——水的密度（kg/L）； r ——与池水温度相等的饱和蒸汽的蒸发汽化潜热（kj/kg）； v w ——池水表面上的风速（m/s），按下列规格采用：室内游泳池：0.2-0.5m/s； Pb ——与池水温度相等的饱和空气的水蒸气分压（Pa）； Pq ——按摩池环境空气的水蒸气分压(Pa)； As ——按摩池的水面面积（㎡）； B ——标准大气压力（kPa）； Bˊ——当地的大气压力（kPa）。 由以上公式，查相关数据得按摩池表面蒸发损失热量： Q Z=5.83Kw/h 经计算，按摩池池水表面蒸发损失的热量为：8.1kw/h； 2）根据《游泳池给水排水工程技术规程》CJJ122-2008中华人民共和国行业标准（2008-11-04发布——2009-06-01实施）中第7章7.2耗热量计算第7.2.3节规定：按摩池的水表面、池壁、池底、管道、和设备等传导所损失的热量，应按按摩池水表面蒸发损失热量的20%计算确定。 由规范得： 池壁和池底传导损失的热量+管道和净化水设备损失的热量=池水表面蒸发损失热量×20% Q S=1.17kw/h 经计算，按摩池热传导所损失的热量为：1.17kw/h 3、根据《游泳池给水排水工程技术规程》CJJ122-2008中华人民共和国行业标准（2008-11-04发布——2009-06-01实施）中第7章7.2耗热量计算第7.2.4节规定： （同时参考《游泳池给水排水工程技术手册》第11章池水加热第11.2.2节中的规定） 按摩池补充新鲜水加热所需的热量应该下式计算： Q b = ρ · C · V b · ( T d– T f ) / T h 式中：Q b——补充水所需要的热量（kj/h）； ρ——水的密度（kg/L）；
空气源热泵选型计算
4 主要设备选型计算 4.1冷源设备的选择 1）冷源形式：本项目冷源采用空气源热泵机组。 2）设备容量计算与配置 根据项目的设备布置条件，选用5台机组，其中3台布置在201号楼5楼，2台布置在181号楼7楼。项目计算冷负荷为2574kW，181号楼预留冷负荷1096kW，总冷负荷3670kW。选用单台制冷量为735kW的空气源热泵机组5台。 4.2热源设备的选择 1）热源形式：本项目冷源采用空气源热泵机组。 2）设备容量计算与配置 项目计算热负荷为1411kW，181号楼预留热负荷768kW，总热负荷2179kW。 项目空气源热泵容量根据夏季制冷工况选择，按冬季-2.2℃工况修正校核。 根据设备厂家资料，温度修正K1=0.72；融霜修正K2=0.9；机组单台制热量为Q=735*0.72*0.9=475kW。 机组制热量可以满足冬季制热需求。 4.3水泵选型计算 1）水泵流量计算 2）水泵扬程计算 a)最不利环路水系统简图 b)扬程计算汇总表 （注4.3-2） 3）水系统水力平衡 空调水系统各管道环路，通过设置平衡阀和调节阀使各并联环路之间的压力损失相对差额不大于15%。（注4.3-3） 4）水系统输送能效比计算
（注4.3-4） 5通风系统计算 5.1 通风系统风量计算（注5.1） 5.2通风系统水力计算与风机单位风量耗功率计算1）通风系统水力计算简图 2）通风系统水力计算表（注5.2-1） 3）通风系统风机单位风量耗功率计算（注5.2-2）
6空调系统计算 6.1 空调系统焓湿图计算 （注6.1） 6.2空调系统水力计算与风机单位风量耗功率计算 1）空调风系统水力计算简图 2）空调风系统水力计算表（注6.2-1） 3）空调风系统风机单位风量耗功率计算（注6.2-2） 7节能措施 7.1本工程夏季计算冷负荷XX kW，冬季计算热负荷XX kW。建筑面积为XX m2，单位面积冷负荷指标为XX W/m2， 单位面积热负荷指标为XX W/m2。 7.2主要冷（热）源设备及能效比 （注7.2） 7.3空调水系统输送能效比详4.3，均满足相关节能规范要求。 7.4普通通风系统风机单位风量耗功率详5.2，均满足相关节能规范要求。
论文中的设备选择及参数计算
一. 设备选择 1.电液比例方向阀：4WRE6V16-2X/G24型直动式电液比例方向阀； 表1 4WRE6V16-2X/G24型直动式电液比例方向阀参数表 2.比例放大器：与阀配套的VT –VRPA2–1–1X/V0/T1； 表2 VT-MRPA2-1模块化模拟式比例放大器参数表 3.液压马达：宁波中意液压马达有限公司的BM3-80摆线液压马达 表3 BM3-80摆线式液压马达参数表 2阀控液压马达系统数学建模 为了对阀控液压马达系统进行动态分析，需要建立阀控液压马达的数学模型。 2.1 电液比例方向阀数学建模 系统采用博世力士乐4WRE6V16-2X/G24型直动式电液比例方向阀，阀芯运动直接由比例电磁铁产生的电磁力驱动，在电磁力的作用下产生位移输出；根据电液比例方向阀的节流特性，产生与放大器输入控制电压相对应的流量输出。因此本节根据比例放大器的特性方程，比例电磁铁的稳态控制特性，阀芯的力平衡方程，阀的线性化流量方程。建立电液比例方向阀的数学模型。 1） 比例放大器 比例放大器将系统输入的电压转变成电流输出，以驱动比例电磁铁动作。系统采用的阀配套的VT-MRPA2-1型模块化模拟比例放大器，其频带比液压固有频率宽很多，可视为一阶比例环节，即 )()(s s I U K e a = （1） 式中 K a ----比例放大器增益； )(s I ----比例放大器输出电流； U e ----系统输入的偏差电压。 2） 比例电磁铁稳态控制方程
比例电磁铁输出的轴向驱动力 F d 与电流I 成正比，即： )()(s I s K F I d = （2） 式中 K I ----比例电磁铁的电流-力增益 3） 阀芯的力平衡方程 比例电磁铁产生的电磁力需要克服的负载力包括滑阀组件的的惯性力，滑阀阀芯的阻尼力及弹簧的弹性力等，则阀芯的力平衡方程为： )()()()(2 2 t dt t d d t m t x K x B t x d F v SF v p v d ++= 对上式进行拉普拉斯变换得： )()()()(2 s s s s m s X K X B X s F v SF v p v d ++= （3） 式中 m----滑阀阀芯组件的质量； X v ----阀芯位移； B p ----阀的阻尼系数； K SF ----弹簧刚度。 根据式（1）（2）（3）可以得到电液比例方向阀的负载流量Q L 与输入偏差电压 U e 的传递 函数： 1 2)() ()(2 2 ++= = s s s s v v v q e v v s K U X G ω ξ ω （4） 其中 m K SF v = ω K B SF p v m 2 = ξ ωv ----阀的等效无阻尼自振频率； ξv ----阀的阻尼系数； s----拉普拉斯算子。
热泵选型计算书
1.淋浴系统热负荷设计 按水箱积进行计算 1.1系统每天耗热量计算： h kw t t C M Q r l r /0.7853600 1)1055(187.4150003600)(1=?-??=-=ρ 式中：Q ——淋浴系统计算日耗热量（kw/h ）； 1M ——每天总热水量（L ）； C ——水的比热，C)/(187.4??=kg kJ C ； r t ——热水温度（℃），）℃（55=r t ； l t ——冷水温度（℃）；）℃（10=r t ； r ρ——热水密度（kg/L ）； 1.2设计小时最大耗热量计算： h kw T t t C M K Q r l r h h /8.8124 36001)1055(187.4150005.23600)(1=??-???=?-=ρ 式中：h Q ——设计小时耗热量（kw/h ）； T ——每日使用时间（h ）；24h ； h K ——小时变化系数；取值=2.5 3.2.4设计小时加热功率 kw T t t C M k K Q r r l r 0.9024 36001)1055(187.4150001.15.23600)(11 h =??-????=-?=ρ淋 式中：淋Q ——空气源热泵设计供热功率（kw ） 1k ——安全系数，10.1~05.11=k 取值1.1 综合上述：系统最大小时制热量90kw
1.3.2游泳池热水系统热负荷设计 室内游泳池水体面积长25 m与宽10m，面积250㎡，水深1.45m，容积为362.5 m3。 池水热负荷计算应包含恒温热负荷计算和初始加热负荷计算两部分，按照两个负荷中较大的一个进行加热主设备选型。 泳池水恒温所需热量，应为下列热量的总和： （1）、水面蒸发和传导损失的热量； （2）、池壁和池底和设备传导损失的热量； （3）、补充水加热需要的热量。 恒温热负荷计算过程如下： （1）水表面蒸发损失热量： Qz=r(0.0174Vi+0.0229)(Pb－Pc)A(760/B)=48619.44Kcal/h 式中：Qz——池水表面蒸发损失的热量（Kcal/h）； r——与池水温相等的饱和蒸汽的蒸发汽化潜热（Kcal/kg）； 580.6Kcal/kg Vi——池水面上的风速（m/s）；按照0.5m/s ——与池水温相等的饱和空气的水蒸汽分压力（mmHg）；30.1mmHg P b ——池水环境空气的水蒸汽压力(按照65%相对湿度)（mmHg）； P c 19.5mmHg A——池水表面面积（㎡）；250㎡ B——当地的大气压力（mmHg）；760mmHg （2）、游池、游乐池水表面、池底、池壁、管道和设备等传导所损失的热量，按照游泳池水 表面蒸发损失热量20%计算； Qs= Qz×20%=48619.44 Kcal/h×20%=9723.89Kcal/h （3）补充水加热所需的热量，按下式计算： Qb=qb r( tr- tb )=326250Kcal Qb——补充水加热所需的热量（Kcal）； qb ——每日的补充水量（L）；按照5%补水量计算，18.125m3暨18125L
泳池水处理设备选型计算书
第一节泳池水处理设备选型计算书 一、总则 1、采用的标准 我们在设备的选型过程中，均采用国家现行的标准及规范。 且所有标准及规范均采用其最新版本。具体如下： 《游泳池及和水上乐园给水排水设计规程》CECS14：2002； 《游泳场所卫生标准》GB9667-96 《建筑给水排水设计规范》GB50015-2003 《建筑给排水硬聚氯乙烯管道设计与施工验收规程》CSCE41-92《生活饮用水卫生标准》GB9667-96 国家体育总局射击射箭运动中心游泳馆及水力按摩系统供货和安装工程招标文件（编号：0706-05410004N082） 招标图纸 2、水质要求： 游泳池的水质卫生标准，应符合国际游泳协会（FINA）游泳池水质卫生标准的规定。
世界级竞赛用游泳池的水质应符合国际游泳协会（FINA）游泳池水质卫生标准 初次充水及泄空后重新充水，补充水应符合现行的《生活饮用水卫生标准》的规范。
二．设计参数： 本项目中游泳池要求池水温度位27±1o C，循环过滤时间为6小时。根据CSCE14：2002《游泳池和水上游乐池给水排水设计规程》（以下简称《规程》）中表5.2.1中的规定，泳池的循环水量可按下列公式计算q c = αad×V P÷T P q c——游泳池水的循环流量； αad——管道和过滤设备水容积附加系数，一般为1.05～1.1；本项目的容积系数选取1.1。 V P——泳池的容积（立方米）；本项目的泳池容积为720 m3。 T P——泳池的循环周期，按不同用途取不同时间；本项目的设备循环时间根据招标文件要求按6小时考虑。 由此计算得知：游泳池的循环水流量 q c = 720 m3×1.1÷6=132 m3/hr 水温： 27±10C 循环流量：132 m3/h 循环方式：逆流式
设备选型
5.设备计算及选型 5.1设备选型的目的、依据及基准 1.设备选型的目的 化工生产是原料通过一系列的化学、物理变化的过程，其变化的条件是化工设备提供的。因此，选择适当型号的设备、设计符合要求的设备，是完成生产任务、获得良好效益的重要前提。 2.设备选型的依据 设备的选择是根据物料衡算、热量衡算的结果进行的，根据物料衡算的数据可以从《化工工艺设计手册》上查取并选择所需的设备型号，在根据其所对应的参数结合热量衡算的数据对所选设备进行校核，使其经济上合理，技术上先进，投资少，加工方便，采购容易，水电汽消耗少，操作清洗方便，耐用易维修。 3.设备选型的基准 根据各单元操作反应的周期，计算出生产批次，在由总体积计算出单批生产体积，以此数据查找《化工工艺设计手册》，对设备进行选择。 5.2不同设备的选型计算 1.储罐的选型 储罐用以存放酸碱、醇、气体、液态等提炼的化学物质。其种类有很多，大体上有：滚塑储罐，玻璃钢储罐，陶瓷储罐、橡胶储罐、焊接塑料储罐等。就储罐的性价比来讲，现在以玻璃钢储罐最为优越，其具有优异的耐腐蚀性能，强度高，寿命长等，外观可以制造成立式，
卧式，运输，搅拌等多个品种。本次工程中需要用到的储罐有3-N-吗啡啉丙磺酸缓冲溶液储罐，四氢呋喃储罐，甲醇储罐，以及树脂预处理所用到的重生树脂所要用的溶剂乙醇的储罐。 （1）3-N-吗啡啉丙磺酸缓冲溶液储罐 缓冲溶液的体积：V= ρ 水 m = 1 1899 .1061=1061.1899L 圆整容积2500L ，选用V111钢衬塑储罐Φ1200*2240*4,材料纯聚乙烯，不锈钢304,容积2500L 面积1.1304m 2。 （2）四氢呋喃储罐 四氢呋喃的体积：V= 四氢呋喃 四氢呋喃 m ρ= 89 .0 1011.6276=1136.66L 选用V112玻璃钢卧式罐Φ1200*1400*5，材料不锈钢304，容积1583L ，面积1.1304m 2。 （3）甲醇储罐 甲醇的体积：V= 甲醇 甲醇 m ρ= 79 .0 149.9410=189.80L 选用V113 立式储罐Φ500*1000，材料不锈钢304，容积196.25L ，面积0.19625m 2 。 (4)浓缩储罐 浓缩储罐里面的物料是四氢呋喃和甲醇 甲醇的体积： V 甲醇= 甲醇 甲醇 m ρ= 79 .02706 .85=107.94L 四氢呋喃的体积：V 四氢呋喃= 四氢呋喃 四氢呋喃 m ρ= 89 .0 644.9393=724.65L 总的体积： V 总=107.94+724.65=832.59L
游泳池方案(50米标准池)
第一章设计依据 一、方案设计思想 初期投资和后期费用最佳结合，采用太阳能加空气源热泵方案，太阳能系统用来提供游泳后的淋浴热水（空气源热泵辅助），空气源热泵系统用来补充每天游泳池内消耗的热水和散失的热量。 太阳能系统相应功能： 太阳能在晴好天气为游泳人员提供游泳后的热水，根据甲方目前使用情况而定，此设计方案暂按20吨/天（水温45度）进行设计。天气不好时，空气源热泵启动替代太阳能来提供。 空气源热泵相应功能： 1、在初次放水时采用空气源做为制热源，分批次将游泳池水加满。 2、弥补每天游泳池散热和人员流动损耗的热水。 泳池设计水温为28℃； 二、工程简介 标准游泳池尺寸：50m×21m，深度1.8 m，容量为1890立方，春夏秋使用，冬季停用。游泳池为室内。 三、标准依据 1.GB/T18713-2002《太阳能热水系统设计、安装及工程验收技术规范》 2.GBJ15-88 《建筑给排水设计规范》（97版） 3.GB/T17581-1998《真空管太阳集热器》 4.GB/T18708-2002《家用太阳热水系统热性能试验方法》 5.GBJ17-88 《钢结构设计规范》 6.GBJ9-87 《建筑载荷规范》 7.NY/T343-1998《家用太阳热水器技术条件》 8.NY/T 514-2002《家用太阳热水器储水箱》 9.NY/T 513-2002《家用太阳热水器电辅助热源》 10、GB4272-92《设备及管道保温技术通则》 11、GB4706.1-1998《家用和类似用途电器的安全通用要求》 12、GB/T12936-1991《太阳能热利用术语》 13、《游泳池及水上游乐池给水设计规程CECS 14：2002》
设备选型计算书
主要设备选型计算书1、基本参数：（游泳池） V P =180m3；T P =4h；V P =49.5m3/d；（水容积系数1.1）T d =28℃；t h =48h； 2、循环系统计算书：过滤循环流量： Q C = V P /T P V P ——标准游泳池的池水容积（m3）； T P ——循环周期（h）； Q C =180/4*1.1=49.5m3/h 选用循环水泵数量3台（两用一备）；流量25m3/h；功率2.2kw；。 3、过滤系统计算书： 过滤循环流量： Q C =180/4*1.1=49.5m3/h A、选用过滤器数量2台；单台过滤面积1.13m2；过滤速度25m3/m2·h；单台流量28.26m3/h；过滤器尺寸φ1200；滤床深度1000mm；出水浊度0.1FTU；反冲洗强度12～15L/S·m2，工作压力0.60MPa。 4、臭氧消毒设备 4.1 过滤循环流量： Q C =180/4*1.1=49.5m3/h 4.2 池水消毒采用臭氧消毒，臭氧投加率C=1.2mg/L： C T =Q C ·C C T ——臭氧投加量（g/h）；C——臭氧投加率（g/m3）； C T =Q C ·C=49.5x1.2=59.4g/h 故本工程选用投加量60g/h臭氧设备。 5、加热系统计算书：
5.1 标准游泳池的池水加热包括初次升温加热和保温加热两部分。初次升温加热时加热速度不宜过快，以防结构受热不均引起瓷砖爆裂。初次升温加热时，所需热量主要为： A、游泳池水表面蒸发损失的热量； B、游泳池新鲜水加热所需的热量。 C、游泳池的池壁和池底传导损失的热量； 5.2 保温加热时，所需热量包括以下四部分： A、游泳池水表面蒸发损失的热量； B、游泳池的池壁和池底传导损失的热量； C、管道和净化水设备传导损失的热量； D、游泳池补充新鲜水加热所需的热量。 5.3 游泳池水表面蒸发损失的热量： Q S =α·γ·(0.0174·V W +0.0229)·(P b -P q )·A S ·(760/B) α——热量换算系数，α=4.187； γ——与池水温度相等时，水的蒸发汽化潜热（Kcal/Kg）； V W ——游泳池水表面上的风速（m/s）；一般按下列规定采用： 室内游泳池：V W =0.2～0.5m/s； 露天游泳池：V W =2～3m/s； 因是室内池，故取V W =0.5m/s； P b ——与池水温度相等时的饱和空气的水蒸汽分压力（mmHg）； P q ——游泳池的环境空气的水蒸汽分压力（mmHg）； A S ——游泳池的水表面面积（m2）； B——当地的大气压力（mmHg）。 Q S =4.187x582.5x(0.0174x0.5+0.0229)x(25.2-19.1)x150x760/751=82.98kw 5.4 游泳池水面、池壁、池底、管道和设备等传导损失的热量： Q t =0.2·Q S =0.2x82.98=16.60kw 5.5 初次升温加热时，游泳池新鲜水升温所需的热量： Q f =α·γ·V P ·(T d -T f )/t h α——热量换算系数，α=1.163；γ——水的密度（Kg/L）；
热泵机组的选型与计算
机组的选型与计算 本计算过程仅针对学生宿舍1、2、9栋热泵热水系统，其他系统计算过程相同。 1、日用水量：84960L/d （学生宿舍1栋18800L/d ，学生宿舍2栋17200L/d ，学生宿舍9栋48960L/d ）； 2、冷水温度：10~15℃，机组出水温度：55℃；△t=45℃； 3、娄底市气象参数：全年平均气温16.5～17.5℃，年极端最高气温40.1℃，年极端最低气温－12.1℃； 4、机组的选型和计算 4.1、最高日耗热量，按下公式（1）计算： )360024/()(?-=L r r r d t t C Q Q ρ · ······························· 式（1） 式中：Q d ——最高日平均秒耗热量（KW ）； Q r ——最高日热水量（m 3/d ）；取84.960 m 3/d ； C ——水的比热，C=4187（kJ/kg ·℃）； ρr ——热水密度（kg/L ）；取0.9857; t r ——热水设计温度（℃）,取50℃； t L ——冷水设计温度（℃）,取10℃。 代入式（1），Q d =84.960×4187×0.9857×(50-10)/(24×3600)=162.33(KW) 4.2、热泵机组制热量，按下式（2）计算，设热泵机组在最不利工况下的运行时间为每 天T l =18h,则： 11/24T Q k Q d g ?= · ··················································· 式（2） 式中：Q g ——热泵机组设计小时平均秒供热量（KW ）； T 1——热泵机组设计工作时间（h ）。T 1应根据用水规律、低温热源和系统经济 性等因素综合考虑确定。全日供水时，建议取12～20（h ）；定时供水时， T 1由设计人定； k 1——安全系数，可取K1=1.05～1.10； 代入式（2），Q g =24×1.05×162.33/18＝227.267(KW) 4.3、机组选型配比，考虑温度及结霜的影响取综合影响系数为0.7。则机组的名义制热 量为： Q=227.267/0.7=284.08（kW ）