爆破挤淤施工方案

第二节爆破挤淤

1. 工程概况

本标段围堰堤身采用斜坡式抛石堤结构，填料为块石。堤心石设计顶标高为+3.0m，设计堤顶宽度为9.5m，堤心石内外坡比皆为1:1.5。

抛石堤水下软土地基采用爆破法实施置换处理，各相关堤段拟置换处理的淤泥厚度为3.9m~7.2m。

2. 工程特点

本海堤爆破处理软基工程总体特点是：石料全部为水上抛填，抛填石方量大，工期短，抛填强度高；淤泥较薄，爆破处理软基处理不当极易超方；需谨慎选择合拢段的位置及其施工方法。据此，施工时应着重考虑以下几个方面：

2.1 与常规的陆上抛填施工相比，由于本海堤所需堤心石全部需要从水上运输与抛填，且抛填方量大、强度高，使堤心石抛填施工参数的控制难度增大，故必须妥善协调水上抛填施工与可能的堤上补抛，合理控制堤身的抛填参数与爆破参数，以防止因抛石不足引起质量缺陷，或因断面超宽超深造成堤心石抛填超方。

2.2 鉴于海堤堤身内侧可能要求利用“闭气土”发挥防渗功能，因此，爆破处理软基设计与施工应选择合理的爆破施工方法和参数，尽量降低堤心石抛填施工和爆破施工可能对堤身内侧坡脚一定范围内淤泥结构的扰动与破坏。

堤外侧淤泥包须要清除，希望爆破时尽量降低淤泥包高度。

2.3 合拢段位置的选定和施工方法是本工程爆破处理软基施工的又一重要方面。本工程工期短，须有多个堤头同时抛填推进，在相邻两个堤头的相接处由于淤泥鼓包的影响，两个堤头的淤泥包相叠加，抛石体的自重挤淤效果差，另外正对面两堤头的泥下块石会在合拢部分相遇，堤头装药困难。合理的抛填工艺及爆破参数选取是保证合拢段施工质量的关键。

3. 施工方案

3.1方案比选

爆破处理软基筑堤的施工方法：针对不同的淤泥厚度和环境要求，已发展起来多种爆破处理软基筑堤的施工方法，常用的为下面二种。现分别介绍如下：

3.1.1“爆破排淤填石法”（即专利技术“水下淤泥质软基的爆破处理法”的简称）

其要点是：1、泥上要有覆盖水。2、施工起始端采用陆上抛填。3、炸药埋入抛填体前面泥中0.45～0.55倍淤泥深。4、爆破使抛填体向前塌落，软土被排开，石料一次落到坚实层上，并形成“石舌”。

爆破排淤填石法要求“陆上抛填”，在本工程是不可能的，因而不适用。按照爆破排淤的机理，爆破用药量要非常大，定额规定炸药单耗在0.47kg/m3以上，极不安全也易造成浪费；同时，对淤泥较薄的情况，易于产生爆破超深超方，或者堤头爆破时“排淤”不尽，塌落的填石马上覆盖，堤下的淤泥不可能再有机会爆破排出。因此严格意义上的爆破排淤填石法目前已基本淘汰。

3.1.2控制加载爆破挤淤置换法（简称“爆破（挤淤）置换法”）

抛石挤淤置换法是最古老最简单的一种施工方法，但因理论研究和施工经验的局限，规范规定抛石挤淤只适用于厚度为4m以内的淤泥。而上述的爆破排淤填石法等方法可以认为是开挖换填的延伸，并均把重点放在爆破作用上，由于受爆破效果的限制和泥、石互动的影响，造成抛填体最终断面和落底深度难以控制，使得部分海堤产生堤身落底深度与设计差异较大、两侧平台不稳等质量缺陷。有鉴于此，基于土工计算原理，我们在总结抛石挤淤和爆破处理软基技术优缺点的基础上，提出了“控制加载爆破挤淤置换法”，该法可以认为是抛石挤淤的延伸，其基本原理是：

3.1.2.1根据土工计算原理和堤身设计高度，经过理论分析计算，确定堤身抛填高度。要点是通过抛填高度参数的控制最大限度地达到挤淤效果，又不至于施工不便，爆后堤顶超高；

3.1.2.2根据抛填计算高度值和堤身设计断面，计算堤身抛填宽度值。通过抛填宽度控制，使堤身宽度尤其是堤身两侧平台宽度得到保证，同时要尽量减少理坡工作量；

3.1.2.3由抛填高度和宽度计算堤身自重加载挤淤深度，确定堤身要达到设计深度还需要挤除的淤泥厚度值，根据经验和爆破作用机理确定爆破参数；

3.1.2.4施工时，通过对施工环境和爆前爆后断面（包括淤泥包）的监测，控制两侧药包位置和参数，确保堤身断面的完整形成。

在本方法中，土及填料的物理力学性质是内因，控制抛填加载是手段，必要的爆破是使挤淤过程得以完成的附加外载。通过抛填加载的控制和爆破载荷的控制，使挤淤过程按设计进行，确保堤身达到设计断面，满足质量要求。

综合比较上述方法，本工程采用“控制加载爆破挤淤置换法”。该方法能有效地保证堤身落底

和堤侧水下平台的完整形成，减少堤身坡面的理坡工作量，满足施工安全环境的要求，并在堤身内侧形成可被利用的闭气土。该方法在阳江核电东平台防护堤工程、温州洞头北岙二期围垦工程、粤海铁路轮渡南、北港防波堤工程等国内重要的工程中得到成功应用。

3.2总体施工方案

本工程爆破处理软基采用“控制加载爆破挤淤置换法”。根据工程自然条件和堤身断面结构的特点，爆破采取“堤头爆填+两侧爆填”的工序施工。

在施工时，按抛填参数和爆破参数两方面进行施工控制。抛填要做到“堤身先宽后窄，石料外大内细”；堤头爆破前抛填时应保证堤身坡脚宽度和厚度一次到位，爆后堤身缩窄到设计堤顶宽度控制方量，并尽量减少理坡工作量。大块石尽量抛在堤身外侧，以利防冲抗浪，同时为护面施工储备块石。堤头爆破-抛填施工完成一定进尺后，进行侧向爆填。

为满足工期要求，保证外运石料有足够的工作面进行水上抛填，应充分利用现场施工条件，可安排多个堤头工作面进行抛填施工。

在正式开工前，向有关单位提供50m试验段的施工方案和检测方案，并根据试验段结果优化

相关堤段的抛填参数Array和爆破参数。试验段具

体位置由设计与监理

单位根据现场情况会

同施工单位协商确定。

3.3施工工序

3.3.1主要的施工

流程为：

3.3.2具体施工工序为：

（1）施工准备：进行施工现场勘察及爆破区安全检查，编制完善的施工组织设计，提交当地公安部门和水上安全监督部门审查批准后，办理火工品购买手续及准备其它爆破辅助材料。施工组织设计经业主、监理工程师批准后组织施工。

（2）测量放线：根据业主单位提供的坐标控制点、水准点，在不受干扰、牢固可靠且通视好、便于控制的地方设立施工水准点及辅助施工基线。并据此设立施工标志、水尺等，根据设计施工图进行放样，设立抛填标志。

（3）堤身抛填：严格按施工组织设计确定的抛填宽度和抛填高度进行堤身抛填。

（4）堤头爆破：堤身抛填进尺达到设计进尺后，进行堤头爆填。即根据施工组织设计文件要求的数量和重量制作药包，根据不同的水深及装药深度要求采用由大型挖掘机改装的液压式陆上装药机(见下图)或布药船进行药包布设，在堤头正面和两侧布设群药包，实施堤头爆破。

挖掘机

液压伸缩臂

抛石体

淤泥鼓包

装药仓

液压式陆上装药机布药示意图

（5）循环抛填：堤头爆后按设计宽度补抛并继续向前推进，当堤头达到新的设计进尺后，再次在堤头布设群药包实施爆破，如此“抛填-爆破-抛填”循环进行，直至达到设计堤长。

（6）两侧爆填：当堤身推进达到一定长度后，即进行堤身两侧爆破处理(即：侧向爆填)，完整形成堤身两侧的坡脚，挤出堤底可能残留的淤泥。侧爆的一次处理长度根据爆破安全的需要取50~100m。

（7）对堤身外侧进行挖泥与补抛块石，如必要时可再次在外侧布药实施侧向爆填，以形成满足设计断面要求的外侧坡脚。

（8）检测验收。采用体积平衡法、钻孔探摸法及探地雷达法进行检测验收。

3.4合拢段施工

3.4.1合拢段的选取原则

合拢段应选在水深较深、淤泥厚度较薄的堤段。水深较深可增加堤身自重挤淤的作用，满足该段的体积平衡，淤泥较薄本身可减少挤淤难度。

3.4.2合拢段的施工方法

根据合拢段水深和淤泥厚度，合拢段的长度一般取30米~60米，按正常堤身的设计抛填宽度两侧各缩窄1~2米(实践证明：如果堤身抛填宽度太窄，由于堤身下已有部分来自堤头爆填的块石，

不能满足装药深度要求)，在堤身侧面布药爆破3遍，每一遍爆破后均应进行堤身补抛，宽度向两侧增加1米，并将堤身高度补抛至设计高程(见下图)。

平面示意图

3.5爆破参数和爆破网路设计

3.5.1抛填及爆破参数设计

3.5.1.1“控制加载爆破挤淤置换法”的计算方法

（1）抛填参数计算原则

①根据土工计算原理和堤身设计高度，经过理论分析计算，确定堤身抛填高度。要点是施工方便、爆后堤顶不超高的前提下抛填高度尽量高，最大限度地达到挤淤效果。根据土工计算结果及抛填施工的要求，综合两方面因素，取抛填高程为+4.00m。

②根据抛填计算高度值和堤身设计断面参数（堤顶高度、宽度，水下平台高度、宽度，堤身落底深度、宽度），计算堤身抛填宽度值。通过抛填宽度控制，使堤身宽度尤其是堤身两侧坡脚宽度和厚度得到保证，同时可尽量减少理坡工作量。

（2）爆破参数的计算

本工程爆破参数的计算按“控制加载爆破挤淤置换法”的计算方法并按类似工程的施工经验进行适当调整后，综合得出。

“控制加载爆破挤淤置换法”计算爆破参数的步骤如下：

①根据堤身抛填高度和堤身抛填宽度，确定堤身自重挤淤深度，自重挤淤深度D 0通过如下公式确定：

23

000/)]3/(2/)4(2)2[(0D h B D B D D C D C s s u s u +=+++++γγγγπ

②估计堤头爆破下沉平均高度D 1：

)

(011D D K D -=

D 为设计挤淤置换深度，本工程为3.9m~7.2m 。

③给定每炮抛填进尺b 。考虑到本场址淤泥特性，以及因海堤堤心石均需水上船抛给抛填进尺控制所造成的困难，取b=8m~10m ，按公式

)(2

12kg bD K Q =

计算单药包重量。

④堤头爆填药包的间距a 应满足如下关系：

)

062.0(4.13/13Q K a ??=

Q 为单药包重量，3

/1062.0Q 值为球形药包的半径。

⑤堤头爆填布设的药包的个数M 应满足如下关系：

21M M M +=

其中，M 1为堤头前面所布设的药包的个数，M 2为堤头两侧所布设的药包的个数，M 1和M 2应分别满足如下关系：

1

]/)(int[41++=a B B K M m

]

/int[252a b K M =

B 为堤顶宽度，B m 为堤身在泥面处的宽度。 3.5.1.2 抛填参数和爆破参数设计

堤头抛填及侧爆抛填施工示意图详见图5.1~图5.3。

A

炸药包

堤头爆后补抛宽度堤头爆前抛填宽度

外侧宽度

内侧宽度

图5.1 堤头抛填平面示意图

堤头爆前抛填宽度

炸药包

堤头爆爆后断面线

堤头爆爆前断面线

设计断面线

4.00

图5.2 堤头抛填推进A-A 横断面

堤头爆后补抛宽度

侧爆药包堤头爆后补抛断面线

设计断面线

侧爆药包

3.0

图5.3 堤头抛填推进B-B 横断面

注：侧爆前堤顶不加宽。在堤头内、外侧分别布设 2 个药包，其他药包布设在堤头端部。若外侧挖泥、补抛后需再次侧爆，其药量按原药量的50%计。

3.5.2 爆破网路设计

35.2.1 爆破器材的选择

（1）根据防水、安全及环境保护的需要，炸药采用袋装乳化炸药。为保证药包重量误差和使用方便，药包按设计单药包重量在炸药厂定做。

（2）传爆器材采用导爆索。为安全传爆，要选用每米含炸药重量不小于11克的导爆索。

（3）起爆器材采用8#工业铜质瞬发电雷管。分段起爆时，采用非电导爆管雷管，分段段差不小于200毫秒。

3.5.2.2 爆破器材的使用

（1）药包制做

①药包制作要在公安局及相关管理部门指定的地点进行加工。

②药包起爆体用导爆索制作。导爆索的两端用防水胶布密封，将一端按15cm长“之”字形折叠5~6折，防水胶布绑扎两道，形成起爆体，用木制炮棍将其插入袋装药包的中心，袋口用麻绳扎紧。

③药包的配重分两种：爆填时用装药机埋入泥下的药包的配重，因工艺要求，采用C20砼浇注的圆锥形预制桩头(见图 5.4)；爆夯的药包配重，用袋装中粗砂，重量为设计药包重量的一倍，将制做好的药包装入装有配重的编织袋内，袋口用麻绳扎紧。

（2）导爆索网路

①导爆索采用搭接，搭接长度不小于15cm，搭接处用电工胶布绑扎结实，禁止打结或打圈。

②导爆索切割用快刀加工，两端应用防水电工胶布进行密封防水。

③导爆索支索与主索的传爆方向的夹角必须小于90度。

④起爆导爆索应采用两发同厂、同批号的并联电雷管起爆，电雷管的聚能穴应朝向导爆索的传爆方向。爆破网路图详见图5.5。

（3）雷管的使用

①选择同厂、同批、同型号的两发8#铜质电雷管并联起爆。

②做为起爆雷管的两发电雷管应在连接网路前用雷管测试仪测量，选择电阻相等的两发为一

组。

③非电导爆管雷管分段起爆时，用于激发导爆管的电雷管的聚能穴方向应与导爆管传爆方向相反，并用胶布绑扎好。

图5.4 预制

砼配重示意

图

坡脚爆夯药包

导线电雷管

+起爆器

+_

起爆器_

非电雷

图5.5 爆破网路图

3.6爆破安全与环境保护 3.6.1 爆破安全分析

爆破挤淤处理软基施工的有害效应主要包括：地震波、个别飞散物与水中冲击波。 3.6.1.1 地震波

爆破地震波是指爆破时炸药的一部分能量转换为地震波，从爆源以波的形式向外传播，经过介质达到地表，引起地表的震动，其震动强度随着爆心距的增加而减弱。

根据《爆破安全规程》和《爆破法处理水下地基和基础技术规程》的规定，评价爆破对不同类型建（构）筑物的振动影响，应采用不同的安全判据和允许标准。地面建筑物的爆破振动判据，采用保护对象所在地的质点峰值振动速度和主振频率；重力式码头、水工隧道、交通隧道和矿山巷道

的爆破振动判据，采用保护对象所在地质点峰值振动速度。爆破地震的地震速度不得超过建筑物的地面安全振动速度。主要类型建筑物地面安全允许振动速度按下表取用。

V K Q R =???

?

??3α

(cm/s)

式中 R ：距爆破点的距离（m ）；

Q ：一次同时起爆药量（kg ），如分段起爆，则为最大段的药量；

K 、α为与爆破地震安全距离有关的系数、指数，与爆区的地质、地形条件和爆破方式等有关，根据《爆破法处理水下地基和基础技术规程》，按下表取用。

cm/s ）。

3.6.1.2 个别飞散物

在一般爆破工程中，常以爆破个别飞散物的安全距离来划定爆破安全警戒范围。爆破处理软基施工时，个别飞散物的距离与装药量、装药深度及覆盖水深等有关。鉴于本工程覆盖水浅、药包埋设深度小，因此，个别飞散物将是施工过程中的主要危害。但在采用控制加载爆破挤淤置换法的条件下，根据类似工程经验本爆破现场个别飞散物的距离可控制在150m以内。

3.6.1.3 水中冲击波

水中冲击波是指爆破时炸药的一部分能量转换为水中的压缩波，其传播规律也是随爆心距增加而强度减弱。《爆破安全规程》和《爆破法处理水下地基和基础技术规程》均对人员和施工船舶的水中冲击波安全允许距离作出规定。

因此，上述爆破处理软基施工方案满足《爆破安全规程》和《爆破法处理水下地基和基础技术规程》的有关安全技术标准要求，爆破处理软基施工不会对施工现场附近的人员、建（构）筑物与船舶造成爆破地震波、个别飞散物与水中冲击波方面的危害。

3.6.2 安全保证措施

1. 爆破施工单位必须建立健全安全管理体系，成立由项目经理为组长的安全生产领导小组，切实行使安全管理与监督职能。

2. 为保证施工安全，尽可能降低对施工区周边单位正常作业的影响，针对港区内的实际情况，成立由有关单位派人参加的爆破指挥领导小组，统一协调各有关（施工和周边）单位的警戒事宜。

3．警戒：起爆前派出交通船，进行海上警戒。各警戒点必须事先勘察设定，并有专人负责。警戒点之间要互相通视，保持密切联系。爆破前，要同时发出视觉和声响信号，使危险区内的从员都能清楚地听到和看到，第一次信号：预告信号；第二次信号：起爆信号；第三次信号：解除警戒

信号。

4．两侧爆填布药线长度应根据安全距离控制的一次最大同时起爆药量及施工能力确定。为尽可能降低爆破震动对周围的影响，可采用分段延时起爆技术。

5．爆破施工后由专职爆破安全员进行现场安全检查，在确认无安全隐患后，方可解除警戒。

6．药包由分支导爆索引爆，分支导爆索引至堤顶与主导爆索联接。爆破采用电起爆，起爆器由专职爆破员保管和使用。

7．爆破时机要避开各类施工船舶,以消除爆破对水上船舶的影响。

8．夜间或大雾时不得进行爆破，雷雨时必须停止爆破。

9．火工品的购买、运输和使用严格遵守《中华人民共和国民用爆破物品管理条理》和《爆破安全规程》及当地公安机关的有关规定。

10．爆破后，爆破员必须按规定认真检查爆区有无盲炮。发现盲炮或怀疑盲炮时，应立即报告并及时处理。因网路原因拒爆，经全面检查，找出原因并排除后再重新起爆。个别药包拒爆，可在其附近投放药包诱爆。

3.6.3 环境保护

对连云港、大连等地爆破施工过程的环境跟踪监测结果表明：爆破处理软基施工作业对施工区水质污染极小，对施工区以外海域没有有害影响。

3.6.3.1连云港爆破法处理软基环境监测结果。

连云港建港指挥部于1987年7月委托连云港市环境监测站进行爆破处理软基对海洋环境影响的评估。并曾于1985年4~5月委托交通部天津水运工程科学研究进行了连云港水域污染现状调查，布设了13个站位，分四次采样分析。市环境监测站分别在防波堤爆破施工后1.5小时及24小时，于爆源4.00米半径范围内进行了二次采样分析。两单位均提供了分析报告。根据以上两份报告进行爆破前后的水质和底质及透明度对比。

水质检测结果对比表

底质检测结果对比表

海水透明度检测结果表

①爆破前后本港水质均符合国家一类海水标准，水中有害物质含量(三氮)都在最高允许浓度以下，并距最高允许浓度尚远。

②爆破前后底质变化说明爆破对海洋底质没有构成明显的影响。

③爆后短时间内(1.5小时)，由于大量泥沙进入水体，并在潮流作用下扩散，对海洋环境有一定影响，但经过一段时间(24小时)的消解、扩散和沉积，水质和底质及透明度等没有发生持久异常现象，并与海域的原底质基本吻合，均符合本报告采用的水质标准，对海洋生态环境没有产生有害的影响。

3.6.3.2 大连港大窑港区抛石基床爆破夯实环境监测结果

为了查明爆夯对海洋环境的影响，国家海洋局海洋环境保护研究所于1990年6月22日-7月22日对爆夯区域及附近海域进行了水质及海洋生物的监测。结论如下：

①爆破前后水质未发生显著变化。

②爆破对浮游植物基本无影响。

③对26种浮游动物进行了调查，爆破前后几乎没有什么变化，均属正常的生态变化。

④浮筏养殖定点观测，在爆区选定的三个贻贝养殖观测点，爆后15天内进行了三次调查，贻贝的脱落和死亡率分别为0%、0.5%、1%属正常范围。

3.7、施工质量控制

3.7.1 质量控制程序

工程质量控制程序见图3.7.1。

3.7.2 质量控制标准

3.7.2.1 抛填质量控制标准

图3.7.1 工程质量检测程序框图

抛石体为自然级配的混合料，在其规格与质量满足设计施工文件要求的前提下，其块度以偏大为宜。

抛填宽度误差±1.0m

抛填高度误差±1.0m

抛填进尺误差±1.0m

点间距误差±0.5m

断面测量误差±0.1m

3.7.2.2 爆破质量控制标准

①药包制作及布放允许偏差应符合下表规定。

的进尺量。

③相邻两炮抛填进尺与设计进尺之差不应大于0.5m。如果单炮堤头爆破进尺超出设计规定的长度范围，下一炮应及时缩短进尺，保证连续三炮的堤头爆破平均进尺小于设计进尺。

3.7.3 质量保证措施

1. 爆破施工单位应在施工前建立健全质量保证体系，成立以项目经理为负责人的质量保证领导小组，参加人员有项目总工程师、爆破工程师及各工段长，使质量保证措施始终能够落实到每一道工序和每一个施工人员。

2. 施工前，组织有关人员熟悉和研究图纸，充分领会设计意图。根据设计意图和现场实际情况，结合相关工艺，充分讨论，精心完善施工组织设计。

3. 在施工前要组织有关人员进行技术交底，使施工技术人员充分了解、熟悉工程地质环境情况、施工工艺及流程、操作规程，确保施工能按设计意图顺利进行。

4．施工过程中，各工序均要严格按照施工工艺和操作规程进行实际操作，做到标准化、规范化作业。同时，对于专业性强的工种加强技术培训，努力提高全员技术素质。

5. 认真作好每一个施工环节的质量控制工作，并做好完整的记录。堤头抛填要有专人负责计量与指挥协调，药包制作与布设要有专业工程师实施现场监督和指导，爆破前后要对堤身断面进行认真测量。

6．每次爆破施工后，要组织技术人员根据抛填统计资料、爆破参数和爆前爆后断面测量结果，对爆填效果作出分析评估。

7．技术人员应及时整理、分析施工资料与数据，并根据施工过程中的工程质量检测结果或可能出现的土层变化情况，对施工参数作出必要的调整。

8. 根据工程实际进展需要，对试验段、合拢段和封头段等特殊施工部位提出专项施工组织设计，并认真组织实施。

9．爆破施工单位应加强与项目业主、监理和设计单位的联系，在施工技术方面得到广泛的支持与合作，及时解决施工中可能遇到的技术难题。

10．爆破施工单位应加强与抛填施工单位的沟通和协作，保证抛填施工满足爆破处理施工技术和质量的要求。

3.8质量检测及验收标准

3.8.1 质量检测程序

工程质量检测程序见图8.1。

3.8.2 质量检测方法

采用以下方法，对施工过程和施工结果进行质量检测。

3.8.2.1. 自沉与爆沉累计计算法：根据土工计算原理，应用抛填参数和土工参数计算第一次抛填堤身挤淤深度D0，加上每次爆破作用下堤顶的实测下沉值D i（i=1～N），并考虑到堤身因密实的压缩量，可估算堤身落底深度，公式为：

D=D0+∑D i-ΛH

其中D为最终堤身落底深度，H—抛填体总厚度，

D0—堤身自重挤淤下沉量，Λ为堤身密实压缩系数，取10～15%。

3.8.2.2. 体积平衡法：爆破施工中堤头爆填时，单炮的抛填方量统计结果一般与堤身设计断面方量差别较大，其原因在于单炮的抛填方量与抛填石料、速度、地质及淤泥包情况、爆破对堤身纵向产生的影响范围等多种因素有关。

以前的方法：统计方量并测量爆破处理后的堤身断面，人为的按

50 或100米一段计算出实际抛填方量和设计断面方量的差别，推算堤身落底深度，精度较差。

图8.1 工程质量检测程序图

经多个工程的研究，合理的计算方法是：实测堤头爆破对堤身纵向产生的影响范围S，查出该段每炮进尺L，按

N=int[S/L]

炮计算一次抛填方量和设计断面方量，测量爆破处理后的堤身断面，并结合“自沉与爆沉累计计算法”估算的堤身落底深度，估算堤身落底深度和宽度。

3.8.2.3. 沉降位移观测法：对爆填结束的施工段，每200米设置一个沉降位移观测点，单点连续观测时间不少于3个月，每点测量次数不少于15次。

4. 探地雷达法：采用探地雷达法进行检测，复核堤底位置及堤身形状。堤身每隔100m检测一个断面。测点距离不大于2m 或采用不间断扫描方式。应有适量的钻孔资料配合分析，以提高物探分析的精度。

5. 钻孔探摸法：直接探明抛石体置换淤泥的落底状况。根据规范和设计要求，每300m布置一个钻孔断面，每个断面布置钻孔2个，钻孔探摸应揭示抛填体的厚度、混合层厚度，钻孔应通过抛石体并深入下卧持力层不少于2m，以判明各土层的物理力学性质。钻孔桩号具体位置应由业主、设计或监理指定。

8.3 验收标准

8.3.1 工程竣工验收时应提交各项施工记录，包括：单药包重量、药包数量、药包位置、施工水位、布药起始及结束时间、起爆时间、抛填石料记录和其他应记录的资料。

8.3.2 确定爆破挤淤深度的原则是堤身抛石要求落底至设计高程，另外允许堤心石下面有≤1m的泥石混合层。

8.3.3 其他相关项目的验收标准应符合现行行业标准《港口工程质量检测评定标准》的有关规定。

9、机械设备配置

施工机械设备表