再生骨料及再生骨料混凝土的性能分析与评价_许岳周

２００６年第７期（总第２０１期）Ｎｕｍｂｅｒ７ｉｎ２００６（ＴｏｔａｌＮｏ．２０１）

混

凝土

Ｃｏｎｃｒｅｔｅ

１引言

目前，我国建筑垃圾的数量已占到城市垃圾总量的３０％～

４０％。绝大部分建筑垃圾未经任何处理，便被采用露天堆放或填埋的方式进行处理，造成了严重的环境污染［１］。废弃混凝土作为建筑垃圾的最重要组成部分，经估算２００３年我国的混凝土废料量已经达到了１．８亿吨［２］，给环境造成了较大的负面影响。同时，混凝土生产需要大量的砂石骨料，而随着对天然砂石的不断开采，天然骨料资源亦将趋于枯竭，且其开采的运输能耗与费用惊人，对生态环境的破坏也十分严重［３］。

再生骨料混凝土简称再生混凝土，废弃混凝土作为再生骨料的来源又称母体混凝土。废弃混凝土块经过破碎、清洗与分级后形成的骨料称再生骨料；再生骨料部分或全部代替砂石等天然骨料配制而成的混凝土称为再生骨料混凝土［４］。充分利用再生骨料混凝土，不但能有效降低建筑垃圾的数量，减少建筑垃圾对自然环境的污染，同时利用再生骨料制造再生骨料混凝土还能减少建筑工程中对天然骨料的开采，达到保护环境的目的。

２再生骨料的基本性能

２．１再生骨料的堆积密度和表观密度

同天然砂石骨料相比，再生骨料表面包裹着相当数量的水泥砂浆，由于水泥砂浆的孔隙率大，棱角众多，所以再生骨料的表观密度和堆积密度比天然骨料低，由表１和表２可知：再生骨料的表观密度和堆积密度分别为天然骨料的８８％～９７％和８７％～９９％，分别在２．３１ｋｇ／ｍ３～２．６２ｋｇ／ｍ３和１．２９ｋｇ／ｍ３～１．４７ｋｇ／ｍ３之间。

再生骨料表观密度、堆积密度，还与再生骨料母体混凝土的强度等级、配比、使用时间、使用环境及地域等因素有关［５］。再生骨料的密度随着母体混凝土强度的降低而降低，降低幅度达到７％［６］，当再生骨料的压碎指标变大，骨料强度降低时，料表观密度和堆积密度也随之变小［１６］，

见图１。中华人民共和国建筑用卵石、碎石国家标准ＧＢ／Ｔ１４６５８－２００１规定：骨料的表观密度应大于２５００ｋｇ／ｍ３，堆积密度应大于１３５０ｋｇ／ｍ３，由表１和表２可知，再生骨料的表观密度和堆积密度达不到天然骨料的标准。但由于再生骨料的低密度有利于抗震，降低结构物自重，因此，有关再生骨料的相应规程应充分考虑再生骨料实际性能。

２．２再生骨料的吸水率

再生骨料的吸水率远高于天然骨料，当骨料的粒径范围为

再生骨料及再生骨料混凝土的性能分析与评价

许岳周，石建光

（厦门大学土木工程系，福建厦门３６１００５）

［摘

要］

本文对国内外再生骨料和再生骨料混凝土的研究现状进行了分析，总结了再生骨料和再生骨料混凝土的基本性能。发现再生骨料的表观密度和堆积密度分别在２．３１ｋｇ／ｍ３～２．６２ｋｇ／ｍ３和１．２９ｋｇ／ｍ３～１．４７ｋｇ／ｍ３之间，其吸水率处于４％～１０％之间，压碎指标在１４．２％～２３．１％之间。再生骨料混凝土抗压强度随再生骨料替代率增加而降低，随水灰比增大而降低。再生骨料混凝土的抗拉强度受替代率影响比较小。随着再生骨料替代率的增大，再生骨料混凝土的坍落度急剧下降、弹性模量降低、收缩值显著增大、抗冻性基本不变、渗透性增大、碳化速度略有增加、抗硫酸盐侵蚀性略有降低。基于众多文献研究成果，经回归分析提出了再生骨料混凝土抗压强度和弹性模量计算公式，最后讨论了再生骨料混凝土的应用状况。

［关键词］

再生骨料；再生骨料混凝土；性能；技术指标

［中图分类号］

ＴＵ５２８．０４１

［文献标识码］

Ａ

［文章编号］

１００２－３５５０－（２００６）０７－００４１－０５

Ａｎａｌｙｓｅｓａｎｄｅｖａｌｕａｔｉｏｎｏｆｔｈｅｂｅｈａｖｉｏｕｒｏｆｒｅｃｙｃｌｅｄａｇｇｒｅｇａｔｅａｎｄｒｅｃｙｃｌｅｄｃｏｎｃｒｅｔｅ

ＸＵＹｕｅ－ｚｈｏｕ，ＳＨＩＪｉａｎ－ｇｕａｎｇ

（ＤｅｐａｒｔｍｅｎｔｏｆＣｉｖｉｌＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇｏｆＸｉａｍｅｎＵｎｉｖｅｒｓｉｔｙ，３６１００５，Ｆｕｊｉａｎ）

Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｔｈｅｏｂｔａｉｎｅｄｒｅｓｕｌｔｓａｂｏｕｔｔｈｅｐｒｅｓｅｎｔｒｅｓｅａｒｃｈｏｆｔｈｅｒｅｃｙｃｌｅｄａｇｇｒｅｇａｔｅａｎｄｒｅｃｙｃｌｅｄｃｏｎｃｒｅｔｅｗｅｒｅａｎａｌｙｚｅｄａｎｄｔｈｅｂａｓｉｃｂｅｈａｖｉｏｕｒｗａｓｓｕｍｍａｒｉｚｅｄｉｎｔｈｉｓａｒｔｉｃｌｅ．Ｉｔｗａｓｆｏｕｎｄｔｈａｔａｐｐａｒｅｎｔｄｅｎｓｉｔｙａｎｄｓｔａｃｋｉｎｇｄｅｎｓｉｔｙａｒｅｂｅｔｗｅｅｎ２．３１－２．６２（ｋｇ／ｍ３）

ａｎｄ１．２９－１．４７（ｋｇ／ｍ３），ｗａｔｅｒａｂｓｏｒｐｔｉｏｎｉｓ４％－１０％，ｃｒｕｓｈｉｎｄｅｘｉｓ１４．２％－２３．１％．Ｔｈｅｃｏｍｐｒｅｓｓｉｖｅｓｔｒｅｎｇｔｈｏｆｒｅｃｙｃｌｅｄｃｏｎｃｒｅｔｅｒｅｄｕｃｅｓｗｉｔｈｔｈｅｉｎｃｒｅａｓｅｏｆｒｅｃｙｃｌｅｄａｇｇｒｅｇａｔｅｓｕｂｓｔｉｔｕｔｉｎｇｒａｔｉｏａｎｄｗａｔｅｒ／ｃｅｍｅｎｔｒａｔｉｏ．Ｉｔｓｔｅｎｓｉｌｅｓｔｒｅｎｇｔｈｗａｓｌｅｓｓａｆｆｅｃｔｅｄｂｙｓｕｂｓｔｉｔｕｔｉｎｇｒａｔｉｏ．Ｗｉｔｈｔｈｅｉｎｃｒｅａｓｅｏｆｒｅｃｙｃｌｅｄａｇｇｒｅｇａｔｅｓｕｂｓｔｉｔｕｔｉｎｇｒａｔｉｏ，ｔｈｅｓｌｕｍｐｏｆｒｅｃｙｃｌｅｄｃｏｎｃｒｅｔｅｒａｐｉｄｌｙｒｅｄｕｃｅ，ｉｔｓｅｌａｓｔｉｃｍｏｄｅｌｒｅｄｕｃｅ，ｉｔｓｓｈｒｉｎｋａｇｅｍａｒｋｅｄｌｙｉｎｃｒｅａｓｅ，ｉｔｓｆｒｏｓｔｒｅｓｉｓｔａｎｃｅｉｓｌｅｓｓｉｎｆｅｃｔｅｄ，ｉｔｓｐｅｒｍｅａｂｉｌｉｔｙｉｎｃｒｅａｓｅ，ｉｔｓｃａｒｂｏｎｉｚａｔｉｏｎｓｐｅｅｄｓｌｉｇｈｔｌｙｉｎｃｒｅａｓｅ，ｉｔｓｓｕｌｐｈａｔｅｒｅｓｉｓｔａｎｃｅｓｌｉｇｈｔｌｙｒｅｄｕｃｅ．Ｂａｓｅｄｏｎｔｈｅｐｒｅｖｉｏｕｓｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔｓｆｒｏｍｌａｒｇｅａｍｏｕｎｔｏｆｉｎｖｅｓｔｉｇａｔｉｏｎ，ｔｈｅｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎｆｏｒｍｕｌａｓｏｆｃｏｍｐｒｅｓｓｉｖｅｓｔｒｅｎｇｔｈａｎｄｅｌａｓｔｉｃｉｔｙｍｏｄｕｌｕｓｗｅｒｅｐｒｏｐｏｓｅｄ．Ａｎｄｔｈｅａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎｏｆｒｅｃｙｃｌｅｄｃｏｎｃｒｅｔｅｗａｓｄｉｓｃｕｓｓｅｄｉｎｔｈｅｅｎｄ．

Ｋｅｙｗｏｒｄｓ：

ｒｅｃｙｃｌｅｄａｇｇｒｅｇａｔｅ；

ｒｅｃｙｃｌｅｄｃｏｎｃｒｅｔｅ；ｂｅｈａｖｉｏｕｒ；ｑｕａｌｉｆｉｃａｔｉｏｎ．

原材料及辅助物料ＭＡＴＥＲＩＡＬＡＮＤＡＤＭＩＮＩＣＬＥ

表１再生骨料表观密度

５ｍｍ～２０ｍｍ时，天然骨料的吸水率为２．２％左右，从表３可知

再生骨料的吸水率基本处于４％～９．５％之间。

图１再生骨料密度随压碎指标变化关系

影响再生骨料吸水率的因素很多，主要有以下几个方面：

（１）影响再生骨料吸水率大于天然骨料的最主要原因是再

生骨料表面包裹着一层砂浆，这层砂浆使得再生骨料表面比天

然骨料表面更粗糙、棱角更多；且母体混凝土块在解体、破碎过

程中的损伤累积，使再生骨料表面砂浆内部存在大量微裂纹，这

些因素使再生骨料的吸水率和吸水速率大大提高。

（２）再生骨料的吸水随着骨料粒径的减小而增大，其变化曲

线如图２［７］。

（３）再生骨料的吸水率还受到母体混凝土材料的强度、组成

及使用环境的气候条件等因素的影响。再生骨料吸水率和压碎

指标有密切联系，其吸水率随着压碎指标的增大而增大［１１］，见图

３。主要原因可以解释为，再生骨料压碎指标的增大，骨料表面

的水泥砂浆覆盖的越多，骨料表面的空隙率越大，因此骨料的

图３骨料的吸水率随压碎指标的变化关系

吸水率越大。同时母体混凝土所处的环境越干燥，使用时间越

长，再生骨料的吸水率也相应的越大。

２．３再生骨料的压碎指标

压碎指标是表征骨料强度的一个参数。中华人民共和国建

筑用卵石、碎石国家标准ＧＢ／Ｔ１４６５８－２００１规定：Ⅰ类骨料的压

碎指标应小于１０％，Ⅱ类应小于２０％，Ⅲ类应小于３０％。由表

４可见，大多数再生骨料能满足国标中Ⅱ类骨料对压碎指标的

要求，又根据国标ＧＢ／Ｔ１４６５８－２００１，Ⅱ类骨料宜用于混凝土强

度Ｃ３０－Ｃ６０，及抗渗、抗冻和其它要求的混凝土。因此再生骨料

的压碎指标性能满足大多数实际工程的需要。

再生骨料强度下降的主要原因为：

（１）再生骨料表面包裹着水泥浆、砂浆和泥块等一些其它的

杂物，由于这些包裹骨料表面杂物的较低强度以及破碎加工过

程对母体混凝土中的天然骨料造成的损伤，使得再生骨料整体

强度降低。

（２）同时再生骨料的压碎指标还与再生骨料母体混凝土的

强度和加工破碎方法有关。再生骨料母体混凝土的强度越高，

再生骨料的压碎指标越小，加工过程中水泥浆体和砂浆脱落越

多，再生骨料的压碎指标就越小。

３再生骨料混凝土的基本性能

３．１抗压强度

由图４可知，众多的文献研究表明再生骨料混凝土的抗压

强度和再生骨料的替代率密切相关，当再生骨料替代率在３０％

以下时，再生骨料混凝土与普通骨料混凝土抗压强度差距不

大，在８％以内，如果再生骨料替代率继续提高，再生骨料混凝

土抗压强度随着再生骨料替代率的增大而降低，再生骨料５０％

表２再生骨料堆积密度

表３粒径范围为５ｍｍ－２０ｍｍ的再生骨料吸水率

表４再生骨料的压碎指标

注：［＊］表示数据出自文献＊，－－－表示没有相应数据，以下类同。

图２骨料的吸水率随粒径的变化关系

取代天然粗骨料时，再生骨料混凝土抗压强度降低５％～２０％不等，当再生骨料１００％取代天然粗骨料时，再生骨料混凝土抗压强度降低较多，最大降幅达到３０％。同时相关试验表明：由于再生骨料混凝土和天然骨料混凝土的骨料成分不同，它们抗压强度随龄期的增长情况也不相同，与天然骨料混凝土相比，同一水灰比的再生骨料混凝土的２８ｄ抗压强度约低１５％，但其相差的幅度会随着龄期的增长而慢慢缩小［８］。

图４

再生骨料替代率与再生混凝土抗压强度的关系

再生骨料混凝土抗压强度受水灰比的影响非常大，由图５可知，再生骨料混凝土随水灰比增加，抗压强度急剧降低。水灰比平均增加０．１，抗压强度下降２０％左右。

图５

水灰比与再生混凝土抗压强度的关系

因此，本文根据图４再生骨料混凝土抗压强度与再生骨料替代率关系的下包络线为主要依据，并结合图５再生骨料混凝土抗压强度与水灰比的关系，回归分析后提出再生骨料混凝土的抗压强度计算公式如下：

其中：为再生骨料混凝土抗压强度，为再生骨料所替代的原天然骨料混凝土在水灰比为０．４下的设计强度，α为再生骨料替代率，β为再生骨料混凝土水灰比。本公式使用的水灰比范围为０．４～０．７。

３．２抗拉强度

｀由图６可知，再生骨料混凝土的抗拉强度和再生骨料的替代率密切相关，再生骨料混凝土的抗拉强度随再生骨料的替代率的提高而降低［２８～２９］，当再生骨料１００％替代天然骨料时，再生骨料混凝土对比天然骨料混凝土抗拉强度降低６．９％［３２］。众多研究者对再生骨料混凝土抗拉强度随再生骨料替代率的提高，强度降低所得的结果虽然离散，但总结众多研究成果，发现再生骨料混凝土的抗拉强度受再生骨料的替代率影响并没有抗压强度大，因此采用抗压强度的１０％作为再生骨料混凝土的抗

拉强度是比较保守和偏于安全的。

图６再生骨料替代率与再生混凝土抗拉强度的关系

３．３坍落度

在同一水灰比下，再生骨料混凝土的坍落度与天然骨料混凝土的坍落度之比见图７，再生骨料混凝土随着再生骨料替代率的增高坍落度急剧下降。由于再生骨料比天然骨料的空隙

多，吸水率大，所以在相同水灰比的条件下再生骨料的取代率越高，再生骨料混凝土的坍落度就越低［２８］。

图７再生骨料替代率与坍落度之间的关系

同时再生骨料表面粗糙，棱角众多，增大了拌合物在搅拌与浇筑时的摩擦力，降低了再生骨料混凝土坍落度。再生骨料混

凝土的坍落度随水灰比的增大而增大，这和普通混凝土是一致的，因此，为了达到再生骨料混凝土工作性能的要求，必然要求提高再生骨料混凝土的水灰比，从而增大了再生骨料混凝土的用水量。再生骨料混凝土坍落度问题可以通过在再生骨料混凝土中加入适量的粉煤灰或高效减水剂来提高坍落度的同时可以保证有较好的保水性和粘聚性［３４］。

３．４弹性模量Ｅ问题图８再生骨料替代率与抗压弹性模量的关系

由图８可知，再生骨料混凝土弹性模量随再生骨料替代率的增大而降低，再生骨料替代率在３０％以内，弹性模量损失基

á

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本都在１５％以内，当再生骨料替代率达到１００％时，最大弹性模量损失达到４５％。同时水灰比对再生骨料混凝土的强度与弹性模量影响也较大，当水灰比由０．８降到０．４时，弹性模量提高３３．７％［９］。本文根据已有的各类文献数据，综合考虑再生骨料替代率和水灰比对再生骨料混凝土抗压弹性模量的影响，并结合我国规范中关于普通混凝土弹性模量的计算公式，回归分析后提出再生骨料混凝土抗压弹性模量的计算公式如下：

其中：为再生骨料混凝土抗压弹性模量，为再生骨料

所替代的原天然骨料混凝土在水灰比为０．４下的极限抗压强度，α为再生骨料替代率，β为再生骨料混凝土水灰比。本公式适用水灰比范围为０．４～０．７。

３．５收缩性

采用再生粗骨料取代天然骨料后，再生骨料混凝土的收缩值显著增大，并且随着再生骨料取代率的提高，收缩值不断增大［３８］

，

当再生粗骨料取代１００％天然骨料时，再生骨料混凝土的收缩率增大５０％，使用再生细骨料取代３０％的天然细骨料，再生骨料混凝土的收缩值略有增大，但幅度不明显［３４～３９］。

从混凝土结构来看，粗骨料是混凝土的骨架，水泥砂浆则作为结构联结组分填充于骨架的空隙间，因此在外界条件相同的情况下，混凝土的收缩率取决于粗骨料和砂浆两者的收缩率。在配合比相同时，由于再生骨料中含有大量的旧砂浆，其收缩率大大高于天然骨料。因此使用再生粗骨料制备的再生骨料混凝土，其收缩率显然会高于天然骨料混凝土，并且随再生粗骨料取代量的提高，收缩率显著增大。此外为了改善再生骨料混凝土混合料的流动性，增加的部分拌合水也是收缩值增大的原因之一。

同时再生骨料混凝土骨料较高干缩值的特性和再生骨料表面的多孔结构有很大的关系。多孔结构将显著影响水分在骨料和砂浆界面区的传输过程，进而改变界面过渡区水化产物的微观结构。对于吸水能力较大的再生骨料，当其含水过高或过低时，这些骨料的周围可能因为大量失水或因水膜过厚而造成界面区微结构的多孔性，导致干缩加剧。在结构逐渐密实以后，混凝土收缩特性将会得到改善。

再生骨料混凝土的收缩性能可以通过改善再生骨料吸水特性而加以改善，例如对再生骨料加以研磨，以改善再生骨料的表面特征，减少再生骨料表面的砂浆含量，采用强度较高的母体混凝土来制作再生骨料或在搅拌再生骨料混凝土时加入适量的减水剂等，改善再生骨料的吸水特性，从而减少再生骨料混凝土的收缩性。

３．６再生骨料混凝土的耐久性

使用再生粗骨料制备的再生骨料混凝土，其抗冻性与普通混凝土基本相当，不同水灰比的再生骨料混凝土的抗冻融性并不低于普通混凝土［４０～４１］，并且再生粗骨料取代率对再生骨料混凝土的抗冻性基本没有影响［４２～４３］。当再生骨料混凝土水灰比为０．５～０．７时，再生骨料混凝土的渗透性为普通混凝土的２～５倍，再生骨料混凝土的渗透性随水灰比的增大而增加，当水灰比较小时，再生骨料混凝土的渗透性则约为普通混凝土的３倍；当水灰比较高时，再生骨料混凝土的渗透性与普通混凝土差别不大［４４～４５］。再生骨料混凝土强度等级为Ｃ３０和Ｃ３５时，如果再生骨料取代率低于５０％，再生骨料混凝土的碳化速度与普通混凝土相当；随着再生骨料取代率的进一步增大，再生骨料混凝土

的碳化速度略有增加［４６］，同时随着水灰比增加，再生骨料混凝土的碳化深度增加［４７］。再生骨料混凝土的抗硫酸盐侵蚀性略低于同水灰比的普通混凝土，再生骨料取代率小于３０％时，再生骨料混凝土的抗硫酸盐侵蚀性与普通混凝土基本相同：随着再生骨料取代率的增加，再生骨料混凝土的抗硫酸盐侵蚀性降低，但差别不大［４８～４９］。

再生骨料混凝土的各项耐久性较普通混凝土有所降低，其

主要原因是再生骨料的表面性能和天然骨料有较大差异，再生骨料的空隙率和吸水率比天然骨料要大，从而影响了再生骨料

混凝土的耐久性。４再生骨料及再生骨料混凝土的应用

尽管再生骨料、再生骨料混凝土与天然骨料、普通混凝土

有着如下的众多差异：再生骨料的压碎指标、吸水率大，密度低；再生骨料混凝土的抗压强度、抗拉强度、弹性模量、坍落度和耐久性较低，收缩量大。但由于废弃混凝土数量巨大，回收再生骨料，制备再生骨料混凝土具有巨大的环境效益和经济效益，并节省大量的资源，世界上很多国家都对再生骨料混凝土投入了大量的研究，有些国家还制定了相应的再生骨料规范。

美国混凝土骨料规范Ｃ００３３－０３明确规定混凝土骨料包括再生骨料。德国钢筋混凝土委员会颁布《再生骨料混凝土的应

用指南》

［４９］

中第二部分给出了再生骨料的质量要求，指出再生骨料混凝土必须符合规范ＤＩＮ４２２６中与天然骨料相同的技术要求。日本于１９９４年４月颁布了

《再生骨料混凝土材料的质量试行条例》。试行条例给出了的再生骨料、再生基层材料和填充材料的质量标准，并根据其质量将再生粗骨料划分成３个等级［５０］。国外对再生骨料混凝土材料性能的研究成果表明，合理设计的再生骨料混凝土基本上能够达到普通混凝土的性能要求，在土木工程中的应用是可行的［４９～５０］。

但由于国内使用的水泥、骨料与国外使用的水泥、骨料在成分和性能上差别较大，因而不能直接使用国外的有关标准。国内对再生骨料在商品混凝土中的应用研究表明：再生骨料混凝土强度符合设计要求；混凝土具有良好的和易性、可泵性，可以满足现场施工的需要［２２］，但由于再生骨料混凝土与普通混凝土在原材料、配合比以及施工工艺等方面存在重要的差别，现行普通混凝土的标准、

规程等不适合再生骨料混凝土。因此，为了推广再生骨料混凝土的应用，迫切需要规范再生骨料的技术规程和应用范围。

５结论

本文经过大量的文献调查，对再生骨料和再生骨料混凝土

的性能进行了归纳分析，总结出了再生骨料和再生骨料混凝土具有如下的性质：

（１）

再生骨料的表观密度和堆积密度比天然骨料有所降低，总体上不满足我国现行的建筑用卵石、碎石国家标（ＧＢ／Ｔ１４６５８－２００１）规定。

（２）

由于再生骨料表面包裹的着一层砂浆，再生骨料的吸水率远大于天然骨料，并与再生骨料的粒径大小以及母体混凝土的使用环境和使用时间有关。

（３）

再生骨料的压碎指标基本满足我国现行的建筑用卵石、碎石国家标准（ＧＢ／Ｔ１４６５８－２００１）Ⅱ类骨料要求。

（４）再生骨料混凝土的抗压强度、抗拉强度和弹性模量随再生骨料替代率的提高和水灰比的增大而降低，本文归纳了众多学者的研究数据，经回归分析提出了再生混凝土抗压强度和弹性模量计算公式。

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（５）再生骨料混凝土的收缩性随着再生骨料替代率的提高而快速增大，当再生骨料１００％替代天然骨料时，再生混凝土的收缩性显著增大。

（６）再生骨料混凝土的各项耐久性指标普遍略低于普通混凝土。

总之，再生骨料、再生骨料混凝土和天然骨料、普通混凝土之间的各项性能差异的归根原因在于再生骨料的表面性能，改善再生骨料的表面性能，就能改善再生骨料和再生骨料混凝土的性能。同时，再生骨料混凝土技术能够从根本上解决废弃混凝土的出路问题，既能减轻废弃混凝土对环境的污染，又能节省天然骨料资源，减少自然资源和能源的消耗，具有显著的社会、经济和环境效益，符合可持续发展的要求，是发展绿色混凝土的主要途径之一。

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３４－３６．Ｋ．Ｋ．Ｓａｇｏｅ－Ｃｒｅｎｔｓｉｌ，Ｔ．Ｂｒｏｗｎ，Ａ．Ｈｔａｙｌｏｒ．Ｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅｏｆｃｏｎｃｒｅｔｅｍａｄｅｗｉｔｈｃｏｍｍｅｒｉｃａｌｌｙｐｒｏｄｕｃｅｄｃｏａｒｓｅｒｅｃｙｃｌｅａｇｇｒｅｇａｔｅ［Ｊ］．ＣｅｍｅｎｔａｎｄＣｏｎｃｒｅｔｅＲｅｓｅａｒｃｈ，２００１，（３１）：７０７－７１２．

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［４６］ＤｈｉｒＲ．Ｋ．，ＬｉｍｂａｃｈｉｙａＭ．Ｃ．Ｓｕｉｔａｂｉｌｉｔｙｏｆｒｅｃｙｃｌｅｄ［４７］ＯｔｓｕｋｉＮ．，ＭｉｙａｚａｔｏＳ．，ａｎｄＹｏｄｓｕｄｊａｉＷ．Ｉｎｆｌｕｅｎｃｅｏｆ［４８］ＮｉｓｈｉｂａｙａｓｈｉＳ．，ａｎｄＹａｍｕｒａＫ．Ｍｅｃｈａｎｉｃａｌｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓａｎｄ［４９］ＤｅｕｔｓｃｈｅｒＡｕｓｓｃｈｕｓｓＦüｒＳｔａｈｌｂｅｔｏｎ，ＤＡｆＳｔｂ：Ｒｉｃｈｔｌｉｎｉｅ［５０］コンクリート副産物の再利用に関する用途別暫定品質基準（案），ＪＡＰＡＮ．

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［５２］Ｙｏｎｇ－ＨｕａｎｇＬｉｎ，Ｙａｗ－ＹａｕａｎＴｙａｎ，Ｔａ－ＰｅｎｇＣｈａｎｇ，Ｃｈｉｎｇ－Ｙｕｎ［５３］Ｊ．Ｓ．ＲＹＵ．Ｉｍｐｒｏｖｅｍｅｎｔｏｎｓｔｒｅｎｇｔｈａｎｄｉｍｐｅｒｍｅａｂｉｌｉｔｙｏｆ

［作者简介］许岳周（１９８０－），男，厦门大学结构工程硕士。

［单位地址］厦门大学２３４２信箱（３６１００５）

［联系电话］１３５１５９６７００４；Ｅ－ｍａｉｌ：ｊｇｓｈｉ７９８＠ｓｏｈｕ．ｃｏｍ

［收稿日期］２００５－１２－２１

ａｇｇｒｅｇａｔｅｃｏｎｃｒｅｔｅ［Ｊ］．ＣｏｎｃｒｅｔｅＪｏｕｒｎａｌ，１９７８，１６（７）：１８－３１．

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ａｇｇｒｅｇａｔｅｆｏｒｕｓｅｉｎＢＳ５３２８ｄｅｓｉｇｎａｔｅｄｍｉｘｅｓ［Ｊ］．ＰｒｏｃｅｅｄｉｎｇｓｏｆｔｈｅＩｎｓｔｉｔｕｔｉｏｎｏｆＣｉｖｉｌＥｎｇｉｎｅｅｒｓ，１９９９，１３４（３）：２５７－２７４．

ｒｅｃｙｃｌｅｄａｇｇｒｅｇａｔｅｏｎｉｎｔｅｒｆａｃｉａｌｔｒａｎｓｉｔｉｏｎｚｏｎｅ，ｓｔｒｅｎｇｔｈ，ｃｈｌｏｒｉｄｅｐｅｎｅｒａｔｉｏｎａｎｄｃａｒｂｏｎａｔｉｏｎ［Ｊ］．ＪｏｕｒｎａｌｏｆＭａｔｅｒｉａｌｓｉｎＣｉｖｉｌＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，２００３，１５（５）：４４３－４５１．

ｄｕｒａｂｉｌｉｔｙｏｆｃｏｎｃｒｅｔｅｆｒｏｍｒｅｃｙｃｌｅｄｃｏａｒｓｅａｇｇｒｅｇａｔｅｐｒｅｐａｒｅｄｂｙｃｒｕｓｈｉｎｇｃｏｎｃｒｅｔｅ［Ｊ］．ＰｒｏｃｅｅｄｉｎｇｓｏｆｔｈｅＳｅｃｏｎｄＩｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌＲＩＬＥＭＳｙｍｐｏｓｉｕｍｏｎＤｅｍｏｌｉｔｉｏｎａｎｄＲｅｕｓｅｏｆＣｏｎｃｒｅｔｅａｎｄＭａｓｏｎｒｙ．Ｔｏｋｙｏ，Ｊａｐａｎ，１９８８，６５２－６５９．

＂Ｂｅｔｏｎｍｉｔｒｅｚｙｋ２ｌｉｅｒｔｅｍＺｕｓｃｈｌａｇ＂［Ｊ］．ＥｎｔｗｕｒｆＳｔａｎｄＪｕｌｉ１９９８；ＧｅｒｍａｎｃｏｍｍｉｔｔｅｅｆｏｒＲｅｉｎ２ｆｏｒｃｅｄＣｏｎｃｒｅｔｅ；ＤＡｆＳｔｂ：Ｇｕｉｄｅｌｉｎｅ＂ＣｏｎｃｒｅｔｅｗｉｔｈＲｅｃｙｃｌｅｄＡｇｇｒｅｇａｔｅｓ＂［Ｊ］．ＤｒａｆｔＳｔａｔｕｓ：Ｊｕｌｙ，１９９８．

Ｃｈａｎｇ．Ａｎａｓｓｅｓｓｍｅｎｔｏｆｏｐｔｉｍａｌｍｉｘｔｕｒｅｆｏｒｃｏｎｃｒｅｔｅｍａｄｅｗｉｔｈｒｅｃｙｃｌｅｄｃｏｎｃｒｅｔｅａｇｇｒｅｇａｔｅｓ［Ｊ］．ＣｅｍｅｎｔａｎｄＣｏｎｃｒｅｔｅＲｅｓｅａｒｃｈ，２００４（３４）：１３７３－１３８０．

ｒｅｃｙｃｌｅｄｃｏｎｃｒｅｔｅｍａｄｅｆｒｏｍｃｒｕｓｈｅｄｃｏｎｃｒｅｔｅｃｏａｒｓｅａｇｇｒｅｇａｔｅ［Ｊ］．Ｊｏｕｒｎａｌｏｆｍａｔｅｒｉａｌｓｓｃｉｅｎｃｅｌｅｔｔｅｒｓ，２００２，（２１）：１５６５－１５６７．

由于骨料没有成品供应，是在重晶石矿所在地组织加工，加工质量难以保证，没有其他货源可供选择，配合比的优化受到制约。因此，在骨料质量能得到保证的条件下，提高混凝土的施工性能和耐久性还有一定的发展空间。

重晶石混凝土因砂石骨料都是棱角分明，粒形、级配都不理想，混凝土的施工性能控制难度极大。在采用泵送施工的条件下，需要保证混凝土的可泵性又要注意防止离析。在混凝土振捣成型后，由于骨料自重大比普通混凝土中骨料下沉快、持续时间长，加剧了混凝土中水分向上运动和表面浮浆积聚，需要注意二次振捣和适当延迟表面压抹的时间和注意抹压质量。

对于防辐射工程无论是普通混凝土还是重晶石混凝土，都是只提了强度及混凝土的容重指标，这些指标都不难满足，但是对于混凝土结构裂缝的控制就考虑甚少，没有相应的要求和措施，为避免工作中不必要的干扰、便于对相关方面的工作提出合理的要求，我们认为，裂缝控制需要设计、材料、施工共同努力，需要设计单位根据结构的特点采取必要的构造措施、材料的优选和配合比优化、精心的施工组织管理才能有效地将裂缝控制在无害裂缝的水平。

［作者简介］吴文贵（１９５９－），男，高级工程师。

［单位地址］

［联系电话］０２７－８７３８１４５３

［收稿日期］２００５－１２－０５

武汉市雄楚大街２８８＃中建三局商品混凝土公司

（４３００７０）

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表５Ｃ４０混凝土配合比及其试验结果

强度等级，工程构件拆模后检查，未发现混凝土表面有冻伤现象；经过对混凝土的综合质量评定，混凝土的质量完全达到优良水平。

４结论

（１）早强防冻剂宜为多组分复合物，各组分应合理匹配，其

作用应能互相促进，相得益彰。

（２）除非有抗冻性要求，引气成分非早强防冻剂的必要组分。

（３）ＣＳ－１＃液体早强防冻剂低碱无氯，掺量少（液体掺量３％，相当于固体掺量约１％），无结晶体或沉淀物，适用温度可达－１５℃。

（４）在冬季施工中，在混凝土中掺加早强防冻剂简便、有效、经济、可靠。

［作者简介］张伟刚（１９５７－），男，山东青岛人，副教授，从事土木工

程专业。

［单位地址］青岛理工大学（２６６０３３）

［联系电话］１３８０８９８５２３０

［收稿日期］２００６－０４－２５

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