计算方法-李桂成-期末复习要点

计算方法-李桂成-期末复习要点
计算方法-李桂成-期末复习要点

数值分析复习要点

引论

1数值计算研究的对象与特点

计算方法研究的对象是专门研究各种数学问题的计算机解法(数值解法), 包括方法的构造和求解过程的理论分析及软件实现, 包括方法的收敛性、稳定性以及误差分析等.

计算方法即具有纯数学的抽象性与严密性的特点, 又具有应用的广泛性与实验的技术性特点.

2误差的概念

2.1误差的来源

模型误差:数学模型的解与实际问题的解之间出现的误差, 称为模型误差测量误差:在测量具体数据时产生的误差称为测量误差.

截断误差:数学模型的准确解与数值方法的准确解之间的误差称为截断误差

舍入误差:由于计算机字长的限制而产生的误差, 称为舍入误差.

2.2 误差的度量.

.

(1).

(2).

(3).绝对误差与绝对误差限相对误差与相对误差限有效数字

2.3误差的传播

和、差的误差限不超过各误差限的和.积、商的相对误差限不超过各相对误差限的和.

3数值计算的若干原则

避免两相近数相减和绝对值太小的除数、简化计算步骤、使用数值稳定的算法

方程求根

1 二分法

用二分法求方程 f ( x) 0 的实根 x * 的近似值 , 其主要思想是: 将含有根x* 的隔离区间二分

通过判断二分点与边界点函数值的符号, 逐步对半缩小隔离区间, 直到缩小到满足精度要求

为止 , 然后取最后二分区间的中点为根x * 的近似值 .

,

2迭代法

一般地 , 为了求一元非线性方程 f (x)0 的根 , 可以先将其转换为如下的等价形式

xx 然后构造迭代公式 . x k 1x k k 0,1,2

3收敛性和收敛速度

(收敛性基本定理)的条件和结论

收敛速度的快慢可用收敛阶来衡量. (收敛阶)设序列x k k 0收敛到x*,并记误差

e k | x k x*| . 若存在常数 p 1 和 c0 , 使得 : lim e

k

p

1c

k e k

则称序列x k k 0是 p 阶收敛的 , 当 p 1 时 , 称为线性收敛 , 当 p 1 时 , 称为超线性收敛 ,当 p 2 时 , 称为二次收敛或平方收敛 .

4牛顿迭代公式及其收敛性

牛顿迭代公式x k 1 x k f ( x k ) k 0,1,2

f (x k )

牛顿法的收敛性

设 x*是方程 f ( x) 0 的单根 ,并且 f (x) 在x*的邻域上连续,则牛顿迭代法( 3.4.1)至少平方局部收敛 .

解线性方程组的直接法

1高斯消去法

消元过程为:

对 k 1,2, , n 1 逐次计算 :

l ik

( k ) a ij a ik(k 1)/ a kk(k 1) ,( i k1,, n)

a ij( k1)l ik a kj(k1) ,( i , j k1, , n)

b i( k1)l ik b k( k1) ,( i k1,,n )

回代过程:逐步回代求得原方程组的解

x n b n(n 1) / a nn(n 1)

n

x k(b k( k 1)a kj(k 1) x j ) / a kk(k 1) ,( k n 1,n 2, ,1)

j k1

高斯消去法的乘除法总计算量为:

1 n3 1 n

2 6 n 1 n2 1 n 1 n3n 2 1 n

3252233

2高斯—约当消去法

约当消去法的计算过程为:

对于 k 1,2,, n 计算:

a kj(k )a kj(k 1)/ a kk(k 1) ( j k1,,n1) ( k )(k 1)( k 1)( k )

(i1,2,且

a

ij a

ij

a

ik

a

kj,n i k; j k 1,k 2, , n 1)

乘除法的总次数为:

1 n31

n2.

22

它比高斯消去法的计算量大,但不需要回代过程3向量和矩阵的范数、条件数

向量范数 :

n

n

2

1

1 范数

x 1

x i

2

范数

x 2

(

x i ) 2

范数

x

max x i

i 1

i 1

1 i n

矩阵的范数

设 x 为 n 维向量 , A 为 n 阶方阵 , 则算子范数 :

n

A

max ij 称为矩阵 A 的行范数。

a

1 i n

j 1

n

A 1

max

a

ij

称为矩阵 A 的列范数。

1 j n

i 1

设 A 为 n 阶可逆矩阵 ,则称数

Cond ( A )

A 1 A

为条件数:

Cond ( A)

A

A 1

, Cond 1( A)

A

1

A 1

Cond 2 ( A)

A

2

A 1

1

2

分别称为 A 的

条件数 ,1 条件数 , 2 条件数

解线性方程组的迭代法

1 雅克比迭代法

的迭代公式:

x ( k 1)1

n

(k )

a x b

i

a

ii

ij

j

i

j 1, j i

矩阵形式: x ( k 1)

B J x (k)

f J B J

I D 1 A , f J D 1b

2 高斯—赛德尔迭代法

迭代公式为:

1

i 1

n

x i ( k 1) a ij x (j

k 1)

a ij x (j

k )

b i , i

1,2, , n

a ii

j 1

j i 1

成矩阵形式 x (k 1)

B

x (k)

f

G S B

D L 1U

f

G S (D L ) 1b

G S

G S

3 迭代法的收敛性判断

(迭代法收敛的基本定理)设有

n 阶方程组 x

Bx f ,对于任意初始向量

x (0 ) 和右端

项 f ,迭代法收敛的充分必要条件是迭代矩阵的谱半径

(B) 1.

(迭代法收敛的充分条件)

若 B 1,则由迭代公式 ( 5.1.3)所产生的向量序列

x (k ) 收

敛于方程组 x Bx

f 的精确解 x * ,且有误差估计式

x ( k)

x *

B

x (k ) x (k 1)

, x (k )

x *

B k

x (0 )

B x (1)

1

1

B

(充分条件)若线性方程组 Ax b 的系数矩阵为严格对角占优或不可约弱对角占优矩

阵,则雅克比和高斯—赛德尔迭代法收敛。

函数插值

1 插值的基本概念

包括线性插值、抛物插值和多项式插值的存在惟一性。

2 拉格朗日插值

n

n x

L n (x)

(

x j

) y i

i 0 j 0 x i

j i

x j

3 插值余项与误差估计

若 f ( x) 在 [ a, b] 上的插值多项式为

L n ( x) ,则称 R n ( x)

f ( x) L n ( x) 为 L n ( x) 的插值余项

(也称误差)。

设 f ( x) 在 [a,b]

上 的 n 1 阶 导 数 连 续 , 记 为 f ( x) C n 1

[a,b] 且 f ( x) 在 互 异 节 点

a x 0 x 1

x n

b 的函数值为 y 0 , y 1, , y n 。若满足插值条件

L n ( x i ) y i (i 0,1,2, ,n)

的插值多项式为 L n ( x) ,则对 x [ a, b] 有:

f ( n 1) ( )

n

f (n 1) (

)

R n ( x)

f (x ) L n ( x)

(x

(n 1)!

x j )

1)! n 1 (x)

j 0

(n

其中 a

b , n 1( x)

n

(x x j )

j 0

4 牛顿插值

N n (x) f (x 0 ) f ( x 0 , x 1 )(x

x 0)

f (x 0, x 1,

, x n )(x x 0 )(x

x 1 ) ( x

x n 1 )

数值积分

1 代数精度的概念及其求法。

若数值求积公式对被积函数

f ( x) 1, x, , x m 都能精确成立, 而对被积函数 f (x) x m 1 不

能精确成立,则称求积公式具有

m 次代数精度。

2 牛顿-柯特斯公式

b I ( f )

f ( x) dx

a

(n) ( 1)n i

n

(b a)

C i (n ) f ( x i )

i 0

n n

C

i

n i!(n i )!

0 (t j )dt

j 0 j i

b a

梯形求积公式

I ( f ) T

2

抛物线求积公式或辛普生求积公式

f '' ( 梯形公式的截断误差

R 1 ( f )

2

f ( a) f (b)

I ( f )

b a

f (a) 4 f (

b a

f (b)

S

)

6

2

)

b a)( x b)dx

f ''( ) 3

a, b

(x

(b a)

a

12

3 复合梯形求积公式

将 a, b 区间 n 等分,记分点为

x i a ih,

b a

,i

0,1, , n)

( h

n

并在每个小区间 x i , x i 1

上应用梯形公式得:

b

n 1 x

i 1

n 1 h

a f (x)dx

x i

f ( x)dx

i 0

2 f x i

f x i 1

i 0

h

n 1

f (a) 2 f (x i )

f ( b)

2 i 1

复合梯形公式的截断误差

R n ( f )

b a h 2 f ' ' ( ) , (a,b)

12

4 复合辛普生求积公式

在每个小区间 x i , x i 1 上,用辛普生公式得 :

n 1

n 1

S n

h

f ( a) 4

f (x 1 ) 2

f ( x i ) f ( b)

6

i 0 i 2

i 1

其中 x

1

为 [ x i , x i 1 ] 的中点,即 x

1

x i

1 h

i

i

2

2 2

5 高斯求积公式

若有一组节点 x 0 , x 1 , , x n [ 1,1] ,使插值型求积公式 (8.5.1) 具有 2n 1 次代数精度,则称此组节点为高斯点,并称相应的求积公式为高斯型求积公式。

常微分方程初值问题的数值解法

1 欧拉公式

包括显式、隐式、两步、改进的欧拉公式和梯形公式。

欧拉公式 y n 1 y n hf (x n , y n )

隐式欧拉公式 y n 1 y n hf ( x n 1, y n 1 )

为梯形公式 y n 1 y n

h

[ f ( x n , y n ) f ( x n 1, y n 1 )]

2

改进的欧拉公式

y n 1 y n h [ f ( x n , y n ) f ( x n 1 , y n hf ( x n , y n ))]

2

两步欧拉公式 y n 1

y n 1 2hf ( x n ,y n )

2 单步法的局部截断误差和方法的阶

设 y( x) 是微分方程的精确解,则

T n 1 y( x n 1 ) y(x n ) h (x n , x n 1 , y(x n ), y(x n 1 ), h)

称为单步法的局部截断误差。

如果求微分方程数值方法的局部截断误差是

T n 1

O( h p 1 ) ,其中 p 1 为整数,则称该方法

是 p 阶的,或该方法具有 p 阶精度。 p 越大,方法的精度越高。含 h p 1 的项,称为该方法的

局部截断误差主项。

欧拉公式是一阶方法,其截断误差主项为

h 2 y (x n ) 。

2 隐式欧拉公式也是一阶方法,它的主项是

h 2 y (x n )

2

梯形公式是二阶方法,其局部截断误差为

h

3

(x n ).

y

12

可以证明,改进的欧拉方法也为二阶方法。

3 四阶龙格—库塔方法

y n 1

y n

h

2k 2

2k 3 k 4 )

(k 1

6

k 1

f (x n , y n )

4阶经典 R

K 方法形式为:k 2

f (x n

h

, y n

h

k 1 )

2

2

k

f (x

h

, y

h k )

3

n

2

n

2 2

k 4 f ( x n h, y n hk 3 )

4 单步法的收敛性和稳定性

若求微分方程的一种数值方法对于任意固定的 x n x 0 nh ,当 h

0 ( 同时 n

) 时 , 有

y n

y( x n ), 则称该方法是收敛的。

Euler 方法是收敛的 梯形公式是收敛的

改进的 Euler 方法也是收敛的

若用某一数值方法计算

y n 时,所得到的实际计算结果为

以后各节点 y m (m n) 的扰动为

m ,如果总有 | m | | n |,

单步法的稳定区间

~

~

y n ,且由扰动 n | y n y n | 引起

则称该方法是稳定的。

方法

E( h )

稳定区间

Euler 法 1 h

2 h 0 改进的 Euler 法

1 h

( h)2 2 h

2

4阶R K 法

1 h

(h ) 2 ( h )3

(h )4 h 0

2!

3!

2.785

4!

隐式欧拉法

1 h 0

1 h

1 h

梯形公式

2

h 0

1

h 2

变压器的设计实例

摘要:详细介绍了一个带有中间抽头高频大功率变压器设计过程和计算方法,以及要注意问题。根据开关电源变换器性能指标设计出变压器经过在实际电路中测试和验证,效率高、干扰小,表现了优良电气特性。关键词:开关电源变压器;磁芯选择;磁感应强度;趋肤效应;中间抽头 0 引言 随着电子技术和信息技术飞速发展,开关电源SMPS(switch mode power supply)作为各种电子设备、信息设备电源部分,更加要求效率高、成本小、体积小、重量轻、具有可移动性和能够模块化。变压器作为开关电源必不可少磁性元件,对其进行合理优化设计显得非常重要。在高频开关电源设计中,真止难以把握是磁路部分设计,开关电源变压器作为磁路部分核心元件,不但需要满足上述要求,还要求它性能高,对外界干扰小。由于它复杂性,对其设计一、两次往往不容易成功,一般需要多次计算和反复试验。因此,要提高设计效果,设汁者必须有较高理论知识和丰富实践经验。 1 开关电源变换器性能指标 开关电源变换器部分原理图如图1所示。 https://www.360docs.net/doc/8d16106615.html,提示请看下图: 其主要技术参数如下: 电路形式半桥式; 整流形式全波整流; 工作频率 f=38kHz; 变换器输入直流电压 Ui=310V; 变换器输出直流电压 Ub=14.7V; 输出电流 Io=25A; 工作脉冲占空度 D=0.25~O.85; 转换效率η≥85%; 变压器允许温升△τ=50℃; 变换器散热方式风冷; 工作环境温度t=45℃~85℃。 2 变压器磁芯选择以及工作磁感应强度确定 2.1 变压器磁芯选择 目前,高频开关电源变压器所用磁芯材料一般有铁氧体、坡莫合金材料、非晶合金和超微晶材料。这些材料中,坡莫合金价格最高,从降低电源产品成本方面来考虑不宜采用。非晶合金和超微晶材料饱和磁感应

气体流量和流速及与压力的关系

气体流量和流速及与压力的关系 流量以流量公式或者计量单位划分有三种形式: 体积流量:以体积/时间或者容积/时间表示的流量。如:m3/h ,l/h 体积流量(Q)=平均流速(v)×管道截面积(A) 质量流量:以质量/时间表示的流量。如:kg/h 质量流量(M)=介质密度(ρ)×体积流量(Q) =介质密度(ρ)×平均流速(v)×管道截面积(A) 重量流量:以力/时间表示的流量。如kgf/h 重量流量(G)=介质重度(γ)×体积流量(Q) =介质密度(ρ)×重力加速度(g)×体积流量(Q) =重力加速度(g)×质量流量(M) 气体流量与压力的关系 气体流量和压力是没有关系的。 所谓压力实际应该是节流装置或者流量测量元件得出的差压,而不是流体介质对于管道的静压。这点一定要弄清楚。举个最简单的反例:一根管道,彻底堵塞了,流量是0 ,那么压力能是0吗?好的,那么我们将这个堵塞部位开1个小孔,产生很小的流量,(孔很小啊),流量不是0了。然后我们加大入口压力使得管道压力保持原有量,此刻就矛盾了,压力还是那么多,但是流量已经不是0了。因此,气体流量和压力是没有关系的。 流体(包括气体和液体)的流量与压力的关系可以用流体力学里的-伯努利方程-来表达: p+ρgz+(1/2)*ρv^2=C 式中p、ρ、v分别为流体的压强、密度和速度.z 为垂直方向高度;g为重力加速度,C是不变的常数。 对于气体,可忽略重力,方程简化为: p+(1/2)*ρv ^2=C 那么对于你的问题,同一个管道水和水银,要求重量相同,那么水的重量是G1=Q1 *v1,Q1是水流量,v1是水速. 所以G1=G2 ->Q1*v1=Q2*v2->v1/v2=Q2/Q1 p1+(1 /2)*ρ1*v1 ^2=C p2+(1/2)*ρ2*v2 ^2=C ->(C-p1)/(C-p2)=ρ1*v1/ρ2*v2 -> (C-p1)/(C-p2)=ρ1*v1/ρ2*v2=Q2/Q1 ->(C-p1)/(C-p2)=Q2/Q1 因此对于你的问题要求最后流出的重量相同,根据推导可以发现这种情况下,流量是由压力决定的,因为p1如果很大的话,那么Q1可以很小,p1如果很小的话Q1就必须大.

正激变压器设计要点

首先:正激变压器由于储能装置在后面的BUCK电感上,所以没有Flyback变压器那么复杂,其作用主要是电压、电流变换,电气隔离,能量传递等 所以,我们计算正激变压器的时候,一般都是首先以变压次级后端的BUCK电感为研究对象的,BUCK电感的输入电压就是正激变压器次级输出电压减去整流二极管的正向压降,所以我们又称正激电源是BUCK的隔离版本。 首先说说初次级匝数的选择: 以第三绕组复位正激变压器为例,一旦匝比确定之后,接下来就是计算初次级的匝数,论坛里有个帖子里的工程师认为,正激变压器在满足满负载不饱和的情况下,匝数越小越好。其实这是个误区,匝数的多少决定了初级的电感量(在不开气隙,或开同样的气隙情况下),而电感量的大小就决定了初级的励磁电流大小,这个励磁电流虽不参与能量的传递,但也是需要消耗能量的,所以这个励磁电流越小电源的效率越高;再说了,过少的匝数会导致del tB变大,不加气隙来平衡的话,变压器容易饱和。 无论是单管正激还是双管正激,都存在磁复位的问题。且,都可以看成是被动方式的复位。复位的电流很重要,太小了,复位效果会被变压器自身分布参数(主要是不可控的电容,漏感)的影响。 复位电流是因为电感电流不能突变,初级MOSFET关断之后,初级绕组的反激作用,又复位绕组跟初级绕组的相位相反,所以在复位绕组中有复位电流产生 复位电流关系到磁芯能否可靠的退磁复位,其重要性不言自喻;当变压器不加气隙时,其初级电感量较大,复位电流自然就小。 但在大功率的单管正激和双管正激的实际应用中,往往需要增加一点小小的气隙,否则设计极不可靠, 大功率的电源,一次侧电流很大,漏感引起的磁感应强度变化,B=I*Llik/nAe,就大,加气隙是为了减小漏感Llik. 正激的占空比主要是取决于次级续流电感的输入与输出,次级则就是一个BUCK电路,而CCM的BUCK线路Vo=Vin*D,跟次级的电流无关 Vo=Vin*D Vo:输出电压,Vin:BUCK的输入电压,即正激变压器的输出电压减去整流管的正向压降,D:占空比在此,输出电压是已知的我们只要确定一个合适的占空比,就可以计算出BUCK 电感的Vin,也就是说变压器的输出电压基本就定下来了 在这特别要提醒大家,占空比D的取值跟复位方式有很大的关系,建议D的取值不要超过0.5 正激变压器加少量气隙能将电-磁转换中的剩磁清空,磁芯的实际利用率增加,同时增加的一点空载电流在大功率电流中所占比例较小,效率不会受到太大影响,这样可以让变压器不容 易饱和,电源的可靠性增加,同时可以减少初级匝数,变压器内阻降低,能小体积出大功率.加 气隙也相当于增大了变压器磁芯,但实际好处(特别是抗饱和能力)是胜于加大磁芯的. 加气隙后,减小的电感量会被增加的磁芯利用率补回来,而且有余,是合算的不用担心. 复位绕组的位置问题,是跟初级绕组近好呢,还是夹在初次级之间好? 如果并绕,当然跟初级的耦合是最好的,但对漆包线的耐压是个考验!当然这不至于直接击穿。 无论从EMC角度还是工艺角度来说,复位绕组放在最内层比较好 实际量产中这是这样绕的占多数 单管正激,如果是市电或有PFC输出电压作为输入的话,MOSFET 的最低耐压是2倍直

流量系数的计算

1流量系数KV 的来历 调节阀同孔板一样,是一个局部阻力元件。前者,由于节流面积可以由阀芯的 移动来改变,因此 是一个可变的节流元件;后者只不过孔径不能改变而已。可是,我们 把调节阀模拟成孔板节流形式,见图 2- 1。对不可压流体,代入伯努利方程为: 再根据连续方程 Q = AV ,与上面公式连解可得: 这就是调节阀的流量方程,推导中代号及单位为: V1、V2 ――节流前后速度; V ――平均流速; P1、P2 ――节流前后压力,lOOKPa A ------ 节流面积,cm ; Q ――流量,cm / S; E ――阻力系数; r ------- 重度,Kgf / cm ; g------- 加速度,g = 981cm/s ; 3 如果将上述 Q 、P1、P2、r 采用工程单位,即:Q ――m/ h ; P1、P2 —— lOOKPa ; r ------- g f/cm 3。于是公式(2)变为: c A L / lOOrLP 3600 ,心 e __J 2.931x —.-^ = 5.04 这就是流量系数Kv 的来历。 2g r 2g (1) 2严 解出 r 命 (2) 再令流量 Q 的系数 为Kv ,即: Kv = (3) 图2-1调节阀节流模拟

从流量系数Kv 的来历及含义中,我们可以推论出: (2) 用Kv 公式可求阀的阻力系数 E = (5.04A/KV ) X( 5.04A/KV ); ,可见阀阻力越大 Kv 值越小; 4 ;所以,口径越大Kv 越大 2流量系数定义 在前面不可压流体的流量方程 (3)中,令流量Q 的系数 流量系数;另一方面,从公式(4)中知道:Kv *Q ,即Kv 的大小反映调节阀流量 Q 的大小。流量系数 Kv 国内习惯称为流通能力,现新国际已改称为流量系数。 2.1流量系数定义 对不可压流体,Kv 是Q >△ P 的函数。不同△ P 、r 时Kv 值不同。为反映不同调节阀 结构,不同口径流量系数的大小, 需要跟调节阀统一一个试验条件, 在相同试验条件下, Kv 的大小就反映了该调节阀的流量系数的大小。 于是调节阀流量系数 Kv 的定义为:当 调节阀全开,阀两端压差△ P 为lOOKPa ,流体重度r 为lgf/cm (即常温水)时,每小时 流经调节阀的流量 数(因为此时 ),以 m/h 或t /h 计。 例如:有一台Kv = 50的调节阀,则表示当阀两端压差为 lOOKPa 时,每小时的水量 是 50m /h o Kv = 0.1 ,阀两端压差为167—(— 83)= 2.50,气体重度约为1 .0X E (— 6),每小时流量大约为 158 /h o= 43L/s=4.3/0.1s Kv = 0.1,阀两端压差为1.6 7,气体重度约为1 2.2 Kv 与Cv 值的换算 国外,流量系数常以 Cv 表示,其定义的条件与国内不同。 Cv 的定义为:当调 节阀全开,阀两端压差△ P 为1磅/英寸2,介质为60°F 清水时每分钟流经调节 阀的流量数,以加仑/分计。 由于Kv 与Cv 定义不同,试验所测得的数值不同,它们之间的换算关系 :Cv = 1.167Kv (5) (1) Kv 值有两个表达式:Kv = 和 为Kv ,故Kv 称

最新变压器设计及计算要点

变压器设计及计算要 点

变压器设计及计算要点 —蒋守诚— 一概述 1. 变压器发展史 (1) 发明阶段(1831~1885) 变压器是利用电磁感应原理来变换电能的设备,故变压器一定在电磁感应原理发现后出现。 1831年英国人法拉第(M.Farady)在铁环上缠绕两个闭合线圈, 在一个线圈中突然接上或断开电池, 另一个线圈所接仪表指针发生偏转, 从而发现电磁感应原理。 1837年英国人曼生(Masson)用薄铁片做电磁线圈的铁心, 从而减少损耗。 1881年法国人爱维(Jaewin) 发现磁滞现象, 美国人斯坦曼茨(C.P.Steimetz)发现磁滞损耗是磁密的1.6次方成正比例。 1882年英国人格拉特 ( Goulard)和吉普斯(J.D.Jibbs)制成15kVA1.5kV的开路铁心的单相变压器。同年法栾(S.Z.Ferranti)和汤姆生 (A.Tomson) 制成电流互感器。 1884年英国人戈普生兄弟开始采用具有闭合铁心的变压器作照明电源。 1884年9月16日匈牙利人布拉提(O.Blathy)和但利(M.Dery)和齐彼尔斯基K.Zipernovsky)在匈牙利的甘兹(Ganz)工厂制造一台1400 VA 120 / 72 V 40 Hz单相闭合磁路的变压器。至1887年底甘兹(Ganz)工厂就生产24台总容量达3000 kVA。 1885年才把这种电器叫做”变压器”。 (2) 完善阶段(1886~1930) 1887年英国人配莱(Belry)发明了单相多轭的分布式铁心。 1888年俄国人多利沃—多勃罗沃尔斯基 ( M.O.Dolivo-Dobrowolsky ) 提出交流三相制。并于1890年发明了三相变压器。同年布朗(Brown)又制造出第一台油冷、油绝缘变压器。 1890年德国人威士顿(Wenstrom)做成对称三相铁心。 1891年德国西门子(Siemens Sohucrerf) 做成不对称三相铁心。美国人斯汀兰(W.Stanley)在西屋公司(Westing House) 做成单相壳式铁心。瑞士的勃朗—鲍佛利(B.B.C)公司的创始人勃朗(E.F.Brown) 做成三相壳式铁心。 1891年德国生产30kVA的油浸变压器(1878年美国人勃劳克斯(D.Brdoks)开始用油做绝缘。) 1900年德国人夏拉(Schalley)做成三相五柱式铁心。 1900年英国人哈特菲尔德(Hodfeild)发明了硅钢片, 1903年开始用硅钢片制造变压器铁心。 (德国在1904年, 美国在1906年, 俄国在1911年, 日本在1922年分别用硅钢片制造变压器铁心) 1905年德国人洛果夫斯基(W. Rowgowski)研究漏磁场提出漏磁系数。 1915年华纳(K.W.Wagner)研究线圈内部电磁振荡的基本理论,提出了过电压保护一种方式。 1922年美国人维特(J. M. Weed)研究过电压理论时, 提出了过电压保护另一种方式。 1930年前后变压器的基本理论已基本形成。 (3) 提高阶段(1930~至今) 1930年以后变压器进入改进提高阶段, 即采用新材料、改进结构、改进工艺、不断扩大变压器的使用范围。

变压器的短路电流计算方法

变380V低压侧短路电流计算: https://www.360docs.net/doc/8d16106615.html,=6%时Ik=25*Se https://www.360docs.net/doc/8d16106615.html,=4%时Ik=37*Se 上式中Uk:变压器的阻抗电压,记得好像是Ucc。 Ik:总出线处短路电流A Se:变压器容量KVA 3。峰值短路电流=Ik*2.55 4.两相短路电流=Ik*0.866 5.多台变压器并列运行 Ik=(S1+S2+。。。。Sn)*1.44/Uk 变压器短路容量-短路电流计算公式-短路冲击电流的计算 一.概述 供电网络中发生短路时,很大的短路电流会使电器设备过热或受电动力作用而遭到损坏,同时使网络内的电压大大降低,因而破坏了网络内用电设备的正常工作。为了消除或减轻短路的后果,就需要计算短路电流,以正确地选择电器设备、设计继电保护和选用限制短路电流的元件。 二.计算条件 1.假设系统有无限大的容量.用户处短路后,系统母线电压能维持不变.即计算阻抗比系统阻抗要大得多。 具体规定: 对于3~35KV级电网中短路电流的计算,可以认为

110KV及以上的系统的容量为无限。只要计算35KV及以下网络元件的阻抗。 2.在计算高压电器中的短路电流时,只需考虑发电机、变压器、电抗器的电抗,而忽略其电阻;对于架空线和电缆,只有当其电阻大于电抗1/3时才需计入电阻,一般也只计电抗而忽略电阻。 3. 短路电流计算公式或计算图表,都以三相短路为计算条件。因为单相短路或二相短路时的短路电流都小于三相短路电流。能够分断三相短路电流的电器,一定能够分断单相短路电流或二相短路电流。 三.简化计算法 即使设定了一些假设条件,要正确计算短路电流还是十分困难,对于一般用户也没有必要。一些设计手册提供了简化计算的图表.省去了计算的麻烦.用起来比较方便.但要是手边一时没有设计手册怎么办?下面介绍一种“口诀式”的计算方法,只要记牢7句口诀,就可掌握短路电流计算方法。 在介绍简化计算法之前必须先了解一些基本概念。 1.主要参数 Sd三相短路容量(MVA)简称短路容量校核开关分断容量 Id三相短路电流周期分量有效值(KA)简称短路电流校核开关分断电流和热稳定 IC三相短路第一周期全电流有效值(KA) 简称冲击电流有效值校核动稳定 ic三相短路第一周期全电流峰值(KA) 简称冲击电流峰值校核动

流量系数的计算

1 流量系数KV的来历 调节阀同孔板一样,是一个局部阻力元件。前者,由于节流面积可以由阀芯的移动来改变,因此是一个可变的节流元件;后者只不过孔径不能改变而已。可是,我们把调节阀模拟成孔板节流形式,见图2-1。对不可压流体,代入伯努利方程为: (1) 解出 命图2-1 调节阀节流模拟 再根据连续方程Q= AV,与上面公式连解可得: (2) 这就是调节阀的流量方程,推导中代号及单位为: V1 、V2 ——节流前后速度; V ——平均流速; P1 、P2 ——节流前后压力,100KPa; A ——节流面积,cm; Q ——流量,cm/S; ξ——阻力系数; r ——重度,Kgf/cm; g ——加速度,g = 981cm/s; 如果将上述Q、P1、P2 、r采用工程单位,即:Q ——m3/ h;P1 、P2 ——100KPa;r——gf/cm3。于是公式(2)变为: (3) 再令流量Q的系数为Kv,即:Kv = 或(4) 这就是流量系数Kv的来历。

从流量系数Kv的来历及含义中,我们可以推论出: (1)Kv值有两个表达式:Kv = 和 (2)用Kv公式可求阀的阻力系数ξ = (5.04A/Kv)×(5.04A/Kv); (3),可见阀阻力越大Kv值越小; (4);所以,口径越大Kv越大。 2 流量系数定义 在前面不可压流体的流量方程(3)中,令流量Q的系数为Kv,故Kv 称流量系数;另一方面,从公式(4)中知道:Kv∝Q ,即Kv 的大小反映调节阀流量Q 的大小。流量系数Kv国内习惯称为流通能力,现新国际已改称为流量系数。 2.1 流量系数定义 对不可压流体,Kv是Q、△P的函数。不同△P、r时Kv值不同。为反映不同调节阀结构,不同口径流量系数的大小,需要跟调节阀统一一个试验条件,在相同试验条件下,Kv的大小就反映了该调节阀的流量系数的大小。于是调节阀流量系数Kv的定义为:当 调节阀全开,阀两端压差△P为100KPa,流体重度r为lgf/cm(即常温水)时,每小时 流经调节阀的流量数(因为此时),以m/h 或t/h计。例如:有一台Kv =50的调节阀,则表示当阀两端压差为100KPa时,每小时的水量是50m/h。 Kv=0.1,阀两端压差为167-(-83)=2.50,气体重度约为1 .0×E(-6),每小时流量大约为158 m/h。=43L/s=4.3/0.1s Kv=0.1,阀两端压差为1.67,气体重度约为1 2.2 Kv与Cv值的换算 国外,流量系数常以Cv表示,其定义的条件与国内不同。Cv的定义为:当调节阀全开,阀两端压差△P为1磅/英寸2,介质为60°F清水时每分钟流经调节阀的流量数,以加仑/分计。 由于Kv与Cv定义不同,试验所测得的数值不同,它们之间的换算关系:Cv = 1.167Kv (5)

最佳低频变压器设计方法

最佳低频变压器设计方法 热轧硅钢片选铁心型号和叠厚:比如E I型的,中部舌宽,叠厚每伏匝数:N0=4、510^5/BmQ0=4、510^5/(11000Q0) Bm:磁通密度极大值,10000~12000Gs一次匝数:N1=N0U1二次匝数:N2=N0U 21、0 61、06为补偿负载时的电压下降一次导线截面积: S1=I1/δ=P1/U1δ,δ:电流密度,可选2~3A/mm^2二次导线截面积:S2=I2/δ=P2/U2δ舌口32MM,厚34MM,E宽96MM,问功率,初级220,多少匝,线粗多少,次级51V 双组的,最大功率使用要多粗的线,告口是指<EI型变压器铁芯截面积是指E片中间那一横(插入变压器骨架中间方口里的)的宽度即铁芯舌宽与插入变压器骨架方口里所有E片的总厚度即叠厚的乘积最简单的就是指变压器骨架中间方口的面积,变压器铁芯截面积是指线圈所套着的部分:舌宽叠厚=截面积,单位:C㎡>,第一种方法:计算方法:(1)变压器矽钢片截面:3、2CM*3、4CM*0、9=9、792CM^2(2)根据矽钢片截面计算变压器功率:P=S/K^2=(9、79/1、25)^2= 61、34瓦(取60瓦)(3)根据截面计算线圈每伏几匝: W=4、5*10^5/BmS=4、5*10^5/(10000*9、79)=4、6匝/伏(4)初级线圈匝数:220*4、6=1012匝(5)初级线圈电流: 60W/220V=0、273A(6)初级线圈线径:d=0、715根号0、273=0、

37(MM)(7)次级线圈匝数:2*(51*4、6*1、03)=2*242(匝)(1、03是降压系素,双级51V=2*242匝)(8)次级线圈电流:60W/(2*51V)=0、59A(9)次级线径:d=0、715根号0、59=0、55(MM)第二种方法:计算方法:E形铁芯以中间舌为计算舌宽的。计算公式:输出功率:P2=UI考虑到变压器的损耗,初级功率:P1=P2/η(其中η=0、7~0、9,一般功率大的取大值)每伏匝数计算公式:N(每伏匝数)=4、510(的5次方)/BS(B=硅钢片导磁率,一般在8000~12000高斯,好的硅钢片选大值,反之取小值。S=铁芯舌的面积,单位是平方CM)如硅钢片质量一般可选取10000高斯,那么可简化为:N=45/S计算次级绕组圈数时,考虑变压器漏感和导线铜损,须增加5% 绕组余量。初级不用加余量。由电流求线径:I=P/U (I=A,P=W,U=V)以线径每平方 MM≈2、5~2、6A选取。第三种方法:计算方法首先要说明的是变压器的截面积是线圈所套住位置的截面积、如果你的铁心面积(线圈所套住位置)为32*34=1088mm2= 10、88cm2 我没有时间给你计算、你自己算、呵呵!给你个参考,希望对你有帮助:小型变压器的简易计算:1,求每伏匝数每伏匝数=55/铁心截面例如,你的铁心截面=3、5╳1、6=5、6平方厘米故,每伏匝数=55/5、6=9、8匝2,求线圈匝数初级线圈 n1=220╳9、8=2156匝次级线圈n2=8╳9、8╳1、05= 82、32 可取为82匝次级线圈匝数计算中的1、05是考虑有负荷时的压降3,求导线直径你未说明你要求输出多少伏的电流是

气体流量计算公式

1、管道气体流量的计算是指气体的标准状态流量或是指指定工况下的气体流量。 未经温度压力工况修正的气体流量的公式为:流速*截面面积 经过温度压力工况修正的气体流量的公式为: 流速*截面面积*(压力*10+1)*(T+20)/(T+t) 压力:气体在载流截面处的压力,MPa; T:绝对温度,273.15 t:气体在载流截面处的实际温度 2、Q=Dn*Dn*V*(P1+1bar)/353 Q为标况流量; Dn为管径,如Dn65、Dn80等直接输数字,没必要转成内径; V为流速; P1为工况压力,单位取公斤bar吧; 标况Q流量有了,工况q就好算了,q≈Pb/Pm*Q,Pb为标准大气压, Pm=Pb+P1;我是做天然气调压设备这块的,也经常涉及到管径选型,这个公式是我们公司选型软件里面的,我是用的,具体怎么推算出来的,也不太清楚。你可以试试...3、空气高压罐的设计压力为40Pa(表压),进气的最大流量为1500m3(标)/h,进气管流速12m/s,求管道内径 管内流量Q=PoQo/P=100000*1500/100040=1499.4 m^3/h =0.4165m^3/s 管道内径d=[4Q/(3.1416V)]=[4*0.4165/(3.1416*12)]= 0.210m = 210mm4、在一个管道中,流动介质为蒸汽,已知管道的截面积F,以及两端的压力P1和 P2,如何求得该管道中的蒸汽流量 F=πr2求r

设该管类别此管阻力系数为ζ该蒸汽密度为ρ黏性阻力μ 根据(P1-P1)/ρ μ=τy/u F=mdu/dθ(du/dθ为加速度a) u=(-φΔP/2μl)(rr/2) 5、温度绝对可以达到200度。如果要保持200度的出口温度不变,就需要配一个电控柜。 要设计电加热器,就必须知道功率、进出口管道直径、电压、外部 s1xQk&L$Un 5%x 环境需不需要防爆 求功率,我们可以采用公式Q=CM(T1-T2)W=Q/t Q表示能量C表示介质比热M表示质量即每小时流过的气体质量T1表示最终温度即200度T2表示初始温度t表示时间即一小时,3600秒

流量计算公式大全

流量计算公式大全 (1)差压式流量计 差压式流量计是以伯努利方程和流体连续性方程为依据,根据节流原理,当流体流经节流件时(如标准孔板、标准喷嘴、长径喷嘴、经典文丘利嘴、文丘利喷嘴等),在其前后产生压差,此差压值与该流量的平方成正比。在差压式流量计仪表中,因标准孔板节流装置差压流量计结构简单、制造成本低、研究最充分、已标准化而得到最广泛的应用。孔板流量计理论流量计算公式为: 式中,qf为工况下的体积流量,m3/s;c为流出系数,无量钢;β=d/D,无量钢;d 为工况下孔板内径,mm;D为工况下上游管道内径,mm;ε为可膨胀系数,无量钢;Δp为孔板前后的差压值,Pa;ρ1为工况下流体的密度,kg/m3。 对于天然气而言,在标准状态下天然气积流量的实用计算公式为: 式中,qn为标准状态下天然气体积流量,m3/s;As为秒计量系数,视采用计量单位而定,此式As=×10-6;c为流出系数;E为渐近速度系数;d为工况下孔板内径,mm;FG 为相对密度系数,ε为可膨胀系数;FZ为超压缩因子;FT为流动湿度系数;p1为孔板上游侧取压孔气流绝对静压,MPa;Δp为气流流经孔板时产生的差压,Pa。 差压式流量计一般由节流装置(节流件、测量管、直管段、流动调整器、取压管路)和差压计组成,对工况变化、准确度要求高的场合则需配置压力计(传感器或变送器)、温度计(传感器或变送器)流量计算机,组分不稳定时还需要配置在线密度计(或色谱仪)等。流量计算器。 (2)速度式流量计 速度式流量计是以直接测量封闭管道中满管流动速度为原理的一类流量计。工业应用中主要有: ①涡轮流量计:当流体流经涡轮流量传感器时,在流体推力作用下涡轮受力旋转,其转速与管道平均流速成正比,涡轮转动周期地改变磁电转换器的磁阻值,检测线圈中的磁通随之发生周期性变化,产生周期性的电脉冲信号。在一定的流量(雷诺数)范围内,该电脉冲信号与流经涡轮流量传感器处流体的体积流量成正比。涡轮流量计的理论流量方程为: 式中n为涡轮转速;qv为体积流量;A为流体物性(密度、粘度等),涡轮结构参数(涡轮倾角、涡轮直径、流道截面积等)有关的参数;B为与涡轮顶隙、流体流速分布有关的系数;C为与摩擦力矩有关的系数。 ②涡街流量计:在流体中安放非流线型旋涡发生体,流体在旋涡发生体两侧交替地分离释放出两列规则的交替排列的旋涡涡街。在一定的流量(雷诺数)范围内,旋涡的分离频率与流经涡街流量传感器处流体的体积流量成正比。涡街流量计的理论流量方程为: 式中,qf为工况下的体积流量,m3/s;D为表体通径,mm;M为旋涡发生体两侧弓形面积与管道横截面积之比;d为旋涡发生体迎流面宽度,mm;f为旋涡的发生频率,Hz;Sr为斯特劳哈尔数,无量纲。 ③旋进涡轮流量计:当流体通过螺旋形导流叶片组成的起旋器后,流体被强迫围绕

计算方法_李桂成_期末复习要点

数值分析复习要点 引论 1 数值计算研究的对象与特点 计算方法研究的对象是专门研究各种数学问题的计算机解法(数值解法),包括方法的构造和求解过程的理论分析及软件实现,包括方法的收敛性、稳定性以及误差分析等. 计算方法即具有纯数学的抽象性与严密性的特点,又具有应用的广泛性与实验的技术性特点. 2 误差的概念 2.1 误差的来源 模型误差:数学模型的解与实际问题的解之间出现的误差,称为模型误差. 测量误差:在测量具体数据时产生的误差称为测量误差. 截断误差:数学模型的准确解与数值方法的准确解之间的误差称为截断误差. 舍入误差:由于计算机字长的限制而产生的误差,称为舍入误差. 2.2误差的度量 (1).绝对误差与绝对误差限 (2).相对误差与相对误差限 (3). 有效数字 2.3 误差的传播 和、差的误差限 不超过各误差限的和. 积、商的相对误差限不超过各相对误差限的和. 3 数值计算的若干原则 避免两相近数相减和绝对值太小的除数、简化计算步骤、使用数值稳定的算法 方程求根 1 二分法 用二分法求方程0)(=x f 的实根*x 的近似值,其主要思想是:将含有根*x 的隔离区间二分,通过判断二分点与边界点函数值的符号,逐步对半缩小隔离区间,直到缩小到满足精度要求为止,然后取 最后二分区间的中点为根*x 的近似值. 2 迭代法 一般地,为了求一元非线性方程 0)(=x f 的根,可以先将其转换为如下的等价形式 ()x x ?=然后构造迭代公式.()k k x x ?=+1 2,1,0=k 3 收敛性和收敛速度 (收敛性基本定理)的条件和结论 收敛速度的快慢可用收敛阶来衡量.(收敛阶)设序列{}∞=0k k x 收敛到 *x ,并记误差

方程求根

山西大学计算机与信息技术学院实验报告 姓名XXX 学号XXX 专业班级(2012)计算机科学与技术 课程名称计算方法实验日期10.28 成绩指导老师李桂成批改日期 实验名称实验一方程求根 一、实验目的 用各种方法求任意实函数方程f(x)=0在自变量区间[a,b]上,或某一点附近的实根。并比较方法的优劣。 二、实验方法 (1)二分法 对方程f(x)=0在[a,b]内求根,将所给区间二分,在分点x= 2a b 判断是否f(x)=0,若是,则有根x=(b+a)/2。否则,继续判断是否f(a)* f(x)<0,若是,则令b=x,否则令a=x、重复此过程直至求出方程f(x)=0在[a,b]中的近似根为止。 (2)迭代法 将方程f(x)=0等价变换为x=φ(x)形式,并建立相应的迭代公式x k+1=φ(x k)。 (3)牛顿法 若已知方程f(x)=0的一个近似根x0,是函数f(x)在点x0附近可用一阶泰勒多项式 p1(x)=f(x )+f`(x0)(x-x0)来近似,因此方程f(x)=0可近似表示为f(x0)+f`(x0)(x-x0)=0。设f`(x0)≠0,则x=x0-f(x0)/f`(x0)。则x作为原方程新的近似根x1,然后x1将作为x0带入上式。迭代公式为x k+1=x k -f(x k)/f`(x k)。 三、实验内容 (1)在区间[0,1]上用二分法求方程ex+10x-2=0的近似根,要求误差不超过0.5x10-3。 (2)取初值x0=0,用迭代公式,x k+1= 10 k x e- 2,(k=0,1,2···)求方程e x+10x-2=0的 近似根。要求误差不超过0.5x10-3。 (3)取初值x0=0,用牛顿迭代法求方程e x+10x-2=0(k=0,1,2···)的近似根。要求误差不超过0.5x10-3。

反激变压器设计步骤及变压器匝数计算

1. 确定电源规格. 输入电压范围Vin=85 —265Vac; 输出电压/ 负载电 流:Vout1=5V/10A,Vout2=12V/1A; 变压器的效率?=0.90 2. 工作频率和最大占空比确定. 取: 工作频率fosc=100KHz, 最大占空比Dmax=0.45. T=1/fosc=10us.Ton(max)=0.45*10=4.5us Toff=10-4.5=5.5us. 3. 计算变压器初与次级匝数比n(Np/Ns=n). 最低输入电压Vin(min)=85* “2-20=100Vdc( 取低频纹波为20V). 根据伏特- 秒平衡,有: Vin(min)* Dmax= (Vout+Vf)*(1-Dmax)*n. n= [Vin(min)* Dmax]/ [(Vout+Vf)*(1-Dmax)] n=[100*0.45]/[(5+1.0)*0.55]=13.64 4. 变压器初级峰值电流的计算. 设+5V输岀电流的过流点为120%;+5v 和+12v整流二极管的正向压降均为 1.0V. +5V 输出功率Pout1=(V01+Vf)*I01*120%=6*10*1.2=72W +12V 输岀功率 Pout2=(V02+Vf)*I02=13*1=13W 变压器次级输岀总功率Pout=Pout1+Pout2=85W 1/2*(Ip1+Ip2)*Vin(min)*Ton(max)/T= Pout/ Ip1=2*Pout/[?(1+k)*Vin(min)*Dmax] =2*85/[0.90*(1+0.4)*100*0.45] =3.00A Ip2=0.4*Ip1=1.20A 5. 变压器初级电感量的计算. 由式子Vdc=Lp*dip/dt, 得: Lp= Vin(min)*Ton(max)/[Ip1-Ip2] =100*4.5/[3.00-1.20] =250uH 6. 变压器铁芯的选择. 根据式子Aw*Ae=P t*106/[2*ko*kc*fosc*Bm*j*?], 其中: Pt( 变压器的标称输岀功率)= Pout=85W Ko( 窗口的铜填充系数)=0.4 Kc( 磁芯填充系数)=1( 对于铁氧体), 变压器磁通密度Bm=1500 Gs j( 电流密度): j=5A/mm2; Aw*Ae=85*106/[2*0.4*1*100*103*1500Gs*5*0.90]

变压器功率计算方法

0.65和0.8的系数来自实用电工速算口诀 已知变压器容量,求其各电压等级侧额定电流 口诀 a : 容量除以电压值,其商乘六除以十。 说明:适用于任何电压等级。 在日常工作中,有些电工只涉及一两种电压等级的变压器额定电流的计算。将以上口诀简化,则可推导出计算各电压等级侧额定电流的口诀: 容量系数相乘求。 已知变压器容量,速算其一、二次保护熔断体(俗称保险丝)的电流值。 口诀 b : 配变高压熔断体,容量电压相比求。 配变低压熔断体,容量乘9除以5。 说明: 正确选用熔断体对变压器的安全运行关系极大。当仅用熔断器作变压器高、低压侧保护时,熔体的正确选用更为重要。这是电工经常碰到和要解决的问题。 已知三相电动机容量,求其额定电流 口诀(c):容量除以千伏数,商乘系数点七六。 说明: (1)口诀适用于任何电压等级的三相电动机额定电流计算。由公式及口诀均可说明容量相同的电压等级不同的电动机的额定电流是不相同的,即电压千伏数不一样,去除以相同的容量,所得“商数”显然不相同,不相同的商数去乘相同的系数0.76,所得的电流值也不相同。若把以上口诀叫做通用口诀,则可推导出计算220、380、660、3.6kV电压等级电动机的额定电流专用计算口诀,用专用计算口诀计算某台三相电动机额定电流时,容量千瓦与电流安培关系直接倍数化,省去了容量除以千伏数,商数再乘系数0.76。 三相二百二电机,千瓦三点五安培。 常用三百八电机,一个千瓦两安培。 低压六百六电机,千瓦一点二安培。 高压三千伏电机,四个千瓦一安培。 高压六千伏电机,八个千瓦一安培。 (2)口诀c 使用时,容量单位为kW,电压单位为kV,电流单位为A,此点一定要注意。 (3)口诀c 中系数0.76是考虑电动机功率因数和效率等计算而得的综合值。功率因数为0.85,效率不0.9,此两个数值比较适用于几十千瓦以上的电动机,对常用的10kW以下电动机则显得大些。这就得使用口诀c计算出的电动机额定电流与电动机铭牌上标注的数值有误差,此误差对10kW以下电动机按额定电流先开关、接触器、导线等影响很小。 (4)运用口诀计算技巧。用口诀计算常用380V电动机额定电流时,先用电动机配接电源电压0.38kV数去除0.76、商数2去乘容量(kW)数。若遇容量较大的6kV电动机,容量kW数又恰是6kV数的倍数,则容量除以千伏数,商数乘以0.76系数。 (5)误差。由口诀c 中系数0.76是取电动机功率因数为0.85、效率为0.9而算得,这样计算不同功率因数、效率的电动机额定电流就存在误差。由口诀c 推

气体流量换算公式

气体流量换算公式 Q:Actual Volumn Flow 实际体积流量 Q N:Standard Condition V olumn Flow 标准体积流量 T:Actual Temperature 实际温度 T N:Standard Condition Temperature 标准状况温度 P:Actual Pressure 实际压力 P N:Atm Under Standard Condition 标准大气压力 Z N:Thermal Expansion Factor Under Standard Condition 标况气体膨胀系数 Z:Thermal Expansion Factor Under Operate Condition 实际气体膨胀系数 温度需要转换为K氏单位: Q N = [(T N +273)/(T+273)]*[P/ P N]*[Z N/ Z]*Q 由于Z和Z N 变化很小,可以把这部分看成“1”。 气体密度的特性为:与温度成反比,与压力成正比,要特别注意。 实例: 用户的设计参数:空气,150摄氏度,压力105KPa(A),在0.3KPa(最大差压下)设计流量为12000Nm3/h 我们组态后,实际状况如下:压力103KPa(A),差压0.3KPa,温度为28摄氏度,输出值应该大于12000Nm3/h,因为实际温度很低导致空气密度比运行时密度大,质量流量的比工况要大,转换标况体积流量只需要除以标况密度就是标况体积流量。 理想气体状态方程(标况干燥空气密度1.2928Kg/m3) 标准密度为Un,工况密度U 标准大气压Pn,工况压力P,标准温度Tn,工况温度T;温度单位必须是K氏温度(摄氏度+273) 压力单位以绝对压力为基准. Un*(Tn/Pn)=U*(T/P) U=Un*(Tn/T)*(P/Pn) 可得出密度,应当还有一个压缩系数(几乎是1) 流量公式可能有点问题,我也查到一个带根号的.

[电子教案]计算方法 (24)

6.4 埃尔米特(Hermite)插值 ?6.4.1两点三次埃尔米特插值 ?6.4.2低阶含导数项的插值

6.4.1 两点三次埃尔米特插值 许多实际问题不仅要求插值函数在节点上与原来的函数相等(满足插值条件),而且还要求在节点 上的各阶导数值也相等。满足这些条件的插值,称为埃尔米特(Hermite)插值。本节讨论已知两个节 点的函数值和一阶导数 的情形。 10x ,x ()()1100y x f ,y x f ==()()11' 00' m x f ,m x f ==

()()()()0100' ' 110011,,,,(): x x f x y f x y f x m f x m H x ====已知函数在两个互异节点上的函数值和一阶导数值求一个三次 插值多项式,使其满足???====1 1' 00'1100m )x (H ,m )x (H y )x (H ,y )x (H () 1.4.6插值多项式。 称为三次这样的Herm ite )x (H 方法,可设: 采用构造插值基函数的1 1001100m )x (H m )x (H y )x (h y )x (h )x (H +++=() 2.4.6

1 .4.6)x (H ),x (H ),x (h ),x (h 1010的取值如表都为插值基函数,它们其中1 .4.6表基函数 函数值 一阶导数 1 010000100 1 x 0 x 1 x 1 x 0() h x 1() h x 0() H x 1() H x

多项式,因此可设: (x)最多是一个三次,另外,h )x (x (x)中必有因子0所以h )(x h )(x (x),由于h 先求h 02 101' 100-==2 10 100x x x x ))x x (b a ()x (h ???? ??---+=得: 利用求导数,再 ,对,为确定得利用0)x (h )x (h b 1a 1)x (h 0' 000===1 0x x 2 b --= 于是得: 2 1 010100) x x x x )(x x x x 21()x (h ----+=() 3.4.6

小型变压器的简易计算

小型变压器的简易计算: 1,求每伏匝数 每伏匝数=55/铁心截面 例如,铁心截面=3.5╳1.6=5.6平方厘米 故,每伏匝数=55/5.6=9.8匝 2,求线圈匝数 初级线圈n1=220╳9.8=2156匝 次级线圈n2=8╳9.8╳1.05=82.32 可取为82匝 次级线圈匝数计算中的1.05是考虑有负荷时的压降 3,求导线直径 要求输出8伏的电流是多少安?这里我假定为2安。 变压器的输出容量=8╳2=16伏安 变压器的输入容量=变压器的输出容量/0.8=20伏安 初级线圈电流I1=20/220=0.09安 导线直径d=0.8√I 初级线圈导线直径d1=0.8√I1=0.8√0.09=0.24毫米 次级线圈导线直径d2=0.8√I2=0.8√2=1.13毫米 经桥式整流电容滤波后的电压是原变压器次级电压的1.4倍。 小型变压器的设计原则与技巧 小型变压器是指2kva以下的电源变压器及音频变压器。下面谈谈小型变压器设计原则与技巧。 1.变压器截面积的确定铁芯截面积a是根据变压器总功率p确定的。设计时,若按负载基本恒定不变,铁芯截面积相应可取通常计算的理论值即a=1.25 。如果负载变化较大,例如一些设备、某些音频、功放电源等,此时变压器的截面积应适当大于普通理论计算值,这样才能保证有足够的功率输出能力。 2.每伏匝数的确定变压器的匝数主要是根据铁芯截面积和硅钢片的质量而定的。实验证明每伏匝数的取值应比书本给出的计数公式取值降低10%~15%。例如一只35w电源变压器,通常计算(中夕片取8500高斯)每伏应绕7.2匝,而实际只需每伏6匝就可以了,这样绕制后的变压器空载电流在25ma左右。通常适当减少匝数后,绕制出来的变压器不但可以降低内阻,而且避免因普通规格的硅钢片经常发生绕不下的麻烦,还节省了成本,从而提高了性价比。 3.漆包线的线径确定线径应根据负载电流确定,由于漆包线在不同环境下电流差距较大,因此确定线径的幅度也较大。一般散热条件不太理想、环境温度比较高时,其漆包线的电流密度应取2a/mm2(线径)。如果变压器连续工作负载电流基本不变,但本身散热条件较好,再加上环境温度又不高,这样的漆包线取电流密度2 5a/mm2(线径),若变压器工作电流只有最大工作电流的1/2,这样

计算方法习题答案

计算方法第3版习题答案 习题1解答 1.1 解:直接根据定义得 *411()102x δ-≤?*411()102r x δ-≤?*3*12211 ()10,()1026 r x x δδ--≤?≤?*2*5331()10,()102r x x δδ--≤?≤ 1.2 解:取4位有效数字 1.3解:433 5124124124 ()()() 101010() 1.810257.563 r a a a a a a a a a δδδδ----++++++≤≤=?++? 123()r a a a δ≤ 123132231123 ()()() a a a a a a a a a a a a δδδ++0.016= 1.4 解:由于'1(),()n n f x x f x nx -==,故***1*(())()()()n n n f x x x n x x x δ-=-≈- 故** * ***(()) (())()0.02()r r n f x x x f x n n x n x x δδδ-= ≈== 1.5 解: 设长、宽和高分别为 ***50,20,10l l h h εεωωεεεε=±=±=±=±=±=± 2()l lh h ωωA =++,*************()2[()()()()()()]l l l h h l h h εδωωδδδωδδωA =+++++ ***4[]320l h εωε=++= 令3201ε<,解得0.0031ε≤, 1.6 解:设边长为x 时,其面积为S ,则有2()S f x x ==,故 '()()()2()S f x x x x δδδ≈= 现100,()1x S δ=≤,从而得() 1 ()0.00522100 S x x δδ≈ ≤ =? 1.7 解:因S ld =,故 S d l ?=?,S l d ?=?,*****()()()()()S S S l d l d δδδ??≈+?? * 2 ()(3.12 4.32)0.010.0744S m δ=+?=, *** ** * () () 0.0744 ()0.55%13.4784 r S S S l d S δδδ= = = ≈ 1.8 解:(1)4.472 (2)4.47 1.9 解:(1) (B )避免相近数相减 (2)(C )避免小除数和相近数相减 (3)(A )避免相近数相减 (3)(C )避免小除数和相近数相减,且节省对数运算 1.10 解 (1)357sin ...3!5!7!x x x x x =-+-+ 故有357 sin ..3!5!7! x x x x x -=-+-, (2) 1 (1)(1)1lnxdx ln ln ln N+N =N N +-N N +N +-? 1 (1)1ln ln N +=N +N +-N 1.11 解:0.00548。 1.12解:21 16 27 3102 ()()() -? 1.13解:0.000021

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