低压馈电开关整定值调整记录表

低压馈电开关整定值调整记录表使用地点：调整时间：整定设置操作人：

井下低压馈电开关综合保护装置设计

中国矿业大学本科生毕业论文姓名：田建勋学号：21056368 学院：应用技术学院专业：电气工程及其自动化论文题目：井下低压馈电开关综合保护装置设计专题：指导教师：董海波职称：副教授 2009年 6 月徐州

中国矿业大学毕业论文任务书学院应用技术学院专业年级电气05-1班学生姓名田建勋任务下达日期：2009年3月8日毕业论文日期：2009 年3月9日至2009 年6月10日毕业论文题目：井下低压馈电开关综合保护装置设计毕业设计专题题目：毕业论文主要内容和要求：主要内容： 1. 掌握井下馈电开关的工作原理。 2.掌握井下低压电网的保护原理。 3.熟悉可编程逻辑器CPLD的功能。 4.掌握单片机AT89C52功能。 5.完成和本设计内容相关的3000字以上的英文文献。要求：熟悉馈电开关保护相关要求，确定科学可行的开关综合保护方案； 1.设计实现基于微型计算机/单片机实现的馈电开关综保装置； 2.装置应具有完善的接口和人机交互功能，并绘制装置

电气原理图和PCB图； 3.设计综合保护装置的软件流程，并编写部分程序； 4.按时写出毕业设计开题报告，明确设计任务，制定详细的设计计划； 5.编写毕业设计说明书； 6.翻译近5年内与设计相关的英文文献一篇，字数不少于3000字。院长签字：指导教师签字：

指导教师评语（①基础理论及基本技能的掌握；②独立解决实际问题的能力；③研究内容的理论依据和技术方法；④取得的主要成果及创新点； ⑤工作态度及工作量；⑥总体评价及建议成绩；⑦存在问题；⑧是否同意答辩等）：成绩：指导教师签字：年月日

高压整定计算书

二、高开整定列表

高爆开关整定计算原则一、计算原则与公式根据《煤矿井下供电的三大保护细则》： (1)、过载值：φ cos 31??≤ e e g U P I g ……高压配电装置的过载整定值，A ； P e ……高压配电装置所带负荷的额定功率之和，kW; U e ……高压配电装置的额定电压，kV; Cos φ……功率因数取0.85; (2)、短路值根据公式计算： )(4 .1e x Qe b z I k I k I ∑+?≥ I z ……高压配电装置短路电流整定值; I Qe ……容量最大的电动机额定起动电流，(包括同时启动的几台电动机）A ； k b ……矿用变压器的变压比，一次电压为10000V ，二次电压为690V 时，变比取14.5；一次电压为10000V ，二次电压为1200V 时，变比取8.3; ∑I e ……其余（已启动电流的除外）电动机的额定电流之和; K x ……需用系数，取1; 对于电子式高压综合保护器，按电流互感器(5A)倍数分级整定： ge b e x Qe I k I k I n ∑+≥ 式中 n ……互感器二次额定电流(5A)的倍数

I ge ……高压配电装置额定电流，A ； ∑Ie 、I Qe 、Kx 、k b ……含义同上； (3)、对于Y/△接线变压器，计算出的整定值灵敏度应按公式校验 Z b d I k I 3)2(≥1.5 )2(d I ……变压器低压侧两相短路电流，A; I z ……高压配电装置短路电流整定值; k b ……矿用变压器的变压比，取14.5或8.3; ∑R=R 1/K b 2+R b +R 2 ∑X=X X +X 1／K b 2+X b +X 2 ()) ()(22 2 ) 2(X R U I e d ∑+∑= (4)、公式S V X 2=、∑?=33V I S 、∑=X V S 2、3 2866.0S S I I = X 、系统电抗 V 2、系统电压 S 、系统短路容量：地面10KV 变电站系统短路容量按100MVA 计算） 3 S I 、稳态三项短路电流 X ∑、短路回路的总电抗

高低压开关整定

高、低压开关整定计算方法 1、1140V供电分开关整定值=功率×0.67, 馈电总开关整定值为分开关整定值累加之和。 2、660V供电分开关整定值=功率×1.15，、馈电总开关整定值为分开关整定值累加之和。 3、380V供电分开关整定值=功率×2.00，、馈电总开关整定值为分开关整定值累加之和。低压开关整定及短路电流计算公式 1、馈电开关保护计算（1）、过载值计算：Iz=Ie=1.15×∑P (2)、短路值整定计算：Id≥IQe+KX∑Ie (3)、效验：K=I(2)d /I d≥1.5 式中：I Z----过载电流整定值 ∑P---所有电动机额定功率之和 Id---短路保护的电流整定值 IQe---容量最大的电动机额定启动电流(取额定电流的6倍) Kx---需用系数，取1.15 ∑Ie---其余电动机的额定电流之和 Pmax ---------容量最大的电动机 I(2)d---被保护电缆干线或支线距变压器最远点的两相短路电流值例一、馈电开关整定：（1）型号：KBZ16-400，Ie=400A,Ue=660V,

电源开关；负荷统计Pmax =55KW,启动电流IQe=55×1.15×6=379.5A, ∑Ie =74KW。∑P=129KW （2）过载整定：根据公式：IZ=Ie=1.15×∑P =129×1.15=148.35A 取148A。（3）短路整定：根据公式 Id≥IQe+KX∑Ie=379.5+1.15x74=464.6A 取464A。例二、开关整定：（1）、型号：QBZ-200，Ie=200A,Ue=660V,所带负荷：P=55KW。（2）、过载整定：根据公式：IZ=Ie=1.15×P =1.15×55=63.25A 取65A。井下高压开关整定：式中： K Jx -------结线系数,取1 K k -------可靠系数,通常取(1.15-1.25)取1.2 Ki-------电流互感器变比 Kf-------返回系数,取0.8 Igdz-------所有负荷电流 Idz---------负荷整定电流 cos￠-----计算系数0.8----1 P-----------所有负荷容量 U----------电网电压 √3--------1.732

10kV高压开关柜整定计算书[综保整定计算].docx

10kV 高压柜整定计算书

机运事业部年月日审批记录单位签字日期编制审核分管副部长机运部长机电副总

10kV高压柜整定书已知： 110KV 变电所 10KV 母线三相短路电流为I s(3.c)=13.44Ka,母线短路容量 S k=3Uav I s(3.c)=1.732 ×10.5 ×13.44=244.4MW,电源电抗X S= Uav2/S K=10.52/244.4= 0.45 Ω。一、主井 10kV 高压柜整定计算书 (400/5) 根据目前主井主要用电设备用电负荷统计知总负荷为1818KW ，最大电机功率为1600KW, 高压柜到主井变电所采用的是YJV22 3×95mm 2电缆 ,400m 。

1 、线路电抗 X l = X 01 l=0.08 ×0.4=0.03 2 Ω 2 、总电阻∑R= R 01 l=0.221 ×0.4=0.0884 Ω 3 、总阻抗∑X=X S +X l =0.45+0.0032=0.4532 Ω 4 、线路末两相短路电流 I s (.2min ) = Un = 10000 =10875.48A 2 2 2 2 2 R X 20.0884 0.4532 5、线路最大长时工作电流： P Ir= 3 U cos 1818 = 3 10 0.8 =131A 6、过电流保护电流： Ig= Krel Kjz ×I max Kf Kj = 1.15 1.0 ×（ 1.5 1600 + 1818 1600 ） 0.85 80 3 10 0.8 3 10 0.8 =3.19A 取 3.2A 7、速断保护电流： Id= Krel Kjz ×I s (.3m ) ax Kj 根据现场经验，取 3 倍的线路最大长时工作电流进行整定。 Id= Krel Kjz ×3Ir Kj = 1..15 1.0 ×3×131 80

继电保护定值整定计算公式大全(最新)

继电保护定值整定计算公式大全 1、负荷计算（移变选择）： cos de N ca wm k P S ?∑= （4-1）式中 S ca --一组用电设备的计算负荷，kVA ； ∑P N --具有相同需用系数K de 的一组用电设备额定功率之和，kW 。综采工作面用电设备的需用系数K de 可按下式计算 N de P P k ∑+=max 6 .04.0 （4-2）式中 P max --最大一台电动机额定功率，kW ； wm ?cos --一组用电设备的加权平均功率因数 2、高压电缆选择：（1）向一台移动变电站供电时，取变电站一次侧额定电流，即 N N N ca U S I I 13 1310?= = （4-13）式中 N S —移动变电站额定容量，kV ?A ； N U 1—移动变电站一次侧额定电压，V ； N I 1—移动变电站一次侧额定电流，A 。（2）向两台移动变电站供电时，最大长时负荷电流ca I 为两台移动变电站一次侧额定电流之和，即 3 1112ca N N I I I =+= （4-14）（3）向3台及以上移动变电站供电时，最大长时负荷电流ca I 为 3 ca I = （4-15）式中 ca I —最大长时负荷电流，A ； N P ∑—由移动变电站供电的各用电设备额定容量总和，kW ；

N U —移动变电站一次侧额定电压，V ； sc K —变压器的变比； wm ?cos 、η wm —加权平均功率因数和加权平均效率。（4）对向单台或两台高压电动机供电的电缆，一般取电动机的额定电流之和；对向一个采区供电的电缆，应取采区最大电流；而对并列运行的电缆线路，则应按一路故障情况加以考虑。 3、低压电缆主芯线截面的选择 1）按长时最大工作电流选择电缆主截面（1）流过电缆的实际工作电流计算 ① 支线。所谓支线是指1条电缆控制1台电动机。流过电缆的长时最大工作电流即为电动机的额定电流。 N N N N N ca U P I I η?cos 3103?= = （4-19）式中 ca I —长时最大工作电流，A ； N I —电动机的额定电流，A ； N U —电动机的额定电压，V ； N P —电动机的额定功率，kW ； N ?cos —电动机功率因数； N η—电动机的额定效率。 ② 干线。干线是指控制2台及以上电动机的总电缆。向2台电动机供电时，长时最大工作电流ca I ，取2台电动机额定电流之和，即 21N N ca I I I += （4-20）向三台及以上电动机供电的电缆，长时最大工作电流ca I ，用下式计算 wm N N de ca U P K I ?cos 3103?∑= （4-21）式中 ca I —干线电缆长时最大工作电流，A ； N P ∑—由干线所带电动机额定功率之和，kW ； N U —额定电压，V ；

400A馈电开关说明书

矿用隔爆真空馈电开关 8.1 DKZB-400/1140矿用隔爆型真空自动馈电开关馈电开关主要用作供电系统的总开关、分支开关，也可作为大容量电动机不频繁起动之用。当线路中出现过载或短路故障时，馈电开关能根据要求自动地切断电路。同时馈电开关可与检漏继电器配合使用或自身内装置检漏保护单元，对系统中的漏电故障实施保护。 8.1.1概述 1．技术特征额定电压 /V 1140/660 额定电流 /A 400 最大分断能力 /A 7500（30次）分断时间 /s ≯0.03(从接到电流、继电器动作信号起到分断完毕) 电寿命 /次 3000（分、合额定电流）机械寿命 /次 15000 过载保护：整定值 /A 160、200、250、300、350、400 保护特性过电流/整定电流动作时间 1.0 不动作 1.3 ＜1h 2.0 ＜10min 3.0 可返回电间＞3s 短路保护整定值（瞬动） /A 1200、1800、2400、3000、3500、4000 欠压保护当电压降到0.35~0.65U N时, 失压线圈释放，开关脱扣，分闸。当电网停电时失压线圈释放，开关脱扣，分闸漏气闭锁开关分闸后，任一真空管完全漏气时，开关闭锁而不能合闸漏电保护与检漏继电器配合使用，对线路实行漏电保护远方分闸外接主令开关（常开接点）可实现远方分闸重量 /kg 约90 2. 结构特点 1）外壳部分隔爆外壳分为2个隔爆腔，上腔为接线空腔，下腔为主腔（包括腔体与前门）。前门与壳体用12个M12螺栓紧固，支承在壳体的铰链上。 ZD1-400/1140型真空断路器安装在后腔中部，其操作轴与脱扣按钮分别由连接套、连动板、操作手把与手动脱扣按钮相连，并与连接套与外壳把手相连。阻容吸收器安装在后腔左上方，接在开关的负荷侧。前门内侧下方装有易拆的控制芯板组件，中间为试验开关，上方为开关工作状态指示灯。前门与外壳有可靠的机械闭锁。 2）芯子部分（1）ZD1-400/1140型真空断路器为一长方体结构。它由装有3只真空管、3只拉力继电器、电流互感器组和操作机构等组成。断路器的触头开距为4±0.5mm，超行程为1＋0.5mm。（2）控制电源开关。用来接通与分断电源变压器的一侧电源，还兼作故障排除后开关重新分闸前解除记忆的复位开关。

煤矿井上下供电高低压开关整定调整计算

煤矿井上下供电高低压开关整定调整计算由于雨季来临，井下涌水量增大，主、副斜井分别将18.5KW潜水泵更换为37KW潜水泵（污水泵），主回联络巷现已贯通，新安装25KW调度绞车一台，部分开关整定值需重新计算。一、负荷统计：空压机160KW(1台工作1台备用）、主斜井：绞车40KW1台、耙渣机55KW1台、照明信号综保（4KVA)1台、绞车25KW1台，污水泵37KW和18.5KW(1台工作1台备用）、污水泵7.5KW(1台工作1台备用）、喷浆机5.5KW1台。同时工作容量164.5KW. 副斜井：绞车40KW1台、耙渣机55KW1台、照明信号综保（4KVA)1台、污水泵37KW和18.5KW(1台工作1台备用）、污水泵7.5KW(1 台工作2台备用）、喷浆机5.5KW1台。同时工作容量139.5KW. 回风斜井：绞车40KW1台、皮带机2×40KW1台、刮板机40KW1台、耙渣机55KW1台、照明信号综保（4KVA)1台、污水泵18.5KW(1台工作1台备用）、污水泵7.5KW1台、喷浆机5.5KW1台。同时工作容量241KW. 主回联络巷：刮板机40KW2台、污水泵7.5KW1台。同时工作容量87.5KW. 局扇：10台(1台工作1台备用），2×30＋30＋30＋30＋22＝172KW. 二、保护装置整定计算： 1、馈电开关整定：

1.1、K-1#总开关整定： I Z =ΣP/（√3Ucos ￠）KtKf 式中 Pe ——额定功率之和（KW ） Ue ——额定电压（0.69KV ）同时系数Kt=0.8－0.9，负荷系数Kf ＝0.6－0.9 I Z =ΣP/（√3Ucos ￠）KtKf =(160＋164.5＋139.5＋241＋87.5）/(1.732×0.69×0.8）×0.8×0.8 =530A ，取整定值为550A 。按上式选择出的整定值，还应用两相短路电流值进行校验，应符合下式的要求： 5.1I I )2(d z 式中 I Z —过流保护装置的电流整定值，A ； I d （2）—被保护电缆干线或支线距变压器最远点的两相短路电流值，A ；折算电缆长度 95mm2电缆，实际长度10m ，折算系数为0.53，换算长度为5.3m ； 50mm2电缆，实际长度290m ，折算系数为1.0，换算长度为290m ； 50mm2×2电缆，实际长度300m ，折算系数为0.5，换算长度为150m ；折算电缆长度合计445.3m 查表得d1两相短路电流值为1640A

高压开关整定计算

高压开关柜整定地面配电室 1、名称：高压开关规格型号：GG1A-125 编号：1601 进线柜Ie=333A (1)过负荷保护整定值为： IZ仁K1le( K1") =X 333=400(A) 过流延时取CT=400/5=80 400/80=5 整定值取5A ( 2)速断整定值为： Id=K2 IZ1 (K2=a 5) =3X 400=1200A 400/5=80 1200/80=15( A) 为避免出现越级跳闸，取12A. 2、名称：高压开关规格型号：GG1A-03 编号：1602 额定电流300A 所带负荷2361KW Ie=227A CT=300/5 ( 1 )过负荷保护整定值为： IZ仁K1le( K1") =X 227=295(A) 过流延时取CT=300/5= 60 295/60= 根据井下设备实际情况，整定值取( 2)速断整定值为： Id=K2 IZ1 (K2=a 5) =3X 295=885A CT=300/5=60 885/60=( A) 为避免出现越级跳闸，取12A. 3、名称：高压开关规格型号：GG-1A-07编号：1607 额定电流300A 所带负荷320KW Ie=30.7A CT=50/5 ( 1 )过负荷保护整定值为： IZ仁K1le( K1") =X =(A) 取40A 过流延时取CT=50/5=10 40/10=4 根据设备实际情况，整定值取 ( 2)速断整定值为： Id=K2 IZ1 (K2=a 5) =5X 40=200A

50/5=10 200/10=20 整定值取20A 4、名称：高压开关规格型号：GG1A-07编号：1606 控地面630KVA变压器Ie=60. 6A CT=50/5 ( 1 )过负荷保护整定值为： IZ仁K1le( K1") =X =(A) 取80A CT=50/5 整定为8A ( 2)速断整定值为： Id=K2 IZ1 (K2=a 5) =3X 80=240A 50/5=10 240/10=24( A) 为避免出现越级跳闸，取22A. 5、名称：高压开关规格型号：GG1A-07编号：1604 控2.5米绞车CT=50/5 Ie=30.7A 功率P=320KW ( 1 )过负荷保护整定值为： IZ仁K1le( K1") =X =(A) 取37A CT=505/=5 根据设备实际情况，整定值取5.5A ( 2)速断整定值为： Id=K2 IZ1 (K2=" 5) =5X37=185A CT=50/5 185/10= 根据设备实际情况，整定值取20A &名称：高压开关规格型号：GG1A-009编号：1612 控联络柜CT=400/5 Ie=333A ( 1 )过负荷保护整定值为： IZ仁K1le( K1") =X 333=(A) 取400A CT=400/5=80 400/80=5 整定为5A ( 2)速断整定值为： Id=K2 IZ1 (K2=a 5) =3X 400=1200A CT=400/5=80 1200/80=15 为避免出现越级跳

论述低压馈电开关漏电保护误动作与故障处理分析

论述低压馈电开关漏电保护误动作与故障处理分析发表时间：2018-01-22T17:29:54.813Z 来源：《基层建设》2017年第31期作者：朱安阁 [导读] 摘要：矿井建设生产中馈电开关的应用是非常普遍的，在复杂的施工中，使用的漏电保护不兼容故障会给生产带来一些不必要的麻烦，本文通过从馈电开关附加电源极性、直流电压、保护器及馈电设置等方面分析了故障的原因，在不改变原设备装置上的优点，对馈电保护装置进行改进，使得保护合理、性能更加稳定。中煤矿建集团第二十九工程处安徽宿州 234000 摘要：矿井建设生产中馈电开关的应用是非常普遍的，在复杂的施工中，使用的漏电保护不兼容故障会给生产带来一些不必要的麻烦，本文通过从馈电开关附加电源极性、直流电压、保护器及馈电设置等方面分析了故障的原因，在不改变原设备装置上的优点，对馈电保护装置进行改进，使得保护合理、性能更加稳定。关键词：馈电开关；误动作；兼容；总开关；分开关 1问题提出随着矿山设备的不断改进、更新、升级，智能化馈电开关已在矿山建设过程中普遍应用，大多建设单位普遍存在着不同的厂家生产的开关与不同型号开关之间的配合使用，但是在同一条供电支路中，无论哪一种型号或哪一种厂家生产的开关，如果供电支路中出现短路、漏电、过电压、欠电压、断相、风电或瓦斯电闭锁时，都会引起供电支路中的开关保护误动作或者是不动作，给检修人员造成错误的故障判断，从而严重影响矿井的生产安全。矿井往往在一个掘进工作面，采用总开关与分开关的分级供电方式进行供电，一般我们都是采用KBZ-630/1140（660）型开关作为总开关，KBZ-400/1140（660）或KBZ-200/1140（660）型开关作为分开关，其总开关与分开关之间或分开关与分开关之间的种类很多，一旦发生低压故障保护误动作或拒动作现象大致分为以下几点：（1）在实验过程中，实验分开关时很可能自身不跳闸，总开关跳闸。（2）根据矿井煤矿安全规程规定：每天必须对井下低压检漏进行一次漏电跳闸实验，在实验分开关漏电跳闸实验时，同一支路上的分开关有一台或几台分开关乱跳闸现象。（3）矿用变压器下级开关根据所使用的厂家或型号不同，也会有可能出现误动作或者相互影响。 2低压馈电开关误动作原因分析一般矿井所以使用的馈电开关都是采用智能型微电脑保护控制，大多都是采用附加直流电源保护，根据开关生产厂家不同，所附加的直流电源的电压也不同，分开关采用零序电流、零序电压的电位关系，通过微电脑保护器内部运算来判定是否发生漏电，用来实现保护电路，所造成总、分开关误动作的原因一般有一下几点：（1）在一台矿用变压器下，出现2台或多台总开关，线路中出现附加的直流电源累加，漏电保护误动作，导致供电系统中只能出现一台总开关。（2）开关内部的零序电流与电压信号设定的门槛值不一样，总、分开关不兼容导致。（3）在一条支路中所使用的开关生产厂家与微电脑保护不一致，开关与保护器不能够兼容。（4）两台开关所附加的直流电压等级不一样，一般也不能够兼容使用。 3选择性漏电保护方式（1）附加直流电源的保护方式选择性漏电保护是利用零序电压和零序电流信号叠加完成的，即：既要有零序电压又要有零序电流，同时二者的相位要符合一定的要求，如图一所示。漏电保护的实现是当馈电开关当作分开关使用时，把选择开关调整到分开关位置，选择性漏电保护接入，当负载线路中发生漏电时，零序电流互感器就会感应出信号，并将感应信号送到微电脑保护器中进行信号处理。此时，三相电抗器的认为中性点对地电压也不能为0了，这个部位0的电压信号也会送到开关内的微电脑保护器进行处理。微电脑保护器将以上两个信号进行比较，不符合开关设定值时，微电脑保护器就会认为负载线路中有漏电，从而驱动脱口线圈吸合，使得馈电开关漏电保护跳闸。 4漏电保护不可靠工作保护误动作故障的处理方法（1）在同一条供电线路中我们尽可能的选用同一型号、厂家生产的馈电开关，尽量做到微电脑保护器内部程序兼容。另外，我国规程中并没有对附加的直流电源进行要求，各生产厂家有将附加的直流电源的正极接入供电系统，负极接地，也有将电源的负极接入供电系统，正极接地。这样就会造成检漏保护出现误动作或越级跳闸等不稳定现象，我们可使用万用表测量出馈电开关附加直流电源的正、负极调整过来。（2）在矿井低压供电系统中，各级供电线路使用的馈电开关中，所附加的直流检测电源的电压等级不同，也会造成漏电保护工作不

煤矿高低压开关整定计算.docx

华润联盛车家庄业有限责任公司高低压配电装置整定计算整定人：审核人：机电科长：机电矿长：

2、短路电流和短路容量计算 (3) 3、开关整定计算原则 (6) 4、高压开关整定计算、校验 (7) 二、井下变电所 (11) 1、系统概况 (11) 2、短路电流和短路容量计算 (12) 3、开关整定计算原则 (12) 三、井下低压系统整定计算校验………………………………14 井下变电所整定值一、车家庄煤业变电所短路参数计算： 1、1号变压器二次出口端的短路电流I d1计算：变压器二次电压690V ，容量1000KVA ，系统短路容量按50MVA 计算：查表得: 系统电抗X x =0.0288Ω 高压电缆很短可以忽略不算变压器电阻、电抗查表得： R b =0.038Ω X b =0.06Ω R =2 b g K R +R b =0.038Ω

∑X =X x +2 b g K X +X b =0.06+0.0288=0.0888Ω I d =∑∑+22)()(2X R Ue =∑∑+22)0888.0()038.0(2690 =3450A 2、风机专变二次出口端的短路电流I d1计算：变压器二次电压690V ，容量100KVA ，系统短路容量按 50MVA 计算：查表得: 系统电抗X x =0.0288Ω 高压电缆很短可以忽略不算变压器电阻、电抗查表得： R b =0.1921Ω X b =0.186Ω ∑R =2 b g K R +R b =0.1921Ω ∑X =X x +2 b g K X +X b =0.186+0.0288=0.2148Ω I d =∑∑+22)()(2X R Ue =∑∑+22)2148.0()1921.0(2690 =2395.8A 二号变压器与一号变压容量一样短路也一样车家庄煤业井下低压开关整定计算 D24#、D33#馈电开关：型号：KBZ-400 电压660V 所带设备有：水泵132KW5台、一台潜水泵7.5KW 。 ○1、各开关额定电流计算： I 1= 132×1.15=151.8 A I 2=11×1.15=12.65 A I 3= 22×1.15=25.3A I 4=75×1.15×2=172 A I 5=17×1.15=19.55 A

KBZ 馈电开关常见故障与维修

KBZ5-400馈电开关常见故障与维修开关维修前应先检查：高低压保险管，各插座连线是否有松动脱落现象，各部件是否牢固可靠，有无器件锈蚀，烧坏异味等现象。 1 送电后无电源，时间继电器SJ等不亮原因分析：电源是否正常，保险是否烧坏处理方法：1.检查2A的高压保险（如果2A总是爆，检查电源变压器是否烧坏）； 2.检查5A的保险（如5A保险总是爆，应找出合闸整流桥中击穿的二极管）； 3检查220V开关电源电压，上面各J8线有无松动；通电后时间继电器SJ灯不亮，断电后用电阻档检查120－33号线之间，有电阻表明SJ线圈良好。电阻无穷大表明SJ线圈烧毁，如以上没有异常，检查33－22线之间电阻，电阻无穷大说明KM－1触点烧坏，电阻为零表示良好。 2 开关送电后，保护器液晶屏出现蓝屏，白屏现象；首先检查J8-保护器插头接线有无松动和接触不良原因分析与处理方法：1.保护器液晶屏受温度影；调整液晶屏上方的电位器直至液晶屏显示正常； 2.保护器液晶屏烧坏；更换保护器； 3.开关电源供电不稳定；更换开关电源；

3 送电后显示FDBS或WSBS 原因分析：保护器内部或七星端了没有正常设置处理方法：当设置FDBS或WSBS时，FDBS或WSBS应与212号线短接，方能起到风电或瓦斯的保护功能。其保护其内部也应相应调整为常闭或常开。 4 送电后会自动合闸处理方法：检查QA出点是否短接：0.47微法是击穿 5 按合闸QA后不动作（无声音，即ZJ不吸合）原因分析：J继电器不工作（比较常见），SJ时间继电器，KM－1接点是不是常闭，ZJ不吸合处理方法：检查J继电器是否损坏，若时间继电器不工作检查其工作电路至 KM－1接点，ZJ继电器工作与否，各ZJ节点是否有接触不良现象 6 按合闸QA后ZJ吸合，但HT不吸合原因分析：ZJ工作，也能听到吸合声音，但吸合线圈HT不工作，可能是合闸整流桥二极管虚焊或脱落和中间继电器触点问题及HT线圈处理方法：检查二极管和中间继电器触点及HT线圈 7 按合闸QA后有吸合但不能保持原因分析：有吸合动作说明HT回路问题处理方法：检查整流桥各二极管有无虚焊，失压线圈是否正常，分闸按钮有无短接，机械部分是否有磨损

开关整定值计算知识讲解

开关整定值计算

则热元件整定值取510A。短路脱扣电流的整定按所带负荷最大一台电机的起动电流（额定电流的5~7倍）加上其它电动机额定长时工作电流选取整定值。最大一台电机（煤机截割电机）起动电流： I Q =6P e / √3U e cos∮=6*170/1.732*1.14*0.75≈688.79A ∑I e=∑P e/ √3U e cos∮=581/1.732*1.14*0.75≈392.3A 其它电机额定工作电流和为392.3(A) I Q +∑I e =1081.12A 则KBZ-640/1140馈电开关短路脱扣电流的整定值取1100A。 2 、QCZ83-80 30KW局部通风机控制开关的整定计算：同样控制的风机共计二台。（1）、额定长时工作电流 I e =P e / √3U e cos∮=30/1.732*0.66*0.75≈35(A) （2）、熔断器熔体熔断电流值的选取按设备额定长时工作电流的2.5倍选择。则二台风机控制开关的整定值均为85A。 3、铲车充电柜控制开关的整定计算：为生产便利，铲车充电柜控制开关选用DW80-200馈电开关。铲车充电柜输入电压660V，输入电流28A，使用一台DW80-200开关控制。该三台均按照该开关最小挡整定，整定值取200A。 4、ZXZ 8 -4-Ⅱ信号、照明综合保护装置：根据实际负荷情况，二次侧熔断器熔体熔断电流取10A；一次侧熔断器熔体熔断电流取5A。 5、QCZ83-80N 4KW皮带张紧绞车开关：额定长时工作电流 I e=4.37(A) 则开关熔断器熔体熔断电流取10A。

KJZ5馈电开关

KJZ5-200单片机型矿用隔爆真空馈电开关说明书（济源科灵电器）KJZ5-200 、 500/1140 （ 660 ）矿用隔爆型兼本质安全型真空馈电开关使用说明书一、用途及使用条件 KJZ5 系列矿用隔爆型真空馈电开关（以下简称开关），主要用于煤矿井下和其它周围介质中含有甲烷煤尘混合物的爆炸气体环境中，在交流 50Hz ，电压至 1140V ，电流 630A 及以下的线路中，作为配电系统的总开关或分开关使用，也可作为矿用隔爆型移动变电站的低压侧真空馈电开关使用。本开关采用 KPZB-400 或 KD-14SS-P63 低压馈电综合保护器作为核心控制单元，集过流保护、漏电保护、漏电闭锁、欠压保护、风电闭锁、瓦斯电闭锁、通讯接口为一体，采用中文液晶显示。该保护器可通用于 1000A 以下开关内。保护正常工作时，能中文显示电网的工作电压、运行电流、网络绝缘电阻及本开关工作电流整定值等参数，当线路出现过流、漏电、欠压或变压器超温、瓦斯浓度超限等故障时，能自动切断电路并显示记忆故障类型及故障参数，同时将开关闭锁，只有清除故障并人工复位后才能合闸送电。本开关还具有模拟漏电、过流试验等功能。开关可在下列环境条件下使用：（ 1 ）海拔高度不超过 2000 ｍ。（ 2 ）环境温度为 -5 ℃～ +40 ℃。（ 3 ）空气相对湿度不大于 95% 。（ +25 ℃）

（ 4 ）含有爆炸危险的甲烷、煤尘的空气中。（ 5 ）无淋水及水侵入的地方。二、主要技术参数 1 、隔爆型式：隔爆型隔爆标志： Exd[ib]I 本安参数：本安最高开路电压为 8.5VDC ，本安最大短路电流为 90mA 。 2 、主回路参数： 3 、本系列开关主回路输入输出接线口 4 个， 500A 最大穿入电缆直径Ф78mm ,200A 最大穿入电缆直径Ф 63mm ；控制回路接线口 4 个，最大穿入电缆直径Ф 20mm 。 4 、电网电压显示分量程可选：电压显示量程： 660V 、 1140V 。用户可根据开关的进线电压选择合适档位。 5 、短路保护：短路保护采用瞬动保护，保护时间小于 200ms 。 6 、过载保护：

地面变电所KYN28型整定计算(全) 4

恒鼎实业（中国）集团六盘水恒鼎实业有限公司乐民分公司喜乐庆煤业有限公司矿井高低压整定计算编制：校核：机电队长：机电矿长：总工程师：编制日期：2014年11月 5 日 2014年第四季度

喜乐庆煤矿整定计算目录第一章高压配电柜整定计算 (3) 第二章风井低压供电整定计算 (20) 第三章1600水平低压供电整定计算 (22) 第四章1526水平低压供电整定计算 (24)

第一章高压配电柜整定计算一、地面变电所供电概况喜乐庆煤矿地面变电所1回来自洪兴变电站，2回（备用电源）来自乐民35KV 变电站。二、高压电网短路电流计算（短路点设在1526中央变电所1回高爆开关前端） 1）系统电抗 Ω≈?==2817.2600/)37(/22 A MV KV S V X br ar sy 式中：sy X ——系统电抗 ar V ——标准电压等级的平均电压值，取35KV 洪兴变电站电力系统电压37KV ； br S ——短路容量，35KV 洪兴变电站电力系统短路容量取600MVA ； 2）架空线和电缆线电抗(架空导线型号:LGJ-150) Ω=?Ω=?=615/4.001km km L x X w 035.0)28.016.0(/08.02=+?Ω=?=km km L X X o w (1526中央变电所) Ω=+?Ω=?=0168.0)05.016.0(/08.02km km L X X o w (地面变电所) Ω=+?Ω=?=1468.0)675.116.0(/08.02km km L X X o w （风井高压配电点）式中：1w X ——架空线电抗， 0x ——导线或电缆单位长度的电抗，架空线为0.4Ω/km ，电

煤矿井下低压开关整定计算公式

Ф） Pe：额定功率（W） Ue：额定电压（690V） cosФ：功率因数（一般取0.8）注：BKD1-400 型低防开关过流整定范围（40-400A） BKD16-400 型低防开关过流整定范围（0-400A）二、短路保护（一）、BKD16-400 型 1、整定原则：分开关短路保护整定值选取时应小于被保护线路末端两相短路电流值，略大于或等于被保护设备所带负荷中最大负荷的起动电流加其它设备额定电流之和，取值时应为过流值的整数倍，可调范围为3-10Ie。总开关短路保护整定值应小于依据变压器二次侧阻抗值算出的两相短路电流值，大于任意一台分开关的短路定值。选取时依据情况取依据变压器二次侧阻抗值算出的两相短路电流值0.2－0.4 倍，可调范围为3-10Ie。 2、计算原则：被保护线路末端两相短路电流计算时，阻抗值从变压器低压侧算起，加上被保护线路全长的阻抗（总开关计算被保护线路的阻抗时，电缆阻抗忽略不计，只考虑变压器二次侧阻抗值）。被保护设备所带负荷中的最大负荷的启动电流按该设备额定电流的5－7 倍计算。 3、计算公式：（1）变压器阻抗：Z b （6000） =U d %×Ue 2 /Se U d %：变压器阻抗电压 Ue ：变压器额定电压（6000V） Se：变压器容量（VA）（2）换算低压侧（690V）后的阻抗 Z b （690） =（690/6000）2 ×Z b （6000）（3）被保护线路的阻抗电抗：X L =X O L（X O 千伏以下的电缆单位长度的电抗值：0.06 欧姆/千米；L：线路长度km）电阻：R L =L/DS ＋R h L：线路长度（米） S：导线截面积（毫米 2 ） D：电导率（米/欧*毫米 2 ，铜芯软电缆按65 o C 时考虑取42.5，铜芯铠装电缆按65 o C 时考虑取48.6） R h ：短路点电弧电阻，取0.01 欧电缆的阻抗Z L ＝ 2 2 RL XL ?8?0 所以总阻抗Z 总＝Zb （690）＋Z L （4）两相短路电流计算 I 短＝Ue （690）

开关整定值计算

供电系统整定及短路电流计算说明书一、掘进工作面各开关整定计算： 1、KBZ-630/1140馈电开关 KBZ-630/1140馈电开关所带负荷为：12CM15-10D连续采煤机、4A00-1637-WT型锚杆机，10SC32-48BXVC-4型梭车。（1）、连续采煤机各台电机及功率：两台截割电机 2*170=340KW；二台收集、运输电动机 2*45=90KW；两台牵引电动机 2*26=52KW；一台液压泵电动机 1*52=52KW；一台除尘电动机 1*19=19KW；合计总功率：553KW。（2）、锚杆机各台电机及功率：两台泵电机： 2*45=90KW；（3）、梭车各台电机及功率：一台液压泵电动机 1*15=15KW；两台牵引电动机 2*37=74KW；一台运输电动机 1*19=19KW；合计总功率：108KW。 1.1、各设备工作时总的额定长期工作电流： ∑I e =∑P e / √3U e cos∮(计算中cos∮值均取0.75) ∑I e= 751/1.73*1.14*0.75≈507.1A 经计算，∑I e ≈507.1（A），按开关过流热元件整定值≥I e 来选取整定值. 则热元件整定值取510A。短路脱扣电流的整定按所带负荷最大一台电机的起动电流（额定电流的5~7倍）加上其它电动机额定长时工作电流选取整定值。最大一台电机（煤机截割电机）起动电流： I Q =6P e / √3U e cos∮=6*170/1.732*1.14*0.75≈688.79A ∑I e =∑P e / √3U e cos∮=581/1.732*1.14*0.75≈392.3A 其它电机额定工作电流和为392.3(A) I Q +∑I e =1081.12A 则KBZ-640/1140馈电开关短路脱扣电流的整定值取1100A。 2 、QCZ83-80 30KW局部通风机控制开关的整定计算：同样控制的风机共计二台。（1）、额定长时工作电流 I e =P e / √3U e cos∮=30/1.732*0.66*0.75≈35(A) （2）、熔断器熔体熔断电流值的选取按设备额定长时工作电流的2.5倍选择。则二台风机控制开关的整定值均为85A。 3、铲车充电柜控制开关的整定计算：为生产便利，铲车充电柜控制开关选用DW80-200馈电开关。铲车充电柜输入电压660V，输入电流28A，使用一台DW80-200开关控制。该三台均按照该开关最小挡整定，整定值取200A。 4、ZXZ 8 -4-Ⅱ信号、照明综合保护装置：根据实际负荷情况，二次侧熔断器熔体熔断电流取10A；一次侧熔断器熔体熔断电流取5A。 5、QCZ83-80N 4KW皮带张紧绞车开关：额定长时工作电流 I e =4.37(A) 则开关熔断器熔体熔断电流取10A。

井下中央变电所高压开关整定计算说明书

山西吕梁离石西山亚辰煤业有限公司井下中央变电所高开整定计算说明书二0一八年四月二十五日

井下中央变电所高开整定计算说明书 1、开关802的保护整定计算与校验：负荷额定总功率：260(KW)；最大电机功率：160 (KW)；最大电流倍数：6； 1× 0.7×260×1000 3×10000×0.7 = 15.01(A)； ◆反时限或长延时过流保护（过载）：反时限过流保护：rel c N dz ret i K K I I K K ??= ?=1.1×1×15.01 1×40 = 0.41（A ）；取=z I 0.4 (A ）；即一次侧实际电流取为16（A ）；时限特性：默认反时限，报警时间1s ； ◆躲过最大负荷电流的过流保护(短路)：通过开关最大电流：max qe e I I I =+∑= 65.21+ 5.77 = 70.98(A) 过流保护：max rel c dz ret i K K I I K K ??= ?= 1.1×1×70.98 1×40=1.95 (A)；取=dz I 2（A ）档；即一次侧实际电流取为80（A ）；时限特性：默认反时限；短路电流计算：系统短路容量d S ：60MV A ；系统电抗为：1.8375Ω；高压电缆阻抗参数表短路电流计算表 2 2) 2(min ) ()(2∑∑+?= X R U I av d = 10.5×1000 2×0.18322+1.91432 = 2730.04(A)； 2 2) 3(min )()(3∑∑+?= X R U I av d = 10.5×1000 3×0.18322+1.9143 2 = 3152.38 (A)； U I S d d ??=)2(min 2= 2×2730.04×10.5 1000 =57.33 (MV A)；

移动变电站低压馈电开关(

移动变电站低压馈电开关 KBZ21-□/□矿用隔爆型低压馈电开关(四平开关--姜家湾矿2010.10) 1.1 概述 1.生产厂家 ◆四平市同创电器设备有限公司 2.用途 ◆煤矿井下有瓦斯煤尘爆炸危险的环境中,在50Hz,额定电压1140V、660V、380V,额定电流630A、500A、400A、315A、200A,变压器中性不接地三相电网中,做: ①移动变电站低压侧总馈电开关. ②低压供电系统总开关. ③低压系统分路馈电开关. ④大容量电动机不频繁启动控制开关. 3.型号说明 ◆KBZ21-□/□.K-馈电开关,B-隔爆型,Z-真空断路器,21-设计序号,□/□-额定电流(A)/额定电压(V). 1.2 结构特点 ◆断路器采用手车式结构,检修方便. ◆有真空断路器和永磁式真空断路器两种模式. ◆外形接结构,图1

图1 KBZ21-□/□馈电开关外形结构 1.真空断路器 ◆正常工作时接通分断主回路,过流时分断短路电流,过压欠压时分断主回路. ◆电磁合闸,机械保持. ◆脱扣方式:欠压脱扣,分励脱扣,手动脱扣. ☉过载、短路、过压、欠压、漏电故障之一→PIR 保护器动作→欠压线圈Q 断电释放.分励线圈F 吸合→

双重保护→断路器QF跳闸. ☉手动分励→按下急停按钮→机械脱扣. 2.永磁式真空断路器 ◆合闸操作:当有合闸信号→永磁断路器控制器将合闸储能电容与合闸线圈接通放电→电磁力作用下→衔铁运动→真空触头闭合→永久磁铁使机构保持在合闸位置. ◆分闸操作:当有分闸信号→控制器将分闸储能电容与分闸线圈接通放电→电磁力作用下→永磁机构衔铁运动→真空触头分闸 ◆永磁断路器,合闸储能电容器充电时间约20s.即,控制回路得,延时20s后才能进行合闸操作. 3. PIR-700Ⅱ智能综合保护器 ◆PIR-700Ⅱ综保生产厂家:上海颐坤自动化控制设备有限公司 ◆控制核心是单片机,4×8汉字字符型液晶显示屏,可以通过RS485(CAN)通讯接口与监视系统通讯. ◆通过前门“YW移位”、“QR确认”、“FW复位”按钮→整定各项参数 ◆保护装置: ☉过载保护:反时限特性. 过载保护整定:20~630A(500A,400A),步长5A,可连续