盘扣支架检算
太行山高速公路邯郸段现浇支架检算报告
目录
第一章工程简介 (3)
1.1 工程概况 (3)
1.2 现浇支架方案 (3)
第二章参数确定 (4)
2.1 检算内容 (4)
2.2 参考资料 (4)
2.3 参数取值 (4)
2.3.1 材料参数 (4)
2.3.2 构件参数 (4)
第三章结构的受力计算及验算 (5)
3.1 碗口支架检算 (5)
3.1.1 荷载计算 (5)
3.1.2立杆稳定性检算 (9)
3.2 门洞检算 (11)
3.2.1左门洞纵梁 (11)
3.2.2右门洞纵梁 (14)
3.2.3横梁检算 (16)
3.2.4立柱检算 (19)
3.2.5基础检算 (20)
3.2.6盘扣支架下地基检算 (20)
第四章结论 (21)
1.1 工程概况
太行山高速公路邯郸段现浇支架结构布置为：在桥梁纵向布置间距为在0#~7#截面块段为0.6m，其他区段为0.9m，水平间距根据位置改变，大致分布为，翼缘板处间距0.9m，腹板处（包括两侧腹板和中间腹板）间距为0.6m，底板处间距为0.9m，立杆步距设置均为1m。
1.2 现浇支架方案
结合工程概况，现浇支架方案如下图所示：
图1.1 纵断面示意图
2.1 检算内容
太行山高速公路邯郸段现浇支架检算
2.2 参考资料
1、现浇梁支架指导性示意图；
2、《公路钢筋混凝土及预应力桥涵设计规范》（JTGD-062 2012）；
3、《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2004）；
4、《公路桥涵施工技术规范》（JTG-TF50-2011）；
5、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ-231-2001）；
6、《建筑结构荷载规范》（GB500009-2012）
7、现场提供的资料：施工图纸等资料。
2.3 参数取值
2.3.1 材料参数
A3钢(Q235)：（1）弹性模量E=206GPa；
（2）抗拉、抗压和抗弯强度设计值[]f=205MPa；
（3）抗剪强度设计值[]v f=125MPa；
A3钢(Q345)：（1）弹性模量E=210GPa；
（2）抗拉、抗压和抗弯强度设计值[]f=300MPa；
（3）抗剪强度设计值[]v f=180MPa。
2.3.2 构件参数
扣件式钢管支架参数见表2.1
表2.1 碗口支架参数表
第三章结构的受力计算及验算
现浇支架检算包括盘口扣口支架稳定检算，门洞检算和基础检算。
3.1 碗口支架检算
对盘口支架检算时，仅对0#~7#截面腹板、底板、翼缘板下的立杆和其他区段腹板、底板、翼缘板下的立杆的进行验算。
3.1.1 荷载计算
（1）恒载
恒载；包含梁体，模板等（荷载分项系数取1.2）
①对0#~7#截面块计算时梁体重量按图3.1计算，对其他截面计算时
梁体重量按图3.2计算，混凝土容重取263
kN m.
/
图3.1 0~7#梁体重量计算截面
图3.2 其他区段梁体重量计算截面截面
图3.3 左门洞梁体重量计算截面截面
②模板自重取32/kN m .
（2）活载
活载：包含倾倒混凝土拌合物时产生的冲击荷载，振捣混凝土时产生的荷载（荷载分项系数按1.4计）；
施工人员、机具、材料和其他临时荷载（荷载分项系数按1.4计）。 ①施工人员、施工料具堆放和其他临时荷载：2
2.5kN/m ； ②振捣混凝土产生的荷载：2
2.0kN/m ；
③风荷载：按照《建筑施工承插型盘扣件钢管支架安全技术规程》JTJ231-2010可知。
0k z s u u ωω=
式中；k ω——风荷载标准值（2/kN m ）
z u ——风压高度变化系数，取值1.0
s
u ——支架风荷载体型系数，取值1.3
0ω——基本风压值，取值0.32/kN m
则
2
1.0 1.30.30.39/k kN m ω=??=
（3）荷载组合
根据《建筑施工承插型盘扣件钢管支架安全技术规程》JTJ231-2010，对立杆稳定进行验算时，荷载组合分为两类 ①永久荷载+施工均布荷载；
②永久荷载+0.9（施工均布荷载+风荷载）。
（4）荷载计算
①0~7#截面腹板下的立杆 ⅰ荷载计算
梁体重量：6.8×26×0.6×0.6÷1.95=32.64kN 模板重量：3×0.6×0.6=1..08kN 施工荷载：3×0. 6×0.6=1.08kN 混凝土振捣：2×0.6×0.6=0.72kN
风荷载：0.39×0.6×0.6=0.14kN
ⅱ荷载组合
不组合风荷载： 1.2(32.64 1.08) 1.4(1.080.72)42.98N kN =+++=
组合风荷载： 1.2(32.64 1.08)0.9 1.4(1.080.720.14)42.91N kN =++?++= ②0~7#底板下的立杆 ⅰ荷载计算
梁体重量：5.92×26×0.6×0.9÷3.53=23.55kN 模板重量：3×0.6×0.9=1.62kN 施工荷载：3×0. 6×0.9=1.62kN 混凝土振捣：2×0.6×0.9=1.08kN
风荷载：0.39×0.6×0.9=0.21kN
ⅱ荷载组合
不组合风荷载： 1.2(23.55 1.62) 1.4(1.62 1.08)33.98N kN =+++=
③其他腹板下的立杆 ⅰ荷载计算
梁体重量：4.79×26×0.6×0.9÷1.95=34.49kN 模板重量：3×0.6×0.9=1.62kN 施工荷载：3×0. 6×0.9=1.62kN 混凝土振捣：2×0.6×0.9=1.08kN
风荷载：0.39×0.6×0.9=0.21kN
ⅱ荷载组合
不组合风荷载： 1.2(34.49 1.62) 1.4(1.62 1.08)47.11N kN =+++=
组合风荷载： 1.2(34.49 1.62)0.9 1.4(1.62 1.080.21)47.00N kN =++?++= ④其他底板下的立杆 ⅰ荷载计算
梁体重量：4.71×26×0.9×0.9÷3.53=28.10kN 模板重量：3×0.9×0.9=2.43kN 施工荷载：3×0. 9×0.9=2.43kN 混凝土振捣：2×0.9×0.9=1.62kN
风荷载：0.39×0.9×0.9=0.32kN
ⅱ荷载组合
不组合风荷载： 1.2(28.10 2.43) 1.4(2.43 1.62)42.31N kN =+++=
⑤翼缘板下的立杆ⅰ荷载计算
梁体重量：1.44×26×0.9×0.9÷3.6=8.42kN 模板重量：3×0.9×0.9=2.43kN 施工荷载：3×0. 9×0.9=2.43kN 混凝土振捣：2×0.9×0.9=1.62kN
风荷载：0.39×0.9×0.9=0.32kN
ⅱ荷载组合
不组合风荷载： 1.2(8.42 2.43) 1.4(2.43 1.62)18.69N kN =+++=
组合风荷载： 1.2(8.42 2.43)0.9 1.4(2.43 1.620.32)18.52N kN =++?++= 3.1.2立杆稳定性检算
根据《建筑施工承插型盘扣件钢管支架安全技术规程》JTJ231-2010的规定，模板立杆的计算长度取下面中的较大值；
0l h η= '02l h ka =+
式中；0l ——支架立杆计算长度（m ）；
a ——支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离； h ——支架立杆中间层水平杆最大竖向步距；
'h ——支架立杆顶层水平杆步距（m ），宜比最大步距减少一个盘扣的距离； η——支架立杆计算长度修正系数，水平杆步距为0.5m 或1m 时，取1.60，
水平杆步距为1.5m 时，取值1.20；
k ——悬臂端计算长度折减系数取值0.7。
本次检算中取。a 取值0.5m ；h 取值1m ；'h 取值0.5m ；η取值1.60；k 取值0.7。
0 1.61 1.6l h m η==?=
'020.520.70.5 1.2l h ka m =+=+??=
综上，本次检算中取0 1.6l m =
检算时，根据《建筑施工承插型盘扣件钢管支架安全技术规程》JTJ231-2010的规定，检算分为；
不组合风荷载时：
N
f A
?≤ 组合风荷载时：
w
M N f A W
?+≤ 式中：w M ——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，按照式
20.9 1.40.9 1.410
k a w wk
l h M M ω?=?=计算，式中a l 为立杆纵距；
f ——钢材的抗拉，抗压，抗弯强度设计值； 0l ——轴心受压构件的稳定系数； w ——立杆截面模量； A ——立杆的截面积；
本次检算中，取2
0.9 1.40.390.610.0294810
w M kN m ????=
=? 根据0 1.6l m =， 1.58i cm =确定160
100.61.59
λ== 查上述规范附录D ，0.544?= 由以上计算可知：
不组合风荷载时的最大值47.11N kN = 组合风荷载时的最大值为47.00N kN = 不组合风荷载：
2247110192.4/300/0.544450
N N mm f N mm A ?===?＜ 稳定安全系数：300
1.56 1.519
2.4
K ==> 组合风荷载：
2234700029480198.2/300/0.544450 4.7310
w M N N mm f N mm A W ?+=+==??＜ 稳定安全系数：300
1.51 1.5198.2
K ==>经检算可知，立杆稳定性满足要求。 3.2 门洞检算
门洞检算分为左门洞（5.2m ）和右门洞（7.6m ），分别用MADIS CIVIL2012建模对其中的纵梁，横梁和立柱进行检算。 3.2.1左门洞纵梁 （1）荷载计算
将45c 工字钢改为双拼45c 工字钢。 ⅰ荷载计算
梁体重量：6.17×26×0.6×0.9÷1.95=44.42kN
模板重量：3×0.6×0.9=1.62kN 施工荷载：3×0. 6×0.9=1.62kN 混凝土振捣：2×0.6×0.9=1.08kN
风荷载：0.39×0.6×0.9=0.21kN
ⅱ荷载组合
不组合风荷载： 1.2(44.42 1.62) 1.4(1.62 1.08)59.03N kN =+++= 组合风荷载： 1.2(44.42 1.62)0.9 1.4(1.62 1.080.21)58.91N kN =++?++= 纵梁荷载按照最大值59.03kN 施加。 （2）计算模型
图3.3 纵梁计算模型（左）
（3）计算结果
a图正应力图
b图剪应力图
d图变形图
e图反力图
图3.4 左门洞计算结果
通过计算可知：
纵梁工字钢最大组合应力：[]max 107MPa =215MPa f σ=<， 组合应力安全系数：215
K=
=2.0 1.3107
>； 纵梁工字钢最大剪应力：[]max 22.5MPa =125MPa v f τ=<，
剪应力安全系数：125
K=
=8.7 1.322.5
>； 纵梁工字钢最大变形：[]max 52006.75mm 13mm 400400
l f f =<=
==； 结论：纵梁工字钢在最不利荷载作用下的组合应力、剪应力以及变形均满足规范要求。 3.2.2右门洞纵梁 （1）荷载计算
纵梁荷载按照下面截面腹板下的最大值（47.1kN ）施加，横梁按照纵梁的反力施加荷载。（将工字钢型号改为双拼50c 工字钢） （2）计算模型
图3.5 纵梁计算模型（右）
（3）计算结果
a图正应力图
b图剪应力图
c图变形图
d 图 反力图 图3.6 右门洞计算结果
通过计算可知：
纵梁工字钢最大组合应力：[]max 140.4MPa =215MPa f σ=<， 组合应力安全系数：215
K=
=1.5 1.3140.4
>； 纵梁工字钢最大剪应力：[]max 22.6MPa =125MPa v f τ=<，
剪应力安全系数：125
K=
=5.5 1.322.6
>； 纵梁工字钢最大变形：[]max 760016.7mm 19mm 400400
l f f =<=
==； 结论：纵梁工字钢在最不利荷载作用下的组合应力、剪应力以及变形均满足规范要求。 3.2.3横梁检算
与右门洞相比，左门洞横梁承受的荷载较大，故检算只检算左门洞横梁。 （1）荷载计算
横梁所受的荷载由纵梁传递，故只需将纵梁的反力（306.2kN ）施加到横梁上即可。（横梁截面修改为双拼45a 工字钢） （2）计算模型
图3.7 横梁计算模型（3）计算结果
a图正应力图
b图剪应力图
c 图 变形图
d 图 反力图 图3.8 横梁计算结果
通过计算可知：
纵梁工字钢最大组合应力：[]max 65.5MPa =215MPa f σ=<， 组合应力安全系数：215
K=
=3.3 1.365.5
>； 纵梁工字钢最大剪应力：[]max 72.MPa =125MPa v f τ=<，
剪应力安全系数：125
K=
=1.7 1.372
>； 纵梁工字钢最大变形：[]max 20000.7mm 5mm 400400
l f f =<=
==；
结论：横梁工字钢在最不利荷载作用下的组合应力、剪应力以及变形均满足规范要求。
3.2.4立柱检算
（1）荷载计算
立柱承受的荷载由横梁传递，计算时将横梁的最大反力（1064.6kN）施加到立柱上。
（2）计算模型
图3.9 立柱计算模型
（3）计算结果
图3.10 立柱计算结果
通过计算可知：
立柱最大组合应力：[]max 105.1MPa =215MPa f σ=<， 组合应力安全系数：215
K=
=2.0 1.3105.1
>； 结论：立柱在最不利荷载作用下的组合应力满足规范 3.2.5基础检算
由上述计算可知，钢管受到最大压力为47.1KN ，该力直接作用于混凝土上，考虑局部承压可能造成破坏，需要对混凝土基础的局部承压进行验算，根据《公路桥涵设计通用规范》，素混凝土局部承压计算公式为：
0.6c a c N R A β≤
式中：a R ——条形基础混凝土标号，这里取C30，其抗压设计强度20.1MPa ；
β——混凝土局部承压提高系数，其值通常大于1；
c A ——混凝土局部承压面积，222= 3.140.050.00785c A r m π=?=；
则混凝土基础局部承压的最小容许承载力为：
[]3=0.6120.1100.00785=94.7c N kN ????，则[]=47.194.7c c N kN N kN ≤=；
结论：混凝土基础局部承压满足规范要求。 3.2.6盘扣支架下地基检算
竖向力在混凝土中按照45。角扩散，假定混凝土基础厚度为30cm ，则在地基表面的受力面积（50+2×300）×（50+2×300）=4225002mm 地基表面的压力为
47.1
260.3120k 0.42
p Pa =
+?= 实测地基承载力大于200kPa 时，可以满足施工要求。
梁模板(盘扣式)计算书
梁模板（盘扣式）计算书 计算依据： 1、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 2、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 3、《钢结构设计规范》GB 50017-2003 4、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010 一、工程属性 新浇混凝土梁名称KL27 新浇混凝土梁计算跨度(m) 7.2 混凝土梁截面尺寸(mm×mm) 550×1000 新浇混凝土结构层高(m) 4 梁侧楼板厚度(mm) 300 二、荷载设计 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2) 面板0.1 面板及小梁0.3 模板面板0.5 模板及其支架0.75 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3) 24 钢筋自重标准值G3k(kN/m3) 梁 1.5 板 1.1 施工人员及设备荷载标准值Q1k 3 模板支拆环境不考虑风荷载三、模板体系设计 新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱 不共用A 梁跨度方向立柱间距l a(mm) 900 梁底两侧立柱间距l b(mm) 1000 支撑架中间层水平杆最大竖向步距h(mm) 1500 支撑架顶层水平杆步距h'(mm) 1000 可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度a(mm) 200
新浇混凝土楼板立柱间距l 'a (mm)、l ' b (mm) 1200、 1200 混凝土梁居梁底两侧立柱中的位置 居中 梁底左侧立柱距梁中心线距离(mm) 500 板底左侧立柱距梁中心线距离s 1(mm) 500 板底右侧立柱距梁中心线距离s 2(mm) 500 梁底增加立柱根数 1 梁底增加立柱布置方式 按混凝土梁梁宽均分 梁底增加立柱依次距梁底左侧立柱距离(mm) 500 梁底支撑小梁根数 8 小梁两侧悬挑长度(mm) 100，100 结构表面的要求 结构表面外露 模板及支架计算依据 《建筑施工承插盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010 设计简图如下： 平面图
盘扣式脚手架计算书
盘扣式脚手架计算书 计算依据： 1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》 JGJ231-2010 2、《建筑地基基础设计规》GB50007-2011 3、《建筑结构荷载规》GB50009-2012 4、《钢结构设计规》GB50017-2003 一、脚手架参数 二、荷载设计
稳定性) 风荷载体型系数μs 1.02 搭设示意图 盘扣式脚手架剖面图
盘扣式脚手架立面图 盘扣式脚手架平面图三、横向横杆验算
横向横杆钢管类型A-SG-1500 横向横杆自重G khg (kN) 0.05 单跨间横杆根数n jg 2 间横杆钢管类型B-SG-1500 间横杆自重G kjg(kN) 0.043 纵向横杆钢管类型B-SG-1500 纵向横杆自重G kzg(kN) 0.043 横向横杆抗弯强度设计值(f)(N/mm2) 205 横向横杆截面惯性矩I(mm4) 92800 横向横杆弹性模量E(N/mm2) 206000 横向横杆截面抵抗矩W(mm3) 3860 承载力使用极限状态 q=1.2×(G khg /l b +G kjb ×l a /(n jg +1) )+1.4×Q kzj × l a /( n jg +1) =1.2× (0.050/0.9+0.35×1.8/(2+1))+1.4×2.0×1.8/(2+1)=1.999kN/m 正常使用极限状态 q＇=(G khg /l b +G kjb ×l a /(n jg +1) )+Q kzj × l a /( n jg +1) =(0.050/0.9+0.35× 1.8/(2+1))+ 2.0×1.8/(2+1)=1.466kN/m 计算简图如下 1、抗弯验算 M max =ql b 2/8=1.999×0.92/8=0.202kN·m σ=M max /W=0.202×106/3860=52.43N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求。 2、挠度验算 V max =5q＇l b 4/(384EI)=5×1.466×9004/(384×206000×92800) =0.65mm≤[ν]
F匝道现浇箱梁盘扣支架计算手册(修改)
F 匝道现浇箱梁盘扣支架计算书 本工程现浇梁板支架根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》（JGJ231-2010）中模板支架进行计算。 箱梁梁高1.6m,顶板厚0.25m ，底板厚0.22m ，翼缘板根部厚0.45m ，边缘厚0.15m ，则恒载在腹板及端横梁位置为41.6KN/m 2,底板为12.22KN/m 2，翼缘板根部恒载为11.7KN/m 2，边缘为3.9KN/m 2；模板、机具、施工人员、倾倒、振捣混凝土的活载按5KN/m 2考虑。 满堂支架底板横距120cm ；腹板下横距90cm ；腹板侧用60cm 间距调整；翼板下横距150cm 。在标准箱室段立杆纵向间距为150cm ；横梁实心段纵距90cm ， 腹板加宽段纵距120cm 。详见方案图。 主龙骨采用14#设，间距30cm 为20cm 。 积A=5.71cm 2，容许应力[σ]=300Mpa ；3 ，容许应力[σ] 4；抵抗矩W=49cm 3，容2，惯性矩I=8333333，容许应力[σW ]=17Mpa ，[σj ]=1.7Mpa ；5*10cm 方木I=416.67cm 4；抵抗矩W=83.33cm 3，容许应力[σW ]=17Mp a ，[σj ]=1.7Mpa,弹性模量E=10*103MPa 。 相关材料参数见下表：
一）模板计算 模板采用15mm厚木胶合板，抗弯强度[σw]=12.5MPa,抗剪强度[σj]=1.4M Pa，弹性模量E=4.5*103。 1、腹板、横梁位置 模板取宽度1m作为计算单元，跨径取0.2m,则模板的惯性矩I=ab3/12=1000 *15*15*15/12=281250mm4，抵抗距W=ab2 =1.2*41.6+1.4*5=56.92KN/m 模板按3 则σ w ＝ σ j ＜【σ j 】=1.4MPa 最大扰度4/(100*4.5*103*281250) 作为计算单元，跨径取0.3m,则模板的惯性矩I=ab3/12=1000 4，抵抗距W=ab2/6=1000*15*15/6=37500mm3。该处荷载q 模板按3跨连续梁计算，则根据路桥计算手册可知： M=0.1* qmax L2=0.1*21.66*0.3*0.3=0.195KN.m 则σ w ＝M/W=0.195*106/37500=5.2MPa＜【σ w 】=12.5 MPa σ j =0.9ql/A=0.9*21.66*300/(1000*15)=0.39MPa＜【σ j 】=1.4MPa 最大扰度f=0.677*qL4/(100EI)=0.677*21.66*3004/(100*4.5*103*281250) =0.94mm＜L/250=1.2，扰度满足要求。 3、翼缘板位置 模板取宽度1m作为计算单元，跨径为0.2m,则模板的惯性矩I=ab3/12=1000
承插型盘扣式梁模板支架计算书
承插型盘扣式梁模板支架计算书 依据规范: 《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 计算参数: 盘扣式脚手架立杆钢管强度为300N/mm2，水平杆钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 模板支架搭设高度为4.0m， 梁截面B×D=300mm×600mm，立杆的纵距(跨度方向) l=1.20m，脚手架步距h=1.50m， 立杆钢管类型选择：B-LG-1000(Φ48×3.2×1000); 横向水平杆钢管类型选择：A-SG-1200(Φ48×2.5×1140);纵向水平杆钢管类型选择：A-SG-1200(Φ48×2.5×1140); 横向跨间水平杆钢管类型选择：A-SG-900(Φ48×2.5×840); 梁底增加2道承重立杆。 面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方40×80mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。
梁底支撑木方长度 1.20m。 梁顶托采用双钢管φ48×3.0mm。 梁底按照均匀布置承重杆2根计算。 模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。 倾倒混凝土荷载标准值2.00kN/m2，施工均布荷载标准值4.50kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。 钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值q1 = 25.500×0.600×0.300+0.300×0.300=4.680kN/m 活荷载标准值q2 = (2.000+4.500)×0.300=1.950kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 30.00×1.50×1.50/6 = 11.25cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 30.00×1.50×1.50×1.50/12 = 8.44cm4； 式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。 (1)抗弯强度计算 f = M / W < [f] 其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M ——面板的最大弯距(N.mm)；
盘扣式脚手架使用说明书
For personal use only in study and research; not for commercial use For personal use only in study and research; not for commercial use 盘扣式脚手架、安鼎易重型支撑架系统使用说明书 一、构造： 盘扣式系列脚手架和安鼎易重型支撑架，主要由带圆盘的立杆、带横杆头的横杆、带斜拉头的斜拉杆、起始杆、三脚架、楔形销等构成。 立杆：通常采用Q345材质的φ60×3.2、φ48×3.25钢管进行热镀锌工艺处理，依长度而设计，每0.5米焊一个圆盘，一端头有连接棒。 横杆：通常采用Q235材质的φ48×3.25钢管进行热镀锌工艺处理，依长度而设计，两端焊横杆头。 斜拉杆：通常采用Q235材质的φ48×3.25钢管进行热镀锌工艺处理，依长度而设计，两端焊接斜拉头。起始杆：上焊有圆盘，连接可调底座与立杆。 三脚架：用于外延平台支撑，用于脚手架系统。 圆盘：一般为10mm厚，材质为Q235B钢板。 楔性销：用于锁定横杆头、斜拉头与圆盘。 斜拉头：用楔形销卡于圆盘大孔上。 横杆头：用楔形销卡于圆盘小孔上。 可调底座：用于调节垂直高度。 踏步梯及扶手：用于连接上下层，便于工人作业行走，扶手起安全作用，主要使用于盘扣式脚手架系统。挂钩踏板：独特的挂钩设计，与钢管实现无缝隙连接，承载强，能够防滑排水确保施工安全。 二、优势： 盘扣式脚手架和安鼎易支撑架系统是我公司自主研发的包括多项专利的产品，与市场上其他脚手架及模板支架产品相比，具有以下几方面的优势： （1）所有的盘扣架构配件表面都经热浸镀锌工艺处理，使用寿命15年以上； （2）低成本、高效益——基本构件少、模块化设计，搭建和拆卸时大大节省用工成本； （3）高强度钢材，力学设计合理，立杆的最大荷载达200KN； （4）与碗扣式脚手架相比，节约用钢量2/3以上； （5）公司设计研发的专利，为客户提供更高的安全性与效益。 （6）应用范围广阔，主要适用对象是建筑施工企业、装饰装修企业、租赁企业、产品宣传单位等。广泛适用于建筑施工内、外架、现浇梁、模板支撑、棚架、隧道桥梁、舞台搭设等施工。 三、搭设要求： （1）使用盘扣式脚手架搭设双排外脚手架时，高度不大于24m，大于24m时，必须另外进行设计计算。用户可根据使用要求选择架体几何尺寸，相邻水平杆步距宜选用2m，立杆纵距宜选用1.5m或1.8m，且不宜大于2.1m，立杆横距宜选用0.9m或1.2m。 （2）立杆：立杆底部应配置可调底座，首层立杆宜采用不同长度的立杆交错布置，错开立杆竖向距离 ≥500mm。 （3）斜杆或剪刀撑：沿架体外侧纵向每5跨每层应设置一根竖向斜杆或每5跨间应设置扣件钢管剪刀撑，端跨的横向每层应设置竖向斜杆。 (1-斜杆；2-立杆；3-竖向斜杆；4-水平杆；5-扣件钢管剪刀撑) （4）连墙体：连墙体的设置应符合以下要求：
承插型盘扣式钢管支架计算书
承插型盘扣式钢管支架 计算书
10、模板支架设计及计算 10.1地下室顶板支架计算（板厚200mm): 计算依据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ166-2008)。 一、计算参数: 模板支架搭设高度为4.8m， 立杆的纵距 b=1.20m，立杆的横距 l=1.20m，立杆的步距 h=1.20m。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。 木方50×100mm，间距250mm，剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm4。 梁顶托采用双钢管48×3.5mm。 模板自重0.35kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载 3.00kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。
图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元 二、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.000×0.200×1.200+0.350×1.200=6.420kN/m
活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)×1.200=3.600kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 120.00×1.80×1.80/6 = 64.80cm3； I = 120.00×1.80×1.80×1.80/12 = 58.32cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W < [f] 其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M ——面板的最大弯距(N.mm)； W ——面板的净截面抵抗矩； [f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q ——荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100×(1.20×6.420+1.4×3.600)×0.250×0.250=0.080kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.080×1000× 1000/64800=1.229N/mm2 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求! (2)抗剪计算 [可以不计算] T = 3Q/2bh < [T] 其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×6.420+1.4×3.600)×0.250=1.912kN 截面抗剪强度计算值 T=3×1912.0/(2×1200.000×18.000)=0.133N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.677×6.420×2504/(100×6000×583200)=0.049mm 面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求! 三、模板支撑木方的计算
盘扣式脚手架详细计算书
盘扣式脚手架计算书计算依据： 1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》 JGJ231-2010 2、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB50017-2003 一、脚手架参数 二、荷载设计
风荷载体型系数μs 1.02 搭设示意图 盘扣式脚手架剖面图
盘扣式脚手架立面图 盘扣式脚手架平面图三、横向横杆验算
横向横杆钢管类型A-SG-1500 横向横杆自重G khg(kN) 0.05 单跨间横杆根数n jg 2 间横杆钢管类型B-SG-1500 间横杆自重G kjg(kN) 0.043 纵向横杆钢管类型B-SG-1500 纵向横杆自重G kzg(kN) 0.043 横向横杆抗弯强度设计值(f)(N/mm2) 205 横向横杆截面惯性矩I(mm4) 92800 横向横杆弹性模量E(N/mm2) 206000 横向横杆截面抵抗矩W(mm3) 3860 承载力使用极限状态 q=1.2×(G khg/l b+G kjb×l a/(n jg+1) )+1.4×Q kzj × l a /( n jg +1) =1.2×(0.050/0.9+0.35×1.8/(2+1))+1.4×2.0×1.8/(2+1)=1.999kN/m 正常使用极限状态 q＇=(G khg/l b+G kjb×l a/(n jg+1) )+Q kzj × l a /( n jg +1) =(0.050/0.9+0.35×1.8/(2+1))+2.0×1.8/(2+1)=1.466kN/m 计算简图如下 1、抗弯验算 M max=ql b2/8=1.999×0.92/8=0.202kN·m σ=M max/W=0.202×106/3860=52.43N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求。 2、挠度验算 V max=5q＇l b4/(384EI)=5×1.466×9004/(384×206000×92800)
盘扣架计算书
承插型盘扣式钢管脚手架计算书 依据规范: 《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 计算参数: 盘扣式脚手架立杆钢管强度为300N/mm2，水平杆钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 双排脚手架搭设高度11.0米， 立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.50米，内排架距离结构0.30米，脚手架步距1.50米。 立杆钢管类型选择：A-LG-1500(Φ60×3.2×1500); 横向水平杆钢管类型选择：A-SG-1500(Φ48×2.5×1440); 纵向水平杆钢管类型选择：A-SG-1500(Φ48×2.5×1440); 横向跨间水平杆钢管类型选择：A-SG-1200(Φ48×2.5×1140); 连墙件采用2步2跨，竖向间距3.00米，水平间距3.00米。 施工活荷载为2.0kN/m2，同时考虑2层施工。 脚手板采用冲压钢板，荷载为0.30kN/m2，按照铺设2层计算。 栏杆采用冲压钢板，荷载为0.16kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。 脚手板下主结点跨间增加一根横向水平杆。 基本风压0.30kN/m2，高度变化系数1.0000，体型系数0.6000。 地基承载力标准值300kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数1.00。 钢管惯性矩计算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用W=π(D4-d4)/32D。 一、横向水平杆的计算:
盘扣式脚手架支撑方案
盘扣式脚手架支撑方案-标准化文件发布号：（9456-EUATWK-MWUB-WUNN-INNUL-DDQTY-KII
晋江田美小区B地块南区（汇景城）工程 模板工程专项施工方案（承插型盘扣式钢管支撑体系） 福建省惠房建设工程有限公司
目录 一、编制依据 (2) 二、工程概况 (3) 三、模板工程安装方案 (4) 四、施工工艺流程及劳力组织........................................................................... 错误!未定义书签。 五、模板施工技术要求 (6) 六、安全注意事项 ...................................................................................... 错误!未定义书签。 七、应急预案 (14) 八、模板工程设计计算 (15)
一、编制依据 1、《建筑法》、《安全生产法》、《建设工程质量管理条例》、《建设工程安全生产管理条例》、《福建省建设工程安全生产管理办法》等法律、法规； 2、《危险性较大分部分项工程安全生产管理办法》等住房和城乡建设部、省住建厅、市住建局的相关规范性文件； 3、《混凝土结构工程施工及验收规范》(GB50204-2002)； 4、《建筑工程施工质量验收统一标准》(GB50300-2001)； 5、《混凝土结构工程施工工艺标准》(ZJQ00-SG－010－2003)； 6、《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）； 7、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》（JGJ231-2010）； 8、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）； 9、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）； 10、《建筑施工手册》第三版； 11、深圳市建筑科学研究院有限公司设计的本工程施工图纸； 12、本工程的施工组织设计等。
100板模板(盘扣式)计算书
100板模板（盘扣式）计算书计算依据： 1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 2、《建筑施工承插盘扣式钢管支架安全技术规范》JGJ 231-2010 3、《混凝土结构设计规范》GB 50010-2010 4、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 5、《钢结构设计规范》GB 50017-2003 一、工程属性 二、荷载设计
三、模板体系设计 设计简图如下：
模板设计平面图
纵向剖面图
横向剖面图 四、面板验算 按简支梁，取1m单位宽度计算。 W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4 承载能力极限状态 q1＝[1.2×(G1k
+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k]×b=[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.1)+1.4×3]×1=7.332kN/m 正常使用极限状态 q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h)+γQ×Q1k)×b =(1×(0.1+(24+1.1)×0.1)+1×3)×1＝5.61kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 M max＝q1l2/8＝7.332×0.22/8＝0.037kN·m σ＝M max/W＝0.037×106/37500＝0.978N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 νmax＝5ql4/(384EI)=5×5.61×2004/(384×10000×281250)=0.042mm νmax=0.042mm≤min{200/150，10}=1.333mm 满足要求！ 五、小梁验算 q1＝[1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k]×b=[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.1)+1.4×3]×0.2＝1.514kN/m 因此，q1静＝1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b=1.2×(0.3+(24+1.1)×0.1)×0.2＝0.674kN/m q1活＝1.4×Q1k×b=1.4×3×0.2＝0.84kN/m 计算简图如下：
盘扣式脚手架施工规划方案.docx
盘扣式脚手架施工方案 一、编制依据 序号名称编号 1《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010 2建筑工程施工质量验收统一标准GB503000-2001 3建筑机械使用安全技术规程JGJ33-2001 4建筑工程大模板技术规程JGJ73-2003 5建筑安装分项工程施工工艺规程DBJ/T01-26-2003 6建筑工程质量评审标准DBJ/T01-69-2003 二、适用范围 适用于 1#、2#、3#和 4#墩柱施工过程中支架的搭设，为墩柱施工提供安全、实用的工作 面。 三、使用材料 1、钢管： ?48* 钢管 2、长度：立杆： 1200mm 、1800mm 、 3000mm 盘扣节点间距 600mm 水平杆： 900mm 、1200mm 、1800mm 斜杆： 2160mm 剪刀撑：扣件钢管剪刀撑?48* 钢管长度 6000mm 3、钢管支架的立杆及水平杆应按国家规定程序批准的设计。 四、架设要求 1、依据墩柱施工现场实际情况，墩柱架体施工采用双排外脚手架。 2、用承插型盘扣式钢管支架搭设双排脚手架时，相邻水平杆步距宜选用2m，立杆纵距宜选用，立杆横距宜选用，并在距地面处设置一道扫地杆。 3、脚手架首层立杆宜采用不同长度的立杆交错布置，错开立杆竖向距离不应小于500mm，当需设置人行通道时，应符合 4 的规定，立杆底部应配置可调底座。 4、双排脚手架的斜杆或剪刀撑设置应符合下列要求： 沿架体外侧纵向每 5 跨每层应设置一根竖向斜杆或每 5 跨间应设置扣件钢管剪刀撑，端跨的横向每层应设置竖向斜杆。
5、承插型盘扣式钢管支架应由塔式单元扩大组合而成，拐角为直角的部位应设置立杆间 竖向斜杆。当作为外脚手架使用时，单跨立杆建可不设置斜杆。 6、当设置双排脚手架人行通道时，应在通道上部架设支撑横梁，横梁截面大小应按跨度 以及承受的荷载计算确定，通道两侧脚手架应加设斜杆，洞口顶部应铺设封闭的防护板，两侧应设置安全网，通行机动车的洞口，必须设置安全警示和防撞设施。 7、对双排脚手架的每步水平杆层，当无挂扣钢脚手架板加强水平层刚度时，应每 5 跨设置水平斜杆。
盘扣式满堂楼板模板支架计算书
盘扣式满堂楼板模板支架计算书 楼板模板的计算参照《建筑施工模板安全技术规》(JGJ162-2008)、《混凝土结构工程施工规》(GB506666-2011)、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》（JGJ231-2010）、《混凝土结构设计规》(GB50010-2010)、《钢结构设计规》(GB 50017-2003)、《组合钢模板技术规》(GB50214-2001)、《木结构设计规》(GB 50005━2003)、《建筑结构荷载规》(GB 50009-2012)等编制。 一、参数信息: 楼板楼板现浇厚度为0.20米，模板支架搭设高度为3.00米， 搭设尺寸为：立杆的纵距 b=1.20米，立杆的横距 l=1.20米，立杆的步距 h=1.20米。 模板面板采用胶合面板，厚度为18mm， 板底龙骨采用木方: 50×80；间距：300mm; 托梁采用双楞设置，梁顶托采用10号工字钢。 采用的钢管类型为60×3.2， 立杆上端伸出至模板支撑点长度：0.30米。
图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元 二、模板面板计算 依据《混凝土结构工程施工规》GB50666-2011,4.3.5和4.3.6计算。 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板按照三跨连续梁计算。 使用模板类型为：胶合板。 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.100×0.200×1.200=6.024kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.350×1.200=0.420kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值(kN/m)： q13 = 2.500×1.200=3.000kN/m 均布线荷载标准值为： q = 25.100×0.200×1.200+0.350×1.200=6.444kN/m 均布线荷载设计值为： q1 = 0.90×[1.35×(6.024+0.420)+1.4×0.9×3.000]=11.231kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为: W = 120.00×1.80×1.80/6 = 64.80cm3； I = 120.00×1.80×1.80×1.80/12 = 58.32cm4； (1)抗弯强度计算
盘扣式脚手架计算书
盘扣式脚手架计算书集团档案编码：[YTTR-YTPT28-YTNTL98-UYTYNN08]
盘扣式脚手架计算书 计算依据： 1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010 2、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB50017-2003 一、脚手架参数 二、荷载设计
搭设示意图 三、横向横杆验算 承载力使用极限状态 q=1.2×(G khg /l b +G kjb ×l a /(n jg +1))+1.4×Q kzj ×l a /(n jg +1)=1.2×(0.050/0.9+0.35×1.8/(2+1))+1.4×2.0×1.8/(2+1)=1.999kN/m 正常使用极限状态 q ＇=(G khg /l b +G kjb ×l a /(n jg +1))+Q kzj ×l a /(n jg +1)=(0.050/0.9+0.35×1.8/(2+1))+2.0×1.8/(2+1)=1.466kN/m 计算简图如下 1、抗弯验算 M max =ql b 2/8=1.999×0.92/8=0.202kN ·m σ=M max /W=0.202×106/3860=52.43N/mm 2≤[f]=205N/mm 2 满足要求。 2、挠度验算
max b min[l b /150，10]=min[900/150，10]=6mm 满足要求。 3、支座反力计算 承载力使用极限状态 R 1=R 2=ql b /2=1.999×0.9/2=0.899kN 正常使用极限状态 R 1＇=R 2＇=q ＇l b /2=1.466×0.9/2=0.659kN 四、间横杆验算 承载力使用极限状态 q=1.2×(G kjg /l b +G kjb ×l a /(n jg +1))+1.4×Q kzj ×l a /(n jg +1)=1.2×(0.043/0.9+0.35×1.8/(2+1))+1.4×2.0×1.8/(2+1)=1.989kN/m 正常使用极限状态 q'=(G kjg /l b +G kjb ×l a /(n jg +1))+Q kjj ×l a /(n jg +1)=(0.043/0.9+0.35×1.8/(2+1))+2.0×1.8/(2+1)=1.458kN/m 计算简图如下 1、抗弯验算 M max =ql b 2/8=1.989×0.92/8=0.201kN ·m σ=M max /W=0.201×106/2890=69.70N/mm 2≤[f]=205N/mm 2 满足要求。 2、挠度验算
盘扣式脚手架计算方案
精心整理 盘扣式脚手架计算书 计算依据： 1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010 2、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB50017-2003 、脚手架参数 、荷载设计 搭设示意图 盘扣式脚手架剖面图
盘扣式脚手架立面图盘扣式脚手架平面图 三、横向横杆验算 承载力使用极限状态 q=1.2 ×(G khg/l b+G kjb ×l a/(n jg+1))+1.4 Q×kzj×l a/(n jg+1)=1.2 ×(0.050/0.9+0.35 1.8×/(2+1))+1.4 2.0××1.8/(2+1)= 1.999kN/m 正常使用极限状态 q＇=(G khg/l b+G kjb×l a/(n jg+1))+Q kzj×l a/(n jg+1)=(0.050/0.9+0.35 1.8×/(2+1))+2.0 1.8×/(2+1)=1.466kN/m 计算简图如下 1、抗弯验算 22 M max=ql b2/8=1.999 0×.92/8=0.202kN m· σ=M max/W=0.202 ×106/3860=52.43N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求。 2、挠度验算 44 V max=5q＇l b4/(384EI)=5 1×.466 ×9004/(384 ×206000×92800)=0.65mm＝≤m[ νin[]l b/150， 10]=min[900/15 0，10]=6mm 满足要求。 3、支座反力计算 承载力使用极限状态 R1=R2=ql b/2=1.999 0×.9/2=0.899kN 正常使用极限状态 R1＇=R2＇=q＇l b/2=1.466 0×.9/2=0.659kN
盘扣支架体系计算书
贾峪镇站盘扣支架体系计算书 1盘扣支架体系计算书 1.1顶（中）板模板及支撑体系验算 车站中板和顶板均采用盘扣支架，顶板和中板盘扣支架按纵向1200mm ，横向1200mm ，模板采用15mm 的木胶合板，模板下面上层小楞木均采用100mm ×100mm 方木铺设，间距250mm ，下层主楞采用I10工字钢铺设。 1.1.1 顶板模板验算 （1）荷载计算 顶板800mm 厚度混凝土自重：24×0.8=19.2KN/m 2 中板400mm 厚度混凝土自重：24×0.4=9.6KN/m 2 顶板800mm 厚钢筋自重：1.1KN/m 2 楼板标准荷载：0.5KN/m 2 施工人员及设备（均布荷载）：2.5KN/m 2 混凝土振捣荷载：2KN/m 2 由于板厚大于30cm ，在进行模板设计时可不考虑混凝土对水平模板的冲击荷载，顶板混凝土自重大于中板混凝土自重，故以顶板进行计算，顶板合格则中板合格。 永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取1.4；由于模板及其支架中不确定因素较多，荷载取值难以准确，不考虑荷载设计值的折减。设计均布荷载为： 1）作用在模板上的强度荷载1q ，需要考虑混凝土自重、模板支架自重、施工人员及设备荷载、振捣荷载等。 m KN q /38.341]4.1)25.2(35.1)1.15.02.19[(1=??++?++= 2）作用在模板上的刚度荷载2q ，只需要考虑混凝土自重、模板支架自重即可以。 m KN q /8.201)1.15.02.19(2=?++= （2）模板计算 顶板模板采用δ=15mm 木胶合板，按单位宽度1000mm ，跨度250mm 四跨等跨
盘扣式钢管脚手架计算书
承插型盘扣式钢管脚手架计算书 工程信息： 工程名称：未命名工程；方案编制人：张工；编制日期：2019-11-28。施工单位：建科研 施工；建设地点：和平西桥；地上层数：13；地下层数：3层；建筑高度：40米；建筑面积：10000m2；建设单位：建科研建设公司；设计单位：建科研设计院；监理单位：建科研监理公司；勘查单位：建科研勘察院；总工期：360天；结构类型：框架； 计算依据： 依据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》（GB 51210-2016）、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规范》（JGJ231-2010）。 一、参数信息: 1.脚手架参数 脚手架搭设高度为22.0米， 搭设尺寸为：立杆的纵距1.20米，立杆的横距0.90米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.50米。 立杆钢管类型选择A-LG-。 横向横杆钢管类型选择A-SG-。 纵向横杆钢管类型选择A-SG-1140)。 跨间横杆钢管类型选择A-SG-。 连墙件采用2步3跨，竖向间距3.00米，水平间距3.60米,采用扣件连接。 2.荷载参数
盘扣式脚手架立杆钢管强度为300N/mm2，水平杆钢管强度为205.0 N/mm2。 施工活荷载为 3.00 kN/m2，同时考虑1层施工。 脚手板采用冲压钢脚手板，荷载为0.30kN/m2，按照铺设3层计算。 栏杆挡板采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，荷载为0.16kN/m2，安全网荷载取0.0100kN/m2。 脚手板下主结点跨间增加一根横向水平杆。 二、横向水平杆的计算: 横向水平杆按照简支梁进行强度和挠度计算， 按照水平杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算水平杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 横向水平杆的自重标准值 P1=0.036kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.300×1.200/2=0.180kN/m 活荷载标准值Q=3.000×1.200/2=1.800kN/m 荷载的计算值q=1.2×0.036+1.2×0.180+1.4×1.800=2.779kN/m 横向水平杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩 计算公式如下: M=2.779×0.902/8=0.281kN.m σ=M max/W=0.281×106/(3.86×1000)=72.89N/mm2
盘扣满堂架计算书-1.2m间距
盘扣满堂架计算书- 1.2m间距 -CAL-FENGHAI.-(YICAI)-Company One1
承插型盘扣式楼板模板支架计算书 依据规范: 《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 计算参数: 盘扣式脚手架立杆钢管强度为300N/mm2，水平杆钢管强度为 N/mm2，钢管强度折减系数取。模板支架搭设高度为， 立杆的纵距 b=，立杆的横距 l=，脚手架步距 h=。 立杆钢管类型选择：B-LG-1500(Φ48××1500); 横向水平杆钢管类型选择：SH-A-SG-1200(Φ48××1140); 纵向水平杆钢管类型选择：SH-A-SG-1200(Φ48××1140); 横向跨间水平杆钢管类型选择：SH-A-SG-1200(Φ48××1140); 面板厚度12mm，剪切强度mm2，抗弯强度mm2，弹性模量mm2。 木方0×0mm，间距250mm， 木方剪切强度mm2，抗弯强度mm2，弹性模量mm2。 梁顶托采用双钢管φ48×。 模板自重m2，混凝土钢筋自重m3。 倾倒混凝土荷载标准值m2，施工均布荷载标准值m2。
图盘扣式楼板支撑架立面简图 图楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元 钢管惯性矩计算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用W=π(D4-d4)/32D。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。静荷载标准值 q1 = ××+×=m 活荷载标准值 q2 = +×=m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W= I= (1)抗弯强度计算 f = M / W < [f] 其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；
盘扣式脚手架常用规格型号(图文)
盘扣式脚手架常用规格型号由于盘扣式脚手架应用越来越普遍，由于跟传统脚手架稍微有些区别，所以对于没有接触过的人来说，总是会问这个问题，今天做出整理，希望能够对需要的人有些帮助。 盘扣式脚手架型号分类 盘扣脚手架的型号，根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010，主要分为A型和B型两类。 A型：就是市场上常说的60系列的，也就是说，立杆直径是60mm，主要用于重型支撑，如桥梁工程中。
B型：也就是48系列的，立杆直径48mm，主要用于房建与装饰装修，舞台灯光架等领域。 另外，根据盘扣式脚手架立杆连接方式，又分为外套筒连接与内连接棒连接两种形式。 目前市场上60系列的盘扣脚手架一般采用内连接，也就是连接棒在立杆内部连接。 48系列盘扣脚手架一般是外套筒连接，也有采用内连接棒连接的，尤其在舞台架，灯光架等领域。 盘扣式脚手架立杆连接形式 盘扣脚手架规格 盘扣脚手架主要杆件为：立杆，水平杆，斜杆，可调托构成。 盘扣脚手架的立杆 圆盘之间距离500mm，所以，立杆的规格模数为500mm，具体常用的规格有500mm，1000mm，1500mm，2000mm，2500mm，3000mm，另外还有基座200mm。
盘扣式脚手架立杆型号 盘扣式脚手架立杆型号
盘扣式脚手架立杆型号 盘扣脚手架的水平杆 型号规格模数为300mm。 即300mm，600mm，900mm，1200mm，1500mm，1800mm，2400mm，3000mm 盘扣式脚手架水平杆型号 注意：水平杆的公称长度是立杆轴线间的距离，所以实际长度比公称的长度短一个立杆的直径。
建筑施工承插型盘扣式脚手架安全技术规范设计JGJ231_2010
建筑施工承插型盘扣式脚手架 主要构配件 一、盘扣节点应由焊接于立杆上的连接盘、水平杆杆端扣接头和斜杆杆端扣接头组成。 盘扣结点 1—连接盘；2—插销；3—水平杆杆端扣接头；4—水平杆； 5—斜杆；6—斜杆杆端扣接头；7—立杆 二、插销外表面应与水平杆和斜杆杆端扣接头内表面吻合，插销连接应保证锤击自锁后不拔脱，抗拔力不得小于3kN。 三、插销应具有可靠防拔脱构造措施，且应设置便于目视检查楔入深度的刻痕或颜色标记。
四、立杆盘扣节点间距宜按0. 5m模数设置；横杆长度宜按0. 3m模数设置。 材料要求 一、承插型盘扣式钢管支架的构配件除有特殊要求外，其材质应符合现行国家标准《低合金高强度结构钢》GB/T 1591、《碳素结构钢》GB/T700以及《一般工程用铸造碳钢件》GB/T11352的规定。 承插型盘扣式钢管支架主要构配件材质 二、连接盘、扣接头、插销以及可调螺母的调节手柄采用碳素铸钢制造时，其材料机械性能不得低于现行国家标准《一般工程用铸造碳钢件》GB/T 11352中牌号为ZG 230 - 450的屈服强度、抗拉强度、延伸率的要求。
制作质量要求 一、杆件焊接制作应在专用工艺装备上进行，各焊接部位应牢固可靠。焊丝宜采用符合现行国家标准中，气体保护电弧焊用碳钢、低合金钢焊丝的要求，有效焊缝高度不应小于3. 5mm。 二、铸钢或钢板热锻制作的连接盘的厚度不应小于8mm，允许尺寸偏差应为±0.5mm；钢板冲压制作的连接盘厚度不应小于l0mm，允许尺寸偏差应为±0.5mm。 三、铸钢制作的杆端扣接头应与立杆钢管外表面形成良好的弧面接触，并应有不小于500平方毫米的接触面积。 四、楔形插销的斜度应确保楔形插销楔入连接盘后能自锁。铸钢、钢板热锻或钢板冲压制作的插销厚度不应小于8mm，允许尺寸偏差应为±0.lmm。 五、立杆连接套管可采用铸钢套管或无缝钢管套管。采用铸钢套管形式的立杆连接套长度不应小于90mm，可插入长度不应小于75mm；采用无缝钢管套管形式的立杆连接套长度不应小于160mm，可插入长度不应小于110mm。套管内径与立杆钢管外径间隙不应大于2mm。 六、立杆与立杆连接套管应设置固定立杆连接件的防拔出销孔，销孔孔径不应大于14mm，允许尺寸偏差应为±0.1mm；立杆连接件直径宜为12mm，允许尺寸偏差应为±0.1mm。 七、连接盘与立杆焊接固定时，连接盘盘心与立杆轴心