产率、回收率

产率、选矿回收率

实际产率=精矿重量/原矿重量*100%

理论产率=(原矿品位-尾矿品位)/(精矿品位-尾矿品位)*100%

选矿回收率：

是指采用各种选矿方法获得的最终产品含金量占处理原矿含金量的百分比。按理论和实际回收率两种方法计算。

选矿理论回收率(％)＝精矿品位×(原矿品位－尾矿品位)/(原矿品位×(精矿品位－尾矿品位) )×100％

=理论回收的金属量(克) /处理原矿金属量(克)×100％

选矿实际回收率(％)＝金精矿含金量(克)/原矿含金量(克)×100％

提高煤炭回收率的几点建议

影响资源回收率的原因探讨放顶煤开采的资源损失与其他采煤方法类似，同样包括采区布置的损失和采煤工作面的损失两大部分。采区布置的损失包括护巷煤柱损失和构造煤损失。采煤工作面损失包括放煤损失、端头损失、初采损失和末采损失，它是放顶煤开采特殊而重要的损失。放顶煤工作面资源损失分析： 1、放煤损失（主要损失）根据顶煤冒落的空间位置不同，顶煤放落区可分为可放区和不可放区，可放区指打开放煤口，煤块可滚落到放煤口的范围，不可放区指打开放煤口，煤块始终不能滚落到放煤口的范围。可放区内的放煤损失主要是煤矸混合损失，因为放煤过程中不可能见矸就停放，也不可能不见矸全部停放，为了限制含矸率，总要损失部分顶煤。不可放区的顶煤损失包括两部分，一部分为煤安息角（安息角大的损失多，安息角小的损失少）之外靠采空区内的冒落顶煤，主要有放煤口至底板的落煤损失，或后部输送机槽帮至底板的浮煤损失，仰采时损失多，俯采时损失少；放煤步距过大，冒落在采空区的放煤损失，以及顶煤悬臂冒落滞后的落煤损失。另一部分为开窗式放煤支架的架门天窗与天窗间的脊背损失，对于低位插板式放煤支架，这部分损失为零，可见影响放煤损失的主要因素为：因放煤方式影响的煤矸混杂区的形成时间和形态；顶煤顶板的冒落形态和块度；支架选型和放煤步距。人为影响因素为主的顶煤损失，我国综放工作面放煤损失统计，平均放煤损失率达12.1﹪，它是工作面顶煤的主要损失，如果认真研究不同条件下的放煤规律，合理选择放煤步距和支架形式，采区有效的放煤方式，是可以大大减少放煤损失的。放煤步距是影响顶煤放出率的主要因素，放煤步距过大，将有部分煤丢失在采空区内，放煤步距过小，将因过早混矸而含矸率增大。放煤步距除与顶煤冒放结构有关之外，还与液压支架的架型有关，一般高位与中位放煤支架均为开天窗式，放煤口大小与顶煤冒落块度有关，变化在0.7×0.9m到 2.0×0.9m 之间，因此放煤步距应与放煤口纵向尺寸相当。低位放煤支架一般为插板尾梁摆动式放煤机构，放煤口是敞开式，因此其放煤步距取决于顶煤的冒放性（顶煤冒放性是指放顶煤工作面的顶部煤体在支承压力作用下冒落的放出难易程度，亦即

回收率包括绝对回收率和相对回收率

回收率包括绝对回收率和相对回收率。绝对回收率也称提取回收率，包括萃取回收率。提取回收率在最新的“化学药物临床药代动力学研究的技术指导原则"z中是这样定义的”从生物样品基质中回收得到分析物质的响应值除以标准品产生的响应值即为分析物的提取回收率。也可以说是将供试生物样品中分析物提取出来供分析的比例。”其具体做法是取标准品，以流动相（最好同样品进样溶剂）溶解，做一个5点的标准曲线，另取三个浓度的标准品，加入到空白生物基质中，处理后进样测定，每浓度5个样品，这样来计算绝对回收率。相对回收率的做法和上面不同的是标准曲线也是加入到基质中配成的。如果做绝对回收率时，如果标准曲线不是直接进样，而是同样品处理，只是不加基质是不对的，因为这样会使操作和系统的其它一些影响因素被掩盖。比如有机相的转移不完全，处理容器的吸附等。绝对回收率的目的就是要看你能将分析物从样品中提取出来用于分析的比例。之所以用标准曲线，而不是单点相比，是因为萃取回收率小于100%，有的只有百分之二三十或更低，依药物性质和方法而定，这样一来峰面积只有标准品峰面积的百分之几十，如果峰面积浓度的关系不是过原点的直线，而是有截距或线性不好，那么就有偏差了，这个好理解。另外单点也是需要进几次样来重复的，不然也有误差。既然进几次，不如换成几个点做标准曲线，几种误差都可以消去。峰面积与浓度是对应关系的，我不认为这两者的比有什么差别。实际也是拿峰面积代进去算。 to lydialydia 比如有一个药绝对回收率设三个点20、100、500ng/ml,取相应标准品加入空白基质中，使成此三个浓度（每浓度5个样品），处理后进样。另取标准品以回收率样品进样溶剂溶解，5个点分别为10、50、100、250、500ng/ml。样品峰面积代入标准曲线算出浓度，与理论浓度比即得回收率。相对回收率只是将标准曲线的5个点也是加入空白基质处理。 1）绝对回收率（萃取回收率或提取回收率）反映方法的萃取效率，与样品检测灵敏度有关。例如：分别取一定量被测药物标准品两份，其中一份加到空白样品中，按设定方法处理、进样测定，测定色谱峰面积A测，另一份用纯品溶剂溶解并稀释至同浓度，进样测得峰面积A真，回收率＝A测/A真×100％应考察高、中、低三个浓度，高浓度在标准曲线上限附近，低浓度在定量限附近，中间取一个浓度。对于回收率的大小与变异不宜苛求，一般添加量在10－6～10－9g，绝对回收率达50％～80％令人满意。内标法：分别取相同量的药物标准品和内标物两份，其中一份加到空白样品中，按设定方法处理，测定药物和内标峰面积，求出比值R测＝A药/A内。另一份用纯溶剂溶液进样，测得药物和内标峰面积，计算其比值，回收率＝R测/R真×100％。内标法中要求药物与内标物各自用外标法测得的绝对回收率应相近，两者相差小于10％，否则回收率偏离100％太远。 2）方法回收率取一系列浓度的药物标准品加到空白体液中，按设定的分析方法测定，根据标准品浓度及相应的测定信号绘制标准曲线，然后取高、中、低浓度的药物标准品加到空白体液中，按标准曲线制备方法同法测定，每个浓度至少平行测定5份，测得值代入方程，与加入量比较，即为方法回收率，除定量限外，各浓度测得的平均值偏离实际加入量应小于15％，定量限这点应小于20％。回收率测定时，不管采用何种方法，要求添加的药物量必需与实际测量相近；必须与实际存在的状态相似；必须同时做空白实验。否则测得结果不可靠，因此报道方法的回收率时，必须说明添加量。

海德能RO膜回收率计算

海德能RO膜回收率计算一、海德能RO膜性能评价指标： ①单位面积上透水量大，脱盐率高; ②机械强度好，多孔支撑层的压实作用小; ③化学稳定性好，耐酸、碱腐蚀和微生物侵蚀; ④结构均匀，使用寿命长，性能衰降慢; ⑤制膜容易，价格便宜，原料充足。因此对海德能RO膜的评价指标可以从以下几个方面分析： 1、脱盐率和透盐率脱盐率――通过海德能RO膜从系统进水中去除可溶性杂质浓度的百分比。透盐率――进水中可溶性杂质透过膜的百分比。脱盐率=(1-产水含盐量/进水含盐量)100% 透盐率=100%-脱盐率 GE海德能RO膜元件的脱盐率在其制造成形时就已确定，脱盐率的高低取决于反渗透膜元件表面超薄脱盐层的致密度，脱盐层越致密脱盐率越高，同时产水量越低。反渗透对不同物质的脱除率主要由物质的结构和分子量决定，海德能RO膜元件对高价离子及复杂单价离子的脱除率可以超过99%，对单价离子如：钠离子、钾离子、氯离子的脱除率稍低，但也超过了98%;对分子量大于100的有机物脱除率也可达到98%。

2、产水量(水通量) 产水量(水通量)――指反渗透系统的产能，即单位时间内透过膜水量，通常用吨/小时或加仑/天来表示。渗透流率――渗透流率也是表示海德能RO膜元件产水量的重要指标。指单位膜面积上透过液的流率，通常用加仑每平方英尺每天(GFD)表示。过高的渗透流率将导致垂直于膜表面的水流速加快，加剧膜污染。 3、回收率回收率――指膜系统中给水转化成为产水或透过液的百分比。膜系统的回收率在设计时就已经确定，是基于预设的进水水质而定的。回收率通常希望最大化以便提高经济效益，但是应该以膜系统内不会因盐类等杂质的过饱和发生沉淀为它的极限值。回收率=(产水流量/进水流量)100%

硫磺回收系统的操作要求和工艺指标

一、制硫工艺原理硫磺回收系统的操作要求和工艺指标 Claus制硫总的反应可以表示为： 2H2S+02/X S x+2H20 在反应炉内，上述反应是部分燃烧法的主要反应，反应比率随炉温变化而变化，炉温越高平衡转化率越高；除上述反应外，还进行以下主反应： 2H2S+3O2=2SO2+2H2O 在转化器中发生以下主反应： 2H2S+SO23/XS x+2H2O 由于复杂的酸性气组成，反应炉内可能发生以下副反应： 2S+2CO2COS+CO+SO2 2CO2+3S=2COS+SO2 CO+S=COS 在转化器中，在300摄氏度以上还发生CS2和COS的水解反应： COS+H2O=H2S+CO2 二、流程描述来自上游的酸性气进入制硫燃烧炉的火嘴；根据制硫反应需氧量，通过比值调节严格控制进炉空气量，经燃烧，在制硫燃烧炉内约65％(v)的H2S进行高温克劳斯反应转化为硫，余下的H2S中有1／3转化为SO2燃烧时所需空气由制硫炉鼓风机供给。制硫燃烧炉的配风量是关键，并根据分析数据调节供风管道上的调节阀，使过程气中的H2S/SO2比率始终趋近2：1，从而获得最高的Claus转化率。自制硫炉排出的高温过程气，小部分通过高温掺合阀调节一、二级转化器的入口温度，其余部分进入一级冷凝冷却器冷至160℃，在一级冷凝冷却器管程出口，冷凝下来的液体硫磺与过程气分离，自底部流出进入硫封罐。一级冷凝冷却器管程出口160℃的过程气，通过高温掺合阀与高温过程气混合后，温度达到261℃进入一级转化器，在催化剂的作用下，过程气中的H2S和SO2转化为元素硫。反应后的气体温度为323℃，进入二级冷凝冷却器；过程气冷却至160℃，二级冷凝冷却器冷凝下来的液体硫磺，在管程出口与过程气分离，自底部流出进入硫封罐。分离后的过程气通过高温掺合阀与高温过程气混合后温度达到225℃进入二级转化器。在催化剂作用下，过程气中剩余的H2S和SO2进一步转化为元素硫。反应后的过程气进入三级冷凝冷却器，温度从246℃被冷却至1．60~C。三级冷凝冷却器冷凝下来的液体硫磺，在管程出口与过程气分离，自底部流出进入硫封罐。顶部出来的尾气自烟囱排放。三、开车操作规程 1、系统升温条件确认：制硫炉和一、二、三级冷凝冷却器达到使用条件：一、二、三级冷凝冷却器内引入除氧水至正常液位；按程序对制硫炉点火；按升温曲线对制硫炉升温；流程：制硫炉烘炉烟气一废热锅炉一一级冷凝冷却器一高温掺合阀一一级转化器一二级冷凝冷却器一高温掺合阀一二级转化器一三级冷凝冷却器一为其扑集器一烟囱；一、二级转化器升温至200~C，废热锅炉蒸汽压力0.04—0.045mpa，冷凝

农残回收率计算

回收率的计算方法有机磷类国标：假设取5PPM某农药0.5毫升加入到10克蔬菜样品中，则其每克蔬菜样品中农药无损失，100%回收的话，其10克蔬菜样品中农药浓度为X=（5×0.5）/10=0.25PPM 当将上述蔬菜样品经过前处理后，进行进样分析，其浓度结果按照公式： ρ（标样质量浓度）×V1（提取液体积）×V3（定容体积）×V4（标样进样体积）×A1（样品峰面积）W（含量）= m（样品质量）×V2（分取体积）×V5（样品进样体积）×A（标准样品峰面积）因此，通过假设可知，V1（提取液体积）和V2（分取体积）应该一样均为100毫升二氯甲烷，因为有机磷农药前处理未进行分取，是100%浓缩的。注ρ=5PPM。所以，ρ×100×2×1×A1 ρ×A1 W（含量）= = 10×100×1×A 5A W（含量）ρA1 回收率= ×100% = X X×5A 农业部行标：假设取5PPM某农药0.5毫升加入到25克蔬菜样品中，则其每克蔬菜样品中农药无损失，100%回收的话，其25克蔬菜样品中农药浓度为X=（5×0.5）/25=0.1PPM 当将上述蔬菜样品经过前处理后，进行进样分析，其浓度结果按照公式： ρ（标样质量浓度）×V1（提取液体积）×V3（定容体积）×V4（标样进样体积）×A1（样品峰面积）W（含量）= m（样品质量）×V2（分取体积）×V5（样品进样体积）×A（标准样品峰面积） ρ×50×5×1×A1 ρ×A1 W（含量）= = 25×10×1×A A W（含量）ρA1 回收率= ×100% = X X×A

菊酯类国标：假设取5PPM某农药0.5毫升加入到20克蔬菜样品中，则其每克蔬菜样品中农药无损失，100%回收的话，其20克蔬菜样品中农药浓度为X=（5×0.5）/20=0.125PPM 当将上述蔬菜样品经过前处理后，进行进样分析，其浓度结果按照公式： ρ（标样质量浓度）×V1（提取液体积）×V3（定容体积）×V4（标样进样体积）×A1（样品峰面积）W（含量）= m（样品质量）×V2（分取体积）×V5（样品进样体积）×A（标准样品峰面积）因此，通过假设可知，V1（提取液体积）为30毫升正己烷加30毫升丙酮，总计为60毫升。V2（分取体积）为3毫升过柱体积。注ρ=5PPM。所以，ρ×60×1×1×A1 ρ×A1 W（含量）= = 20×3×1×A A W（含量）ρA1 回收率= ×100% = X X×A 农业部行标：同有机磷计算方法。注：以上W（含量）即为准确测量的蔬菜样品农药残留浓度，单位为PPM或mg/kg ，若换算成μg/kg 则需要乘以1000。

加强采掘工程管理提高煤炭回收率的管理规定-最新范文

加强采掘工程管理提高煤炭回收率的管理规定第一项管理规定 1、优化采区设计,减少煤炭损失。采区设计前,地质测量部门必须按《规程》要求提供采区地质说明书,设计部门根据地质资料,制定优化采区设计方案,经充分论证后,在煤柱尽可能减少的前提下,确定合理的采区主要巷道布置形式和采区边界。 2、在采区设计的基础上,根据现有的回采工艺,确定合理的采面参数和回采巷道布置方式,采面切巷长度在便于组织正规循环作业的前提下适当加长。回采巷道必须沿底布置,采面运输巷在地质构造变化时,为保证运输设备正常运转,运输巷允许留适当底煤,所有丢底煤区都要及时上图,为回采时落底提供依据。采区内区段之间应采用沿空送巷布置,不留煤柱,减少煤炭损失。 3、加强回采巷道的施工管理,保证严格按设计施工。掘进队在施工过程中,地质测量部门要每20～30米对顶底煤厚进行一次钻探,有地质构造时适当加密,并及时上图（1:500平剖面图）做好记录。 4、采面初采初放期间,综采工作面顶煤尽量放净,炮采工作面顶煤厚度小于2米,老塘侧未充填梁头以上,严禁放顶煤;顶煤厚度大于2米且直接顶能及时垮落充填老塘侧梁头以上时,老塘侧应进行放顶煤,减少采面初采期间的煤炭损失。 5、采面正常生产期间,切巷每向前推进5米,采煤队至少探一次底煤厚度,矿地测部门每旬组织一次对切巷顶底煤厚度探

测,根据采面送巷时的探煤厚记录,如有底煤,必须制定措施,及时落底,提高煤炭回收率。 6、坚持实行分段间隔多轮放煤方法。根据不同的煤厚条件,确定合理的放煤步距、放煤顺序、间距、轮次数,严格控制每轮次的放煤量,保证均匀放煤,顶板均衡垮落。在搞好工程质量的前提下必须放净端头处的顶煤。 7、制定煤炭回收率考核管理办法。地测科根据已掌握的顶底煤厚度,每月计算一次回采率,回采率低于85%时,要组织分析原因,回收率的高低必须和采煤队的吨煤单价挂钩,充分调动采煤队的生产积极性,回收率的统计、计算、填写三量报表由地测科负责。 8、采区、工作面未按设计要求提前结束及工作面遇地质变化迁巷时,地测科应对损失量做出统计,并写出书面报告,按《规程》规定权限报损。第二项责任划分及处罚 1、生产矿长、总工程师对认真贯彻上级部门及国家有关政策规定,正确开采,保证回收率到达要求,负直接责任,回收率达不到规定的,对生产矿长、总工程师给予警告处分,根据情节轻重处予500～1000元罚款。 2、技术科（总工程师室）对采区,工作面开采设计的先进性和合理性负责。设计时要充分考虑矿井的地质条件和已揭露的地质资料,选择合理的巷道布置方式。因设计不当造成的不合理损失,对设计者和审查者给予通报批评,并处予200～500元的罚款。

加标回收率计算方法

加标回收率有空白加标回收和样品加标回收两种空白加标回收：在没有被测物质的空白样品基质中加入定量的标准物质，按样品的处理步骤分析，得到的结果与理论值的比值即为空白加标回收率。样品加标回收：相同的样品取两份，其中一份加入定量的待测成分标准物质；两份同时按相同的分析步骤分析，加标的一份所得的结果减去未加标一份所得的结果，其差值同加入标准物质的理论值之比即为样品加标回收率。加标回收率的测定，是实验室内经常用以自控的一种质量控制技术.对于它的计算方法，给定了一个理论公式：加标回收率=(加标试样测定值—试样测定值)加标量X 100%. 理论公式使用的约束条件加标量不能过大，一般为待测物含量的0.5?2.0倍，且加标后的总含量不应超过方法的测定上限；加标物的浓度宜较高，加标物的体积应很小，一般以不超过原始试样体积的1%为好。加标后引起的浓度增量在方法测定上限浓度C的0.4~0.6(C)之间为宜。对分光光度计来说，吸光度A在0.7以下，读数较为准确。回收率计算结果不受加标体积影响的几种情况 F列情况下，均可以采用公式(2)计算加标回收率 (1) 样品分析过程中有蒸发或消解等可使溶液体积缩小的操作技术时，尽

管因加标而增大了试样体积，但样品经处理后重新定容并不会对分析结果产生影响?比如采用酚二磺酸分光光度法分析水中的硝酸盐氮(GB7480287),样品及加标样品经水浴蒸干后，需要重新定容到50 mL再行测定。 ⑵样品分析过程中可以预先留出加标体积的项目，比如采用离子选择电极法分析水中的氟化物(GB7484287),当样品取样量为35 mL、加标样取 5.0mL以内时，仍可定容在50 mL ,对分析结果没有影响。 (3)当加标体积远小于试样体积时，可不考虑加标体积的影响?比如采用4- 氨基安替比林萃取光度法分析水中的挥发酚(GB7490287),加标体积若为 1.0 mL ,而取样体积为250 mL时,加标体积引起的误差可以忽略不计。理论公式约束条件的含义加标物的浓度宜较高，加标物的体积应很小”的含义便更加清晰：在计算加标试样浓度C2时，应尽可能减小标准溶液的取样体积V 0.只有这样，分别采用公式(3)和(4)的计算结果才会相等.由此可见,采用浓度值法计算加标回收率时，任意加大加标试样的体积，将会导致回收率测定结果偏低。对加标量的规定： 1. 加标量应尽量与样品中待测物质含量相等或相近，并注意对样品容积的影响 2. 当样品中待测物质含量接近方法检出限时，加标量应控制在校准曲线的低浓度范围；当样品中待测物含量小于方法检出限时，以检出限的量作为待测物质的含量加标

硫磺回收工艺介绍

目录第一章总论 (3) 1.1项目背景 (3) 1.2硫磺性质及用途 (4) 第二章工艺技术选择 (4) 2.1克劳斯工艺 (4) 2.1.1MCRC工艺 (4) 2.1.2CPS硫横回收工艺 (5) 2.1.3超级克劳斯工艺 (6) 2.1.4三级克劳斯工艺 (9) 2.2尾气处理工艺 (9) 2.2.1碱洗尾气处理工艺 (9) 2.2.2加氢还原吸收工艺 (13) 2.3尾气焚烧部分 (13) 2.4液硫脱气 (14) 第三章超级克劳斯硫磺回收工艺 (15) 3.1工艺方案 (15) 3.2工艺技术特点 (15) 3.3工艺流程叙述 (15) 3.3.1制硫部分 (15) 3.3.2催化反应段 (15) 3.3.3部分氧化反应段 (16) 3.3.4碱洗尾气处理工艺 (17) 3.3.5工艺流程图 (17) 3.4反应原理 (18) 3.4.2制硫部分一、二级转化器内发生的反应: (18) 3.4.3尾气处理系统中 (18) 3.5物料平衡 (19)

3.6克劳斯催化剂 (19) 3.6.1催化剂的发展 (19) 3.6.2催化剂的选择 (21) 3.7主要设备 (21) 3.7.1反应器 (21) 3.7.2硫冷凝器 (21) 3.7.3主火嘴及反应炉 (22) 3.7.4焚烧炉 (22) 3.7.5废热锅炉 (22) 3.7.6酸性气分液罐 (22) 3.8影响Claus硫磺回收装置操作的主要因素 (23) 3.9影响克劳斯反应的因素 (24) 第四章工艺过程中出现的故障及措施 (26) 4.1酸性气含烃超标 (26) 4.2系统压降升高 (27) 4.3阀门易坏 (28) 4.4设备腐蚀严重 (28)

提高煤炭资源回收率

山西XX有限公司多措并举提高煤炭资源回收率煤炭是不可再生的资源，提高煤炭资源回收率具有重要的意义。近几年来，山西XX煤业有限公司全体干部职工牢固树立安全发展、节约发展理念，在煤炭生产中，从各环节和流程入手，着力提高煤炭资源回收率，努力实现资源回收最大化。近年来，随着煤炭资源的不断开采，我矿面临采场深，通风系统复杂，生产接续紧张、现场条件恶劣等不利因素。生产过程中我们坚持2#与3#薄煤层联合布置、交替开采、正规开采与边角回收相结合，采用边采边撤三角煤布置、窄条带采、跳眼开采、梯形开采等多种技术工艺，煤炭资源回采率达到了96%。一、以科技创新提高煤炭资源回收率。加强新型技术工艺的推广应用，提高科技贡献率。积极发挥地测技术管理的作用，采取先进手段超前探测和预报，为开拓布局和掘进施工提供全面准确的地质资料信息，减少无效进尺；积极推广无煤柱开采工艺，合理选取支护方式，减少煤柱损失；我矿为了使极薄煤层节约开采，最大限度减少资源浪费，对0.5－1米的极薄煤层推广使用薄煤层综采设备，突破了1.3米以下厚度煤层无法使用综采的技术难题；为提高资源回收率，创新推行了工作面带采煤柱法，掘进头推行分打分装制度，加强回采工作面的浮煤管理，回采工作面根据现场实际制订回收标准，并严格验收，达不到标准的不允许回采推进，对边角煤采用炮采及时回收，使煤炭资源实现最大开采利用。每年多回收煤炭在6万吨左右。

二、强化教育，树节约意识。我矿成立了以总工程师为组长的资源回收领导小组，先后制定完善了《加强煤炭资源管理的实施办法》、《关于工作面浮煤回收的规定》等管理措施，为日常管理提供了制度保证。矿上常年利用广播、电视及板报、组织矿区职工开展宣讲等形式，在全矿深入宣传《矿产资源法》、《煤炭法》等法律法规，帮助广大干部职工树立爱惜资源、保护资源的意识。在实际管理中，我矿充分运用经济杠杆的调节作用，成立煤质专项检查组，对井下各采煤工作面采高、清理浮煤、挖底煤、采顶煤等工作纳入检查范围。检查结果与采煤区队效益直接挂钩，有效调动了职工深挖资源的积极性。三、精打细算，优化设计。从源头上抓好资源开采。在工作面设计布置上，本着“长、多、大、高”的原则，加大走向长度和倾斜长度，改变综采工作面两巷始终平行布置的传统做法，采取直角梯形、折线形、沿断层和工作面不等长布置等灵活多样的形式。我矿2009年工作面倾斜长度为130米，走向长度为650米，2010年工作面倾斜长度增加到220米，走向长度增加到800米。有效减少了工作面留设煤柱的个数和掘进进尺。按每个工作面留煤柱800×10×2×1.3=2.08万吨计算，每年回采2个工作面计算，每年多采煤炭资源4万多吨。

硫磺回收工艺介绍

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目录第一章总论 .............................................................................. 错误!未定义书签。 1.１项目背景 (2) 1.2硫磺性质及用途2? 第二章工艺技术选择2? ２.１克劳斯工艺 (2) ２．１.1MＣRC工艺2? ２.1.2CPS硫横回收工艺2? 2.１.３超级克劳斯工艺2? ２.1.4三级克劳斯工艺....................................................... ２ 2.2尾气处理工艺 (2) 2．2.1碱洗尾气处理工艺 (2) 2.2.2加氢还原吸收工艺 (2) 2.３尾气焚烧部分2? 2.4液硫脱气........................................................................................ ２第三章超级克劳斯硫磺回收工艺. (2) 3.1工艺方案 (2) 3.2工艺技术特点?２ 3.３工艺流程叙述 (2) 3．３.1制硫部分 (2) ３.3.2催化反应段............................................ 错误!未定义书签。 3.3.3部分氧化反应段....................................... 错误!未定义书签。 3．３.4碱洗尾气处理工艺 (2) 3.3．5工艺流程图2? 3.4反应原理 (2) 3.４．2制硫部分一、二级转化器内发生的反应: (2)

回收率

准备两份：一份待测样品A，一份加入一定量标准B，然后用加标测的结果减去理论值,回收率等于B-A/B*100% 4.6. 5. 回收率 4.6. 5.1. 在检测的样品中添加一定量的标准物质，测试添加进去的标准物质的回收率，可以衡量前处理或测试过程中的基体干扰、样品的交叉污染、样品损失、仪器性能等，故回收率试验一直是化学实验室质量控制中重要的手段之一。 4.6. 5.2. 进行回收率测试时，应选择具有代表性的样品，样品应均匀性良好，目标测试物质具有一定的含量。 4.6. 5.3. 回收率测试时，称取上述选择的经预处理的样品两份，其中一份中加入目标测试物质，加入量是样品中目标测试物质量的50％－150％。两份样品同时经过前处理后，同时上机测试，计算回收率。 4.6. 5.4. 回收率＝(V2c2-V1c1)×100％/V0c0 其中：c2：加标样品测试值，ug/mL V2：加标样品体积，mL c1：未加标样品测试值，ug/mL V1：未加标样品体积，mL c0：加入标准溶液的浓度，ug/mL V0：加入标准溶液体积，mL 本计算公式是基于加标样品和未加标样品的质量一致的前提，如两者不一致，则应折算为一致的质量。 4.6. 5.5. 回收率的范围一般控制为80％－120％，根据项目的不同，由实验室技术指导进行适当调整。回收率的测定结果记录在《回收率测定记录表》中。 4.6. 5. 6. 回收率测试的另外一种形式是，如果怀疑样品溶液基体对测试结果有影响，则可以直接在样品溶液中加入一定体积的标准溶液，测试此加标液的浓度，计算加标回收率，此时可以衡量溶液基体对测试有无影响。以上摘自我们公司的程序文件中关于结果质量保证中关于加标回收率测定，回收率试验它也叫加标回收，即在测定样品的同时，于同一样品的子样品中加入一定量的标准物质进行测定，将其测定结果扣除样品的测定值，除以加入量，计算回收率。它可以反映测试结果的准确度。目的就是控制实验的准确度。加标回收衡量准确度,做平行样是用来衡量精密度的.这两个手段是实验室质量保证上经常用到的措施. 测量方法确认技术分成以下几类。 (1)准确度试验(标准物质分析试验、回收率试验、不同方法的比对试验)。 (2)精密度试验(室内重复性、中间精密度、协同试验、极差试验)。 (3)检出限的确定。 (4)测量范围试验。 (5)影响结果因素的系统评价。

硫磺回收催化剂及工艺技术

硫磺回收催化剂及工艺技术发表时间：2018-08-13T12:00:59.750Z 来源：《基层建设》2018年第17期作者：张治国 [导读] 摘要：综述了20世纪70年代以来中国石化硫磺回收催化剂及工艺技术方面的进步。内蒙古大唐国际克什克腾煤制天然气有限责任公司内蒙古赤峰市 025350 摘要：综述了20世纪70年代以来中国石化硫磺回收催化剂及工艺技术方面的进步。回顾了LS系列硫磺回收及尾气加氢催化剂的发展历程,介绍了催化剂主要性能及工业应用情况,同时对大型引进硫回收装置催化剂国产化进行了详述。本文提出了对新建大型催化剂及工艺技术。关键词：硫磺回收；催化剂；工艺随着我国煤、石油、天然气等工业的发展，各种硫磺回收装置在本世纪得到了非常快速的发展。当前硫磺回收工艺的主要目的就是提高硫磺的回收效率、减少污染的排放方面上，硫磺回收技术的发展方向也主要集中在催化剂的改进、富氧工艺H2S/SO2在线调节比例等方面，而Claus转化加尾气加氢的SCOT工艺是这其中较为具有代表性的。一、催化剂的主要类型 1.1硫磺回收催化剂硫磺回收催化剂按制备类型和功能可分为活性Al2O3型、助剂型、TiO2基抗硫酸盐化型、脱“漏氧”保护型、多功能型。（1）氧化钛基硫磺回收催化剂。氧化钛基催化剂的优点是有机硫（CS2、COS）水解活性高，总硫回收率高，稳定性好，不易发生硫酸盐化中毒。缺点是制备成本较高，孔容、比表面积小，磨耗较大，抗结炭性能差。适用于过程气中有机硫含量较高的反应过程或者没有SCOT单元的硫磺回收装置，提高硫磺回收率，减少硫的排放。（2）氧化钛改进型氧化铝硫磺回收催化剂。氧化钛改进型氧化铝催化剂的优点是相比氧化钛催化剂孔容、比表面积较大，有机硫水解性能得到一定程度的改善。缺点是结构稳定性差，抗氧能力不理想，易发生硫酸盐化中毒。适用于操作稳定的普通克劳斯反应，一般装填于保护剂的下部。（3）活性Al2O3型硫磺回收催化剂。活性氧化铝催化剂的优点是初期活性好，压碎强度高，成本低，硫磺回收率高。缺点是易发生硫酸盐化中毒，结构稳定性差，活性下降速度快，CS2、COS等有机硫水解活性降低速度也较快。一般适用于操作稳定的普通克劳斯反应，装填于保护剂的下部。活性氧化铝基催化剂有机硫化合物的水解速度随着温度的升高而增加。使用性能良好的活性氧化铝基催化剂，在反应温度310～330℃内操作，就足以使CS2、COS的水解率达到95％～100％。（4）硫磺回收催化剂保护剂。硫磺回收催化剂保护剂的优点是添加铁助剂，具有脱漏氧保护功能，保护下游氧化铝基催化剂，同时具有硫磺回收功能，其活性较氧化铝基催化剂略低。可部分装填，也可全床层装填。缺点是有机硫水解性能不理想，结构稳定性差，在超温和高温遇急冷水的工况下，易炸裂粉碎。一般装填于催化剂床层的顶部，脱除多余的氧气，保护下部的氧化铝催化剂，延长催化剂使用周期。（5）多功能复合型硫磺回收催化剂。多功能复合型硫磺回收催化剂与氧化钛催化剂相比，强度高，磨耗低，孔容、比表面积大；与氧化铝催化剂相比，CS2、COS等有机硫水解活性高，结构稳定性好，耐硫酸盐化能力强。该催化剂还同时具有良好的克劳斯活性、有机硫水解活性和脱漏氧活性，更重要的是该催化剂具有良好的抗结炭性能，明显优于纯氧化铝和纯氧化钛催化剂；特别适用于含烃原料气，提高催化剂的抗结炭性能，从而延长催化剂的使用寿命，延长装置的运行周期，消除由于硫磺回收装置带来的瓶颈制约。 1.2 Claus尾气加氢催化剂目前工业装置上使用的克劳斯尾气加氢催化剂主要有2种：①使用温度在280～320℃的常规Claus尾气加氢催化剂；②使用温度在220～240℃的低温Claus尾气加氢催化剂。在传统的Claus+SCOT工艺中，加氢段使用的常规加氢催化剂以γ-Al2O3，为载体、Co、Mo为活性组分。催化剂床层操作温度高，加氢反应器的人口温度一般控制在280℃以上，装置能耗较高。为降低装置运行能耗，简化加氢段再热操作，减小加氢反应器下游段冷却器热负荷，采用低温Claus尾气加氢催化剂。二、硫磺回收工艺技术截止2012年，国内约有150余家企业近300套硫磺回收装置运行，其中中国石化59套，中国石油64套，其余为中海油、煤化工、化肥厂、发电厂、冶炼企业等。其中50kt/a以上的装置占总数的30％左右，主要集中在中国石化、中国石油和中化集团公司。通过对已引进的硫磺回收装置消化吸收，借鉴国外先进技术和有益经验，中国石化在硫磺回收装置工艺设计、单元设备改造、催化剂开发应用、分析控制、溶剂生产以及防腐节能等方面取得了显著的进步，并形成了具有自主知识产权的成套硫磺回收工艺技术，可以满足不同酸性气组成、不同工艺条件、不同排放标准和不同规模的硫磺回收装置的要求。（1）ZHSR硫磺回收工艺。中国石油化工股份有限公司镇海炼化分公司开发的ZHSR硫磺回收工艺，Claus部分采用在线炉再热流程，尾气净化单元采用还原加热炉，不需依靠外供氢源。在尾气净化单元采用了两段吸收、两段再生技术，尾气净化炉通过扩展双比率交叉限位控制方案，使燃料气和空气在一定比例下实现轻度的不完全燃烧，使之既产生热量又产生还原性气体，并通过急冷塔后的H分析仪在线监测和控制尾气净化炉配风量。（2）SSR硫磺回收工艺。SSR工艺技术是中国石化集团公司1998年度“十条龙”重大攻关项目之一，由山东某石化工程有限公司开发。SSR工艺的主要特点：①对原料酸性气的适应性强，该工艺已经广泛应用于石油化工企业和煤化工企业的硫回收装置，酸性气中H2S 摩尔分数在30％-97％；②不使用在线加热炉，避免了在线炉燃烧产生的惰性气体进入系统；过程气总量比有在线炉的同类工艺少5％～15％，工艺设备规格和工艺管道规格较小，在同等尾气净化度时，尾气污染物绝对排放量相对较少；③用外供氢作氢源，但对外供氢纯度要求不高，从而使该工艺对石油化工企业硫回收装置具有广泛的适应性。（3）LS-DeGAS降低硫磺回收装置SO2排放成套专利技术。GB16297-1996（大气污染物综合排放标准》自1997年1月1日实施以来，对控制我国石油炼制工业污染物排放和推动技术进步发挥了重要作用。今后我国将执行新的环保标准，GB31570-2015《石油炼制工业污染物排放标准》规定硫磺回收装置烟气SO2排放质量浓度小于400mg/m3，特别地区排放小于200mg/m3。现有硫磺回收工艺技术已不能满足以上苛刻的环保要求，中国石化齐鲁分公司研究院开发了具有自主知识产权的LS-DEGAS降低硫磺

选矿回收率怎么计算

选矿回收率怎么计算添加时间：2010-04-11 一、名词解释重力选矿法（简称重选法）：是在运动介质（水）中，按粒度比重和粒度的差异进行分选的分法。浮选法：是选金生产中，应用最广泛的一种选矿法。是利用矿物表面物理化学性质的差异来选分矿石的一种方法。混汞法：是一种古老而又简易的选金方法。在矿浆中，金粒被汞（水银）选择性地润湿并形成金汞齐，使它和别的矿物及脉石互相分离，这种方法称为混汞法。品位：就是矿石或选矿产物中该金属或选矿产物重量之比值，通常用百分数来表示。产率：选矿产物的重量与原矿重量之比值，通常用百分数来表示。选矿比：原矿重量与精矿重量的比值，它表示获得1吨精矿需要处理的原矿的吨位。富矿比：精矿中有用成分的品位和原矿中有用成分的品位之比值。它表示精矿中有用成分的品位和原矿中有用成分的品位高出的倍数。回收率：选矿的目的就是要把原矿中所含的金属，最大限度地选入到品位更高的精矿中。这个选分过程的完全程度，可以用金属回收率来评定。所谓金属回收率，就是精矿中所含的金属重量与原矿中该金属重量的比值，常用百分数来表示。二、选矿指标处理原矿品位(克/吨)＝处理原矿含金量(克) / 处理原矿量(吨) 精矿品位：是指平均每吨精矿中的含金量，它是反映精矿质量的指标，计算公式为：精矿品位(克/吨)＝精矿含金量(克) / 精矿数量(吨) 精矿产率：是指产出的精矿量占原矿量的百分比，它是反映选矿厂质量的指标。计算公式为：精矿产率(％)＝精矿数量(吨) /原矿数量(吨) ×100％尾矿品位：是指选矿厂排弃的尾矿中，平均每吨尾矿中的含金量。它是反映在选矿过程中金属损失程度的指标。计算公式为：尾矿品位(克/吨)＝尾矿含金量(克)/尾矿数量(吨) 尾矿量(吨)＝处理原矿量(吨)－精矿量(吨) 选矿回收率：是指采用各种选矿方法获得的最终产品含金量占处理原矿含金量的百分比。按理论和实际回收率两种方法计算。选矿理论回收率(％)＝精矿品位×(原矿品位－尾矿品位)/(原矿品位×(精矿品位－尾矿品位) ×100％=理论回收的金属量(克) /处理原矿金属量(克)×100％选矿实际回收率(％)＝金精矿含金量(克)/原矿含金量(克)×100％ (浮选回收率) 浸出率：是指经浸出作业已溶解金的金属量占氰原矿金属量的百分比。计算公式为：浸出率＝已溶解金的金属量(克)/氰原矿金属量(克)×100％=( 氰原矿金属量(克)－浸渣金属量(克) )/氰原矿金属量(克)×100％洗涤率：是指贵液中含金量占浸出溶解金的金属量的百分比。计算公式为：

如何提高供水回收率的对策分析

如何提高供水回收率的对策分析玉林市玉州区岭塘电灌站梁建玲随着城市的不断发展，供水管网的不断扩大，自来水厂的供水量已日益俱增，但供水回收率却持续偏低。（供水回收率是每月抄表产生的总水方数与当月出厂的总水方数的比值乘以100%）。供水回收率偏低是供水企业普遍存在的问题，直接影响到整个供水企业的经济效益。下面就我水厂的现状，谈谈我对提高供水回收率方面的一些见解。一、概况玉州区江南自来水厂的前身为玉州区岭塘机电排灌中心管理站，建站于1958年，以农业灌溉为主。根据南江镇石子岭工业生产的的需要，1986年建成了日供水0.5万吨的自来水厂，为石子岭工业区及附近居民提供生产、生活用水。随着玉林城区工、农业发展，城区用水远远不能满足市场需要，为了缓解供水市场需求，按照政府部署，江南水厂扩建成日供水5.0万吨的生产规模。现供水覆盖面积30多平方公里，供水区域主要为玉柴基地，面向城区周边的农村供水。用水户2万多户，用水人口达15万多人。年供水量1000多万立方米。二、供水回收率偏低的成因 1、计量的准确度我们一直以来都非常重视供水计量的准确度，但由于各种原因，供水计量的检测工作没有充分开展，造至了供水回收率偏低和不稳定。 ⑴流量计的陈旧、老化。流量计使用的时间过长，不能及时进行检测、维修，影响计量的准确度，造至不能准确计算供水回收率，

影响领导的决策方向。 ⑵用户水表的现状。用户水表不能按使用期限及时更换；用水量大的用户不能根据用水量的增减更换水表；水表安装选型及水表安装的位臵等影响水表计量的准确。部分水表直接安装在屋内，影响抄表及水表的管理和维护。 ⑶新装水表的入档。随着用户的不断增多，用户的归档问题不够严谨，容易遗漏，用户用水，水表计量，却没人抄表通知缴交水费。 2、管网的漏损（1）管网陈旧、老化目前我厂的供水管网铺设年度跨度较大， 10余公里内的主干管线为八十年代老管线，老的管道多为钢性接口，经不起温度的变化、各种腐蚀、地基下沉、地面负载等因素的影响，极易造成爆管等现象。（2）管网中管材的原因供水管材种类繁多，我公司有砼管（即混凝土管）、铸铁管、镀锌管、钢管、PVC管、PPR管、PE管等，进货渠道不统一，质量参差不齐，部分配件质量各异。由于供水区域的地形差异，各路段的管网压力不一致，部分供水路段管道压力过大，造成爆管。（3）设计、施工质量中存在的问题我们在供水管道设计中，对其地下资料不详，以致施工过程中变更较多，造成管网局部阻力增大，抗冲力减弱；背墩设计承受力小于实际承受力；地基下沉造成管道接口松脱；管道覆土过浅或受压过大；没安装管道伸缩器，在热胀冷缩的变化下造成焊缝开裂等，都能引起

加标回收率计算方法的探讨 (1)

加标回收率计算方法的探讨摘要：阐述了加标回收率计算的理论公式的使用条件和不足, 并推导出5 种不同条件下适用的加标回收率计算方法的数学表达式。关键词: 加标回收率; 理论公式; 计算方法加标回收率的测定, 是实验室内经常用以自控的一种质量控制技术. 对于它的计算方法, 文献[1, 2 ]中均给定了一个理论公式：加标回收率= (加标试样测定值－试样测定值)÷加标量×100%. 1 理论公式的使用条件与不足 1.1 理论公式使用的前提条件文献[1 ]中对加标回收率的解释是:“在测定样品的同时, 于同一样品的子样中加入一定量的标准物质进行测定, 将其测定结果扣除样品的测定值, 以计算回收率. ”因此,使用理论公式时应当满足以下2 个条件：① 同一样品的子样取样体积必须相等; ②各类子样的测定过程必须按相同的操作步骤进行。 1.2 理论公式使用的约束条件文献[2 ]中强调指出: 加标量不能过大,一般为待测物含量的0.5～ 2.0 倍, 且加标后的总含量不应超过方法的测定上限; 加标物的浓度宜较高, 加标物的体积应很小，一般以不超过原始试样体积的1%为好。 1.3 理论公式的不足之处 ( 1) 各文献对公式中“加标量”一词的定义, 均未准确给定, 使其含义不是十分明确. 从公式的分子上分析, 加标量应为浓度单位; 从公式的分母上理解, 应为加入一定体积的标准溶液中所含标准物质的量值, 为质量单位。 (2) 若公式中的加标量为浓度单位, 此时的加标量并不是指标准溶液的浓度, 而应该是加标体积所含标准物质的量值除以试样体积(或除以试样体积与加标体积之和)所得的浓度值. 这里存在着浓度换算, 而在理论公式中并没有明确予以表现出来。 2 加标回收率计算方法及数学表达式 2.1 以浓度值计算加标回收率理论公式可以表示为： P =（c2－c1）/c3× 100%. (1) 式中: P 为加标回收率；c1 为试样浓度, 即试样测定值, c1 =m 1/V 1；c2 为加标试样浓度，即加标试样测定值, c2 =m 2/V 2；c3 为加标量, c3 =c0 ×V 0/V 1或c3 =c0 ×V

硫磺回收率计算公式

硫回收率的计算方法 1、硫磺回收装置硫回收率的计算方法（采用氮平衡法）根据回收尾气组成分析数据可以计算得到硫磺回收装置硫回收率数据。硫磺回收装置硫回收率计算公式如下： ηs =()%1002)09.78(1''''''22222?????????????+++++-S COS CS SO S H N S H S N C C C C C C C Q Q R 式中： ηs —— 硫磺回收装置硫回收率 %，取小数点后两位 R —— 总空气/总酸气（流量比，干基/干基） C H2S —— 酸气中H 2S 含量 %（V ），（干基） C 'N2、C 'H2S 、C 'SO2、C 'CS2、C 'S 、C 'COS —— 分别为回收尾气中相应组份的含量 %，（干基）（1）用酸气流量和空气流量计算R ： R= 式中： Q K ——总空气流量，m 3/h ，（湿基） Q S —— 酸气流量，m 3/h ，（湿基） Q N —— 保护氮气流量，m 3/h ，（干基） H K —— 空气中含水量，mol 分率 H S —— 酸气中含水量，mol 分率 H S = O W P P P + 式中： P W —— 酸气分离器温度下，酸气中水的分压 kPa P —— 酸气分离器的压力 kPa(g)

P O —— 大气压力 kPa H K =o d P P Φ? Φ=()d w d o w P t t P P -??--41067.6 式中： Φ—— 空气相对湿度，mol 分率 t d 、t w —— 空气的干球、湿球温度℃ P d 、P w —— 在空气干球、湿球温度下水的饱和蒸汽压力，kPa （2）用气体组成计算R ：式中： C —— 酸气组成 C ’—— 尾气组成（干基）下标分子式表示该组分，均以%（V ）表示 41.96=2×（20.95+0.03）干空气组成为N 2：78.09%，Ar ：0.93%，O 2：20.95%，CO 2：0.03% 2、总硫回收率的计算方法（采用硫平衡法）根据硫磺回收装置硫收率数据和烟囱尾气组成分析数据可计算得到总硫回收率数据。总硫回收率计算公式如下： S H SO S H s s s S H s s s t W W C H Q C H Q 222294.05.0)1(349.1)1(349.1s ++--=ηηη 式中： ηs 、Q S 、H S 、C H2S ——同硫磺回收装置硫回收率计算 W SO2——烟囱尾气中SO 2排放量，kg/h W H2S ——烟囱尾气中H 2S 排放量， kg/h