KHP11114953.5—一种评价PVC热稳定性的方法
说明书摘要
KHP11114953.5 本发明涉及一种测定PVC热稳定剂的稳定性的方法。本发明的方法具体包括下述步骤：（1）取待测热稳定剂加入PVC中，混料均匀后，加入流变仪中；（2）待流变仪平衡后，每隔1~2min从流变仪中取样，测定B值；（3）通过B值判断稳定性。本发明的检测方法直观、简单实用，能够有效判断热稳定剂的热稳定性。
权利要求书
KHP11114953.5
1、一种测定PVC热稳定剂的稳定性的方法，其特征在于，包括下述步骤：
（1）取待测热稳定剂加入PVC中，混料均匀后，加入流变仪中；
（2）待流变仪平衡后，每隔1~2min从流变仪中取样，测定B值；
（3）通过B值判断稳定性。
2、根据权利要求1所述的方法，其特征在于，加入的热稳定剂为PVC总重量的0.5~6%。
3、根据权利要求1所述的方法，其特征在于，所述的热稳定剂为有机基热稳定剂、复合金属盐热稳定剂或有机锡热稳定剂。
4、根据权利要求3所述的方法，其特征在于，所述的热稳定剂为硫醇甲基锡、逆酯锡、聚酯锡、硫醇锑及钙锌、钡锌复合金属盐热稳定剂。
5、根据权利要求1所述的方法，其特征在于，所述流变仪为扭矩流变仪。
6、根据权利要求1所述的方法，其特征在于，所述步骤（3）为绘制B值-时间图表，判断稳定性变化趋势，B值越小，稳定性越好。
7、根据权利要求1所述的方法，其特征在于，所述步骤（1）中加入PVC总重量的6~13%的助剂。
8、根据权利要求7所述的方法，其特征在于，所述助剂为已二酸季戊四醇酯、甲基丙烯酸甲酯与丙烯酸酯共聚物、甲基丙烯酸甲酯—丁二烯—苯乙烯共聚物、脂肪酸季戊四醇酯、聚乙烯蜡、钛白粉、氧化聚乙烯蜡、石蜡、硬脂酸钙、碳酸钙中的一种或几种。
说明书
KHP11114953.5 一种测定PVC热稳定剂的稳定性的方法
技术领域
本发明涉及一种检测方法，具体涉及一种测定PVC热稳定剂的稳定性的方法。
背景技术
PVC是一种极易发生热降解的聚合物，其加工成型过程离不开热稳定剂，但目前热稳定剂对PVC加工过程的稳定机理还不是很清楚，并且PVC加工过程中涉及到很多复杂的化学及物理反应，单纯的理论分析和简单的化学分析实验很难比较两种稳定剂在加工过程中的好坏效果。然而PVC的降解过程伴随着其颜色的变化，这为判断热稳定剂稳定效果好坏提供了依据。
文献《HAAKE转矩流变仪在聚氯乙烯加工配方设计中的应用》（齐鲁石油化工，2003,31（2）：147-148，作者高象涛，中石化齐鲁股份有限公司氯碱厂），报道了在流变仪上测试PVC热稳定剂的热稳定性实验，该方法的主要缺点是它只对热稳定剂的稳定时间的长短作了判断，但是对稳定剂在加工使用的过程中稳定性的变化趋势与过程不能作出判断，并且该方法费时多，实验后对仪器的清理很麻烦。
文献《新型热稳定剂与各种辅助热稳定剂在硬质PVC中的应用研究》（塑料工业，2009年2月，第37卷第22期，作者姜亦文等，青岛科技大学化工学院），报道了稳定剂的刚果红实验及烘箱老化实验，但这两种方法有缺陷，它们只能评价PVC热稳定剂的静态热稳定性，而对PVC加工过程而言，热稳定剂的动态热稳定性更为重要。
发明内容
本发明的目的是提供一种直观、简单实用的测定PVC热稳定剂稳定性的方法。
本发明的测定PVC热稳定剂稳定性的方法包括下述步骤：
（1）取待测热稳定剂加入PVC中，混料均匀后，加入流变仪中；
（2）待流变仪平衡后，每隔1~2min从流变仪中取样，测定B值；
（3）通过B值判断稳定性。
其中，所述B值为色值中的一种。
另外，加入的热稳定剂为PVC总重量的0.5~6%。
另外，所述的热稳定剂为有机基热稳定剂、复合金属盐热稳定剂或有机锡热稳定剂。
另外，所述的热稳定剂为硫醇甲基锡、逆酯锡、聚酯锡、硫醇锑及钙锌、钡锌复合金属盐热稳定剂。
另外，所述流变仪为扭矩流变仪。
另外，所述步骤（3）为绘制B值-时间图表，判断稳定性变化趋势，B值越小，稳定性越好。
另外，所述步骤（1）中加入PVC总重量的6~13%的助剂。
其中，所述助剂为已二酸季戊四醇酯、甲基丙烯酸甲酯与丙烯酸酯共聚物、甲基丙烯酸甲酯—丁二烯—苯乙烯共聚物、脂肪酸季戊四醇酯、聚乙烯蜡、钛白粉、氧化聚乙烯蜡、石蜡、硬脂酸钙、碳酸钙中的一种或几种。
本发明的目的是测定PVC热稳定剂的稳定性，热稳定剂与PVC 之间的物料比对热稳定剂的稳定性变化无影响，因此，在本发明中，对热稳定剂与PVC间的物料比值无特殊限定，但优选热稳定剂为PVC总重量的0.5~6%。
另外，对于取样的次数无特殊限定，可根据需要自行确定。
另外，在本发明的方法中，可以通过加入助剂起到润滑抗冲击等性能，有利于设备的清洗及保护。对加入助剂的物料比无特殊限定，但优选加入PVC总重量的6~13%的助剂。
本发明还可以在相同的条件下测定不同稳定剂的稳定性并对其
进行比较。
另外，B值可以表征PVC熔体在混炼过程中的降价变色程度，B 值越小稳定剂的稳定效果越好。
本发明具有以下优点：
一、评价方法简单、结果清晰明显，可以清晰直观的显示热稳定剂的稳定性变化趋势。
二、经济，实用，便于推广，操作方法简单。
附图说明
图1为实施例1与实施例2的B值-时间示意图。
图2为实施例3与实施例4的B值-时间示意图。
具体实施方式
以下实施例用于说明本发明，但不用来限制本发明的范围。
实施例1
按配方100gDG-800PVC树脂粉（天津大沽化工的牌号），6.2g助剂（包括：0.4g已二酸季戊四醇酯、0.5g甲基丙烯酸甲酯与丙烯酸酯共聚物、4g甲基丙烯酸甲酯—丁二烯—苯乙烯共聚物、0.8g脂肪酸季戊四醇酯），1g硫醇甲基锡稳定剂（试样一），在混料机上搅拌20s，称量65g于称量杯中。待转矩流变仪温度稳定即可开始进行流变仪实验，将物料压入混炼装置中，待流变仪软件上显示的时间到达3min 时开始用镊子在混炼装置中夹取少许PVC熔体，放入钳子压片凹槽中并迅速压紧钳子使熔体冷却成型，用剪刀除去圆形样片周围溢出边料，之后每间隔2min取一次料测定B值。到15min取片后停止实验，拆开混炼装置并清理之，为做下一个实验做好准备。测得的B值如表1所示。
实施例2
以聚酯锡稳定剂（试样二）代替实施例1中的硫醇甲基锡稳定剂（试样一），其他与实施例1测试方法相同。测得的B值如表1所示。
另外，将实施例1及实施例2测得的B值做出B值-时间示意图，如图1所示。
如表1及图1所示，试样一及试样二的B值均随时间增加而增加，则试样一及试样二的稳定性均随时间增加而下降，且试样一在3分钟和5分钟时取样B值大于试样二，而在后面的B值都小于试样二，可以得出试样一的初期稳定性要好于试样二，但是其长期稳定性比试样二差。
实施例3
按配方100gDG-1000PVC树脂粉（天津大沽化工的牌号），12.3g 助剂（包括：0.3g聚乙烯蜡，1g钛白粉，0.1g氧化聚乙烯蜡，0.6g石蜡，0.3g硬脂酸钙，10g碳酸钙），6g逆酯锡稳定剂TS-107（湖北犇星化工生产的）配料，在混料机上搅拌45s，称量65g于称量杯中。待转矩流变仪温度稳定即可开始进行流变仪实验，将物料压入混炼装置中，待流变仪软件上显示的时间到达4min时开始用镊子在混炼装置中夹取少许熔体，放入钳子压片凹槽中并迅速压紧钳子使熔体冷却成型，用剪刀除去圆形样片周围溢出边料，之后每间隔2min取一次料测定B值。到16min取片后停止实验，拆开混炼装置并清理之，为做下一个实验做好准备。测得的B值如表2所示。
实施例4
以逆酯锡稳定剂T-178代替实施例3中逆酯锡稳定剂TS-107，其他与实施例3测试方法相同。测得的B值如表2所示。
另外，将实施例3及实施例4测得的B值做出B值-时间示意图，如图2所示。
如表2及图2所示，TS-107及T-178的B值均随时间增加而增加，则TS-107及T-178的稳定性均随时间增加而下降，TS-107在前14分钟时取样B值小于T-178，而在后面的B值都大于T-178，可以得出TS-107的初期稳定性要好于T-178，但是其长期稳定性比T-178差。
实施例5
按配方100gDG-1000PVC树脂粉（天津大沽化工的牌号），12.3g 助剂（包括：0.3g脂肪酸季戊四醇酯，1g钛白粉，0.1g氧化聚乙烯蜡，0.5g石蜡，0.2g硬脂酸钙，10g碳酸钙），3g硫醇锑稳定剂（湖北犇星化工生产的）配料，在混料机上搅拌45s，称量65g于称量杯中。待转矩流变仪温度稳定即可开始进行流变仪实验，将物料压入混炼装置中，待流变仪软件上显示的时间到达4min时开始用镊子在混炼装置中夹取少许熔体，放入钳子压片凹槽中并迅速压紧钳子使熔体冷却成型，用剪刀除去圆形样片周围溢出边料，之后每间隔2min取一次料测定B值。到16min取片后停止实验，拆开混炼装置并清理之，为做下一个实验做好准备。测得的B值如表3所示。
如表3所示，硫醇锑的B值均随时间增加而增加，则其稳定性均随时间增加而下降。
说明
书附图
图1
图2
KHP11114953.5
实施例6：（实验例）
（2）实验条件：
根据上述软质PVC配方，准确称取各组分将物料混合均匀，在双辊塑炼机上180℃塑炼，辊间距0.5mm，转速20rpm，加料量150g，每两分钟取样片一个用色差仪（类型: HP200，光源：D65）测量色值变化，其中B值可以表征PVC熔体在混炼过程中的降价变色程度，B值越小稳定剂的稳定效果越好。Comp为对照用液体钡锌稳定剂（厦门联合化学有限公司），BZ为按照实施例1方法生产的液体钡锌稳定剂。
（3）实验结果：
1.实验样品色值对比表
2. 实验样品B值对比曲线图
根据实验样品色值对比表和实验样品B值对比曲线图，可以看出本发明的液体钡锌稳定剂与对照样品相比，B值明显小于对照品，说明本发明所述的液体钡锌热稳定剂的热稳定性能要好于对照品。
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边坡稳定性评价方法概述 （辽宁工程技术大学土木与交通学院辽宁阜新123000 作者：张媛）对边坡稳定性评价方法进行了综述,有：极限平衡法、有限元法、离散单元 法、快速拉格朗日分析法、DDA法、流行元法、块体理论法、可靠度方法、模 糊综合评价法、灰色系统评价法、聚类分析法、神经网络、遗传算法和专家系统。在概要地叙述了各个方法的理论基础上，对各个方法的优缺点进行了叙述，指出了各自的适合条件以及目前的应用状况。其中极限平衡法、块体理论法很多时候 与实际情况不相符合，快速拉格朗日法具有随意性，DDA法在数学收敛上的实 现有一定的难度，有限元法需要定义合适的系数，模糊综合评价法和聚类分析法不能全面、最优，专家系统对于知识的获取具有一定的难度，综合各个方法，其中的离散单元法、流行元法、神经网络、遗传算法的适用性较好。 关键词：边坡稳定性；研究进展；评价方法 Prospect Methods of the Research on Slope Stability Zhang Yuan （ liaoning Technical University Civil Engineering and Transportation Department, Liaoning Fuxin 123000 ） Abstract: The paper reviews the prospect methods of the research on slope stability. There are Limit Equilibrium Method， Finite Element Method, Distinct Element Method, Fast Lagrangion Analysis of Method, Discontinuous Deformation Analysis, Manifold Element Method, Block Theory, Reliability Method, Comprehensive Fuzzy Evaluation, Grey system Evaluation, Clustering Analysis Method, Neural Network, Genetic Algorithm, Expert System. On the base of the theory summary about every method, the paper relate the advantages and disadvantages of these methods,points their suiting conditions and using state. In the outline, Limit Equilibrium Method and Block Theory cannot agree with the fact at the most time. Fast Lagrangion Analysis of Method is at its ease, There is a difficulty of math converge about Discontinuous Deformation Analysis, Finite Element Method needs to definite suitable coefficient, Comprehensive Fuzzy Evaluation and Clustering Analysis Method cannot give a overall result, or often it is not the best, Expert System has a
地表水环境质量评价办法
附件： 地表水环境质量评价办法 （试 行） 二○一一年三月 —3—
目 录 一、基本规定 (6) （一）评价指标 (6) 1.水质评价指标 (6) 2.营养状态评价指标 (6) （二）数据统计 (6) 1.周、旬、月评价 (6) 2.季度评价 (6) 3.年度评价 (6) 二、评价方法 (7) （一）河流水质评价方法 (7) 1.断面水质评价 (7) 2.河流、流域（水系）水质评价 (7) 3.主要污染指标的确定 (8) （二）湖泊、水库评价方法 (9) 1.水质评价 (9) 2.营养状态评价 (10) （三）全国及区域水质评价 (11) 三、水质变化趋势分析方法 (12) （一）基本要求 (12) （二）不同时段定量比较 (12) —4—
（三）水质变化趋势分析 (13) 1.不同时段水质变化趋势评价 (13) 2.多时段的变化趋势评价 (14) 附录一：污染变化趋势的定量分析方法 (15) 附录二：术语和定义 (17) —5—
为客观反映地表水环境质量状况及其变化趋势，依据《地表水环境质量标准》（GB3838-2002）和有关技术规范，制定本办法。本办法主要用于评价全国地表水环境质量状况，地表水环境功能区达标评价按功能区划分的有关要求进行。 一、基本规定 （一）评价指标 1.水质评价指标 地表水水质评价指标为：《地表水环境质量标准》（GB3838-2002）表1中除水温、总氮、粪大肠菌群以外的21项指标。水温、总氮、粪大肠菌群作为参考指标单独评价（河流总氮除外）。 2.营养状态评价指标 湖泊、水库营养状态评价指标为：叶绿素a（chla）、总磷（TP）、总氮（TN）、透明度（SD）和高锰酸盐指数（COD Mn）共5项。 （二）数据统计 1.周、旬、月评价 可采用一次监测数据评价；有多次监测数据时，应采用多次监测结果的算术平均值进行评价。 2.季度评价 一般应采用2次以上（含2次）监测数据的算术平均值进行评价。 3.年度评价 国控断面（点位）每月监测一次，全国地表水环境质量年度评—6—
地表水环境影响评价报告书
地表水环境影响评价——紫金山铜矿环境影响报告书（报批版） 评价项目紫金山铜矿开发过程中将产生废水、废气、噪声和固体废物等污染源，其 中主要是废水和固体废弃物，并伴有植被破坏、土层扰动等可能导致水土流失与影响矿区生态的问题。 结合区域环境特征和环境保护目标的分布情况，确定的评价项目有地表水环境、生态环境和大气环境。 评价工作等级 （1）地表水环境影响评价工作等级 紫金山铜矿正常情况下的废水排放量为5700～12300m/d，主要污染物有pH、Cu、3Pb、Zn、As 和Cd，排入的地表水体为汀江。汀江年均流量为185m/s（属大河），3水质按Ⅲ类标准控制。根据《环境影响评价技术导则－地面水环境》（HJ/T2.3-93），确定地表水 环境评价工作等级为二级。 评价内容 （1）地表水环境影响评价 采矿废水正常和事故排放情况下对汀江的影响；选冶废水事故排放情况下对汀江的影响。 评价因子 （1）地表水环境评价因子：pH、Cu、Pb、Zn、As、Cd。 环境质量现状． 由表4－5可知：汀江及旧县河各项水质指标均符合《地表水环境质量标准》(GB3838 说明汀江及旧县河的水质情况良好。％，2002)“Ⅲ类标准”要求，其达标率为100－地表水环境影响预测与评价 1 预测模式及参数选取
1.1预测模式选取 由于在铜矿排入汀江处建有金山电站，堆浸场废水排入金山电站库区内，520m 中段废水排入发电站下游的汀江，故评价分排入库区和汀江两种情况进行预测，同时考虑金山电站发电期（非发电期）水文情况。 （1）汀江：混合过程段采用二维稳态混合模式（岸边排放），混合过程段的长度计算采用(2)式。 M ＝(0.058H+0.0065B)(gHI)1/2 y 式中：C —预测点污染物浓度，mg/L ； (x,y) Q —废水排放量，m/s ； 3p C －污染物排放浓度，mg/L ； p C —河流上游污染物浓度，mg/L ； h x —预测点距排放口的距离，m ； y —预测点距岸边的距离，m ； B —河流宽度，m ； u —河流中断面平均流速，m/s ； M —横向混合系数，m ；/s 2y H —河流平均水深，m ； a —排放口到岸边的距离，m ； I —河流坡降； g —重力加速度，取9.81m/s 。 2 （2）金山电站库区：预测模式选用(3)式。 式中：符号含义同前。 ）汀江：完全混合段采用河流完全混合模式（3) +Q+CQ/(QC ＝（CQ hhpphp 式中：符号含义同前。 参数选取1.2 ）按导则中推荐的经验公式求取。横向混合系数（M y 水文参数1.3 水文基本特征(1)、/s ，多年日平均最大流量4090m 据上杭县水文站资料，汀江年平均流量186m/s 33 ，年平均含沙993.3mmm ，年平均径流深度，年径流量58.49×108.45m 最小流量/s 338 1370kt 。，年平均输沙量量0.25kg/m 3 旧县河为境内汀江第一大支流，发源于连城莒溪白眉山北麓，经新泉进入上杭县境内，流经南阳、旧县、临城三个乡，在临城乡九州村汇入汀江。上杭县境内流，1090m/s 多年平均流量47.3m/s,多年日平均最大流量域面积716km ，河长45.38km ，323 /s 。最小流量2.23m 3 ，0.0012m/m ，坡降为50m ，平均水深为0.77m 汀江水文基本参数：枯水期河宽为 。0.0026m ·s 粗糙率为-1/3 金山水电站对汀江水文的影响(2)，死m ×10100.55×m ，调节库容0.264金山水电站总库容（校核洪水位以下）3388 4.95km 。m0.28×10，正常蓄水位设计水库面积库容238不发电时22:00，和5:00～金山电站正常情况下放水发电时间为每天8:00～12:00 丰(个小时电站下泄流量为零。雨季～13:0014:00，即在一天中有11～间为23:007:00和 24小时放水发电。水期)整天年最枯月平均根据金山水电站的发电情况，本评价考虑最不利情况，选择近10 1。—/s 流量16.7m 作为上游来水量，相应的水库出流（根据径流调节）详见表5 3
热稳定性分析方法
版 本 号：0.1 页 码：1/3 发布日期：2009-12-09 实验室程序 编 写： 批 准： 签 发： 文件编号：SHLX\LAB\L2-008 题 目：热稳定性测量方法 1.0 目的 提供了产品热稳定性的测量方法。 2.0 概述 （1）原理 Na 2SO 3 方 法 ： 用 1N 的 Na 2SO 3 溶 液 吸 收 样 品 粒 子 中 释 放 的 甲 醛 ， 生 成HOCH 2SO 3Na 和 NaOH 。 CH 2O ＋Na 2SO 3＋H 2O →HOCH 2SO 3Na ＋NaOH （2）本测量方法是利用聚甲醛树脂在高温熔融，产生甲醛气体，随氮气带出，被亚 硫酸钠溶液吸收，由滴定反应生成的氢氧化钠，得出甲醛含量。 3.0 仪器和试剂 【仪器】 （1） 油浴（容量约为 130L ，并配有样品熔融管） （2） 加热器 （3） 过热保护装置 （4） 搅拌器 （5） 自动滴定装置 （6） 数据处理计算机 【试剂】 （1） 0.005mol/l 硫酸 （2） 福尔马林(36.0～38.0%) （3） 亚硫酸钠(Na 2SO 3) （4） 缓冲液(pH 6.86) （5） 缓冲液(pH 9.18) （6） 0.1mol/l NaOH 4.0 定义 甲醛含量通过以下方式表示： （1）K 0 ：表示从 2 分钟到 10 分钟之间，聚合物中溶解的甲醛，不稳定端基和聚合 物主链分解出来的甲醛量。转化为每分钟的甲醛含量。 （2）K 1 ：表示从 10 分钟到 30 分钟之间，聚合物中剩余的溶解甲醛，不稳定端基
文件编号：SHLX\LAB\L2-008 和聚合物主链分解出来的甲醛量。转化为每分钟的甲醛含量。 （3）K2：表示从50 分钟到90 分钟之间，聚合物不稳定端基和聚合物主链分解出来的甲醛量。转化为每分钟的甲醛含量。 5.0安全注意事项 （1）搁置和取出样品过程中，要穿戴安全手套，以防被烫伤。 （2）电极容易损坏，使用时防止碰撞。 （3）作业时，穿戴安全眼镜和防护手套。 （4）实验过程中使用氮气作为载气，所以要控制好氮气流量，并确保良好的通风。6.0步骤 6.1准备 (1) 确认油浴温度223±2℃，硫酸溶液的量。 (2) 打开参比液添加孔，检查电极内饱和KCL 的量，确保液位超过甘汞位置。 (3) 打开自动电位滴定仪、打印机及电脑电源。 (4) 打开电脑桌面上AT-WIN，输入密码并确认与自动电位滴定仪联机。 (5) 调整氮气流量到60 l/h。 (6) 分别用pH 为6.86（25℃）、9.18（25℃）的缓冲液，对电极进行校正（根据 电脑提示进行），若显示“OK”，则校正通过，否则进行检查并重复校正步 骤。 (7) 对自动电位滴定仪进行排气，确保滴定管路中无气泡。 (8) 用250ml 的烧杯，取150ml 吸收液（1mol/L 亚硫酸钠溶液，它的配制方法： 将250g 的Na 2SO3溶于2000ml 的水中，充分搅拌。），放入磁性搅拌子、加 盖、并将电极、Ｎ２管、喷嘴插入溶液中，启动搅拌按钮。 (9) 用硫酸溶液（0.1N）将溶液pH 调节至9.10，待稳定后，用0.1mol/l 甲醛溶 液（配制方法：将81g 的福尔马林放入1L 的容量瓶中，然后加水到刻度线， 配成约0.1mol/l 福尔马林），调节pH 至9.21～9.22，并稳定10 分钟以上。 (10) 电极浸泡液的配制方法：PH=4 的缓冲试剂250ml 一包溶于250ml 水中， 再加入56gKCL，适当加热，搅拌至完全溶解。 6.2步骤 (1) 用铝皿取3.000±0.003g，将其放到小金属底部，然后用钩子，将准备好的 样品放入油浴的熔融管中。 (2) 盖紧硅胶塞，快速按下START，开始试验，试验过程控制pH 值为9.20。 (3) 当实验进行到设定的时间后，自动结束。（按“RESET”键，可手动停止实 验。）测定结束，打印机自动打印结果。 (4) 取出金属筒冷却，取出电极，并将电极放入浸泡液中。
斜坡稳定性及其评价方法
工程地质学 读书报告 题目：斜坡稳定性及其评价方法学号：20111002833 班级：01211 姓名：李海亮 指导老师：熊承仁
斜坡稳定性及其评价方法 斜坡是地壳表面所有拥有侧向临空的地质体。在各种内外营力的作用下，其坡角坡高不断变化，从而坡体中的作用位置也随之改变，若形成坡体的岩土体不适应这种应力分布时，就造成了坡体的变形破坏。斜坡稳定性与人类生产生活及生命财产息息相关，因此，对斜坡稳定性的研究及评价有利于预防地质灾害的发生，及避免生命财产的损失。 一斜坡稳定性及其影响因素 影响斜坡稳定性的因素复杂多样，有自然的和人为的，其中主要是斜坡岩土类型和性质﹑岩体结构和地质构造﹑风化﹑水的作用﹑地震和人类工程活动等。 各种因素主要从三方面影响着斜坡的稳定。第一方面影响斜坡岩土体的强度，如岩性﹑岩体结构﹑风化和水对岩土的软化作用等。第二方面影响着斜坡的形状，如河流冲刷﹑地形和人工开挖斜坡﹑填土等。第三方面影响着斜坡的内应力状态，如地震﹑地下水压力﹑堆载和人工爆破等。他们的负影响表现在增大下滑力而降低抗滑力，促使斜坡向不稳定方向转化。 上述诸因素中，岩土的类型性质﹑岩土体结构是最主要的因素，其他因素通过它才能起作用。根据各因素对斜坡稳定性的影响程度，可将它分为两大类：一类为内部因素，是长期起作用的因素，有岩土的类型和性质﹑地质构造和岩体结构﹑风化作用﹑地下水活动等；另一类为外部因素，是临时起作用的因素，有地震﹑洪水﹑暴雨﹑堆载﹑人工爆破等。下面分述各主要因素。 1﹑岩土类型和性质 岩土类型和性质是影响斜坡稳定性的根本因素。在坡高和坡角相同时，显然岩土体越坚硬，抗变形能力越强，则斜坡的稳定性越好，反之稳定性越差。同时，岩体的节理﹑断层及软弱夹层的存在会减弱其稳定性。 2﹑岩体结构面的性质 岩质斜坡的变形破坏多数是受岩体中结构面的控制。所以结构面的成因、性质、岩性特征、密度以及不同方向结构面的组合关系等是非常重要的。按结构面的产状与临空面的关系，可分为： (1) 平迭坡：主要软弱结构面是水平的。这种斜坡一般比较稳定，但厚层软弱相间的岩层会形成崩塌破坏，厚层软弱岩会发生滑坡。 (2) 逆向坡：主要软弱结构面的倾向与坡面的倾向相反。这种斜坡是最稳定的，有时有崩塌发生，而滑坡的可能性很小。 (3) 顺向坡：主要软弱结构面的倾向与坡面的倾向一致。其稳定性与倾角和坡角的相对大小有关。 当坡角β〉弱面倾角α时，斜坡稳定性最差，极易发生顺层滑坡。 当α<β时，稳定性较好，但还有其他结构面的存在，特别是向坡外缓倾的结构面组合，还可能发生滑坡。 (4) 斜交坡：主要软弱结构面与坡面成斜交关系。其交角越小，稳定性就越差。 (5) 横交坡：主要软弱结构面的走向与坡面走向近于垂直，稳定性较好，很少发生大规模的滑坡。
危岩体稳定性分析
附件2 危岩体稳定性分析 1、WY-01危岩体稳定性定量评价 1 计算模型 从工程防治的角度按照危岩失稳类型进行分类，可将危岩概化分为滑移式危岩、倾倒式危岩和坠落式危岩3 类。WY-01危岩体为滑移式危岩；其软弱结构面倾向山外，上覆盖体后缘裂隙与软弱结构面贯通，在动水压力、地震和自重力作用下，缓慢向前滑移变形，形成滑移式危岩，其模式见图(图3-1)。 图3-1 滑移式危岩示意图 危岩体 危岩前缘 扬压力U 静水压力V 地下水位 后缘裂隙 危岩后缘 软弱结 构面 W c o s θ W W s i n θh w θ 图3-2 滑移式危岩稳定性计算示意图(后缘有陡倾裂隙) 2 计算公式 ①后缘有陡倾裂隙、滑面缓倾时，滑移式危岩稳定性按下式计算：
(cos sin sin )sin cos cos W Q V V tg c l K W Q V θθθφθθθ---+?= ++ 2 21w w h V γ= 式中：V ——裂隙水压力(kN/m)，； w h ——裂隙充水高度(m)，取裂隙深度的1/3。 w γ——取10kN/m 。 Q ——地震力(kN/m)，按公式e Q W ξ=?确定，式中地震水平作用系数七 级烈度地区 e ξ取0.075； K ——危岩稳定性系数； c ——后缘裂隙粘聚力标准值(kPa)；当裂隙未贯通时，取贯通段和未贯通 段粘聚力标准值按长度加权和加权平均值，未贯通段粘聚力标准值取岩石粘聚力标准值的0.4倍； φ——后缘裂隙内摩擦角标准值(kPa)；当裂隙未贯通时，取贯通段和未贯 通段内摩擦角标准值按长度加权和加权平均值，未贯通段内摩擦角标准值取岩石内摩擦角标准值的0.95倍； θ——软弱结构面倾角(°)，外倾取正，内倾取负； W ——危岩体自重(kN/m3)。 3 危岩稳定性计算结果 根据危岩结构特征和形态特征，②区危岩破坏模式主要为滑移式。 （1）计算参数： 崩塌区出露地层为第四系崩坡积物和石炭系太原组，根据附近工程岩体参数及工程类比得出物理力学参数见表： 表3-2 岩体物理力学参数表 岩石 名称 密度 g/cm3 抗压强度σ MPa 抗剪强度 抗拉强度 (KPa) 软化 系数 C(MPa) ф(°) 灰岩 2. 70 32 0.110～0.271 30.3~40.2 698.5 0.53 结构面 灰岩结构面 0.03-0.10 23-29
沥青混合料的水稳定性评价
沥青混合料的水稳定性评价 目前，国内外采用多种方法来评价沥青混合料的水稳定性，例如：浸水马歇尔试验、真空饱水后的马歇尔试验、真空饱水冻融后劈裂强调试验和浸水抗压强度试验等，我国目前常采用浸水马歇尔试验来评价。如表5-1所示为用浸水马歇尔试验评价AC-12I型沥青砼的水稳定性结果。表5-2为用冰融劈裂试验方法评价的结果。 浸水马歇尔试验结果表5-1 表中：S 1——60℃水中浸泡30min的稳定度（KN） S 1——60℃水中浸泡48h的稳定度（KN） S r——残留稳定度（%） 表4-6表明，石料性质或不同岩石类型对沥青混合料的水稳定性有较大影响。石灰岩沥青混合料的水稳定性最好，不同沥青混合料的残留稳定度在80%～90%之间。片麻岩沥青混合料的残留稳定度在25%～74%之间。花岗岩沥青混合料的残留稳定度在0～64%之间。此结果与前述沥青和石料的粘附性评价是一致的。此外，不同品种的沥青对沥青混合料的水稳定性也有明显影响。就石灰岩碎石而言，各种沥青的残留稳定度都能满足要求。片麻岩和花岗岩则没有一种沥青制成的沥
青混合料的残留稳定度能满足现行的《沥青路面施工技术规范》的要求。 冻融劈裂试验结果表5-2 马歇尔试验方法总体是一致的，虽略有差异但不影响大局。例如，用浸水马歇尔试验方法评价结果，按水稳性大小来区分沥青为：克—沥青﹥单—沥青﹥兰—沥青﹥辽—沥青﹥欢—沥青﹥胜—沥青﹥茂—沥青﹥，而用冰融劈裂试验方法评价结果，按水稳性大小排列沥青的顺序为：克—沥青﹥兰—沥青﹥单—沥青﹥辽—沥青﹥欢—沥青﹥胜—沥青﹥茂—沥青﹥，从实际出发，显然浸水马歇尔试验方法要简单方便的多
崩塌山体变形破坏模式及稳定性分析
崩塌山体变形破坏模式及稳定性分析 1. 崩塌灾害 崩塌是指陡峻的山坡上的岩块、土体在重力作用下，发生突然的急剧的倾落运动，这里所说的崩塌灾害是指由于崩塌的发生已经或者可能对人民的生命财产安全造成危害的地质灾害，否则就是一种普通到地质现象。 崩塌多发生在大于60-70度得斜坡上。崩塌的物质称为崩塌体。崩塌体与坡体的分离面称为崩塌面，崩塌面往往就是倾角很大或者裂隙很深的界面，如节理、片理、劈理、层面、破碎带等。 崩塌的分类：1、崩积物崩塌：山坡上已有崩塌岩屑和沙土等物质组成的堆积，由于它们的质地很松散，当有雨水侵湿或受地震震动时，可再一次形成崩塌。此类崩塌常发生在水易渗透和汇集的地点。其性质是有其母岩的性质决定的，由花岗岩、变质岩、凝灰岩、泥岩
形成的崩积土最易崩塌。 2、表层风化物崩塌：是在基岩表层生产的风化物的崩塌，是崖崩中常见的类型。这是因为在表层有风化层，它与基岩之间的渗透系数不同。在水流汇集或者地下水沿风化层下部的基岩面流动时，可引起风化层沿基岩面崩塌。崩落的土层较浅，是一种小规模的滑动，但发生的次数最多。大多发生在从缓变陡的斜坡变化点的地方。 3、沉积物崩塌：有些由厚层的冰积物、冲积物或火山碎屑物组成的陡坡，结构松散，按沉积时的状态形成性质不同的沉积土层，透水性和土的强度有差异，在积水的地方引起崩塌。 4、基岩崩塌：一般在坚硬的岩石的斜坡上，由于节理、层理面、断层面等方面的原因也有可能产生崩塌，在这种裂隙是沿容易崩塌的方向伸展时和在夹有粘土、泥岩等成分时容易发生崩塌。落石属于小规模的岩石崩塌。 2. 崩塌山体变形破坏模式分析 危岩体失稳方式，受多方面因素的影响。通常失稳方式有三种，即坠落式、倾倒式和滑塌式。根据对工作区内崩塌危岩总体形态、发育规模、基底和底界层特征和空间分布特征分析，区内危岩的失稳破坏方式以坠落、倾倒-滚落和滑移-倾倒-滚落方式居多。
热氧稳定性常用的三种评价方法
热氧稳定性常用的三种评价方法长期处于热氧环境中，塑料易发生降解，从而导致材料性能下降。 材料热氧稳定性的常规表征方法主要有热失重分析（TGA）、氧化诱导时间（OIT）、加速热老化实验、热滞留实验、流变等。小编简单总结了OIT、TGA和加速热老化实验三种评价方法。 1.氧化诱导时间（OIT） 适用范围：主要适用于聚烯烃材料。 测试设备：DSC 原理：在氧气或者空气气氛中，在规定温度下恒温（等温OIT，如图1）或者以恒定的速率升温（动态OIT，如图2）时，测定试样抑制其氧化所需的时间与温度。 5.6min 0.8min a.5001-T的氧化诱导时间 b.国产相容剂的氧化诱导时间 图1 两种相容剂的氧化诱导时间测试结果 231℃218℃ c.5001-T的氧化诱导温度 d.国产相容剂的氧化诱导温度 图2 两种相容剂的氧化诱导温度（动态OIT）测试结果
意义：（1）等温OIT测试结果的OIT时间越长，表明材料热氧稳定性越好，这结合长期热氧老化实验结果更能说明这一点； （2）动态OIT测试结果氧化诱导温度越高，表明材料在氧气环境下耐热性越好。动态OIT测试与氧气环境的TGA比较类似，同样反映了材料的热氧稳定性。 （3）对于相容剂而言，相容剂的单体和引发剂的残留率越高，其OIT越长，氧化诱导温度会越低，加入到基体中后对材料热稳定性负面影响越大。 2. 氧稳定性更好。材料热氧稳定性越好，其加速老化实验后外观变化程度越低、物性保持率越高，氧化诱导期越长。 对于相容剂而言，在相同的基体中，相容剂的引发剂、单体残留高，最终产品的热氧稳定性差。如图3，结合氧化诱导时间可知，国产相容剂OIT较短（图1），对应耐热氧老化性能较差，而CMG5001-T的热氧稳定性更好。
危岩稳定性计算(2020年整理).pdf
4.2危岩体稳定性计算及评价 4.2.1计算模型 目前，按照不同的标准，危岩分类系统多样，但是，从工程防治的角度按照危岩失稳类型进行分类更有价值，可将危岩概化分为滑移式危岩、倾倒式危岩和坠落式危岩3 类。计算公式参考重庆市地方标准《地质灾害防治工程勘察规范》（DB50/143-XXXX）中（30）～（50）计算公式。 勘查区内主要为滑移式危岩、倾倒式危岩；当软弱结构面倾向山外，上覆盖体后缘裂隙与软弱结构面贯通，在动水压力和自重力作用下，缓慢向前滑移变形，形成滑移式危岩，其模式见图(图4.2-1)；当软弱夹层形成岩腔后，上覆盖体重心发生外移，在动水压力和自重作用下，上覆盖体失去支撑，拉裂破坏向下倾倒，形成倾倒式危岩(图4.2－2)。 图4.2－1 滑移式危岩示意图图4.2－2 倾倒式危岩示意图 1、滑移式危岩体计算 （1）计算模型 图4.2－3 滑移式危岩稳定性计算示意图(后缘无陡倾裂隙)
图4.2－4 滑移式危岩稳定性计算示意图(后缘有陡倾裂隙) （2） 计算公式 ① 后缘无陡倾裂隙（滑面较缓）时按下式计算 (cos sin )sin cos W Q U tg cl K W Q θθ?θθ ??+= + （4.2.1） 式中：V ——裂隙水压力(kN/m)，2 2 1w w h V γ=； w h ——裂隙充水高度(m)，取裂隙深度的1/3。 w γ——取10kN/m 。 Q ——地震力(kN/m)，按公式e Q W ξ=?确定，式中地震水平作用系数e ξ取 0.05； K ——危岩稳定性系数； c ——后缘裂隙粘聚力标准值(kPa)；当裂隙未贯通时，取贯通段和未贯 通段粘聚力标准值按长度加权和加权平均值，未贯通段粘聚力标准值取岩石粘聚力标准值的0.4倍； φ——后缘裂隙内摩擦角标准值(kPa)；当裂隙未贯通时，取贯通段和未 贯通段内摩擦角标准值按长度加权和加权平均值，未贯通段内摩擦角标准值取岩石内摩擦角标准值的0.95倍； θ——软弱结构面倾角(°)，外倾取正，内倾取负； W ——危岩体自重(kN/m 3)。 ② 后缘有陡倾裂隙、滑面缓倾时，滑移式危岩稳定性按下式计算： (cos sin sin )sin cos cos W Q V U tg c l K W Q V θθθφθθθ ???+?= ++ （4.2.2）
管网水质化学稳定性的评价指标分析
时 代 农 机 TIMES?AGRICULTURAL?MACHINERY 第 ４５ 卷第 ４ 期２０１８ 年 ４ 月 Ａｐｒ．２０１８ Ｖｏｌ．４５ Ｎｏ．４ ２０１８年第４期 38 管网水质化学稳定性的评价指标分析 赵程伟 摘 要：文章针对当前管网水质化学稳定性的现状，阐述了水质化学稳定性的定义，管网水质化学稳定性的评价体系。 所谓化学稳定性的改变就是指管网水在输配水过程中，水中各种化合物之间或者化合物与管道内壁之间发生反应，使得管网水水质恶化和管道内壁结垢或腐蚀。管网水的化学稳定性较好，在水工业中被定义为既不溶解也不沉积ＣａＣＯ３。 给水管网的化学稳定性能在较长时间内表现的较为稳定，但水流状态和离子浓度的改变会引起稳定性的波动，特别是水中的腐蚀性离子。因此，完善供水管网的水质化学稳定性评价体系，对控制管网的腐蚀、保护管网和提高管网水质具有重大意义。关键词：管网水质；指标分析；化学稳定性 （四川大学?建筑与环境学院，四川?成都?610000） 作者简介：赵程伟，研究方向：土木工程。 １ 管网水质化学稳定性的评价 给水化学稳定性的判定指数通常被分成两类：基于碳酸钙溶解平衡理论的指数和基于其它水质参数的指数。１．１ 基于碳酸钙溶解平衡的指数１．１．１ Ｌａｎｇｅｌｉｅｒ饱和指数 饱和指数LSI?由Langelier 提出，其计算方法为：LSI=pH-pHs,其中pHs?称作饱和pH?值，指在CaCO 3?饱和平衡时的pH?值。其判定方法为：当LSI<0?时，CaCO 3?未饱和，有腐蚀趋势；LSI>0?时，CaCO 3?过饱和，有结垢趋势；LSI=0?时，既无结垢也无腐蚀趋势。 该指数认为在某一水温下水体达到碳酸钙饱和状态时，pHs?是一个定值。这样就可以根据pHs?判断水中CaCO 3?的溶解平衡，还能通过LSI?值来调整实际pH?值来控制水质稳定。但该理论没有考虑到水中悬浮杂质和腐蚀产物对结晶的诱导作用，也没有考虑到天然阻垢剂对结晶成长的阻碍和分散作用。 １．１．２ Ｒｙｚｎａｒ稳定指数 稳定指数RSI?由Ryznar 在LSI?的基础上，根据大量实际工程资料与实验数据提出的半经验公式。其定义为：RSI=2pHs-pH,其判定方法为：RSI?值为4.0?～?5.0，水质严重结垢；5.0~6.0?时，轻度结垢；6.0~7.0?时，基本稳定；7.0~7.5时，轻度腐蚀；7.5~9.0?时，严重腐蚀；9.0?以上，极严重腐蚀。该指数的判定结果与实际较吻合，但存在与LSI?同样的局限性。 １．１．３ ＣＣＰＰ碳酸钙沉淀势 CCPP 由Rossum?提出，能定量的算出待测水中应该沉淀或溶解多少CaCO 3?才能使水体达到化学稳定。CCPP?主要考虑的是碳酸钙溶解和沉淀这两个过程，其他对碳酸钙平衡影响较小的离子不予考虑（如Mg +，SO 42-?等）。CCPP?有以碱度和钙离子数量两种计算方式，使用钙离子的计算方式为： CCPP=100（[Ca 2+]i-[Ca 2+]eg）,其中，CCPP?的单位为mg/L，[Ca 2+]?的单位为mol/L，i?和eq?分别代表待测水原有和碳酸钙平衡后的钙离子浓度。其判定方法为：CCPP?值<-10?时，水体严重腐蚀；-10~-5?时，中度腐蚀；-5~0?时， 轻微腐蚀；0~4时，基本不结垢或者轻微结垢；4~10?时，轻微结垢；10~15?时，较严重结垢；>15?时，严重结垢。１．２ 基于其他参数的稳定指数 拉森比率LR。水体的腐蚀性强弱主要取决于水体中腐蚀离子（氯离子和硫酸根）的多少，但不管是原水还是管网水，水体中仍然存在着天然的缓蚀成分。Larson?和Skold 在分析了大量数据后发现，HCO 3-?有着缓解腐蚀的作用，并提出了拉森比率，其表达式为LR=[Cl -]+2[SO 42-]/[HCO 3-]。Larson 认为?LR 应小于?0.2?以降低水的腐蚀性。 ２ 结语 在建立适合某地区的水质稳定性评价体系时，要根据水质和管材使用选择合适的评价指标；LSI、RSI 可对原水的性质起到定性的预示作用，LR?计算简便，评价结果与实际水体的吻合率较高，通常三者联用。另外，使用以上指数判定出的水质稳定性并不代表着腐蚀或者结垢现象不会 发生，即铁质管材在结垢性较强的水中仍会腐蚀。 参 考 文 献 ［１］方伟．城市供水系统化学稳定性及其控制方法研究［Ｄ］．湖南： 湖南大学，２００７，２－１１． ［２］ＬａｎｇｅｌｉｅｒＷ．Ｆ．．Ｔｈｅ Ａｎａｌｙｔｉｃａｌ Ｃｏｎｔｒｏｌ ｏｆ Ａｎｔｉ－Ｃｏｒｒｏｓｉｏｎ Ｗａｔｅｒ Ｔｒｅａｔｍｅｎｔ．Ａｍｅｒｉｃａｎ Ｗａｔｅｒ Ｗｏｒｋｓ Ａｓｓｏｃｉａｔｉｏｎ，１９３６，２８（１０）： １５００－１５０５． ［３］ＲｙｚｎａｒＪ．Ｗ．．Ａ ｎｅｗ Ｉｎｄｅｘ ｆｏｒ Ｄｅｔｅｒｍｉｎｉｎｇ Ａｍｏｕｎｔ ｏｆ Ｃａｌｃｉｕｍ Ｃａｒｂｏｎａｔｅ Ｓｃａｌｅ Ｆｏｒｍｅｄ ｂｙ ａ Ｗａｔｅｒ． Ａｍｅｒｉｃａｎ Ｗａｔｅｒ Ｗｏｒｋｓ Ａｓｓｏｃｉａｔｉｏｎ，１９４４，３６（４）：４７２－４７７． ［４］Ｍｅｒｒｉｌｌ Ｄ．Ｔ．，ＳａｎｋｓＲ．Ｌ．．Ｃｏｒｒｏｓｉｏｎ Ｃｏｎｔｒｏｌ ｂｙ Ｄｅｐｏｓｉｔｉｏｎ ｏｆ ＣａＣＯ３ Ｆｉｌｍｓ ：Ａ ｐａｒｔｉｃａｌ Ａｐｐｒｏａｃｈ ｆｏｒ Ｐｌａｎｔ Ｏｐｅｒａｔｏｒｓ．Ａｍｅｒｉｃａｎ Ｗａｔｅｒ Ｗｏｒｋｓ Ａｓｓｏｃｉａｔｉｏｎ，１９７７，６９（１１）：５９２－５９７． ［５］许仕荣，赵伟，王长平，等．碳酸钙沉淀势理论计算模型及其 应用［Ｊ］．给水排水，２０１２，３８（５）１５７－１６０．
危岩稳定性计算教学内容
危岩稳定性计算
4.2危岩体稳定性计算及评价 4.2.1计算模型 目前，按照不同的标准，危岩分类系统多样，但是，从工程防治的角度按照危岩失稳类型进行分类更有价值，可将危岩概化分为滑移式危岩、倾倒式危岩和坠落式危岩 3 类。计算公式参考重庆市地方标准《地质灾害防治工程勘察规范》（DB50/143-2003）中（30）～（50）计算公式。 勘查区内主要为滑移式危岩、倾倒式危岩；当软弱结构面倾向山外，上覆盖体后缘裂隙与软弱结构面贯通，在动水压力和自重力作用下，缓慢向前滑移变形，形成滑移式危岩，其模式见图(图4.2-1)；当软弱夹层形成岩腔后，上覆盖体重心发生外移，在动水压力和自重作用下，上覆盖体失去支撑，拉裂破坏向下倾倒，形成倾倒式危岩(图4.2－2)。 图4.2－1 滑移式危岩示意图图4.2－2 倾倒式危岩示意图 1、滑移式危岩体计算 （1）计算模型
图4.2－3 滑移式危岩稳定性计算示意图(后缘无陡倾裂隙) 图4.2－4 滑移式危岩稳定性计算示意图(后缘有陡倾裂隙) （2） 计算公式 ① 后缘无陡倾裂隙（滑面较缓）时按下式计算 (cos sin )sin cos W Q U tg cl K W Q θθ?θθ --+=+ （4.2.1） 式中：V ——裂隙水压力(kN/m)，22 1w w h V γ=； w h ——裂隙充水高度(m)，取裂隙深度的1/3。 w γ——取10kN/m 。 Q ——地震力(kN/m)，按公式e Q W ξ=?确定，式中地震水平作用系数 e ξ取0.05； K ——危岩稳定性系数；
c ——后缘裂隙粘聚力标准值(kPa)；当裂隙未贯通时，取贯通段和未 贯通段粘聚力标准值按长度加权和加权平均值，未贯通段粘聚力标准值取岩石粘聚力标准值的0.4倍； φ——后缘裂隙内摩擦角标准值(kPa)；当裂隙未贯通时，取贯通段和 未 贯通段内摩擦角标准值按长度加权和加权平均值，未贯通段内 摩擦角标准值取岩石内摩擦角标准值的0.95倍； θ——软弱结构面倾角(°)，外倾取正，内倾取负； W ——危岩体自重(kN/m 3)。 ② 后缘有陡倾裂隙、滑面缓倾时，滑移式危岩稳定性按下式计算： (cos sin sin )sin cos cos W Q V U tg c l K W Q V θθθφθθθ ---+?=++ （4.2.2） 式中符号同前。 2、 倾倒式危岩计算 （1） 计算模型 图4.2－5a 倾到式危岩稳定性计算示意图（后缘岩体抗拉强度控制）