钢管计算书
模板（扣件式钢管支架）计算书
一、工程概况
二、参数信息
1.脚手架参数
立杆横距(m)： 1.1；
立杆纵距(m)： 1.1；
横杆步距(m)： 1.8；
支模架类型：水平钢管；
板底支撑材料：方木；
板底支撑间距(mm) ：40；
模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度(m):1；模板支架计算高度(m)： 4.27；
采用的钢管(mm)：Ф48×3；
扣件抗滑力系数：6；
2.荷载参数
模板自重(kN/m2)：0.35；
钢筋自重(kN/m3) ：1；
混凝土自重(kN/m3)：24；
施工均布荷载标准值(kN/m2)：2；
3.楼板参数
钢筋级别：三级钢HRB 400(20MnSiV,20MnSiNb,20MnTi)；
楼板混凝土强度等级：C30；
每层标准施工天数：8；
每平米楼板截面的钢筋面积(mm2)：1440.000；
楼板的计算宽度(m)： 5.4；
楼板的计算跨度(m)：4；
楼板的计算厚度(mm)：110；
施工平均温度(℃)：15；
4.材料参数
面板类型：胶合面板；
面板厚度(mm)：15；
面板弹性模量E(N/mm2)：9500；
面板抗弯强度设计值f m(N/mm2)：13；木材品种：松木；
木材弹性模量E(N/mm2)：10000；
木材抗弯强度设计值f m(N/mm2)：17；木材抗剪强度设计值f v(N/mm2)：1.7；
三、板模板面板的验算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑混凝土、钢筋、模板的自重及施工均布荷载；挠度验算只考虑混凝土、钢筋、模板的自重荷载。计算的原则是按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
面板计算简图
1.抗弯验算
公式：σ = M/W < f
σ--面板的弯曲应力计算值(N/mm2)；
M--面板的最大弯距(N.mm)；
W --面板的净截面抵抗矩，
公式：W=bh2/6
b：面板截面宽度，h：面板截面厚度
计算式：W= 1100×152/6=41250 mm3；
[f] --面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；
按以下公式计算面板跨中弯矩：
公式：M =0.1×q×l2
q--作用在模板上的压力线，包括：
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：
q1= (24+1)×1.1×0.11≈3.02 kN/m；
(2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q2= 0.35×1.1≈0.38 kN/m ；
(3)活荷载为施工荷载标准值(kN)：
q3 = 2×1.1=2.2 kN/m；
q = 1.2×(q1+q2)+1.4×q3 = 1.2×(3.02+ 0.38)+1.4× 2.2≈7.17 kN/m
计算跨度(板底支撑间距)：l = 40 mm；
面板的最大弯距M= 0.1×7.17×40 2=1147.52 N.mm；
经计算得到，面板的受弯应力计算值：σ =1147.52/ 41250≈0.03 N/mm2；
面板的抗弯强度设计值：[f] = 13N/mm2；
结论：面板的受弯应力计算值σ= 0.03 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值
[f]= 13 N/mm2，满足要求！
2.挠度验算
最大挠度按以下公式计算：
公式：ω = 0.677×q×l4/(100×E×I)
q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值：
q = q1+q2 = 3.02+ 0.38=3.41 kN/m；
l--计算跨度(板底支撑间距)：l = 40 mm；
E--面板材质的弹性模量：E = 9500 N/mm2；
I--面板的截面惯性矩：
公式：I =bh3/12
计算式：I = 40×153/12=11250 mm4；
面板的最大挠度计算值：
ω = 0.677×3.41×40 4/(100×9500×11250)=0 mm；
面板的最大容许挠度值：[ω] = l/250 = 40 /250 =0.16 mm；
结论：面板的最大挠度计算值ω= 0 mm 小于面板的最大容许挠度值[ω]=
0.16 mm，满足要求！
四、板底支撑的计算
本工程板底支撑采用方木，按照简支梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
公式：W =B b B h2/6
计算式：W = 40×902/6=54000 mm3；
公式：I = B b B h3/12
计算式：I = 40×90 3/12=2430000 mm4；
板底支撑楞计算简图
1.荷载的计算：
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：
q1= (24+1)×0.04×0.11=0.11 kN/m；
(2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q2= 0.35×0.04≈0.01 kN/m ；
(3)活荷载为施工荷载标准值(kN)：
q3 = 2×0.04=0.08 kN；
q = 1.2×(q1+q2)+1.4×q3= 1.2×(0.11+ 0.01)+1.4× 0.08≈0.26 kN/m
2.强度验算：
最大弯矩计算公式如下：
公式：M = q×l2/8
最大弯距M = ql2/8 = 0.26×1.12 /8≈0.04 kN.m；
最大支座力N = ql = 0.26×1.1≈0.29 kN ；
梁底支撑最大应力计算值σ= M /W = 39446/ 54000≈0.73 N/mm2；
梁底支撑的抗弯强度设计值[f]= 17 N/mm2；
结论：板底支撑的最大应力计算值为0.73 N/mm2 小于板底支撑的抗弯强度设计值17 N/mm2,满足要求!
3.抗剪验算：
最大剪力的计算公式如下：
公式：V = q×l/2
最大剪力：V = 0.26×1.1 /2≈0.14 kN；
截面抗剪强度必须满足：
公式：τ = 3×V/(2×b×h n) ≤f v
b --板底支撑方木截面宽度
h n --板底支撑方木截面高度
板底支撑受剪应力计算值：
τ = 3 ×143.44/(2 ×40×90)≈0.06 N/mm2；
梁底支撑抗剪强度设计值[T] = 1.7 N/mm2；
结论：板底支撑的受剪应力计算值0.06 N/mm2 小于板底支撑的抗剪强度设计值1.7 N/mm2，满足要求!
4.挠度验算：
最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下：公式：ω = 5×q×l4/(384×E×I)
最大挠度计算值：
ω= 5×0.26×1100 4 /(384×10000×2430000)≈0.2 mm；
最大允许挠度[ω]= 1100 / 250=4.4 mm；
结论：板底支撑的最大挠度计算值0.2 mm 小于板底支撑的最大允许挠度 4.4 mm,满足要求!
五、水平支撑钢管计算（支撑板底支撑）
水平支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；
集中荷载P取板底支撑传递力，P = 0.29 kN；
支撑钢管计算简图
支撑钢管计算弯矩图(kN.m)
支撑钢管计算剪力图(kN)
支撑钢管计算变形图(mm)
最大弯矩M max = 0.87 kN.m ；
最大剪力V max = 4.74 kN ；
最大变形ωmax = 3.2508 mm ；
最大支座力R max = 8.68 kN ；
最大应力σ= M/W= 867.98/ 4490≈193.31 N/mm2；
水平支撑钢管的抗弯强度设计值[f]=205 N/mm2；
水平支撑钢管的最大受弯应力计算值193.31 N/mm2 小于水平支撑钢管的抗弯强度设计值205 N/mm2,满足要求!
水平支撑钢管最大剪应力按以下公式计算：
公式：τ = 2×V/[π×r2-π×(r-d)2] ≤f v
r --水平支撑钢管截面半径
t --水平支撑钢管截面壁厚
水平支撑最大剪应力计算值：
τ = 2 ×4739.11/(3.14 ×242-3.14×(24-3)2)≈22.35 N/mm2；
结论：水平支撑钢管的最大受剪应力22.35 N/mm2，小于水平支撑钢管允许抗剪强度125 N/mm2,满足要求!
水平支撑钢管允许挠度：[ω]= 1100/150≈7.33 与10mm；
水平支撑钢管的最大挠度 3.2508 mm，小于水平支撑钢管允许挠度7.33与10 mm,满足要求!
六、扣件抗滑移的计算:
按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的扣件承载力取值为6 kN。
水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R≤Rc
Rc--扣件抗滑承载力设计值,取6 kN；
R--水平杆传给扣件的最大竖向作用力计算值；
计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R= 8.68 kN；
扣件数量计算：8.68/6≈2
七、模板支架立杆承受的荷载标准值(轴力)
立杆承受的荷载包括扣件传递的荷载以及模板支架的自重荷载。
(1) 扣件传递的荷载(kN)：
N G1 = R = 8.68 kN；
(2) 模板支架的自重(kN)：
N G2 = {4.27+ (1.1/2+1.1/2)×[(4.27\1.8)+1 ]}×0.033+ 5×0.0135≈0.32 kN；
N = N G1+1.2×N G2= 8.68+1.2 ×0.32≈9.06 kN ；
八、立杆的稳定性计算
按下式计算其稳定性：
公式：σ = N/(φ×A0)
N--立杆的轴心压力设计值：N＝9.06 kN；
φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l o/i查表得到；
i --计算立杆的截面回转半径(cm)：i = 10.78；
A0--立杆净截面面积(cm2)：A0 = 4.24；
W--立杆净截面抵抗矩(mm3)：W = 4490；
σ--钢管立杆轴心受压应力计算值( N/mm2)；
[f] --钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205.00 N/mm2；
l o--计算长度(m),支架高度未超过4米参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算l o=h+2a
h--立杆步距(m)；
a--模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度，由于模板的搭设方式决定了该值为0；
上式的计算结果：
立杆计算长度Lo = 1800mm；
长细比λ= L o/i = 1800 / 15.9≈113 ；
由长细比l o/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.496；
钢管立杆受压应力计算值；σ= 9061.42 /(0.496×424)≈43.09 N/mm2；
结论：钢管立杆稳定性计算σ= 43.09 N/mm2 小于钢管立杆抗压强度的设计值[f] = 205.00 N/mm2，满足要求！
贝雷架便桥设计计算方法
贝雷架便桥计算书
目录
第1章设计计算说明 1.1 设计依据 ①；大桥全桥总布置图（修改初步设计）； ②《铁路桥涵施工规范》（TB10203-2002）； ③《钢结构设计规范》GB50017-2003； ④《路桥施工计算手册》； ⑤《桥梁工程》、《结构力学》、《材料力学》； ⑥其他相关规范手册。 1.2 工程概况 北大河特大桥：位于甘肃省嘉峪关市境内，桥梁起点DK711+296.48，桥梁终点DK712+523.05，全长1076.1m。包括7片12m空间刚构、30片32m简支箱梁、35座桥墩、2座桥台。北大河特大桥跨越跨越一条河流。 河流水文情况：北大河兰新铁路便桥河段采用冰沟水文站历年实测最大洪峰流量910立方米/秒。便桥河段最大洪峰相对应最大流速为3.55米/秒。共统计2005年——2009年水文资料。 1.3 便桥设计 1.3.1 主要技术参数 (1)便桥标高的确定： 1
（4）材料容许应力： [][][][][][]120Mpa τ200MPa σ210Mpa, σ345钢Q 85MPa τ140MPa σ145MPa,σ钢Q235w w ======1.3.2 便桥结构 便桥采用（12+12+9）*3连续梁结构，便桥基础采用φ529*10钢管桩基础，每墩位设置六根钢管，桩顶安装2I32b 作为横梁，梁部采用4榀贝雷架，间距450+2700+450mm ，贝雷梁上横向安装I20b 横梁，横梁位于贝雷架节点位置，间距705+705+705+885mm ，横梁上铺设16b 槽钢，槽向向下，间距190mm ，在桥面槽钢上焊制φ12mm 短钢筋作为防滑设施。 第2章 便桥桥面系计算 桥面系计算主要包括桥面纵向分布梁[16b 及横向分配梁I20b 的计算。根据上表描述的工况，分别对其计算，以下为计算过程。2.1 混凝土运输车作用下纵向分布梁计算 2.1.1 计算简图 纵向分布梁支撑在横向分配梁上，按5跨连续梁考虑，计算简图如下：
钢管桩支架计算书
钢管桩支架计算书 一．工程概况 1.1 工程简介 A匝道2号大桥是陕西神木至府谷高速公路永兴镇立交互通的匝道桥，全桥长221.5m，跨径组合为：3×35m+46.5m+2×35m,，主梁横截面设计为单箱四室结构，箱梁高2.4m，顶板宽19.5m，底板宽14.5，箱梁自重每延米45.9吨，全桥采用现浇连续施工，其中主跨下面通过主干桥西尔沟2号大桥构成立交体系。 1.2 建设条件 该地区属于山谷地区且常年少雨，气候干燥。高程变化有时较剧烈，施工条件较困难。 1.2.1地形地貌 典型的黄土高原沟壑地形，气候干燥，地下水位较深，地形沿高程方向变化较剧烈。 1.2.2地质情况 Q，多属于分化砂岩和分化泥岩，岩土层大部或全部受到地质情况主要为 4 分化。承载力从中密碎石土的250KPa到风化砂岩的1200KPa不等，摩阻力相应的大体变化为80KPa到100KPa。 1.2.3气候 气候干燥少雨，年均降雨量很小，早晚温差变化较大。 二．施工方案总体布臵和荷载设计值 2.1 支架搭设情况说明 A匝道2号大桥上部结构采用现浇式预应力钢筋混凝土变截面箱梁。根据工程实际情况采用钢管桩支架方案进行现浇施工，砼浇筑分两次浇筑，即第一次浇
筑箱梁底板和腹板，第二次浇筑箱梁顶板和翼缘板。根据大桥结构设计情况及现场施工条件的特点，综合考虑安全性、经济性和适用性，拟采用钢管桩支架作为该现浇体系的临时支承结构。钢管桩采用Φ800mm×8mm-Q235的无缝焊接钢管。方木布臵情况：横桥向放臵截面尺寸为15cm×15cm的方木，间距0.3m。15cm×15cm方木放臵在工10型钢上，工10型钢放臵在贝雷梁上，贝雷梁放臵在钢管桩顶端的沙桶上。 2.2 设计荷载取值 混凝土自重取： 26.5kN/m3 箱梁重： 24.1kN/m2 模板自重： 2.5kN/m2 施工人员和运输工具重量： 2.5kN/m2 振捣混凝土时产生的荷载： 2.5kN/m2 考虑分项系数后的每平米荷载总重：31.6kN/m2 三．贝雷梁设计验算 大桥第四跨跨径为46.5m,其他跨径为35m,在计算中需要对不同的跨径进行验算。其中第一跨采用满堂支架法施工，验算过程参考满堂支架法计算书。 神杨路方向第二、三、五、六跨 神杨路方向第二跨，第三跨，第五跨，第六跨，跨中布臵两排钢管桩，计算采用间距17m进行计算，现场可以根据实际情况减小间距。 采用双排单层加强型贝雷梁，每组贝雷梁间距1m, 全截面使用21组。 混凝土箱梁每平方米荷载： 31.6kN/m2 贝雷梁每片自重： 2×3kN/m 荷载总重： 6kN+31.6kN/m=37.6kN/m 双排单层加强型贝雷梁力学性能： [M] = 3375kN〃m [Q] = 490kN
碗扣钢管楼板模板支架计算书(顶板)
碗扣钢管楼板模板支架计算书 依据规范: 《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-2008 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008 计算参数: 钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 模板支架搭设高度为5.0m， 立杆的纵距 b=0.60m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.20m。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方85×85mm，间距300mm， 木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 梁顶托采用[8号槽钢U口水平。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载4.50kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。
图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元 采用的钢管类型为φ48×3.0。 钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值q1 = 25.100×0.800×0.600+0.500×0.600=12.348kN/m
活荷载标准值q2 = (2.000+2.500)×0.600=2.700kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 60.00×1.80×1.80/6 = 32.40cm3； I = 60.00×1.80×1.80×1.80/12 = 29.16cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W < [f] 其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M ——面板的最大弯距(N.mm)； W ——面板的净截面抵抗矩； [f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q ——荷载设计值(kN/m)； 经计算得到M = 0.100×(1.20×12.348+1.40×2.700)×0.300×0.300=0.167kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.167×1000×1000/32400=5.166N/mm2 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求! (2)抗剪计算 T = 3Q/2bh < [T] 其中最大剪力Q=0.600×(1.20×12.348+1.4×2.700)×0.300=3.348kN 截面抗剪强度计算值T=3×3348.0/(2×600.000×18.000)=0.465N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 面板抗剪强度验算 T < [T]，满足要求! (3)挠度计算
(完整word版)贝雷架计算书
贝雷架计算书 1、计算荷载 ①自重 （33m桁架） 其中1为2I8截面、2为3I8截面、3为I8截面、4为4[10截面、5为I16截面、6为I4截面；3包括斜撑、横撑、竖杆、斜杆。 桁架自重123.5t； 43根分配梁（I16_3.75m）3.24t； 2条钢轨（I14_31.5m）1.04t； （21m桁架） 其中1为2I8截面、2为3I8截面、3为I8截面、4为4[10截面、5为I16截面、6为I4截面；3包括斜撑、横撑、竖杆、斜杆。 桁架自重52.3t； 27根分配梁（I16_2.35m）1.28t； 2条钢轨（I14_19.5m）0.6t； ②风荷载（由于对贝雷架本身作用很小，故忽略，具体数值见桥墩计算） ③箱梁荷载 以125t/12m为荷载级度做纵向加载，33米贝雷架的每根钢轨上的均布荷载为54.5kN/m；21米贝雷架的每根钢轨上的均布荷载为56.1kN/m；
④施工荷载 0.3t/m，由于33m长的贝雷架还不到10t重，所以计算中假定自重荷载中包括了施工荷载，不做另计。 2、计算模型 （以33米贝雷架为例、21米贝雷架类似） 33米贝雷架立面图 33米贝雷架平面图 33米贝雷架侧面图 3、计算结果 ①33米贝雷架 反力： 荷载组合类型荷载组合内容
应力：桁架应力：
可以看到，在端部及跨中应力较大，最大的端斜杆，跨中上下弦杆87.4Mpa，端柱应力为72Mpa。 梁应力：（分配梁及轨道） 可见，轨道的应力大于分配梁的应力，轨道上最大应力81.2Mpa, 分配梁上最大应力63Mpa。
位移： 桁架位移： 在承压钢梁和自重下，桁架竖向挠度2.713cm 。 贝雷梁非弹性挠度 () ()cm n f m 105.02 -= n 为奇数； 所以，cm f m 6120*05.0==；总位移为6+2.713=8.713cm cm L 5.5600 33600==>。 需设置预拱度来调整梁底标高。
钢管支架计算书630
钢管支架计算书 天津海河大桥钢箱梁吊装时，需在M19节段吊装过程中搭设钢管移动支架，下面根据支架搭设方案进行计算： 1、荷载计算 M19节段重量为187.08T,整体受力。 2、计算钢管支架的轴力 据提供的数据：P总=1870.8KN，钢管支架自重为450KN，则最下面钢管所承受的最大轴力为：N=2320.8KN,取N=2400KN进行控制计算 3、验算钢管的强度（4Φ720，D=10MM） 钢管支架的强度验算由下式计算：N/A m <[б] б=N/A m =2400/（4×223）=2.69KN/cm2 б=N/A m =2400/（4×194.7）=3.08KN/cm2 而[б]=170Mpa=17 KN/cm2，故安全。 4、整体稳定性验算 钢管支架的整体稳定性由下式计算： N/A m <ψ[б] (1)截面力学特性（如下图） 钢管支架截面力学特性计算图（尺寸单位：cm） 如图所示，立柱由4Φ720，d=10mm的钢管组成，查表有 A m =223cm2,I X /=140579.2cm4 A m =194.7cm2,I X /=93639.59cm4 I X =4×(I X /+A m ×r 2 2)=4×(140579.2+3102×223) =86283516.8cm4 I X =4×(I X /+A m ×r 2 2)=4×(93639.59+3102×194.7) =75217238cm4
（2）：计算整体稳定性折减系数 计算构件的长细比λ h ： 由《钢结构设计手册》查得格构式压弯杆件的长细比计算公式： λ h =(λ 2+27A d /A q )1/2 λ h =(λ 2+27A d /A q )1/2 λ 0 =L /i=3600/25.1=143.42 λ =L /i=3600/21.93=164.16 26948.5056 51273.76 A d =1218.4cm2 A d =83390.66cm2 35887.76 A q =2×4800=864cm2 A q =71706.72cm2 代入计算有λ h =143.4 代人计算有λ h =164.2 查《钢结构设计手册》附表，得ψ 1=0.339 ψ 1 =0.273 (3)立柱的整体稳定性验算由公式有： N/A m <ψ[б] б=N/A m =2400/（4×223）=2.69KN/cm2 б=N/A m =2400/（4×194.7）=3.08KN/cm2 ψ[б]=0.273×170=46.4Mpa=4.6KN/cm2 而ψ[б]=0.339×170=57.6Mpa=5.6KN/cm2，故安全。 (4)单根立柱的整体稳定性验算 A m =223cm2, I X /=140579.2cm4 回转半径i=（I X / A m ）0.5=25.1cm λ =L /I=1500/25.1=39.8(以15m设置一道 横联计算) λ 0 =L /I=800/25.1=31.9 查《钢结构设计手册》附表，得ψ 1=0.883 ψ 1 =0.936 由公式有：N/A m <ψ[б] б=N/A m =2400/4/223=2.69KN/cm2 б=N/A m =2400/4/194.7=3.08KN/cm2 而ψ[б]=0.883×170=150.11Mpa=15KN/cm2，故安全。 ψ[б]=0.936×170=159.12Mpa=15.9KN/cm2，
模板钢管计算手册
精心整理 模板(扣件式钢管支架)计算书 一、工程概况 二、参数信息 1?脚手架参数 立杆横距(m): 1.1 ； 立杆纵距(m)： 1.1； 横杆步距(m)： 1.8； 支模架类型：水平钢管； 板底支撑材料：方木； 板底支撑间距(mm)： 40； 模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度(m):1 ； 精心整理 面板厚度(mm): 15; 面板弹性模量E(N/mm2)： 9500; 面板抗弯强度设计值f m(N/mm2): 13; 木材品种：松木； 木材弹性模量E(N/mm2)： 10000； 木材抗弯强度设计值f m(N/mm2): 17; 木材抗剪强度设计值f v(N/mm2)： 1.7； 三、板模板面板的验算 面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑混凝土、钢筋、模板的自重及施工均布荷载；挠度验算只考虑混凝土、钢筋、模板的自重荷载。计算的原则是按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图 1?抗弯验算 公式：(=M/W 公式：W=bh2/6 b:面板截面宽度，h:面板截面厚度 计算式：W=1100X 15/6=41250mm3; [f]--面板的抗弯强度设计值(N/mm2); 按以下公式计算面板跨中弯矩： 公式：M=0.1 XX2 q --作用在模板上的压力线，包括： (1)钢筋混凝土板自重(kN/m): q1=(24+1) X 1.1 X83102kN/m; (2)模板的自重线荷载(kN/m): q2=0.35 X 1.10.38kN/m; (3)活荷载为施工荷载标准值(kN): q3=2X 1.1=2.2kN/m q=1.2 Xq1+q2)+1.4 X=1.2 X (3.02+0.38)+1.4 ?X2l.2kN/m 计算跨度(板底支撑间距):l=40mm； 精心整理 面板的最大弯距 M=0.1 X 7.17 W40147.52N.mm； 经计算得到，面板的受弯应力计算值：0=1147.52/41250" 0.03N/mm2; 面板的抗弯强度设计值：［f］=13N/mm2; 结论：面板的受弯应力计算值0 =0.03N/mm2小于面板的抗弯强度设计值［f］=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 最大挠度按以下公式计算： 公式：3=0.677 XX4/。。。XX) q --作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q=q 什q2=3.02+0.38=3.41kN/m； l --计算跨度(板底支撑间距)：l=40 mm； E --面板材质的弹性模量：E=9500N/mm2; I --面板的截面惯性矩： 公式：I=bh3/12 计算式：I=40X 15/12=11250 mm4; 面板的最大挠度计算值： 东岙大桥贝雷桁架支撑方案计算书 2.0m 2.0m 方木 1.1m ×6 22 0.2m×5 3×8＝24m 贝雷片 承台 承台 顶柱 承台 顶柱 工字钢22 双层贝雷片 ×7 ＝ 14m 贝雷片 方木 Ⅰ32工钢 东岙大桥24m梁支架计算 东岙大桥墩高度一般都是3m与3.5m，桥墩低，地势平坦，根据设计及现场粉喷桩施工地质情况，地表下下卧软弱层8～12m，如采用满堂支架或单层贝雷梁施工梁片，需对基础进行加固处理。经过综合各方案比选，决定采用两层贝雷梁施工梁片方案，贝雷梁搭设简介如下：①在承台上安放六个圆管顶柱；②顶柱上铺设两根工字钢；③工字钢上铺设9组双层贝雷片桁架，其中7组桁架用2片贝雷片双层拼装；另2组桁架用3片贝雷片双层拼装④在贝雷桁架铺设方木，间距为0.2m。(如上图所示) 1.梁片重量计算： ①、Ⅰ-Ⅰ（对应设计图）截面砼面积 翼缘板面积： S1-1=(0.2+0.25)×1.2÷2+（0.25+0.6）×2.1÷2=1.163m2 中间箱室面积: S1-2=(6.54+5.92)×2.26÷2-（5.55+5.05）×1.65÷2+0.5×0.3+1.05×0.35=5.852m2②、Ⅳ-Ⅳ（对应设计图）梁端截面砼面积 翼缘板面积： S2-1=(0.2+0.25)×1.2÷2+（0.25+0.6）×2.1÷2=1.163m2 中间箱室面积: S2-2=(6.54+5.86)×2.46÷2-（4.255+3.91）×1.15÷2=10.557m2 ③、Ⅱ-Ⅱ（对应设计图）梁端过渡截面砼面积 翼缘板面积： S3-1=(0.2+0.25)×1.2÷2+（0.25+0.6）×2.1÷2=1.163m2 某工程双排扣件式钢管落地脚手架 施工方案 广西建工集团第二建筑工程有限责任公司 目录 1 编制依据 (1) 2 工程概况 (1) 3 施工部署 (1) 3.1 组织机构 (1) 3.2 设计总体思路 (1) 3.3 劳动力准备 (2) 3.4 材料准备 (2) 3.5 机具准备 (3) 3.6 技术准备 (4) 4 脚手架构造要求 (4) 4.1 总的设计尺寸 (4) 4.2 纵向水平杆 (4) 4.3 横向水平杆 (5) 4.4 脚手板 (5) 4.5 立杆 (5) 4.6 连墙件 (6) 4.7 门洞 (6) 4.8 剪刀撑 (6) 4.9 扣件 (7) 4.10 基础 (7) 4.11 上人斜道 (7) 5 脚手架的搭设和拆除施工工艺 (7) 5.1 落地脚手架搭设施工工艺 (7) 5.2 脚手架的拆除施工工艺 (8) 6 目标和验收标准 (9) 7 安全文明施工保证措施 (9) 7.1 材质及其使用的安全技术措施 (9) 7.2 脚手架搭设的安全技术措施 (9) 7.3 脚手架上施工作业的安全技术措施 (10) 7.4 脚手架拆除的安全技术措施 (10) 7.5 文明施工要求 (11) 7.6 应执行的强制性条文 (13) 8 设计计算 (15) 8.1 荷载传递路线 (15) 8.2 横向水平杆强度计算 (15) 8.3 纵向水平杆强度计算 (16) 8.4 连接扣件抗滑承载力计算 (17) 8.5 立杆稳定性计算 (17) 8.6 连墙件验算 (21) 8.7 立杆地基承载力计算 (22) 9 附图 附图-1 外架平面布置图 附图-2 外架剖面图和立面图 附图-3 基础、门洞和连墙件做法 120厚板模板(扣件钢管架)计算书 模板支架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。 一、参数信息: 1.模板支架参数 横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.50； 立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):2.48； 采用的钢管(mm):Φ48×3.0 ；板底支撑连接方式:方木支撑； 立杆承重连接方式:双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80； 2.荷载参数 模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000； 施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000； 3.楼板参数 钢筋级别:二级钢HRB 335(20MnSi)；楼板混凝土强度等级:C30； 每层标准施工天数:10；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):654.500； 楼板的计算长度(m):4.50；施工平均温度(℃):25.000； 楼板的计算宽度(m):4.00； 楼板的计算厚度(mm):120.00； 4.材料参数 面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木； 面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13； 木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000； 木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):300.000； 木方的截面宽度(mm):60.00；木方的截面高度(mm):80.00； 满堂扣件式钢管脚手架计算书 依据规范: 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008 计算参数: 钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 模板支架搭设高度为24.5m， 立杆的纵距 b=1.20m，立杆的横距 l=1.50m，立杆的步距 h=1.30m。 脚手板自重0.30kN/m2，栏杆自重0.15kN/m，材料最大堆放荷载 2.00kN/m2，施工活荷载5.00kN/m2。 图落地平台支撑架立面简图 图落地平台支撑架立杆稳定性荷载计算单元 采用的钢管类型为φ48×3.2。 钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。 一、基本计算参数[同上] 二、纵向支撑钢管的计算 纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 4.73cm3； 截面惯性矩 I = 11.35cm4； 纵向钢管计算简图 1.荷载的计算： (1)脚手板与栏杆自重线荷载(kN/m)： q1=0.000+0.300×0.300=0.090kN/m (2)堆放材料的自重线荷载(kN/m)： q21= 2.000×0.300=0.600kN/m (3)施工荷载标准值(kN/m)： q22= 5.000×0.300=1.500kN/m 经计算得到，活荷载标准值 q2 = 1.500+0.600=2.100kN/m 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 最大弯矩计算公式如下: 最大支座力计算公式如下: 静荷载 q1 = 1.20×0.090=0.108kN/m 活荷载q2 = 1.40×1.500+1.40×0.600=2.940kN/m 最大弯矩 M max=(0.10×0.108+0.117×2.940)×1.2002=0.511kN.m 最大支座力N = (1.1×0.108+1.2×2.94)×1.20=4.376kN 抗弯计算强度f=0.511×106/4729.0=108.03N/mm2 纵向钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 钢管计算书 文稿归稿存档编号：[KKUY-KKIO69-OTM243-OLUI129-G00I-FDQS58- 模板（扣件式钢管支架）计算书 一、工程概况 二、参数信息 1.脚手架参数 立杆横距(m)： 1.1； 立杆纵距(m)： 1.1； 横杆步距(m)： 1.8； 支模架类型：水平钢管； 板底支撑材料：方木； 板底支撑间距(mm) ： 40； 模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度(m):1；模板支架计算高度(m)： 4.27； 采用的钢管(mm)：Ф48×3； 扣件抗滑力系数： 6； 2.荷载参数 模板自重(kN/m2)： 0.35； 钢筋自重(kN/m3) ： 1； 混凝土自重(kN/m3)： 24； 施工均布荷载标准值(kN/m2)： 2； 3.楼板参数 钢筋级别：三级钢HRB 400(20MnSiV,20MnSiNb,20MnTi)； 楼板混凝土强度等级： C30； 每层标准施工天数： 8； 每平米楼板截面的钢筋面积(mm2)：1440.000； 楼板的计算宽度(m)： 5.4； 楼板的计算跨度(m)： 4； 楼板的计算厚度(mm)： 110； 施工平均温度(℃)： 15； 4.材料参数 面板类型：胶合面板； 面板厚度(mm)：15； 面板弹性模量E(N/mm2)：9500； 面板抗弯强度设计值f m(N/mm2)：13； 木材品种：松木； 木材弹性模量E(N/mm2)：10000； 木材抗弯强度设计值f m(N/mm2)：17； 木材抗剪强度设计值f v(N/mm2)：1.7； 三、板模板面板的验算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑混凝土、钢筋、模板的自重及施工均布荷载；挠度验算只考虑混凝土、钢筋、模板的自重荷载。计算的原则是按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图 1.抗弯验算 公式：σ = M/W < f σ--面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M --面板的最大弯距(N.mm)； W--面板的净截面抵抗矩， 公式：W=bh2/6 b：面板截面宽度，h：面板截面厚度 计算式：W= 1100×152/6=41250 mm3； K37+680红岩溪特大桥 贝雷架便桥计算书 湖南省路桥建设集团 龙永高速公路第十一合同段 4月1日 目录 第1章设计计算说明...................................... 错误!未定义书签。 1.1 设计依据 ......................................... 错误!未定义书签。 1.2 工程概况 ......................................... 错误!未定义书签。 1.3.1 主要技术参数 ................................ 错误!未定义书签。 1.3.2 便桥结构 .................................... 错误!未定义书签。第2章便桥桥面系计算.................................... 错误!未定义书签。 2.1 混凝土运输车作用下纵向分布梁计算................. 错误!未定义书签。 2.1.1 计算简图 ................................... 错误!未定义书签。 2.1.2.计算荷载 .................................... 错误!未定义书签。 2.1. 3. 结算结果 ................................... 错误!未定义书签。 2.1.4 支点反力 ................................... 错误!未定义书签。 2.2 履带吊作用下纵向分布梁计算 ...................... 错误!未定义书签。 2.2.1. 计算简图................................... 错误!未定义书签。 2.2.2 计算荷载.................................... 错误!未定义书签。 2.2.3 计算结果................................... 错误!未定义书签。 2.2.4. 支点反力.................................. 错误!未定义书签。 2.3 分配横梁的计算.................................. 错误!未定义书签。 2.3.1.计算简图 .................................... 错误!未定义书签。 2.3.2. 计算荷载 .................................. 错误!未定义书签。 2.3.3. 计算结果 ................................... 错误!未定义书签。第3章贝雷架计算....................................... 错误!未定义书签。 3.1 混凝土运输车作用下贝雷架计算...................... 错误!未定义书签。 3.1.1最不利荷载位置确定........................... 错误!未定义书签。 3.1.2 最不利位置贝雷架计算模型 .................... 错误!未定义书签。 路基边坡防护施工钢管支架工程专项安全方案 设计计算书 一、计算目的 路基边坡坡面防护施工是在斜坡上进行，特别是对于锚杆锚索施工，需要专门 的操作平台来进行锚孔的钻进，所以需搭设钢管支架作为操作平台。对于钢管支架 结合实际地质情况，管架的受力是否合理，有必要对其进行受力计算，掌握支架的 受力情况，实现合理搭设，既经济又保证安全。 支架布置见附件详图。 为了确保安全，为了确保支架结构的受力合理、安全可靠、稳定，满足施工荷 载的需要，确保施工安全，特进行支架的设计及受力计算。 二、支架的设计 （1）材料选择 钢管：支架纵、横向水平杆、立杆均选用直径φ=48mm、壁厚t=3.5mm的钢管，长度分 别为2m、3m、6m；钢管截面面积A=489mm 2,截面惯性矩I=1.215×105mm4,抵抗矩 W=5.078×103 mm3，回转半径15.78 mm，每延米理论重量为3.84㎏。 铸铁扣件：基本形式有三种，即直角扣件、回转扣件、对接扣件。 竹跳板：规格3 m×0.2m；用于铺设出渣通道。 安全网：规格4.5 m×1.2 m。 （2）支架的布置 (a)立杆 立杆垂直于地面，是把脚手架上所有荷载传递给基础的受力杆件。立杆纵向间距 1.2m, 横向间距1m。 (b)纵、横向水平杆 纵、横向水平杆是承受并传递荷载给立杆的受力杆件。纵向水平杆在纵向水平连接 各立杆，横向水平杆在横向水平连接内、外排立杆。间距见附件详图。 (c)剪刀撑 设置剪刀撑或斜撑，可增强脚手架的纵、横向刚度。剪刀撑是设在脚手架内、外侧 面的十 字交叉斜杆，而斜撑是单独的斜杆。 (d)纵、横向水平扫地杆 纵向扫地杆连接立杆下端距底座下方10c m～20cm处的纵向水平杆，起约束立杆底端在纵向发生位移的作用；水平扫地杆设置在位于纵向水平扫地杆上方处的横向水平杆，起约束立杆底端在横向发生位移的作用。 （e）扣件 直角扣件用于两根垂直相交钢管的连接，依靠扣件与钢管表面间的摩擦力来传递荷载；回转扣件用于两根任意角度相交钢管的连接；对接扣件用于两根钢管对接接长的连接。支架各部分具体尺寸、钢管间距以及支架搭设详细要求等详见附图和施工方案。 1. 图1.小横杆受力计算图示 2.荷载 作用在支架小横杆上的荷载主要是施工荷载，主要是工人和钻孔机械的自重；根据 板模板（盘扣式）计算书 计算依据： 1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010 2、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 3、《混凝土结构设计规范》GB 50010-2010 4、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 5、《钢结构设计规范》GB 50017-2003 一、工程属性 二、荷载设计 风荷载作用方向沿模板支架横向作用 抗倾覆计算中风荷载作用位置距离支架底的距离h2(m) 3.9 三、模板体系设计 模板支架高度(m) 4.5 主梁布置方向平行立柱纵向方向立柱纵向间距l a(mm) 1200 立柱横向间距l b(mm) 1200 水平拉杆步距h(mm) 1800 顶层水平杆步距hˊ(mm)1000 450 小梁间距l(mm) 300 支架可调托座支撑点至顶层水平杆中 心线的距离a(mm) 小梁最大悬挑长度l1(mm) 100 主梁最大悬挑长度l2(mm) 150 设计简图如下： 模板设计平面图 纵向剖面图 横向剖面图 四、面板验算 面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm) 12 面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 16.83 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.4 面板弹性模量E(N/mm2) 9350 面板计算方式三等跨连续梁按三等跨连续梁，取1m单位宽度计算。 W＝bh2/6=1000×12×12/6＝24000mm3，I＝bh3/12=1000×12×12×12/12＝144000m m4 承载能力极限状态 q1＝[1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k]×b=[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.15)+1.4×3]×1=8.838kN/m q1静=[γG(G1k +(G2k+G3k)h)b] = [1.2×(0.1+(24+1.1)×0.15)×1]=4.638kN/m 悬挑式扣件钢管脚手架计算书（范本） 依据规范: 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 更多建筑工程技术资料请加群（303362541） 计算参数: 钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 双排脚手架，搭设高度20.0米，立杆采用单立管。 立杆的纵距1.20米，立杆的横距1.05米，内排架距离结构0.50米，立杆的步距1.20米。 采用的钢管类型为φ48.3×3.6， 连墙件采用2步2跨，竖向间距2.40米，水平间距2.40米。 施工活荷载为2.0kN/m2，同时考虑2层施工。 脚手板采用竹笆片，荷载为0.10kN/m2，按照铺设4层计算。 栏杆采用冲压钢板，荷载为0.16kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。 脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。 基本风压0.30kN/m2，高度变化系数1.2500，体型系数0.6000。 悬挑水平钢梁采用[5号槽钢U口水平，建筑物外悬挑段长度2.50米，建筑物内锚固段长度1.50米。 悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。 钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。 一、大横杆的计算 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.040kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.100×1.050/2=0.052kN/m 活荷载标准值Q=2.000×1.050/2=1.050kN/m 静荷载的计算值 q1=1.2×0.040+1.2×0.052=0.111kN/m 活荷载的计算值 q2=1.4×1.050=1.470kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩) 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.08×0.111+0.10×1.470)×1.2002=0.224kN.m 支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.10×0.111+0.117×1.470)×1.2002=-0.264kN.m 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： σ=0.264×106/5260.0=50.114N/mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 板模板(扣件钢管高架)计算书 高支撑架得计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。 因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了《施工技术》2002（3）：《扣件式钢管模板高支撑架设计与使用安全》中得部分内容。 一、参数信息: 1、模板支架参数 横向间距或排距(m):0、80；纵距(m):0、80；步距(m):1、20； 立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0、50；模板支架搭设高度(m):6、00； 采用得钢管(mm):Φ48×3、5 ； 扣件连接方式:双扣件，考虑扣件得保养情况，扣件抗滑承载力系数:0、80； 板底支撑连接方式:方木支撑； 2、荷载参数 模板与木板自重(kN/m2):0、350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25、000； 施工均布荷载标准值(kN/m2):2、500； 4、材料参数 面板采用胶合面板，厚度为10mm。 面板弹性模量E(N/mm2):9000；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13； 板底支撑采用方木； 木方弹性模量E(N/mm2):9000、000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13、000； 木方抗剪强度设计值(N/mm2):1、400；木方得间隔距离(mm):300、000； 木方得截面宽度(mm):50、00；木方得截面高度(mm):100、00； 托梁材料为：钢管(双钢管) :Φ48 × 3、5； 5、楼板参数 钢筋级别:三级钢HRB 400(20MnSiV,20MnSiNb,20MnTi)；楼板混凝土强度等级:C40； 贝雷架便桥计算书 20010-4 目录 第1章设计计算说明 (1) 1.1 设计依据 (1) 1.2 工程概况 (1) 1.3.1 主要技术参数 (1) 1.3.2 便桥结构 (3) 第2章便桥桥面系计算 (4) 2.1混凝土运输车作用下纵向分布梁计算 (4) 2.1.1计算简图 (4) 2.1.2.计算荷载 (4) 2.1.3. 结算结果 (5) 2.1.4 支点反力 (5) 2.2履带吊作用下纵向分布梁计算 (5) 2.2.1. 计算简图 (5) 2.2.2 计算荷载 (6) 2.2.3 计算结果 (6) 2.2.4. 支点反力 (6) 2.3分配横梁的计算 (7) 2.3.1.计算简图 (7) 2.3.2. 计算荷载 (7) 2.3.3. 计算结果 (7) 第3章贝雷架计算 (9) 3.1 混凝土运输车作用下贝雷架计算 (9) 3.1.1最不利荷载位置确定 (9) 3.1.2 最不利位置贝雷架计算模型 (11) 3.1.3 最不利荷载位置贝雷架计算结果 (11) 3.2 履带吊作用下贝雷架计算 (14) 3.1.1 最不利位置贝雷架计算模型 (14) 3.1.2 最不利荷载位置贝雷架计算结果 (15) 3.1.3 腹杆加强后最不利荷载位置贝雷架计算结果 (17) 第4章横梁及钢管桩计算 (21) 3.1.横梁计算 (21) 3.1.1 履带吊工作状态偏心15cm (21) 3.1.2 履带吊工作状态（无偏心） (22) 3.1.3 履带吊偏心60cm走行状态 (23) 3.1.4 履带吊走行状态（无偏心） (24) 3.1.5 混凝土运输车偏心130cm通过状态 (26) 3.1.6 混凝土运输车无偏心通过状态 (27) 3.2最不利荷载位置钢管桩计算结果 (28) 3.2.1 计算荷载 (28) 3.2.2 计算结果 (29) 长安美院运动场地下室管廊管道支架施工方案 编制: 审核: 批准: 陕西建工安装集团有限公司 2019年11月20日 管廊管道支架施工方案 支架选用参考图集《05R417-1》、《03S402》、《04R417-1》，焊缝及高强度锚栓采用《钢结构设计规范》，根据图集说明核算支架强度如下： 一、布置概况 长安美院运动场车库管廊位置设计有4根DN200 镀锌管、1根DN250 PSP 钢塑复合管，1根PE160 PE管，6套管线共用支吊架，每组支架采用三根吊杆，采用M10膨胀螺栓锚固在地下室结构梁上，支架的间距设置为L=4.2米。 二、垂直荷载G； 1、管材自身重量：2597N*2+1002N+1298N=7494N DN200镀锌管自重：2*0.02466*壁厚*（外径-壁厚）*9.81*4.2=0.02466*6* （219-6）*9.81*4.2*2=31.52*9.81*4.2*2=2597N DE160 PE管自重：3.14*1.02*壁厚*（外径-/1000=0.032028*4.9* （160-4.9）*9.81*4.2=1002N DN250 PSP钢塑复合管自重（按钢管计）：0.02466*壁厚*（外径-壁厚） =0.02466*6*（273-6）=39.51*9.81*4.2=1298N 2、管道介质重量：2203N+1143N*4+730N=7505N DN250给水管介质重量：ρ×1/4πD2×g×L=1000×1/4×3.14× （0.273-0.006*2）2×9.81×4.2=2203N DN200消防自喷管介质重量：ρ×1/4πD2×g×L=1000×1/4×3.14× （0.200-0.006*2）2×9.81×4.2=1143N PE160中水管介质重量：ρ×1/4πD2×g×L=1000×1/4×3.14× （0.16-0.0049*2）2×9.81×4.2=730N （其中：ρ=1000kg/m3 ,g=9.81N/kg）； 3、垂直荷载G=（管材自身重量+管道介质重量）×1.35=（7494+7505）× 1.35=20249N，（其中：垂直荷载G根据图集《03S402》第六页，“考虑制造安装因素，采用管道间距标准荷载乘1.35的荷载分项系数”）；贝雷架计算(精校版本)
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