模板方案承载力计算
第一章.编制依据
1.根据中国华西工程设计建设有限公司关于C9座、C10座结构施工图及图纸会审、设计变更单、工程联系单等相关技术文件资料。
2.参照《理想0769家园C9座、C10座施工组织设计》及中国华西企业有限公司与东莞市富通新家园房地产开发公司签定的关于《理想0769家园C区施工合同》。
3.根据现行《建筑安装工程安全技术规程》；现行《建筑施工高外作业技术规程》（JGJ80—90）；现行《钢筋砼工程施工验收规范》GB50204—2002；《木结构工程施工质量验收规》（GB50206-2002）等国家相关法令法规。
4.国家、东莞市建设工程关于施工现场文明施工管理的各项规定。
5.中国华西企业有限公司ISO9002质量认证保证体系、QEO管理程序的有关文件及相关管理制度
6.中国华西企业有限公司技术装备力量及现场施工经验。
第二章工程概况
第一节.工程简介
理想0769家园C9座、C10座位于万江区四环路。其建筑面积分别为：C9栋总建筑面积为：22051.38M2。共10层,建筑物+0.000标高为绝对标高2.80M。建筑物最大高度为54.30 M。首层层高为5.1M，二层层高为4.1M，三层以上为2.705M三层以上夹层均为2.195M。本模板方案中对首层模板进行计算；C10座商住楼，共9层。地上三层裙房。建筑物室内地面+0.000标高为绝对标高2.80 M。建筑物最大高度为37.40 M。首层层高为5.1M、二层层高为4.8M、三层层高为5.5M、四层及四层以上层高均为2.8M。本方案对首层、二层、三层及为框支结构（转换层）的四层模板进行计算。
第二.节工程特点
1.体高、量大、构件载面尺寸大。施工中需作好工种之间的协调配合工作。
2.施工质量要求较高，需严格按照确保合格优良工程争创优质样板工程的质量要求和管理程序进行施工。
第三章.适用范围及相关说明
本方案适用于理想0769家园C9栋、C10栋基础、柱、梁（包括框支梁）、板、剪力墙等模板工程施工，在施工过程中如有与本方案不一致之处，请相关施工人员及现场班组注意按实际变更执行，并按程序上报相关部门。该施工方案经相关部门审批后，现场施工人员不得擅自进行更改。
第四章.施工方法选用及技术措施
第一节.施工布署
根据结构施工图及现场情况，C9栋分为三个施工段：第一段施工为21—30/A—C、第二施工段7—20/A—C、第三施工段1—1/6/A—C；C10栋分为两个施工段：第一施工段1—17/A—H、第二段为18—36/A—H。
选拔有丰富施工经验的工程技术管理干部负责高支模施工，调集技术好的作业队伍；配备充足的施工用材，在施工期间合理的调配材料、人员以保证各施工段之间展开流水作业。
由于本工程工期比较紧，故每栋楼模板及其支撑系统暂准备两层材料，如果在施工过程中，因工期或其它因素考虑，可适当增加模板及支撑系统材料。
第二节.模板安装工程施工方法选用
一.模板材料选用
本工程基础、梁、板、柱、剪力墙均选用18MM厚夹板，梁底为20MM厚杉木板，楞木及背枋采用50×100MM杉木枋，￠12对拉螺杆，￠20MMPVC管。
模板及木枋要求：顺直、方正、无虫蛀、腐朽、分层、大节、翘曲等缺陷。
二.模板支撑系统材料选用
C9栋首层选用满堂钢管架支撑系统；二层及以上为门型架支撑系统；C10栋首层至四层梁板采用满堂钢管架支撑系统；四层以上为门型架支撑系统。
1.钢管：采用直径为48MM，壁厚3.5MM高频钢管。其材质必须符合《普通碳素钢结构技术》要求，要求：钢管必须顺直、无弯曲、裂隙、锈蚀等缺陷。
2.扣件：选用可锻铸铁扣件，分别为直角扣件、回转扣件、对接扣件，其规格型号与钢管匹配，且无裂纹、气孔、砂眼及滑丝现象，经检测符合相关验收标准。
3.门型架：采用架高1700MM、宽1219MM立杆及上横杆￠42.7×2.4MM 的优质钢管，加劲杆采用￠26.8×2MM的钢管。要求：门架及其配件的规格、性能及质量应符合门式钢管脚手架JGJ76的规定，并应有出厂合格证明书及产品标志。钢管应平直，平直度允许偏差为管长的1/500；两端面应平整，不得有斜口、毛口；严禁有硬伤及严重锈蚀的钢管。
第三节.基础承台、地梁模板制作与安装
1.垫层模板安装：垫层模板采用50×100MM杉木枋进行拼装，接头处用铁钉钉牢，用钢筋桩定位，在适当的位置打木锚进行支撑，其支撑点不大于1000MM。其平面尺寸以基础承台每边放大100MM进行施工，在垫层四角打钢筋桩以控制垫层模板标高。
2.基础承台、地梁模板安装
a.根据结构施工图及相关设计变更文件等放出轴线，根据轴线放出承台、墙、柱平面位置线。用木板条钉出承台模板外边线，即承台平面尺寸每边加上模板厚度，钉出模板承台模板定位框。
b.承台模板用18MM厚夹板拼装而成，其背枋采用50×100MM杉木枋竖向设置，间距为300MM。横向自承台模板底以上150MM处设第一道钢管筋箍，钢管箍每道由两条钢管组成，其水平间距以500MM为准进行施工，承台四角钢管交接处用双扣件卡住，采用直径为12的HPB级钢对拉螺杆以水平间距不大于800MM呈“梅花形”进行拉接，竖向间距同钢管箍。承台模板用钢管斜撑进行水平方向加固，其支撑部位：承台底部的第一道钢管箍及承台上口第一道钢管箍，水平间距为1500MM，严禁支撑在地面、石头、或其它可移动物件上，更不允许两承台相互支撑。承台侧模板应先留出地梁企口。
地梁支撑系统为钢管架，架底必须为夯实土，且必须垫300×500MM模板或高钢管底座。支撑系统立杆沿梁纵向间距为800MM，横向为1000MM，小横杆间距为400MM。地梁底楞木间距按300MM进行铺设，地梁断面高度大于等于700MM时在梁高400MM处设直径为12的HPB级钢对拉螺杆一道，以后梁每增加300MM增设螺杆一道，其水平间距为600MM，木斜撑间距为450MM一道，当设有对拉螺杆时木斜撑间距为600MM，与对拉螺杆相间布置。地梁模板安装时应按设计要求起拱0.3%。
第四节.梁板模及支撑系统计算
一.梁模板计算：
以下模板安装及其支撑系统数据为设定值，如验算合格，模板工程在施工过程中按设定相关数据进行施工，不合格验算数据不能作为施工依据。由于首层层高为 5.1M，因在施工组织设计中该部位室内地坪以下回填土只填至承台顶，故按设计CT9为-1.60M，则首层层高按6.7M取值进行计算。
取梁最大断面尺寸者按最不利组合、最不利荷载进行验算。本工程最大跨度为KL11（8100MM），其梁断面尺寸为300×800MM，梁底楞木间距按250MM，
侧模支撑楞木间距按250MM，木材均按松木取值查表得：fc=10N/MM2,fv=1.4N/MM2,fm=13N/MM2,E=9.5×103N/MM2,砼的重量按γc=25KN/M3,验算梁模板底板、侧模板是否满足要求。取框架梁1M为一个计算单位
1.梁底模板计算：
a.强度计算：
查表得模板自重为0.5KN/M2
模板自重取0.5KN/M2×0.30M=0.15KN/M
根据相关规定钢筋自重取1.5KN/M3
钢筋自重取1.5KN/M2×0.3M=0.45KN/M
根据相关规定砼自重取2.5KN/M3
砼自重取25KN/M3×0.3M×0.8M=6KN/M
施工荷载取2.0KN/M2×0.3M=0.6 KN/M
总竖向荷载：q=0.15KN/M+0.45KN/M+6KN/M+0.6 KN/M=7.2 KN/M 由于梁跨度为8100MM，施工时考虑中间设一接头，按四跨连续梁计算，查表得：Km=-0.121；Kw=0.967
故：Mmax=Kmql2=-0.121×7.2 KN/M×0.3M2=0.26KN.M
查表得木材截面抵抗矩为：WN=0.0970
截面抵抗矩：σm= Mmax/ Wn≤fm→0.26KN.M/0.0970≤13N/MM2→
2.68＜13
故：符合要求
b.剪应力验算：
查表得剪力系数：Kv=0.620
V=Kvql=0.620×7.2 KN/M×0.3M=1.34KN
τA=3V/2bh≤fv→3×1.34KN/2×300mm×20→0.067N/MM2＜1.4N/MM2
故：符合要求
c.刚度计算：
刚度验算按标准荷载，同时不考虑振动荷载。查表得：Kw=0.967
故：q=0.15KN/M+0.45KN/M+6KN/M=6.6 KN/M
ωA=Kwql4/100EI=0.967×6.6KN/M×0.3M4/100×9.5×103N/MM2×1/12×300×203=0.27mm
［ω］=l/250=300/250=1.20mm
ωA＜［ω］符合要求。
2.侧模板计算：
a.侧压力计算：
t。按水泥物理性能检验报告得水泥初凝时间为1.5h;因砼中掺有外加剂β1取1.2；梁板砼因设计坍落度为80—120MM，故取β2为1.15；V取3M/H。
故：F=0.22γc t。β1β2V1/2=0.22×25×1.5×1.2×1.15×31/2=19.75KN/M2 F= γcH=25×0.8=20 KN/M2
取二者较小值19.75 KN/M2进行计算。
b.强度计算：
因梁高为800MM，故设一道螺杆，取螺杆间距500MM，模板按四跨连续梁进行计算，梁上砼楼板厚度为100MM，梁底模板20MM厚，梁承受倾倒砼
时产生的水平荷载取5 KN/M2和新浇灌砼时对模板的侧压力，设侧模板宽度为200MM。
故：q=(19.75×1.2+5×1.4) ×0.2=6.14KN/M
弯矩系数与模板底板相同。
Mmax=Kmql2=-0.121×6.14KN/M×0.52=0.19KN.M
Wn=M/fm=0.19KN.M/13=14615MM3
选用模板的截面尺寸为300×18MM，截面抵抗矩W=300×182MM/6=16200
MM2＞Wn 故符合要求.
C.剪应力验算
剪力：V= Kvql=0.62×6.14KN/M×0.5=1.90KN
剪应力Vmax=3V/2bh=3×1.90KN/2×300×18=0.53N/MM2
fv=1.4N/MM2＞Vmax=0.53N/MM2
故符合要求.
d.挠度计算：
挠度计算不考虑振动荷载，其标准荷载为：
q=19.75×0.2=3.95KN/M
ωA=Kwql4/100EI=0.967×3.95×5004/100×9.5×103×1/12×300×183→
=0.17MM＜［ω］=500/250=2MM
故符合要求.
3.对拉螺杆计算：
对拉螺杆间距按500MM考虑，设置于梁中，按最大侧压力计算，每根螺杆
承受的拉力为：
N=(19.75×1.2+5×1.4) ×0.5×0.4=6.14KN
采用￠12MMHPB235级钢对拉螺杆，其净截面积A=113.04MM2，每根螺杆承受拉力为：S=113.04MM2×215=24.30 KN＞6.14KN
故符合要求.
4.木枋验算：
强度计算：
F=7.2 KN/M×0.3M=2.16KN
Mmax=FL/4=2.16×0.25/4=0.135 KN/M
Wn=Mmax/fm=0.135/13=10384MM2
木枋截面为50MM×100MM
［Wn］=1/6×50×1002=83333.3MM2＞Wn=10384MM2
故符合要求.
二.支撑系统计算：
本项目采用满堂钢管架支撑系统，架子立杆顺框架梁方向暂按600MM验算，垂直于框架梁方向暂按1200MM取，距地面或楼地面200MM纵横设扫地杆一道，以上纵横设横杆间距为不大于1500MM，梁板底支撑楞木处设横杆一道，用立杆支撑，支撑板的立杆纵横间距不大于1500MM，剪刀撑每跨顺框架梁方向双面设置，其与地面或楼地面夹角为45—60。。首层模板支撑系统立杆底必须垫木板或钢管底座。用于内架搭设的钢管均采用直径为48MM，壁厚3.5MM高频钢管。
1.横杆强度计算：
横杆的截面抵抗矩：W=π/32.(d4-d14)/d=3.14/32×(484-44.54) /48=2835.46MM3
σmax=Mmax/W= 10.8×0.62/10×2835.46MM3=137N/MM2＜215 N/MM2故符合要求
2.刚度计算：
I=π/64.(d4-d14)=3.14/64×(484-44.54)=1102.48MM4
ωmax=ql4/150EI=10.8×1.24/150×2.1×105×1102.48=0.65MM ［ω］=1200/250=4.8MM＞ωmax
故符合要求.
3.稳定性计算：
模板支架荷载为：
钢管支架自重250N/M2
模板自重500N/M2
砼自重2500N/M2
施工荷载2500N/M2
总计：5750N/M2
根立杆承受的荷载为：0.72×5750=4140N
￠48×3.5钢管面积A=489MM2
钢管回转半径为：i=√d2+d12/4=√482+412/4=31.56MM
σ=N/A=4140N/489MM2=8.47N/MM2
按稳定性计算支柱的受压应力：
长细比：λ=L/i=1800/31.56=57
查表得φ=0.823则：
σ=N/φA=4140/0.823×489=10.29＜215 N/MM2
故符合要求.
第五节.框支梁模板计算：
因C10栋四层为框支结构，故对其框支部份模板及其支撑系统进行计算。
取梁最大断面尺寸者按最不利组合、最不利荷载进行验算。本工程最大断面为KL10、KL11、KL13等，其梁断面尺寸为650×1800MM，梁底楞木间距按200MM框支梁水平方向螺杆按500MM间距考虑，竖直方向按400MM考虑，木材均按松木取值查表得：fc=10N/MM2,fv=1.4N/MM2,fm=13N/MM2,E=9.5×103N/MM2,砼的重量按γc=25KN/M3,验算梁模板底板、侧模板是否满足要求。取框架梁1M为一个计算单位
1.
a.强度计算：
查表得模板自重为0.5KN/M2
模板自重取0.5KN/M2×0.65M=0.33KN/M
根据相关规定钢筋自重取1.5KN/M3
钢筋自重取1.5KN/M2×0.65×1.8M=1.76KN/M
根据相关规定砼自重取2.5KN/M3
砼自重取25KN/M3×0.65M×1.8M=29.25KN/M
施工荷载取2.0KN/M2×0.65M=1.3KN/M
总竖向荷载：q=0.33KN/M+1.76KN/M+29.25KN/M+1.3 KN/M=32.64 KN/M
按四跨连续梁计算，查表得：Km=-0.121；Kw=0.967
故：Mmax=Kmql2=-0.121×32.64 KN/M×0.2M2=0.16KN.M
查表得木材截面抵抗矩为：WN=0.0970
截面抵抗矩：σm= Mmax/ Wn≤fm→0.16KN.M/0.0970≤13N/MM2→
1.65＜13
故：符合要求
b.剪应力验算：
查表得剪力系数：Kv=0.620
V=Kvql=0.620×32.64 KN/M×0.2M=4.05KN
τA=3V/2bh≤fv→3×4.05KN/2×200mm×20→0.15 N/MM2＜1.4N/MM2故：符合要求
c.刚度计算：
刚度验算按标准荷载，同时不考虑振动荷载。查表得：Kw=0.967
故：q=0.33KN/M+1.76KN/M+29.25KN/M =31.34 KN/M
ωA=Kwql4/100EI=0.967×31.34KN/M×0.2M4/100×9.5×103N/MM2×1/12×650×203=0.58mm
［ω］=l/250=650/250=2.60mm
ωA＜［ω］符合要求。
2.侧模板计算：
a.侧压力计算：
t。按水泥物理性能检验报告得水泥初凝时间为1.5h;因砼中掺有外加剂β1取1.2；梁板砼因设计坍落度为80—120MM，故取β2为1.15；V取3M/H。
故：F=0.22γc t。β1β2V1/2=0.22×25×1.5×1.2×1.15×31/2=19.75KN/M2 F= γcH=25×0.4=10 KN/M2
取二者较小值10 KN/M2进行计算。
b.强度计算：
因梁高为1800MM，故设四道螺杆，取螺杆间距400MM，模板按四跨连续梁进行计算，梁上砼楼板厚度为100MM，梁底模板20MM厚，梁承受倾倒砼时产生的水平荷载取5 KN/M2和新浇灌砼时对模板的侧压力，设侧模板宽度为200MM。
故：q=(10×1.2+5×1.4) ×0.2=3.8KN/M
弯矩系数与模板底板相同。
Mmax=Kmql2=-0.121×3.8KN/M×0.42=0.19KN.M
Wn=M/fm=0.19KN.M/13=14615MM3
选用模板的截面尺寸为650×18MM，截面抵抗矩W=650×182MM/6=35100
MM2＞Wn 故符合要求.
c.剪应力验算
剪力：V= Kvql=0.62×3.8KN/M×0.4=0.94KN
剪应力Vmax=3V/2bh=3×0.94KN/2×650×18=0.22N/MM2
fv=1.4N/MM2＞Vmax=0.22N/MM2
故符合要求.
d.挠度计算：
挠度计算不考虑振动荷载，其标准荷载为：
q=10×0.2=2KN/M
ωA=Kwql4/100EI=0.967×2×4004/100×9.5×103×1/12×650×183→=1.07MM＜［ω］=400/250=1.6MM
故符合要求.
3.对拉螺杆计算：
对拉螺杆间距按400MM考虑，设置于梁中，按最大侧压力计算，每根螺杆承受的拉力为：
N=(10×1.2+5×1.4) ×0.4×0.5=3.8KN
采用￠12MMHPB235级钢对拉螺杆，其净截面积A=113.04MM2，每根螺杆承受拉力为：S=113.04MM2×215=24.30 KN＞3.8KN
故符合要求.
4.木枋验算：
强度计算：
F=32.64 KN/M×0.65M=21.22KN
Mmax=FL/4=21.22×0.2/4=1.06 KN/M
Wn=Mmax/fm=1.06/13=81538MM2
木枋截面为50MM×100MM
［Wn］=1/6×50×1002=83333.3MM2＞Wn=81538MM2
故符合要求.
二.支撑系统计算：
框支结构采用满堂钢管架支撑系统，架子立杆顺框架梁方向暂按600MM验算，垂直于框架梁方向暂按三条立杆间距均为600MM取，距地面或楼地面200MM 纵横设扫地杆一道，以上纵横设横杆间距为不大于1500MM，梁板底支撑楞木处设横杆一道，用立杆支撑，支撑板的立杆纵横间距不大于1500MM，剪刀撑每跨顺框架梁方向双面设置，其与地面或楼地面夹角为45—60。。用于内架搭设的钢管均采用直径为48MM，壁厚3.5MM高频钢管。
1.横杆强度计算：
横杆的截面抵抗矩：W=π/32.(d4-d14)/d=3.14/32×(484-44.54) /48=2835.46MM3
σmax=Mmax/W= 32.64×0.62/2835.46MM3=54.8N/MM2＜215 N/MM2故符合要求
2.刚度计算：
I=π/64.(d4-d14)=3.14/64×(484-44.54)=1102.48MM4
ωmax=ql4/150EI=32.64×1.24/150×2.1×105×1102.48=3.1MM
［ω］=1200/250=4.8MM＞ωmax
故符合要求.
3.稳定性计算：150N/ M2
模板支架荷载为：
钢管支架自重250N/M2
模板自重500N/M2
砼自重2500N/M2
施工荷载2500N/M2
总计：5900N/M2
根立杆承受的荷载为：0.72×5900=4248N
￠48×3.5钢管面积A=489MM2
钢管回转半径为：i=√d2+d12/4=√482+412/4=31.56MM
σ=N/A=4248N/489MM2=8.68N/MM2
按稳定性计算支柱的受压应力：
长细比：λ=L/i=1800/31.56=57
查表得φ=0.823则：
σ=N/φA=4148/0.823×489=24.6＜215 N/MM2
故符合要求.
框支梁支撑系统见附图二。
第六节.梁板模施工方法及技术措施
采用18MM厚夹板，自身固定为木背枋及钢管箍。
一.梁、板模板安装
(1).在柱子上弹出轴线、粱位置和水平线，钉柱头模板。
(2).梁底模板：按设计标高调整支柱的标高，然后安装梁底模板，并拉线找平。当梁底跨度大于及等于4m时，跨中梁底处应按设计要求起拱千分之三。主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。悬桃梁均需在悬臂端起拱0.6%。框架梁底楞木间距按250MM铺设；框支梁底楞木间距取200MM；次梁底楞木为300MM。
(3).梁侧模板；根据放线安装梁侧模板、压脚板、斜撑等。梁侧模板制作高度应根据梁高及楼板模板碰旁或压旁来确定。当梁高度大于等于700MM时设￠12对拉螺杆一道，梁高每增加300MM，增设一道，螺杆间距为600MM，套管均用￠20PVC管加塑料胶杯，边梁为止水螺杆。框支梁设两道或两道以上对拉螺杆时，其螺杆间距按400MM施工，梁侧模板应竖向设置背枋，其间距为300MM，每道螺杆设钢管箍一道。梁每侧用钢管箍为两根￠50钢管组成，螺杆卡在两根钢管之间，垫上垫木及铁垫片拧紧螺栓。每道梁在柱附近设一清扫口，以清理梁柱内的垃圾，钢筋安装前再安装。
(4).对于结构中的弧形梁，可采用先配模后安装加固的方法施工，配模方法为将弧形线条划分为若干小段，每段均用小宽度板条拼成设计形
状，再在模板面钉一层镀锌铁皮，然后将配好的各小段模扳运至现场拼在一起，并与其他模板合并加固。
二.楼面板模板
(1).根据模板的排列图架设支柱和龙骨。支柱与龙骨的问距，应根据楼板的混凝土重量与施工荷载的大小，在模板设计中确定。支柱及大横杆间距为800mm，楞木间距为500mm。支柱排列要考虑设置通道。
(2).通线调节支柱的高度，将大横杆找平，架设板底楞木。
(3).铺模板时可从四周铺起，在中间收口。若为压旁时，角位模板应通线钉固。
(4).楼面模板铺完后，应认真检查支架是否牢固，模板梁面、板面应清扫干净。
(5).楼板模板安装完成后，用木条铁钉及胶纸拼缝。
三.梁、板模支架系统
C9栋首层及C10栋首层至四层支架采用￠48满堂钢管架；其余各层均采用门型架。满堂钢管架立杆间距为：楼层次梁为600mm，板为800mm，横杆步距以1800MM为准，在距楼地面200MM处设扫地杆。首层立杆支撑为夯实土，立杆下必须设置钢底座或300×500MM木板垫板，以防止支撑系统沉降。对于第四层大截面框支梁，为了保证混凝土浇筑时不发生变形，其下支架立杆搭设三排，其中两侧立杆间距≤600mm，中间立杆间距600mm，另外，考虑到其上为剪力墙，为保证质量，当浇上层混凝土时若该梁混凝土强度未达到100％，下层支架不得拆除。因施工段内有后浇带，在后浇带跨内当施工层砼浇灌时，下一层模板已拆除，其施工层支撑系统均按人字撑进行施工，把施工层荷载传至另一跨，不直接作用在有后浇带
跨内（见附图二）；当上一层楼板荷载过大时，则应待作业层施工完毕后才能拆除下一层支撑系统。C10栋四层框支梁不得按此方法施工，其施工方法为三层梁板支撑系统必须在四层框支梁砼浇灌完毕七天后或待四层框支梁砼强度等级达到100%后拆除，以承受四层框支梁传来的荷载。楼梯支撑均采用钢管架，其立杆设置为垂直于板模，立杆、大、小横杆、楞木间距均同楼板。梁板支撑系统见附图一。
门型架水平支撑横向间距对于梁为1219MM，纵向间距为600MM；对于板横向间距为1219MM，纵向为800MM。用￠48钢管纵横拉接，其扫地杆距楼地面为200MM，竖直间距为1500MM。顺框架梁两侧各设一道剪刀撑，与楼地面夹角应控制在45。—60。之间。门型架各种杆件必须连接牢固。
四.电梯墙模、剪力墙、柱模
墙、柱模自身固定均采用竖向木枋不大于300MM和水平￠48钢管（间距同螺杆）组成，用￠12螺栓水平钢管对拉以控制截面，螺杆起步间距为200MM，横向间距墙为≤500MM，竖向间距≤500MM，套管为￠20PVC管，外墙用止水螺杆。剪力墙拉结螺杆呈梅花形交错布置；柱断面尺寸大于等于600MM时，设￠12拉接螺杆一道，柱断面每增加300MM 增设螺杆一道。柱第一道螺杆距地面200MM，竖向间距为500MM，钢管箍设置位置同螺杆；“T”型及“L”型柱设十字水平拉接螺杆。楼层上预埋￠20＠500的钢筋定位桩以定位并防止墙根部浇混凝土时移位,墙、柱均应设钢管斜支撑，其间距为不大于600MM。柱子每边设斜支撑不得少于两道，“T”型及“L”型柱较小断面边可设一道。
外墙模板的空间固定采用顶撑相结合的方法固定，即钢支撑作为压
杆，钢丝绳花篮螺杆作拉杆，压杆与拉杆的间距均为1.8m，内墙模板的空间固定采用钢支撑在墙两侧斜向对顶的方法固定。
为了防止外墙（柱）根部上下层接头位置胀模，上层模板应落下并低于下层楼面不小于300，并支撑于架设在下层墙（柱）顶预埋螺栓上的枋木面上。
附墙柱用胶合板，自身固定用竖向木枋和水平钢管，￠12对拉螺杆控制截面（竖向＠≤500）。墙、柱支模前根据楼层放线先用30宽18厚胶合板条在混凝土楼面上钉出墙、柱模板位置，这样既便于墙、柱模板定位准确，又便于加强墙、柱模板根部固定，防止墙柱根部混凝土漏浆。
柱子每隔2M高设一进料口，以保证砼浇灌时不离析。
柱模、剪力墙模板见附图二、附图三。
五.模板的拆除
1.墙、柱模板及梁侧模必须在平台、梁混凝土浇筑48小时后方可拆除。
2.宽度≤2.0m的板，必须在混凝土试块常规养护达到设计混凝土强度标准值的50%时方可拆除；跨度在2.0m—8.0m之间的板，必须在混凝土试块常规养护达到设计混凝土强度标准值的75%时方可拆除；宽度大于8.0m的板，必须在混凝土试块常规养护达到设计混凝土强度标准值的100%时方可拆除(28天后)；如果上一层的梁板混凝土未施工，则该层的梁板底模拆除后应加支撑。
3.跨度≤8.0m之间的梁，必须在混凝土试块常规养护达到设计混凝土强度标准值的75%时方可拆除；跨度大于8.0m的梁，必须在混凝土试块常规养护达到设计混凝土强度标准值的100%时方可拆除(28天后)。
4.所有悬挑构件均须待混凝土试块常规养护达到设计混凝土强度标准值的100%时（28天后）方可拆除底模。
5.已经拆除模板及其支架的结构，在混凝土达到设计强度以后，才允许承受荷载，施工中严禁堆放过量的建筑材料。
第五章．质量要求及保证
一．模板及其支撑系统应根据工程结构形式、荷载大小、地基土类别、施工设备和材料供应等条件进行设计，模板及其支架应具有足够的承载力、刚度、各稳定性，能可靠地承受浇砼的重量、侧压力及施工荷载。模板及其支架拆除
顺序及安全措施应按施工技术方案执行。
二．模板安装
主控项目：
a.安装现浇结构的上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承能力，或加设支架；上、下层支架的立柱应对准，并铺设垫板。
b.在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和砼接槎处。
2一般项目
模板安装应满足下列要求：
（1）模板的接缝不应漏浆；在浇筑砼前，木模板应浇水湿润，但模板内不得有积水。
（2）模板与砼的接触面应清理干净并涂刷隔离剂，但不得采用影响结构性能妨碍装饰工程施工的隔离剂；
（3）浇灌砼前，模板内的杂物应清理干净。
（4）对跨度不小于4M的现浇砼梁板，其模板应按设计起拱0。3%，
（5）现浇砼模板安装允许偏差应符全以下规定：
轴线偏差：5MM；底模上表面标高：+5MM
截面内部尺寸：
基础：+10MM；柱、墙、梁：4，-5MM；
层高垂直度：不大于5M为6MM；大于5M为8MM；
相邻两板表面高低差：2MM；
表面平整度：5MM；
三.模板拆除
1.主控项目
底模及其支架拆除时的砼强度应符合设计要求；或应符合以下规定：
2.一般项目
(1).侧模拆除时的砼强度应能保证其表面及棱角不受损伤。
(2).模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载。拆除的模板和支架宜分散堆放并及时清运。
第六章、施工管理及安全措施:
柱子承载力计算
创作编号： GB8878185555334563BT9125XW 创作者：凤呜大王* 三、框架柱承载力计算 （一）正截面偏心受压承载力计算 柱正截面偏心受压承载力计算方法与《混凝土基本原理》中相同（混凝土规范7.3）。如图所示。 即非抗震时： （3-62） （3-63）其中： （3-64）但考虑地震作用后，有两个修正，即： ◆正截面承载力抗震调整系数。
◆保证“强柱弱梁”，对柱端弯矩设计值按梁端弯矩来调整。（混凝土规范11.4.2，抗震规范 6.2.2，6.2.3）即： 一、二、三级框架柱端组合的弯矩设计值为： （3-65）一级框架结构及9度各类框架还应满足： （3-66）其中： ——为节点上下柱端截面顺时针或反时针方向组合的 弯矩设计值之和，如图所示； ——为节点左右梁端截面反时或顺时针方向组合的弯 矩设计值之和的较大者，一级框架节点左右梁端均为负弯矩时，绝对值较小的弯矩应取0； ——为节点左右梁端截面按反时针或顺时针方向采用实配钢筋截面面积和材料标准值，且考虑承载力抗震调整系数 计算的正截面抗震受弯承载力所对应的弯矩值之和的较大者。 其可按有关公式计算。 ——为柱端弯矩增大系数，一级取 1.4，二级取 1.2，三级取 1.1。
求得节点上下柱端的弯矩设计值之和后，一般情况下可按弹性分析所得的节点上下柱端弯矩比进行分配。 对于顶层柱和轴压比小于0.15的柱，可不调整，直接采用内力组合所得的弯矩设计值。 当反弯点不在柱的层高范围内时，柱端截面组合的弯矩设计值可直接乘以上述柱端弯矩增大系数。 一、二、三级框架底层柱下端截面组合的弯矩设计值，应分别乘以增大系数 1.5，1.25，1.15，且底层柱纵筋宜按上下端的不利情况配置。 （二）斜截面受剪承载力计算 1、柱剪力设计值（混凝土规范11.4.4，抗震规范 6.2.5） 为了保证“强剪弱弯”，柱的设计剪力应调整。 一、二、三级的框架柱的剪力设计值按下式调整： （3-67）一级框架和9度各类框架还应满足：
模板专项施工方案(样本)
南水北调东线一期工程江苏通水应急调度中心 （调度灾备中心） 模板工程专项方案 编制： 审核： 批准： 江苏江都建设集团有限公司 2013年1月4日 1、工程概况
南水北调东线一期工程江苏通水应急调度中心（调度灾备中心）工程为二层建筑，建筑高度13.95m，其中一层高度为3.3m，二层6.36m，建筑物室内外高差0.45m。一层用途：活动室、门厅、讯问室、医务室、警卫室等，二层为办公区、休息厅、会议室、监控室，三层为大会议室、休息厅、办公室、贮藏室、音控室等，本工程外形为长方形，长64.8m（轴线间长度），宽49.00m（轴线间宽度）纵向共16个轴线，为1～14轴，横向为11个轴线分别为A～L轴。 结构形式： 基础为桩承台独立基础，上部为框架结构，结构安全等级为二级，抗震设防烈度为7度，框架抗震等级三级，按抗震等级二级采取抗震措施；墙体拉结筋按8度设防；楼梯间抗震等级为二级，抗震按一级等级执行。 2 3.1本工程采用12mm厚木胶板，其强度、刚度满足施工要求，木胶板表面平整光滑，易脱模。 3.2钢管：采用Ф48×2.7mm钢管，有弯折、空洞、锈蚀、裂纹等严重影响架体结构实体稳定性的管体严谨使用。 3.3扣件：有裂纹、滑丝的扣件严禁使用。 3.4架体底座采用木垫板，木垫板宽不小于300mm，厚度不小于50mm，垫板的延伸不得少于3跨。 4、施工工艺 4.1支设流程：柱梁板 4.2柱模板安装 4.3梁模板的安装 4.4板模板的安装 4.5梁板模板支撑系统的搭设 4.6架体支设要求 1）采用Ф48×2.7mm钢管搭设，立杆支设时可调底座配合使用。梁设双排架体，板设满堂架体，柱、梁、板应连成整体。 2）立杆底部应设置垫板，距基面、顶面200mm搭设扫地杆。架体安装在木垫板上，垫板地面应夯实整平。
桩基承载力计算公式(老规范)
一、嵌岩桩单桩轴向受压容许承载力计算公式 采用嵌岩的钻（挖）孔桩基础，基础入持力层1～3倍桩径，但不宜小于1.00m，其单桩轴向受压容许承载力[P]建议按《公路桥涵地基与基础设计规范》JTJ024—85第4.3.4条推荐的公式计算。 公式为：[P]=(c1A+c2Uh)Ra 公式中，[P]—单桩轴向受压容许承载力(KN)； Ra—天然湿度的岩石单轴极限抗压强度(KPa)，按表4.2 查取，粉砂质泥岩：Ra =14460KPa；砂岩：Ra =21200KPa h—桩嵌入持力层深度(m)； U—桩嵌入持力层的横截面周长(m)； A—桩底横截面面积(m2)； c1、c2—根据清孔情况、岩石破碎程度等因素而定的系数。挖孔桩取c1=0.5，c2=0.04；钻孔桩取c1=0.4，c2=0.03。 二、钻（挖）孔桩单桩轴向受压容许承载力计算公式 采用钻（挖）孔桩基础，其单桩轴向受压容许承载力[P]建议按《公路桥涵地基与基础设计规范》JTJ024—85第4.3.2条推荐的公式计算。 公式为：[]()R p A Ul Pσ τ+ = 2 1 公式中，[P] —单桩轴向受压容许承载力(KN)； U —桩的周长(m)； l—桩在局部冲刷线以下的有效长度(m)； A —桩底横截面面积(m2)，用设计直径(取1.2m)计算；
p τ— 桩壁土的平均极限摩阻力(kPa)，可按下式计算： ∑==n i i i p l l 11ττ n — 土层的层数； i l — 承台底面或局部冲刷线以下个土层的厚度(m)； i τ— 与i l 对应各土层与桩壁的极限摩阻力(kPa)，按表 3.1查取； R σ— 桩尖处土的极限承载力(kPa)，可按下式计算： {[]()}322200-+=h k m R γσλσ []0σ— 桩尖处土的容许承载力(kPa)，按表3.1查取； h — 桩尖的埋置深度(m)； 2k — 地面土容许承载力随深度的修正系数，据规范表 2.1.4取为0.0； 2γ— 桩尖以上土的容重(kN/m 3)； λ— 修正系数，据规范表4.3.2-2，取为0.65； 0m — 清底系数，据规范表4.3.2-3，钻孔灌注桩取为 0.80，人工挖孔桩取为1.00。
模板工程施工方案(计算)
模板工程施工方案 1 模板工程施工方案计算 1．注砼对模板的最大侧压力。 柱的混凝土浇注高度（3.6m ）为本工最高（圆形柱另加工定型钢模板），因此按此例作计算新浇注混凝土对模板的最大侧压力。 式中 F ——新浇混凝土对模板的最大侧压力（KN/㎡） r ——混凝土的重力密度 t o ——新浇注混凝土的初凝时间（h ）,可按t o =200/T+15求得T 为混凝土的温度 β1——外加剂影响系数，掺加缓凝作用的外加剂时 =1.2; β2——混凝土坍落影响修正系数，当坍落度≥100mm 时, 取1. 15; V ——混凝土浇注速度（m/h ） H ——砼侧压力计算机位置处至新浇筑砼顶面的总高度（m ）; F=0.22×24×200/（12.1+15）×1.2×1.15×√2=76.05（KN/㎡） F=24×4.5=108（KN/㎡） 按取最小值，故最大侧压力为108（KN/㎡） 有效压头高度：h=F/24=108/24≈3.2(m) （2）、验算梁模板的强度和刚度 a 、 进行强度验算时，各类何载首先应乘以分项系数，其中恒何载乘1.2，活何载乘1.4。 梁模（按350×850梁计算） 竹胶合板自重（按100N/㎡计） 1.2×850=1020 N/㎡ 梁高新浇筑砼的自重：1.2×24000×0.85=24480 N/㎡ 钢筋自重：2.4×1100×0.85=2244 N/㎡ 施工何载：1.4×2500=3500 N/㎡ 总计： 30224 N/㎡ 模板宽度350㎜， 则：q 1=0.35×30240=10584 N/m q 2=0.35×(30224-3500)=9353.4N/m p=3500×0.35=1225N/m 强度验算 施工何载为均布何载： M 1=q 112/8+p1/4=(9353.4×2.42/8)+(700×2.4/4)=7154.45 N/m 由于M 1﹥M 2 故应用 M 1 验算强度。 竹胶模板的惯性矩及截面抵抗矩：H I X =I X1+h 12A 1+(I X2+h 22A 2)×2 =(350×123/12)+41.22×3600+[(50×1003/12)+14.82×500]×2 =10437370㎜4 W x =I x /y max =10437370/64.8=161070.52㎜3 δ= M 1×W X =4352.256×103/161070.52=47.31N/㎜2 f=50 N/㎜2 为竹胶模板弯曲强度，强度满足要求。 b 、挠度验算 ○1、何载计算 验算挠度应只采用恒何载的标准何载，其各项何载值如下： 竹模板自重：100N/㎡ 新浇筑砼的自重：24000×0.85=20400N/㎡ 钢筋自重：1100×0.85=935N/㎡ 总计： 21435 N/㎡ 梁高为850㎜，q=0.85×21435=18219.75 N/ m=18.21975N ㎜ ○2、挠度验算 上式以求得：L X =10437370 N/㎜4 竹胶模板弹性模量：E=5.5×103 N/㎜2 V=5q · 14/384/EI X =5×18.21975×7004/384×5.5×103× 10437370=0.99㎜ 挠度满足要求 ○3、验算现浇板的竹胶模板强度与刚度 A 、 强度验算 a 、 何载计算 本工程最厚现浇板为120㎜，故取此板厚度作为计算依据，计算跨度1.2m ，其余计算条件同上○2：即各项何载值如下： 竹胶模板自重：100 N/㎡ 1.2×100=120 N/㎡ 新浇筑砼自重：1.2×24000×0.12=3456 N/㎡ 钢筋自重：1.2×24000×0.12=3456 N/㎡ 施工自重：1.4×2500=3500 N/㎡ 总计： 7114.4 N/㎡ 板宽也为1.2 m ，则：q 1=1.2×7114.4=8537.28N/m q 2=1.2×(7114.4－3500)=3614.4 N/m p=3500×1.2=4200 N/m b 、 强度验算
模板方案专项施工方案(高层)(优.选)
目录 第一节编制依据 (2) 第二节工程概况 (2) 第三节模板方案选择 (2) 第四节材料选择 (3) 第五节模板安装 (3) 第六节模板拆除 (6) 第七节模板技术措施 (7) 第八节安全、环保文明施工措施 (13) 第九节模板的计算 (14)
第一节编制依据 《建筑结构荷载规范》GB50009-2001中国建筑工业出版社； 《混凝土结构设计规范》GB50010-2002中国建筑工业出版社； 《建筑施工计算手册》中国建筑工业出版社； 《建筑施工手册》第四版中国建筑工业出版社； 《钢结构设计规范》GB 50017-2003中国建筑工业出版社； 第二节工程概况 本工程位于陕西省西安市南郊曲江开发区，地上18层，地下2层，住宅主 第三节模板方案选择 本工程考虑到施工工期、质量和安全要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几点： 1、模板及其支架的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。 2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。 3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维
修。 4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收； 5、综合以上几点，模板及模板支架的搭设，还必须符合JCJ59-99检查标准要求，要符合省文明标化工地的有关标准。 第四节材料选择 按清水混凝土的要求进行模板设计，在模板满足强度、刚度和稳定性要求的前提下，尽可能提高表面光洁度，阴阳角模板统一整齐。 采用18mm厚竹胶合板，木方作楞，配套穿墙螺栓M14使用。竖向内楞采用60×80木方，水平外楞采用60×80 木方。加固通过在双钢管处打孔拉结穿墙螺栓，。斜撑采用钢管+U型托。外墙和临空墙螺栓采用止水螺栓，内墙采用普通可回收螺栓。 第五节模板安装 1、一般要求 竖向结构钢筋等隐蔽工程验收完毕、施工缝处理完毕后准备模板安装。安装柱模前，要清除杂物，焊接或修整模板的定位预埋件，做好测量放线工作，抹好模板下的找平砂浆。 2、±0．000以下模板安装要求 （1）底板模板安装顺序及技术要点 垫层施工完毕后进行底板模板安装，采用焊接螺栓固定，外用方木支撑，螺栓孔采用锥形堵头防止漏浆。
木模板专项施工方案
木模板 专项施工方案 目录 一、工程概况 (2) 二、设计方案 (2) （一）模板安装概况 (2) < （二）模板安装前的准备工作 (2) （三）模板安装安全技术措施 (2) （四）模板拆除安全技术措施 (4) （五）计算 (5) 三、构造措施 (11) 四、质量标准 (11) 五、安全要求 (12) ] }
一、工程概况： 工程名称：XX豪庭，建设地点：XXX，建设单位：XXX，设计单位：XXX，勘察单位：XXX，监理单位：XXX，施工单位：XXX，结构类型：混凝土框架结构，层数：地下一层，地上十七层，建筑面积：平方米，质量标准：国家工程施工质量验收标准（GB50300-2001）合格以上。施工工期为2012年10月10日至2014年01月20日，总工期为455天。 ~ 本工程七层以上采用木模板施工。 二、设计方案 （一）模板安装概况 本工程设计符合《木结构设计规范》的有关规范要求。木立柱截面尺寸为100mm*100mm；园木尾径不小于70mm。立柱间距为500mm。（二）模板安装前的准备工作 1、模板安装前由项目技术负责人向作业班组长做书面安全技术交底，再由作业班组长向操作人员进行安全技术交底和安全教育，有关施工及操作人员应熟悉施工图及模板工程的施工设计。 2、施工现场设可靠的能满足模板安装和检查需用的测量控制点。 3、现场使用的模板要完好、齐整。 4、梁和楼板模板的支柱支设在土壤地面时，应将地面事先整平夯实，?并准备柱底垫板。
5、竖向模板的安装底面应平整坚实，并采取可靠的定位措施。（三）模板安装安全技术措施 1、模板的安装必须按模板的施工设计进行，严禁任意变动。 2、支柱和斜撑下的支承面应平整垫实，?并有足够的受力面积，基础模板必须支拉牢固，防止变形，侧模斜撑的底部应加设垫木。柱子模板的底面应找平，下端应与事先做好的定位基准靠紧垫平，在柱上继续安装模板时，模板应有可靠的支撑点，其平直度应进行校正。 3、下层楼板结构的强度，当达到能承受上层模板、支撑和新浇砼的重量时，方可进行，否则下层楼板结构的支撑系统不能拆除，同时上下支柱应在同一垂直线上。 4、模板及其支撑系统在安装过程中，必须设置临时固定设施，严防倾覆，支柱全部安装完毕后，应及时沿横向和纵向加设水平撑和垂直剪刀撑，并与支柱固定牢靠，当支柱高度小于４米时，水平撑应设上下两道，两道水平撑之间,在纵、?横向加设剪刀撑，然后支柱每增高２米再增加一道水平撑，水平撑之间还需增加剪刀撑一道，支撑杆接长使用时，接头不能超过两个，且应采用辅助支柱来保证接头的承力和稳定。 5、模板及其支撑系统在安装过程中，必须设置临时固定设施，严防倾覆。 6、支柱全部安装完毕后，应及时沿横向和纵向加设水平撑和垂直剪刀撑，并与支柱固定牢靠，水平撑设上、下两道，两道水平撑之间，在纵横向加设剪刀撑。
模板计算方案word版
普通墙模板计算 （胶合板或多层板作为面板） 一、需计算内容： 1、计算面板的强度、抗剪和挠度； 2、计算内龙骨的强度和挠度； 3、计算外龙骨的强度和挠度； 4、计算穿墙螺栓的强度。 墙模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成,直接支撑模板的龙骨为次龙骨,即内楞；用以支撑内层龙骨为主龙骨，即外楞。组装成墙体模板时，通过对拉螺栓将墙体两片模板拉结，每个对拉螺栓成为主龙骨的支点。 二、墙木模板基本参数 墙厚300mm，高度3050mm；模板面板采用普通胶合板；内龙骨布置11道，内龙骨采用50×100mm木方；外龙骨间距500mm，外龙骨采用双钢管48mm×3.5mm；对拉螺栓布置4道，在断面内水平间距150+900+900+900+150mm，断面跨度方向间距500mm，直径16mm。
模板组装示意图 三、墙模板荷载标准值计算 混凝土侧压力的计算分布图形，见图1-1。 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300mm 150 305
在有效高度内的水平压力与振捣作用力之和的取值不大于最大侧压力。 倾倒混凝土时产生的水平荷载标准值----倾倒混凝土时对垂直面模板产生的水平荷载标准值。可按下表采用。 倾倒混凝土时产生的水平荷载标准值（KN/m2） 向模板内供料方法水平荷载 溜糟、串简或导管 2 容积为0.2-0.8m3的运输器具 4 泵送混凝土 4 容积为大于0.8m3的运输器具 6 注：作用范围在有效压头高度以内。（一般情况下，料斗为0.8 m3，泵送砼取4KN/m2） 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: F=0.22γ C t β 1 β 2 V1/2 (1-1) F=γ C H (1-2) 其中c——混凝土的重力密度，取24kN/m3； t —新浇筑混凝土的初凝时间（h），可按实测确定。当缺乏试验资料
模板专项施工方案
一、编制依据 1．《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）； 2．《木结构设计规程》（GB50005-2003）； 3．《混凝土结构工程施工质量验收规范》（50204-2002）； 4．《建筑工程施工质量验收统一标准》（GB50300-2013）； 5．《北沼家园一区5#、6#、7#住宅楼及2#车库工程施工图纸》； 6．《建筑施工计算手册》（第四版缩印本） 7.《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)等。 二、工程概况 本工程为北沼家园一区5#、6#、7#住宅楼及2#地下车库工程，项目所在地位于衡水市中湖大道与南环路交叉口东北角 5#住宅楼工程总建筑面积：23076.86平方米；地上21387.76m2地下1689.10平方米，建筑占地面积：923.82平方米；地下二层，地上二十七层，建筑总高度为80.240米(规划高度）。建筑结构形式为：剪力墙结构。 6#住宅楼工程总建筑面积：23076.78平方米；地上21347.68平方米，地下1689.10平方米，建筑占地面积：923.82平方米；地下二层，地上二十七层，建筑总高度为80.240米(规划高度）。 7#住宅楼工程总建筑面积： 22586.57平方米；地上地上20931.55平方米，地下地下1655.02平方米，建筑占地面积：897.45平方米；地下二层，地上二十七层，建筑总高度为80.240米(规划高度） 2#车库总面积12205.42平方米，车库停车类型为小型，共有374个停车区域，属于大型车库。 总工期：开工日期：2017年7月1日，竣工日期：2019年2月20日，总工期：600天； 本工程建设单位：衡水盛景城乡建设开发有限公司 设计单位：石家庄新空间建筑设计有限公司 监理单位：河北建达工程监理有限公司；
承载力计算
2．5土层地基承载力特征值经验公式 2．5．1粘土、粉质粘土 标贯 ①fak=21.7N+40 (Kpa) (3≤N≤15) ②fak=3.7N-150 (Kpa) (15
最新高性能计算平台设计方案模板
XXXX 高性能计算平台建设方案 XXXXX 2013年4月
目录 1 概述 (2) 1.1 背景概况 (2) 1.2 建设内容 (3) 1.3 设计原则 (3) 2 总体架构 (5) 3 高性能计算平台硬件系统 (6) 3.1 平台架构图 (6) 3.2 主要设备选型 (8) 3.3 Cluster集群系统 (9) 3.4 计算节点 (10) 3.5 管理节点 (10) 3.6 I/O存储节点 (11) 3.7 网络系统方案............................................................................... 错误！未定义书签。 3.8 管理网络 (12) 3.9 监控网络 (12) 3.10 存储系统 (12) 4 高性能计算平台软件系统 (13) 4.1 64位Linux操作系统 (13) 4.2 集群管理软件 (14) 4.3 作业调度系统 (14) 4.4 并行文件系统 (15) 4.5 集群并行计算环境 (15) 4.6 标准库函数 (16) 4.7 标准应用软件 (16) 5 项目经费预算 (17) 5.1 经费来源 (17) 5.2 经费支出预算 (17) 附页——高性能计算平台技术参数要求 (18)
1概述 1.1背景概况 20世纪后半期，全世界范围掀起第三次产业革命的浪潮，人类开始迈入后工业社会——信息社会。在信息经济时代，其先进生产力及科技发展的标志就是计算技术。在这种先进生产力中高性能计算机（超级计算机）更是具有代表性。 时至今日，计算科学（尤其是高性能计算）已经与理论研究、实验科学相并列，成为现代科学的三大支柱之一。 三种科研手段中，理论研究为人类认识自然界、发展科技提供指导，但科学理论一般并不直接转化为实用的技术；实验科学一方面是验证理论、发展理论的重要工具，另一方面，它是在理论的指导下发展实用技术，直接为经济发展服务；计算科学的发展也有相当悠久的历史，只是在计算机这一强大的计算工具问世之前，计算只能利用人类的大脑和简单的工具，计算应用于科学研究有天然的局限性，限制了它作用的发挥；随着计算机技术的发展，使用科学计算这一先进的技术手段不断普及，逐渐走向成熟。科学计算可以在很大程度上代替实验科学，并能在很多情况下，完成实验科学所无法完成的研究工作。科学计算也直接服务于实用科技，并为理论的发展提供依据和机会。在许多情况下，或者理论模型过于复杂甚至尚未建立，或者实验费用过于昂贵甚至不允许进行，此时计算模拟就成为求解问题的唯一或主要手段了。 目前，高性能计算已广泛应用于国民经济各领域，发挥着不可替代的重要作用： a) 基础学科中深入的知识发现，问题规模的扩大和求解精度的增加需要更高性能的计算资源。例如，计算立体力学、计算材料学、计算电磁学。 b) 多学科综合设计领域中大量多部门协同计算需要构建高性能的综合平台。例如，汽车设计、船舶设计。 c) 基于仿真的工程科学结合传统工程领域的知识技术与高性能计算，提供经济高效地设计与实践方法。例如，基于仿真的医学实践、数字城市模拟、核电、油田仿真工具、新材料开发、碰撞仿真技术、数字风洞。
大模板专项施工方案
大模板专项施工方案
中煤第六十八工程有限公司 专项施工方案 项目名称：山西梗阳项目部中煤仓、精煤仓专项名称：筒壁大模板施工方案 文件编号：
开始实施日期： 2016年8月8日 中煤第六十八工程有限公司山西梗阳项目部 目录 1、编制说明 (4) 2、工程概况 (5) 3、施工部署 (5) 3.1管理目标 (5) 3.2 组织机构 (5) 3.3 施工方案 (6) 4、施工准备 (6) 4.1材料准备 (6) 4.2人员准备 (7) 4.3机械准备 (7) 5、主要施工方案 (8) 5.1模板设计 (8) 5. 2筒壁大模板施工 (8) 5.3、脚手架设置 (13) 6、施工进度计划及保证措施 (13) 6.1施工进度计划 (13) 6.2施工进度保证措施 (13) 7、质量计划 (14) 7.1质量目标 (14) 7.2质量管理体系 (14) 7.3检验批及实验策划 (16) 7.4施工质量控制点 (16) 7.5成品保护措施 (17) 8、安全目标及管理措施 (18) 8.1、安全目标 (18) 8.2、重大危害因素及主要管理措施 (18) 9、环境及文明施工管理目标及措施 (22) 9.1管理目标 (22)
9.2主要管理措施 (22) 10、季节性施工措施 (24) 10.1雨季施工措施 (24) 筒壁大模板施工方案 1、编制说明 1.1、因中煤仓、精煤仓从基础至漏斗平台扶壁柱较多、漏斗下部有一层混凝土平台和每仓4个漏斗，为避免过多甩筋确保施工质量和减少进料的施工难度，经讨论策划，基础施工完毕后筒壁采用大模板施工，漏斗采用支模施工。漏斗施工完成后，在漏斗上组装滑模平台，滑模施工从漏斗以上筒壁至锥壳下环梁梁底。 1.2、中煤仓、精煤仓工程施工图纸 1.3、用于本工程的规范规程 类别规范、规程、标准名称编号 国家混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2015 混凝土结构工程施工规范 GB50666-2011 钢筋混凝土筒仓施工与质量验收规范GB50669-2011 建筑节能工程施工质量验收规范GB50411-2007 建筑工程施工现场供用电安全规范GB50194-93 起重机械安全规程 GB6067-2010 行业 建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 清水混凝土应用技术规程JGJ169-2009 建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011
地基承载力计算公式
地基承载力计算公式很多，有理论的、半理论半经验的和经验统计的，它们大都包括三项： 1. 反映粘聚力c的作用； 2. 反映基础宽度b的作用； 3. 反映基础埋深d的作用。 在这三项中都含有一个数值不同的无量纲系数，称为承载力系数，它们都是内摩擦角φ的函数。下面介绍三种典型的承载力公式。 a.太沙基公式 式中： Pu——极限承载力，Ka c ——土的粘聚力，KPa γ——土的重度，KN/m，注意地下水位下用浮重度； b，d——分别为基底宽及埋深，m； Nc，Nq，Nr——承载力系数，可由图8.4.1中实线查取。 图8.4.1
对于松砂和软土，太沙基建议调整抗剪强度指标，采用 c′=1/3c ， 此时，承载力公式为： 式中Nc′，Nq′，Nr′——局部剪切破坏时的承载力系数，可由图8.4.1中虚线查得。 对于宽度为b的正方形基础 对于直径为b′的圆形基础 b.汉森承载力公式 式中Nr，Nq，Nr——无量纲承载力系数，仅与地基土的内摩擦角有关，可查表8.4.1 表8.4.1承载力系数Nc，Nq，Nr值 Nc Nq Nr Nc Nq Nr 0 5.14 1.00 0.00 24 19.32 9.60 6.90 2 5.6 3 1.20 0.01 26 22.25 11.85 9.53 4 6.19 1.43 0.0 5 28 25.80 14.72 13.13 6 6.81 1.72 0.14 30 30.14 18.40 18.09 8 7.53 2.06 0.27 32 35.49 23.18 24.95 10 8.35 2.47 0.47 34 42.16 29.44 34.54 12 9.28 2.97 0.76 36 50.59 37.75 48.06 14 10.37 3.59 1.16 38 61.35 48.93 67.40 16 11.63 4.34 1.72 40 75.31 64.20 95.51 18 13.10 5.26 2.49 42 93.71 85.38 136.76 20 14.83 6.40 3.54 44 118.37 115.31 198.70
建筑工程模板施工方案及其计算
建筑工程模板施工方案及其计算 山东省烟台市牟平区房产管理处，于红雁，264100 【摘要】：模板工程是建筑工程的重要环节，对于保证建筑工程结构的稳定性具有重要的意义，因此，分析和研究建筑工程模板施工及其力学计算具有非常实际的作用。本文主要从三个方面对课题展开了分析，首先分析了建筑工程各类模板工程施工，对梁模板、柱模板、楼板模板以及强模板四种类型施工及其要求分别进行了探讨，随后对混凝土浇筑及模板拆除两个环节进行了细致的讨论，最后对模板工程的三个参量进行了力学计算。整体内容结构性较强，对于实际模板工程具有一定的参考。 【关键词】：建筑工程，模板工程，力学计算，施工方案 中图分类号：TU97文献标识码：A文章编号： 1引言 随着社会发展的要求，建筑工程建设的速度和规模越来越大，如何通过有效的施工保证工程质量，对于社会发展具有重要的意义。无论建筑规模多小的工程，在建设过程中都是一个复杂的系统，包含了多个环节和步骤，而模板施工就是其中非常重要的组成部分。在建筑工程，特别是高层楼房式建筑工程中，模板对于保证结构的稳定性意义重大。当前建筑工程一般都是混凝土浇筑工程，建筑结构的成型就是依赖于模板完成的。在实际的工程建设中，模板工程本身就包含很多类型，例如梁模板工程、柱模板工程等，不同的模板工程类型无论是施工的步骤还是施工的要求也都不同。本文将对建筑工程中各种模板工程的施工步骤以及施工要求进行分析，同时对模板的受力计算问题展开讨论，通过文章的分析对实际的建筑模板工程带来参考。 2建筑工程各类模板工程施工 在实际的建筑工程中，模板工程根据施工的部位可以进行详细分类，在大型建筑工程中，模板工程包含梁模板、柱模板、楼板模板以及强模板四种，其施工流程以及施工要求如下分析。 2.1梁模板工程施工 梁结构是整体楼房结构的框架基础，其模板工程施工重要性很强。其施工流程一般较为固定，包括以下过程：抄平、弹线（轴线、水平线）→支撑架搭设→支柱头模板→铺设底模板→拉线找平→封侧模→预检。在施工过程中其轴线及标高的控制线非常严格，一般都是按照主控制线为标准进行施工。梁模板的支撑结构非常重要，一般采用扣件式满堂钢管脚手架进行支撑，立杆的纵横向间距按照施工要求进行控制，立杆须设置纵横双向扫地杆，扫地杆与楼地面根据两高进行控制。立杆全高范围内设置纵横双向水平杆，水平杆的步距（上下水平杆间距）一般不大于1500mm，立杆顶端必须设置纵横双向水平杆。在梁底小横杆和立杆交接处立杆加设保险扣。 2.2柱模板施工 相比其他结构模板，柱模板工程施工较为简单，其施工流程为：安装前检查模板安装→
模板专项施工方案文档(完整版)
目录 1、工程概况： 2、模板设计方案 3. 模板工程施工 4 质量验收标准与质量目标 5 安全技术措施 6 模板工程主要危险源的识别与控制措施 7 环境保护措施 8 质量保证措施 9 降具体有以下措施低成本措施 10 材料及劳动力计划
1、工程概况： 工程名称: 安徽皖电金属加工配送有限公司生产综合楼及铆焊车间工程建设单位：安徽皖电金属加工配送有限公司施工单位：安徽鸿纬翔宇工程建设工程有限公司建设地点：安徽省合肥市双凤经济技术开发区内建筑面积：房建：3640 平方米、钢构：3089 平方米 2、模板设计方案 2.1 模板材料选择 2.1.1面板：现浇构件楼面模板选用1830m M 915m M 16mm多层板，墙柱采用 防水胶合板，有产品合格证。 2.1.2档料：模板档料选用45X90mm落叶松方木，要求材质优良，无弯曲、节 结、腐朽现象，厚度一致，用压板统一压刨。 2.1.3支撑：墙板外楞、梁板承重支撑架、柱箍等支撑材料选用①48X 3.0 脚手架钢管配合可锻铸铁扣件，钢管和扣件应有产品出厂合格证或质量检验合格证，扣件、钢管按规范要求见证取样。 2.1.4 对拉螺杆：大截面柱和高截面梁侧向模板中设置的对拉螺杆，选用① 14 圆钢对拉螺杆。 2.2 现浇构件模板方案设计 2.2.1 后浇带模板： 楼板后浇带模板用单层钢丝网5X5伽后背①10钢筋支架，钢筋支撑与钢 丝网绑牢，后用电焊与板筋电焊牢固。混凝土浇筑完成后，用胶合板把后浇带的范围封闭，严禁污染。 2.2.2 柱模
柱模板采用胶合板，模板楞木采用45 x 90mm方木侧立竖向排列，间距 200mm边上方木应遮盖住柱模板竖向拼缝，母角用双料（木方）。截面900mr X 900mn以下的独立柱柱箍，柱中部用1道①14螺杆，塑料套管，另考虑塑料管的强度，中部采用50*50 水泥撑块，确保柱面的断面和平整度。采用每边两根钢管① 14 螺杆对拉形成井形柱箍。底道柱箍离地面150mm, 中间柱箍竖向中心间距400mm上道柱箍离梁底200mm 1000X 1000 mm、1100X 1100 mm的两种柱采用2①48*3.0双钢管2①14螺杆对拉形成井形柱箍，间距@300，主下部5道柱箍螺帽采用双螺帽上紧。2.2.3 梁模板2.2.3.1梁模板采用胶合板模板，梁底模版背面楞木采用45 X 90mn方木侧立与梁轴线平行设置，底模板宽度与梁截面宽度相同，梁底模边方木遮盖住梁侧模板与底模的拼缝（梁侧模板与底模板的拼缝向下），梁底方木排列间距不大于 150mm如：梁宽250mm以下的梁底方木为3根，梁宽300mm~350m的梁底方木为4根。梁底模板背面楞木搁置于钢管承重支撑架的上部水平横杆上。 2.2. 3.2梁侧模板内楞采用45X 90mm方木与梁轴线平行侧立设置，梁侧模板上、下道内楞分别与模板上下边齐平，当模板高度大于200mm寸，中间应加内楞，使梁测模板内楞排列间距不大于200mm当梁截面净高模板竖 向大于600mn fl寸，梁侧模板中间应设置1道①14对拉螺杆，对拉螺杆水平间距不大于700mm侧梁模板竖向外楞采用短钢配套扣件设置，外楞钢管下端紧靠内楞并与梁底承重支撑架上部水平小横杆用扣件紧固，上端与现浇底板钢管承重支撑架水平钢管用扣件紧固（或与钢管斜撑用扣件紧固），形成稳固的梁模板支撑体系。 223.3、梁底模45X 90 mm木方竖立，间距小于200 mm,立杆与现浇板的排架
单桩水平承载力计算
600 单桩水平承载力： ZH-600 600.1 基本资料 600.1.1 工程名称： 工程一 600.1.2 桩型：预应力混凝土管桩； 桩顶约束情况：铰接 600.1.3 管桩的编号 PHC-AB600(110)，圆桩直径 d ＝ 600mm ，管桩的壁厚 t ＝ 110mm ； 纵向钢筋的根数、直径为 13φ10.7； 桩身配筋率 ρg ＝ 0.826% 600.1.4 桩身混凝土强度等级 C80， f t ＝ 2.218N/mm E c ＝ 37969N/mm 纵向钢筋净保护层厚度 c ＝ 25mm ； 钢筋弹性模量 E s ＝ 200000N/mm 600.1.5 桩顶允许水平位移 x 0a ＝ 10mm ； 桩侧土水平抗力系数的比例系数 m ＝ 10MN/m 4 ； 桩的入土长度 h ＝ 28m 600.2 计算结果 600.2.1 桩身换算截面受拉边缘的截面模量 W 0 600.2.1.1 扣除保护层厚度的桩直径 d 0 ＝ d - 2c ＝ 600-2*25 ＝ 550mm 600.2.1.2 钢筋弹性模量与混凝土弹性模量的比值 αE ＝ E s / E c ＝ 200000/37969 ＝ 5.2675 600.2.1.3 预应力混凝土管桩的内径 d 1 ＝ d - 2t ＝ 600-2*110 ＝ 380mm 600.2.1.4 W 0 ＝ π·[(d 4 - d 14) / d] / 32 + π·d·(αE - 1)·ρg ·d 02 / 16 ＝ π*[(0.64-0.384)/0.6]/32+π*0.6*(5.2675-1)*0.00826*0.552/16 ＝ 0.019051m 600.2.2 桩身抗弯刚度 EI 600.2.2.1 桩身换算截面惯性矩 I 0 ＝ W 0·d 0 / 2 ＝ 0.01905*0.55/2 ＝ 0.0052390m 4 600.2.2.2 EI ＝ 0.85E c ·I 0 ＝ 0.85*37969*1000*0.005239 ＝ 169079kN · m 600.2.3 桩的水平变形系数 α 按桩基规范式 5.7.5 确定： α ＝ (m ·b 0 / EI)1/5 600.2.3.1 圆形桩当直径 d ≤ 1m 时 b 0 ＝ 0.9(1.5d + 0.5) ＝ 0.9*(1.5*0.6+0.5) ＝ 1.260m 600.2.3.2 α ＝ (m ·b 0 / EI)1/5 ＝ (10000*1.26/169079)0.2 ＝ 0.5949(1/m) 600.2.4 桩顶水平位移系数 νx 600.2.4.1 桩的换算埋深 αh ＝ 0.5949*28 ＝ 16.66m 600.2.4.2 查桩基规范表 5.7.2，桩顶水平位移系数 νx ＝ 2.441 600.2.5 单桩水平承载力特征值按桩基规范式 5.7.2-2 确定： R ha = 0.75α3·EI·x 0a / νx 600.2.5.1 R ha ＝ 0.75*0.59493*169079*0.01/2.441 ＝ 109.4kN 600.2.5.2 验算地震作用桩基的水平承载力时，R haE ＝ 1.25R ha ＝ 136.7kN 9#，10#楼，查电算信息风荷载作用下基底剪力为Vx=1158kn,Vy=2077kn,地震作用下基底剪力为Vx=2292kn,Vy=3001kn.故由地震下控制。工程桩总桩数为64根。则作用于基桩顶处的水平力H ik 为3001/64=47kn< R ha .满足要求(还未考虑土对筏板的有利抗侧力). 2，3#楼，查电算信息风荷载作用下基底剪力为Vx=1098kn,Vy=1560kn,地震作用下基底剪力为Vx=2121kn,Vy=2048kn.故由地震下控制。工程桩总桩数为55根。则作用于基桩顶处的水平力H ik 为2121/55=39kn< R ha .满足要求(还未考虑土对筏板的有利抗侧力). 500 单桩水平承载力： ZH-500 500.1 基本资料 500.1.1 工程名称： 工程一 500.1.2 桩型：预应力混凝土管桩； 桩顶约束情况：铰接 500.1.3 管桩的编号 PHC-AB500(100)，圆桩直径 d ＝ 500mm ，管桩的壁厚 t ＝ 100mm ； 纵向钢筋的根数、直径为 10φ10.7； 桩身配筋率 ρg ＝ 0.877% 500.1.4 桩身混凝土强度等级 C80， f t ＝ 2.218N/mm E c ＝ 37969N/mm 纵向钢筋净保护层厚度 c ＝ 25mm ； 钢筋弹性模量 E s ＝ 200000N/mm 500.1.5 桩顶允许水平位移 x 0a ＝ 10mm ； 桩侧土水平抗力系数的比例系数 m ＝ 10MN/m 4 ； 桩的入土长度 h ＝ 28m 500.2 计算结果 500.2.1 桩身换算截面受拉边缘的截面模量 W 0 500.2.1.1 扣除保护层厚度的桩直径 d 0 ＝ d - 2c ＝ 500-2*25 ＝ 450mm 500.2.1.2 钢筋弹性模量与混凝土弹性模量的比值 αE ＝ E s / E c ＝ 200000/37969 ＝ 5.2675 500.2.1.3 预应力混凝土管桩的内径 d 1 ＝ d - 2t ＝ 500-2*100 ＝ 300mm 500.2.1.4 W 0 ＝ π·[(d 4 - d 14) / d] / 32 + π·d·(αE - 1)·ρg ·d 02 / 16 ＝ π*[(0.54-0.34)/0.5]/32+π*0.5*(5.2675-1)*0.00877*0.452/16 ＝ 0.011425m 500.2.2 桩身抗弯刚度 EI 500.2.2.1 桩身换算截面惯性矩 I 0 ＝ W 0·d 0 / 2 ＝ 0.01143*0.45/2 ＝ 0.0025707m 4 500.2.2.2 EI ＝ 0.85E c ·I 0 ＝ 0.85*37969*1000*0.0025707 ＝ 82965kN · m 500.2.3 桩的水平变形系数 α 按桩基规范式 5.7.5 确定： α ＝ (m ·b 0 / EI)1/5 500.2.3.1 圆形桩当直径 d ≤ 1m 时 b 0 ＝ 0.9(1.5d + 0.5) ＝ 0.9*(1.5*0.5+0.5) ＝ 1.125m 500.2.3.2 α ＝ (m ·b 0 / EI)1/5 ＝ (10000*1.125/82965)0.2 ＝ 0.6706(1/m) 500.2.4 桩顶水平位移系数 νx 500.2.4.1 桩的换算埋深 αh ＝ 0.6706*28 ＝ 18.78m 500.2.4.2 查桩基规范表 5.7.2，桩顶水平位移系数 νx ＝ 2.441 500.2.5 单桩水平承载力特征值按桩基规范式 5.7.2-2 确定： R ha = 0.75α3·EI·x 0a / νx 500.2.5.1 R ha ＝ 0.75*0.67063*82965*0.01/2.441 ＝ 76.9kN 500.2.5.2 验算地震作用桩基的水平承载力时，R haE ＝ 1.25R ha ＝ 96.1kN 1#楼，查电算信息风荷载作用下基底剪力为Vx=955.5kn,Vy=3962.8kn,地震作用下基底剪力为Vx=4150.33kn,Vy=5372.60kn.故由地震下控制。工程桩总桩数为135根。则作用于基桩顶处的水平力H ik 为5372.60/135=39.8kn< R ha .满足要求(还未考虑土对筏板的有利抗侧力). 4#楼，查电算信息风荷载作用下基底剪力为Vx=895.6kn,Vy=1853.1kn,地震作用下基底剪力为 Vx=2005.43kn,Vy=2587.28kn.故由地震下控制。工程桩总桩数为66根。则作用于基桩顶处的水平力H ik 为2587.28/66=39.2kn< R ha .满足要求(还未考虑土对筏板的有利抗侧力).