四桩基础计算书
一. 参数信息
塔吊型号: QTZ63 自重(包括压重):F1=620.00kN 最大起重荷
载: F2=60.00kN
塔吊倾覆力距: M=2040.00kN.m 塔吊起重高度: H=41.00m 塔身宽度: B=1.60m
桩混凝土等级: C30 承台混凝土等级:C35 保护层厚度: 50mm
矩形承台边长: 4.00m 承台厚度: Hc=1.350m 承台箍筋间距: S=200mm
承台钢筋级别: Ⅱ级承台预埋件埋深:h=0.00m 承台顶面埋深: D=0.000m
桩直径: d=0.800m 桩间距: a=2.400m 桩钢筋级别: Ⅱ级
桩入土深度: 27.00 桩型与工艺: 泥浆护壁钻(冲)孔灌注桩
二. 塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算
1. 塔吊自重(包括压重)F1=620.000kN
2. 塔吊最大起重荷载F2=60.000kN
作用于桩基承台顶面的竖向力 F=F1+F2=680.000kN
塔吊的倾覆力矩 M=1.4×2040.000=2856.000kN.m
三. 矩形承台弯矩的计算
计算简图：
图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。
1. 桩顶竖向力的计算(依据《建筑桩基础技术规范》JGJ94-2008的第5.1.1条)
其中 n──单桩个数，n=4；
F k──作用于承台顶面的竖向力，F k=680.000kN；
G k──桩基承台和承台上土自重标准值，G k=25.0×Bc×Bc×Hc+20.0×
Bc×Bc×D=540.000kN；
M xk,M yk──荷载效应标准组合下，作用于承台底面，绕通过桩群形心的x、y 轴的力矩
x i,y i──单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；
N ik──荷载效应标准组合偏心竖向力作用下，第i基桩或复合基桩的竖向力(kN)。
经计算得到:
桩顶竖向力设计值:
最大压力：
N=1.2×(680.000+540.000)/4+2856.000×(2.400×1.414/2)/[2×(2.400×1.414/2)2]=1207.584kN
最大拔力：
N=(680.000+540.000)/4-2856.000×(2.400×1.414/2)/[2×(2.400×1.414/2)2]=-536.584kN
桩顶竖向力标准值:
最大压力：
N=(680.000+540.000)/4+2040.000×(2.400×1.414/2)/[2×(2.400×1.414/2)2]=906.132kN
最大拔力：
N=(680.000+540.000)/4-2856.000×(2.400×1.414/2)/[2×(2.400×1.414/2)2]=-296.132kN
2. 矩形承台弯矩的计算(依据《建筑桩基础技术规范》JGJ94-2008的第5.9.2条)
其中 M x,M y──分别为绕X轴和绕Y轴方向计算截面处的弯矩设计值(kN.m)； x i,y i──垂直Y轴和X轴方向自桩轴线到相应计算截面的距离(m)；
N i──在荷载效应基本组合下的第i基桩净反力，N i=N i-G/n。
经过计算得到弯矩设计值：
压力产生的承台弯矩：
N=1.2×(680.000+540.000)/4+2856.000×(2.400/2)/[4×
(2.400/2)2]=961.000kN
M x1=M y1=2×961.000×(1.200-0.800)=768.800kN.m
拔力产生的承台弯矩：
N=(680.000+540.000)/4-2856.000×(2.400/2)/[4×
(2.400/2)2]=-290.000kN
M x2=M y2=-2×290×(1.200-0.800)=-232.000kN.m
四. 矩形承台截面主筋的计算
依据《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)第7.2条受弯构件承载力计算。
式中1──系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，
1取为0.94,期间按线性内插法确定；
f c──混凝土抗压强度设计值；
h0──承台的计算高度。
f y──钢筋受拉强度设计值，f y=300N/mm2。
承台底面配筋:
s=768.800×106/(1.000×1.570×4000.000×1300.0002)=0.0068
=1-(1-2×0.0068)0.5=0.0068
s=1-0.0068/2=0.9966
A sx= A sy=768.800×106/(0.9966×1300.000×
300.000)=1978.040mm2
承台顶面配筋:
s=232×106/(1.000×1.570×4000.000×1300.0002)=0.0021
=1-(1-2×0.0021)0.5=0.0021
s=1-0.0021/2=0.9990
A sx= A sy=232×106/(0.9990×1300.000×300.000)=595.484mm2。
满足顶面和底面配筋要求的同时还应该满足构造要求!
五. 矩形承台截面抗剪切计算
依据《建筑桩基础技术规范》(JGJ94-2008)的第5.9.14条。
根据第二步的计算方案可以得到XY方向桩对矩形承台的最大剪切力,考虑对称性，
记为V=2415.168kN我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式：
其中──计算截面的剪跨比,=1.500
f t──混凝土轴心抗拉强度设计值，f t=1.570N/mm2；
b──承台计算截面处的计算宽度，b=4000mm；
h0──承台计算截面处的计算高度，h0=1300mm；
f y──钢筋受拉强度设计值，f y=300.000N/mm2；
S──箍筋的间距，S=200mm。
经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋!
六.桩身承载力验算
桩身承载力计算依据《建筑桩基础技术规范》(JGJ94-2008)的第5.8.2条
根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值
N=1207.584kN
桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式：
其中
c──基桩成桩工艺系数，取0.750
f c──混凝土轴心抗压强度设计值，f c=14.300N/mm2；
A ps──桩身截面面积，A ps=0.5027m2。
经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求,受压钢筋只需构造配筋!
桩身受拉计算，依据《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008 第5.8.7条
受拉承载力计算，最大拉力 N=536.584kN
经过计算得到受拉钢筋截面面积 A s=1788.614mm2。
综上所述,全部纵向钢筋采用构造配筋且配筋面积不能小于1788.614mm2
构造规定：灌注桩主筋采用6～12根直径12m～14m,配筋率不小于0.2%!
实际钢筋笼8根Φ20钢筋通长配置。
七.桩抗压承载力计算
桩承载力计算依据《建筑桩基础技术规范》(JGJ94-2008)的第5.2.5和5.3.5条
根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值
N=1207.584kN
桩竖向极限承载力验算应满足下面的公式：
最大压力:
其中 R──基桩竖向承载力特征值；
R a──单桩竖向承载力特征值；
K──安全系数，取2.0；
f ak──承台下土的地基承载力特征值加权平均值；
c──承台效应系数
q sk──桩侧第i层土的极限侧阻力标准值，按下表取值；
q pk──极限端阻力标准值，按下表取值；
u──桩身的周长，u=2.5133m；
A p──桩端面积,取A p=0.503m2；
A c──计算桩基所对应的承台净面积，去A c=3.497m2；
l i──第i层土层的厚度,取值如下表；
厚度及侧阻力标准值表如下:
序号土厚度(m) 土侧阻力标准值(kPa) 土端阻力标准值(kPa) 土名称
1 1.5 0 0 松散粉土
2 0.7 0 0
粘性土
3 7.
4 6 0 粘性土
4 1.4 1
5 0 粘性土
5 7.
6 35 0 粘性土
6 4.
7 50 0 粘性土
7 3.2 30 0 密实粉土
8 6.6 70 2800 密实粉土
由于桩的入土深度为27m,所以桩端是在第8层土层。
最大压力验算:
R a=2.513×(1.5×0+.7×0+7.4×6+1.4×15+7.6×35+4.7×50+3.2×
30+.499999999999998×70)+2800.000×0.503=3160.191kN
R=3160.191/2.0+0.070×105.000×3.497=1605.801kN
上式计算的R值大于等于最大压力906.132kN,所以满足要求!
八.桩抗拔承载力计算
桩抗拔承载力计算依据《建筑桩基础技术规范》(JGJ94-2008)的第5.4.5条
桩抗拔承载力应满足下列要求:
其中:
式中 T uk──基桩抗拔极限承载力标准值；
i──抗拔系数；
解得:
T gk=12.8×(0.700×1.5×0+0.700×.7×0+0.700×7.4×6+0.700×1.4×
15+0.700×7.6×35+0.700×4.7×50+0.700×3.2×30+0.700×.499999999999998
×70)/4=1562.176kN
G gp=12.8×27×22/4=1900.800kN
T uk=2.513×(0.700×1.5×0+0.700×.7×0+0.700×7.4×6+0.700×1.4
×15+0.700×7.6×35+0.700×4.7×50+0.700×3.2×30+0.700
×.499999999999998×70)=1226.930kN
G p=2.513×27×25=1696.460kN
由于: 1562.176/2.0+1900.800>=296.132满足要求!
由于: 1226.930/2.0+1696.460>=296.132满足要求!
QTZ63塔吊四桩基础的计算书
四桩基础的计算书依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)。 一. 参数信息 二. 荷载计算 1. 自重荷载及起重荷载 1) 塔机自重标准值 F k1=454kN 2) 基础以及覆土自重标准值 G k=5.5×5.5×1.35×25=1020.9375kN 承台受浮力：F lk=5.5×5.5×5.35×10=1618.375kN
3) 起重荷载标准值 F qk=60kN 2. 风荷载计算 1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值 a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m2) =0.8×1.59×1.95×1.39×0.2=0.69kN/m2 =1.2×0.69×0.35×1.6=0.46kN/m b. 塔机所受风荷载水平合力标准值 F vk=q sk×H=0.46×75.00=34.75kN c. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值 M sk=0.5F vk×H=0.5×34.75×75.00=1303.25kN.m 2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值 a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=0.35kN/m2) =0.8×1.62×1.95×1.39×0.35=1.23kN/m2 =1.2×1.23×0.35×1.60=0.83kN/m b. 塔机所受风荷载水平合力标准值 F vk=q sk×H=0.83×75.00=61.97kN c. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值 M sk=0.5F vk×H=0.5×61.97×75.00=2323.72kN.m 3. 塔机的倾覆力矩 工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 M k=1552+0.9×(630+1303.25)=3291.93kN.m 非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 M k=1552+2323.72=3875.72kN.m 三. 桩竖向力计算 非工作状态下： Q k=(F k+G k)/n=(454+1020.94)/4=368.73kN
四桩基础计算书1
四桩基础计算书 华清家园工程；工程建设地点：武清区新城翠通路西侧；属于结构；地上33层；地下1层；建筑高度：100m；标准层层高：3m ；总建筑面积：11500平方米；总工期：0天。 本工程由投资建设，设计，地质勘察，监理，组织施工；由担任项目经理，担任技术负责人。 本计算书主要依据施工图纸及以下规范及参考文献编制：《塔式起重机设计规范》（GB/T13752-1992）、《地基基础设计规范》（GB50007-2002）、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、《建筑安全检查标准》（JGJ59-99）、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）、《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）等编制。 一、塔吊的基本参数信息 塔吊型号：TQ60/80，塔吊起升高度H：65.000m， 塔身宽度B：2.5m，基础埋深D：1.500m， 自重F1：852.6kN，基础承台厚度Hc：1.000m， 最大起重荷载F2：80kN，基础承台宽度Bc：6.000m， 桩钢筋级别:HPB235，桩直径或者方桩边长：0.700m， 桩间距a：5m，承台箍筋间距S：200.000mm， 承台混凝土的保护层厚度：50mm，承台混凝土强度等级：C35； 二、塔吊基础承台顶面的竖向力和弯矩计算 塔吊自重（包括压重）F1=852.60kN； 塔吊最大起重荷载F2=80.00kN； 作用于桩基承台顶面的竖向力F k=F1+F2=932.60kN； 风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算： M kmax＝2188.71kN·m； 三、承台弯矩及单桩桩顶竖向力的计算
1. 桩顶竖向力的计算 依据《建筑桩技术规范》（JGJ94-2008）的第5.1.1条，在实际情况中x、y轴是随机变化的，所以取最不利情况计算。 N ik=(F k+G k)/n±M yk x i/∑x j2±M xk y i/∑y j2； 其中 n──单桩个数，n=4； F k──作用于桩基承台顶面的竖向力标准值，F k=932.60kN； G k──桩基承台的自重标准值：G k=25×Bc×Bc×Hc=25×6.00×6.00× 1.00=900.00kN； M xk,M yk──承台底面的弯矩标准值，取2188.71kN·m； x i,y i──单桩相对承台中心轴的XY方向距离a/20.5=3.54m； N ik──单桩桩顶竖向力标准值； 经计算得到单桩桩顶竖向力标准值 最大压力：N kmax=(932.60+900.00)/4+2188.71×3.54/(2×3.542)=767.68kN。 最小压力：N kmin=(932.60+900.00)/4-2188.71×3.54/(2×3.542)=148.62kN。 不需要验算桩的抗拔！ 2. 承台弯矩的计算 依据《建筑桩技术规范》（JGJ94-2008）的第5.9.2条。 M x = ∑N i y i M y = ∑N i x i 其中 M x,M y──计算截面处XY方向的弯矩设计值； x i,y i──单桩相对承台中心轴的XY方向距离取a/2-B/2=1.25m； N i1──扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值，N i1=1.2×
塔吊基础计算书模板
假设塔吊型号:6010/23B,最大4绳起重荷载10t； 塔吊无附墙起重最大高度H=59.8m,塔身宽度B=2.0m； 承台基础混凝土强度:C35, 厚度Hc=1.35m，承台长度Lc或宽度Bc=6.25m； 承台钢筋级别:Ⅱ级,箍筋间距S=200mm,保护层厚度:50mm； 承台桩假设选用4根φ400×95（PHC-A）预应力管桩，已知每1根桩的承载力特征值为1700KN； 参考塔吊说明书可知： 塔吊处于工作状态（ES）时： 最大弯矩Mmax=2344.81KN·m 最大压力Pmax=749.9KN 塔吊处于非工作状态（HS）时： 最大弯矩Mmax=4646.86KN·m 最大压力Pmax=694.9KN 2、对塔吊基础抗倾覆弯矩的验算 取塔吊最大倾覆力矩，在工作状态（HS）时：Mmax=4646.86KN·m，计算简图如下：
2.1 x、y向，受力简图如下：
以塔吊中心O点为基点计算： M1=M=4646.86KN·m M2=2.125·R B M 2=M1 ·R B=4646.86 B=2097.9KN ＜2×1800=3600KN（满足要求） 2.2 z向，受力简图如下： 以塔吊中心O点为基点计算： M1=M=4646.86KN·m M2=3·R B
M R B=4646.86 ＜1800KN（满足要求） 3、承台桩基础设计 3.1 塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算 计算简图如下： 上图中X轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。 3.1.1 桩顶竖向力的计算(依据《建筑桩技术规范》JGJ94-94的第5.1.1条) 其中 n——单桩个数，n=4； F——作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，等同于前面塔吊说明书中的P；
TC6515塔吊桩基础的计算书最终
解放军第八五医院新建病房综合楼工程TC6515型塔式起重机 基 础 施 工 方 案 施工单位：中夏建设集团 编制单位：上海颐东机械施工工程有限公司 日期：2010.11.22 版次：专家评审后修改版
塔式起重机安拆施工方案审批表
TC6515塔吊基础的计算书 1工程概况 解放军第八五医院新建病房综合楼工程位于上海市长宁区1328号。因工程建设需要欲安装一台TC6515塔机。本塔机最大独立高度为60米，初始安装高度50米。塔机的基础为混凝土承台＋格构柱＋灌注桩的形式。塔机混凝土承台尺寸为6500×6500×1400，承台面标高为－2.4米，混凝土型号不低于C35，配筋为纵横各不小于35根直径25的螺纹钢；格构柱截面尺寸为430×430，主肢为L180×180×18，缀板400×20×10＠600，最大悬高9.35米，格构柱插入承台尺寸为600，插入灌注桩尺寸为3000；灌注桩为4根￠800的灌注桩，桩间距为4300，混凝土型号为C35，桩长33.85米，桩底标高为－45.6米。 2编制依据 2.1《建筑施工塔式起重机安装、使用、拆卸安全技术规范》JGJ196－2010 2.2《钢结构设计规范》GB50017－2003 2.3《建筑桩基技术规范》JGJ94－2008 2.4《塔式起重机混凝土基础工程技术规范》JGJ/T187-2009 2.5《混凝土结构设计规范》GB50010-2002 3施工注意事项 3.1钻孔灌注桩强度等级为C35，（按《建筑机械使用安全规程JGJ33-2001中 4.4.2条规定》，其施工时严格按照规范要求施工，超灌部分在地下室底板范围内，地下室施工时，需将钢构柱内的砼凿除干净后，在各格构柱的角钢上焊接钢板止水片。 3.2钢格构柱与灌注桩的搭接长度为3m，要求与钢筋笼主筋焊接，在下钢筋笼时，应严格控制四根钢格构柱的方向成正方形布置，以保证其外围槽钢加固杆的焊接。 3.3格构柱的主肢全长为11.55米，使用整长为12米的角钢焊接而成，不允许中间对接。 3.4塔吊底座与塔吊的安装应该按塔吊出场说明书要求执行，控制好预埋螺栓的位置及锚固深度，钢格构柱顶段应浇入塔基承台内0.6m。 3.5【20槽钢外围加固杆应随挖土深度及时焊接，每隔2.2米焊接水平支撑、斜向剪刀撑及水平剪刀撑。钢格构柱体露在土层以上格构的高度不得大于1.5米。斜向剪刀撑及水平剪刀撑的中间，一定要彼此连接好。具体的水平支撑、斜向剪刀撑及水平剪刀撑见附图。 3.6所有钢构件的焊接均为接触边长度内满焊，焊接厚度大于8mm。 3.7格构周围50cm以内的土，在开挖的时候，不允许使用大型机械进行开挖，必须使用人工进行挖土，以防止大型机械破坏格构柱。 3.8塔机在第一次安装好以后，需要顶升级到51米高，高于周围建筑物的高度。此后塔机在做附墙以前不再进行加节顶升。
塔吊基础设计计算书(桩基础)
塔吊基础设计计算书(桩基础) 一、编制依据 1、《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002 ); 2、《建筑地基基础设计规范》(DBJ 15-31-2003 )； 3、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001 )； 4、《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2002 )； 5、《简明钢筋混凝土结构计算手册》； 6、《地基及基础》(高等学校教学用书)(第二版)； 7、建筑、结构设计图纸； 8、塔式起重机使用说明书； 9、岩土工程勘察报告。 二、设计依据 1、塔吊资料 根据施工现场场地条件及周边环境情况，选用1台QTZ160 自升塔式起重机。塔身自由高度56m，最大吊运高度为203米，最大起重量为10t，塔身尺寸为1.70m x 1.70m，臂长65m。 2、岩土力学资料，(BZK8孔) 3、塔吊基础受力情况
基础顶面所受垂直力 基础顶面所受水平力 基础所受倾翻力矩 基础所受扭矩 三、基础设计主要参数 基础桩： 4①800钻孔桩, 桩顶标高-2.90m ，桩长为15.96m ，桩端入微风化0.5m 。 承台尺寸：平面4.0 X 4.0m ，厚度h=1.50m ，桩与承台 中心距离为1.20m ;桩身混凝土等级：C25。 承台混凝土等级：C35 ； 承台面标高：-1.50m (原地面标高为-0.6m ，建筑物基坑开挖深度 为-11.9m )。 比较桩基础塔吊基础的工作状态和非工作状态的受力情况，桩基础 按非工作状态计算，受力如上图所示： F k =850.0kN G k = 25 X 4 X 4 X 1.50=600kN F h =70kN M k =3630+70 X 1.50=3735kN.m 四、单桩允许承载力特征值计算 1、单桩竖向承载力特征值： 1 )、按地基土物理力学指标与承载力参数计算 A p = n r 2 = 0.5027m 2 R a R sa R ra R pa (DBJ15-31-2003 ) ( 10.2.4-1 ) C 1 0.40; C 2 0.05; f rs 10MPa; f rp 10MPa R sa u q sia l i 3.1415926 0.8 (40 13.76 60 0.7) 1488.9kN F (1= /OlkliL 团 / =3630kN,tn J 丈h 80( 1 2400 -- 4000 d Fk -- Fh-- M ---- M Z ---- 塔吊基础受力示意图 Fk=850kN
塔吊四桩基础的计算书TC7020
(TC7020)塔吊四桩基础的计算书 依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)。 计算简图如下： 荷载计算二. 自重荷载及起重荷载1. 塔机自重标准值1) =1260kN Fk12) 基础以及覆土自重标准值 G=4.5×4.5×1.60×25=810kN k3) 起重荷载标准值 F=160kN qk2. 风荷载计算 1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值 2a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m) 2 0.2=0.60kN/m×1.2× W=0.8×1.59×1.95k q=1.2×0.60×0.35× 2=0.50kN/m skb. 塔机所受风荷载水平合力标准值 F=q×H=0.50×46.50=23.25kN skvkc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值 M=0.5F×H=0.5×23.25×46.50=540.62kN.m vksk 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值2) 2) Wo=0.35kN/m (本地区a. 塔机所受风均布线荷载标准值2 × 0.35=1.06kN/m1.951.62××1.2 W=0.8×k q=1.2×1.06×0.35× 2.00=0.89kN/m skb. 塔机所受风荷载水平合力标准值 F=q×H=0.89×46.50=41.46kN
skvkc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值 M=0.5F×H=0.5×41.46×46.50=963.93kN.m vksk3. 塔机的倾覆力矩 工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 M=1639+0.9×(1400+540.62)=3385.55kN.m k非工作状态下，标准组合的倾 覆力矩标准值 M=1639+963.93=2602.93kN.m k三. 桩竖向力计算 非工作状态下： Q=(F+G)/n=(1260+810.00)/4=517.50kN kkk Q=(F+G)/n+(M+F×h)/L vkkkkmaxk =(1260+810)/4+Abs(2602.93+41.46×1.60)/4.95=1056.85kN Q=(F+G-F)/n-(M+F×h)/L vkkkkkminlk =(1260+810-0)/4-Abs(2602.93+41.46× 1.60)/4.95=-21.85kN 工作状态下： Q=(F+G+F)/n=(1260+810.00+160)/4=557.50kN qkkkk Q=(F+G+F)/n+(M+F ×h)/L vkqkkmaxkkk =(1260+810+160)/4+Abs(3385.55+23.25× 1.60)/4.95=1249.11kN Q=(F+G+F-F)/n-(M+F×h)/L vkkkkkminlkqk =(1260+810+160-0)/4-Abs(3385.55+23.25× 1.60)/4.95=-134.11kN 四. 承台受弯计算 1. 荷载计算 不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向力反力设计值： 工作状态下： 最大压力 N=1.35×(F+F)/n+1.35×(M+F×h)/L vkkikqk =1.35×(1260+160)/4+1.35×(3385.55+23.25× 1.60)/4.95=141 2.92kN 最大拔力 N=1.35×(F+F)/n-1.35×(M+F×h)/L vkkkiqk =1.35×(1260+160)/4-1.35×(3385.55+23.25× 1.60)/4.95=-454.42kN 非工作状态下： 最大压力 N=1.35×F/n+1.35×(M+F×h)/L vkkik =1.35×1260/4+1.35×(2602.93+41.46×1.60)/4.95=1153.38kN 最大拔力 N=1.35×F/n-1.35×(M+F×h)/L vkkik =1.35×1260/4-1.35×(2602.93+41.46×1.60)/4.95=-302.88kN 弯矩的计算2. 依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》第6.4.2条 (kN.m)；──计算截面处XY方向的弯矩设计值其中 M,My1x (m)；──单桩相对承台中心轴的XY方向距离 x,yii 。i桩的竖向反力设计值(kN)──不计承台自重及其上土重，第 Ni 由于工作状态下，承台正弯矩最大： 0.75=2119.38kN.m ×=2×1412.92 M=Myx: 承台最大负弯矩0.75=-681.63kN.m ×=2×-454.42 M=Myx配筋计算3.
塔吊四桩基础的计算书
本word文档可编辑修改 PKPM软件出品安全设施计算软件(2019) 塔吊四桩基础的计算书 依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》 (JGJ/T 187-2009)。 一.参数信息 塔吊型号 :QTZ50 塔机自重标准值 :Fk1=357.70kN 起重荷载标准值 :Fqk=50.00kN 非工作状态下塔身弯矩 :M=-356.86kN.m 塔身宽度 :B=1.6m 塔吊最大起重力矩 :M=733.7kN.m 塔吊计算高度 :H=35m 桩身混凝土等级 :C80 保护层厚度 :H=50mm 承台厚度 :Hc=1.2m 承台混凝土等级 :C35 矩形承台边长 :H=5.0m 承台箍筋间距 :S=200mm 承台顶面埋深 :D=0.0m 桩间距 :a=1.25m 承台钢筋级别 :HRBF400 桩直径 :d=0.4m 桩钢筋级别 :HPB300 桩型与工艺 :预制桩 桩入土深度 :24m 桩空心直径 :0.2m 计算简图如下： 二.荷载计算 1.自重荷载及起重荷载 1)塔机自重标准值 F =357.7kN k1 2)基础以及覆土自重标准值 G =5×5×1.20×25=750kN k 3)起重荷载标准值
F qk=50kN 2.风荷载计算 1)工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值 a.塔机所受风均布线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m2) W =0.8×1.59×1.95×1.49×0.2=0.74kN/m 2 k q =1.2×0.74×0.35×1.6=0.50kN/m sk b.塔机所受风荷载水平合力标准值 F =q×H=0.50×35.00=17.39kN vk sk c.基础顶面风荷载产生的力矩标准值 M =0.5F×H=0.5×17.39×35.00=304.24kN.m sk vk 2)非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值 a.塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=0.35kN/m)2 W =0.8×1.62×1.95×1.49×0.35=1.32kN/m 2 k q =1.2×1.32×0.35×1.60=0.89kN/m sk b.塔机所受风荷载水平合力标准值 F =q×H=0.89×35.00=31.00kN vk sk c.基础顶面风荷载产生的力矩标准值 M =0.5F×H=0.5×31.00×35.00=542.46kN.m sk vk 3.塔机的倾覆力矩 工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 M =-356.86+0.9×(733.7+304.24)=577.28kN.m k 非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 M =-356.86+542.46=185.60kN.m k 三.桩竖向力计算 非工作状态下： Q =(F +G)/n=(357.7+750.00)/4=276.93kN k k k Q kmax=(F +G)/n+(M +F×h)/L k k k vk
塔吊基础设计计算书
塔吊基础设计计算书 计算：闫宗权 审核：陈俊 一、工程概况 施工项目为13层住宅，其中地下室一层，建筑总高为42米，结构形式为框剪；塔吊选用昆明产*** 型塔吊。 二、基础计算 1、已知条件： 塔吊总重：920KN[=（自重+其他活载）×增大系数]，塔吊搭设总高为50米，塔吊基础采用桩上承台基础，桩身混凝土采用C20，钢筋采用一级钢；承台基础混凝土为C30，钢筋采用二级钢；根据工程实际情况，采用工程桩桩径进行塔吊基础桩的施工，即桩采用426桩管，振动沉管灌注，成桩直径不少于450mm。 2、受力分析： 从塔式起重设备的工作原理进行分析，该生产设备在以下方面对设备的安全使用关系相当重要：设备的基础，设备结构，设备结构的材料，设备的工作性能和操作系统；在计算中重点求出设备基础的稳定性及设备抗倾覆的能力；因该工程的塔吊设备由生产厂家进行安装和施工中的施工材料垂直运输操作，现只对设备基础进行计算。 根据设备厂家的要求，结合工程实际情况，本设备基础（以下简称基础）不能完全按厂家提供的基础图进行施工，根据基础的受力特点，除求出基础的垂直承载力外，还应求出塔吊在最不利荷载组合下对桩基的抗拔能力。因此，根据前面的已知条件，同时按由昆明市建筑设
计研究院对本施工项目进行的地质勘察报告中第33孔的土层勘察情况对桩基进行设计，该孔土层力学性能指标如下： 土层号名称 Li qisk λi ui（1.413） ①, 杂填土 1.3 ②粉质粉土 0.6 35 ④3 粉土 1.8 45 ④1 砾砂 4.1 50 0.6 ⑥粘土 2 42 0.75 ⑥4 粉砂 1.7 48 0.60 ⑥1 有机质土 2.4 48 0.75 ⑥4 粉砂 2 48 0.6 3、计算 为满足塔吊对基础的稳定性要求，采用四桩承台，则： 920000÷4=230000 N （即单桩最大承载力） 按上述土层力学参数，求单桩极限抗拔力，考虑到本工程基坑开挖3米后对单桩抗拔力的影响，因此，从自然地面下3米开始根据各土层的力学性能指标进行计算： UK=Σλi .qsik .ui li =0.60×50×1.413×4.1+0.75×42×1.413×2.0+0.60×48×1.413×1.7+0.75×48×1.417×2.4+0.6×48×1.4 17×2=536.05Kqa<230Kpa（满足） 桩身配筋计算： 不考虑混凝土的抗拉强度，根据已知单桩总抗拔力为23000N计算，如采用一级钢筋，则：As=N/fC=230000/210=1095.24mm2
四桩基础计算书
四桩基础计算书 沧州世茂国际购物中心工程；属于框架结构;地上0层;地下0层；建筑高度：；标准层层高：；总建筑面积：平方米；总工期：0天；施工单位：。 本工程由投资建设，设计，地质勘察，监理，组织施工；由担任项目经理，担任技术负责人。 一、塔吊的基本参数信息 塔吊型号:QTZ40B，塔吊起升高度H=， 塔吊倾覆力矩M=，混凝土强度等级:C35， 塔身宽度B=，基础以上土的厚度D=， 自重F1=，基础承台厚度Hc=， 最大起重荷载F2=，基础承台宽度Bc=， 桩钢筋级别:II级钢，桩直径或者方桩边长=， 桩间距a=2m，承台箍筋间距S=， 承台砼的保护层厚度=50mm，空心桩的空心直径:。 二、塔吊基础承台顶面的竖向力和弯矩计算 塔吊自重（包括压重）F 1 =， 塔吊最大起重荷载F 2 =， 作用于桩基承台顶面的竖向力F=×(F 1+F 2 )=， 塔吊的倾覆力矩M=×=。 三、矩形承台弯矩及单桩桩顶竖向力的计算
图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。 1. 桩顶竖向力的计算 依据《建筑桩技术规范》JGJ94-94的第条。 其中 n──单桩个数，n=4； F──作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，F=； G──桩基承台的自重 G=×（25×Bc×Bc×Hc/4+20×Bc×Bc×D/4)= ×(25×××+20×××=； Mx,My──承台底面的弯矩设计值，取； xi,yi──单桩相对承台中心轴的XY方向距离a/2=； Ni──单桩桩顶竖向力设计值(kN)； 经计算得到单桩桩顶竖向力设计值， 最大压力：N=+/4+×(4× =。 2. 矩形承台弯矩的计算 依据《建筑桩技术规范》JGJ94-94的第条。
塔吊基础计算书
天然基础计算书 123工程；工程建设地点：；属于结构；地上0层；地下0层；建筑高度：0m；标准层层高：0m ；总建筑面积：0平方米；总工期：0天。 本工程由投资建设，设计，地质勘察，监理，组织施工；由担任项目经理，担任技术负责人。 本计算书主要依据施工图纸及以下规范及参考文献编制：《塔式起重机设计规范》（GB/T13752-1992）、《地基基础设计规范》（GB50007-2002）、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、《建筑安全检查标准》（JGJ59-99）、《混凝土结构设计规范》 （GB50010-2002）等编制。 一、参数信息 塔吊型号：QTZ50，塔吊起升高度H：32.00m， 塔身宽度B：1.6m，基础埋深d：4.45m， 自重G：357.7kN，基础承台厚度hc：1.35m， 最大起重荷载Q：50kN，基础承台宽度Bc：5.50m， 混凝土强度等级：C35，钢筋级别：HRB335， 基础底面配筋直径：18mm 地基承载力特征值f ak：140kPa， 基础宽度修正系数ηb：0.15，基础埋深修正系数ηd：1.4， 基础底面以下土重度γ：20kN/m3，基础底面以上土加权平均重度γm：20kN/m3。 二、塔吊对交叉梁中心作用力的计算
1、塔吊竖向力计算 塔吊自重：G=357.7kN； 塔吊最大起重荷载：Q=50kN； 作用于塔吊的竖向力：F k＝G＋Q＝357.7＋50＝407.7kN； 2、塔吊弯矩计算 风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算： M kmax＝1335kN·m； 三、塔吊抗倾覆稳定验算 基础抗倾覆稳定性按下式计算： e＝M k/（F k+G k）≤Bc/3 式中 e──偏心距，即地面反力的合力至基础中心的距离； M k──作用在基础上的弯矩； F k──作用在基础上的垂直载荷； G k──混凝土基础重力，G k＝25×5.5×5.5×1.35=1020.938kN； Bc──为基础的底面宽度； 计算得：e=1335/(407.7+1020.938)=0.934m < 5.5/3=1.833m； 基础抗倾覆稳定性满足要求！ 四、地基承载力验算 依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)第5.2条承载力计算。计算简图:
恒大塔吊四桩基础计算书 - 副本
目录 1、工程概况 (1) 2、地层特性表 (1) 3、塔吊选型及布案 (6) 4、塔吊的基本参数信息 (6) 5、桩顶作用效应计算 (9) 6、桩承载力验算 (11) 7、承台计算 (12) 8、承台配筋示意图 (14) 9、结论 (14)
一、工程概况 建设单位：昆明恒云置业有限公司 设计单位：华东建筑设计院有限公司 监理单位：达华工程管理（集团）有限公司 施工单位：江苏省建工集团有限公司 勘察单位：西南有色昆明勘测设计（院）股份有限公司 拟建场地位于昆明市西山区日新路陆家营社区，南侧为日新中路（十里长街），东侧为新建住宅小区，西侧为规划河道，北侧与核心商务区相邻，地处昆明南市副中心核心腹地位置。属于框剪结构；地上33层；地下2层；标准层层高：2.95m ；总建筑面积：约272058.21平方米； 本方案主要依据施工图纸及以下规范及参考文献编制：《塔式起重机设计规范》（GB/T13752-1992）、《地基基础设计规范》（GB50007-2002）、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、《建筑安全检查标准》（JGJ59-99）、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）、《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）《昆明恒大云报华府工程岩土工程堪察报告》等编制。 塔吊基础顶标高与主楼基础筏板顶标高相同高程为1880.935米，在地下车库桩间土开挖时进行基础施工，根据厂家提供的塔吊起重机作用说明书，选用16吨汽车式起重机安装塔机。 二、地层特性表
三、塔吊选型及布置方案 本工程在各主楼，垂直运输工作量较大，且起吊量重，根据现场施工情况和各主楼间楼距关系。项目部决定投入QTZ63塔吊2台，大臂长55米，QTZ60塔吊5台，2台大臂长42.5米，2台大臂长46.2米，1台大臂长50米，能满足整个施工现场垂直运输。本工程塔吊基础顶标高设计为同地下车库筏板顶标高，高程为1880.935米塔吊基础高度为1.4米。根据昆明26号区回迁安置房建设项目C、D地块拟建（建筑物部分）场地岩土工程勘察报告，查表塔吊基础底土层为第3层泥质碳土，为软弱下卧层，不能作基础持力层，地基承载力为40kpa不满足塔吊基础承载力设计200kpa要求。故本工程所有塔吊基础需重新设计采用四桩承台基础，本工程塔吊基础选型设计按QTZ63塔吊进行重新设计，QTZ60塔吊基础施工按设计计算后QTZ63塔吊基础进行施工。基础祥细布置详见塔吊基础平面布置图。 四、塔吊的基本参数信息 1、塔机属性 2、塔机荷载
QTZ80(6013)塔吊基础天然基础计算书工程施工组织设计方案
目录 一、工程概况 (1) 二、塔吊概况 (1) 三、塔吊安装位置及基础型式选择 (1) 四、塔吊的使用与管理 (4) 五、塔吊基础 (4) 六、QTZ80（6013）塔吊天然基础的计算书 (5)
岗顶酒店工程塔吊基础施工方案 一、工程概况 二、塔吊概况 本工程施工计划设置塔吊1台，塔吊布设位置见平面布置图。采用QTZ80（6010）型塔吊，该塔吊独立式起升高度为45米，（本工程实际使用搭设高度约40米），工作臂长60米，最大起重量6吨，公称起重力矩为800KN.m。 综合本工程地质条件及现场实际情况，参照《兰田岙造船基地扩建项目岩土工程勘察报告》及工程设计图纸，本塔吊基础采用天然地基基础。 三、塔吊安装位置及基础型式选择 （一）塔吊生产厂家提供的说明书中对塔吊基础的要求： 1．地基基础的土质应均匀夯实，要求承载能力大于20t/㎡；底面为6000×6000的正方形。 2．基础混凝土强度C35，在基础内预埋地脚螺栓，分布钢筋和受力钢。 3．基础表面应平整，并校水平。基础与基础节下面四块连接板连接处应保证水平，其水平度不大于1/1000； 4．基础必须做好接地措施，接地电阻不大于4Ω。 5．基础必须做好排水措施，保证基础面及地脚螺栓不受水浸，同时做好基础保护措施，防止基础受雨水冲洗，淘空基础周边泥土。 6．基础受力要求：
H—基础所受水平力kN P V—垂直力kN M—倾覆力矩kN．m M Z—扭矩kN．m 基础受力图（二）本工程塔吊安装位置详见下图：
按塔吊说明书要求，塔吊铺设混凝土基础的地基应能承受0.2MPa的压力，根据本工程地质勘察报告及现场实际情况，塔吊基础位于4-2强风化砾岩层，该层土质的承载力达0.60MPa，满足塔吊基础对地基承载力的要求，且该土层也是建筑物基础所在持力层土层，以该土层作塔吊基础的持力层，既能满足塔吊使用要求，也不会有基坑开挖时引起塔吊基础变形的问题。
中联QTZ80(TC6012)塔吊非标桩基础方案计算书上课讲义
QTZ80(TC6012-6)非标桩基础方案计算书根据麓枫路站现场的实际情况及QTZ80(TC6012)塔机的预装位置地质条件进行计算。现场桩采用直径800 灌注桩。12 轴线附近塔吊基础承台底进入冠梁180mm，基础承台底布筋与冠梁顶部布筋高度一致，基础承台顶高出地面约20mm。23 轴线附近塔吊基础承台底布筋与冠梁底部布筋高度一致，基础承台顶高出地面约100mm。塔机承台宽度方向超出冠梁100mm。桩基础示意见附图1，现场桩基础方案为： 塔机桩基础承台 1. 塔机基础承台大小5.6m*3.5m*1.3m； 2. 基础承台上下层长度方向布筋30-φ25@190（HRB400）； 3. 基础承台上下层宽度方向均布筋24-φ25@148（HRB400）； 4. 架立筋180-φ12@380/296（HPB300）； 5. 基础承台上层主筋保护层厚度50mm，下层主筋保护层厚度 130mm； 6. 基础承台砼标号C35，施工时应捣实，养护期28 天（或达到额定强度）； 7. 确保固定基节的安装后其中心线与水平面垂直度误差小于 1.5/1000； 8. 预埋螺栓基础的四组地脚螺栓相对位置必须准确,保证地脚螺栓 孔的对角线误差不大于2mm,确保固定基节的顺利安装； 9. 钢筋的弯折等其他要求与厂家的基础图要求一致。
桩 1. 共用原来的支护桩及冠梁，外加两根直径800mm 的灌注桩； 2. 外加两根灌注桩定位尺寸详见附图1，桩底比基坑底低2m，桩顶进入承台100mm； 3. 桩主筋通长布置，12-φ20@183(HRB400），见附图2; 4. 桩身布置φ8（HPB300）螺旋箍筋，桩顶以下5D 螺旋箍筋间距100mm，其余间距300mm； 5. 桩身每隔2m 设置加强筋φ20@2000(HRB400）； 6. 桩身混凝土≥水下C30； 7. 桩端的持力层主要为强风化板岩，进入持力层深度从基坑底高度算起≥2m, 12 轴线塔吊L≥17.33m，23 轴线塔吊L≥16.53m；8. 灌注桩施工工艺同支护桩。 桩与基础承台连接 1. 桩嵌入承台的长度100mm； 2. 主筋入承台长度≥800mm； 基础承台与冠梁连接 1. 12 轴线附近塔吊基础承台底布筋与冠梁顶部布筋高度一致，利用架立筋将冠梁顶部主筋与承台上下层主筋编结在一起； 2. 23 轴线附近塔吊基础承台底布筋与冠梁底部布筋高度一致，利用架立筋将冠梁底部主筋与承台上下层主筋编结在一起； 3. 基础承台传递到冠梁处的最大水平力为160kN（方向360°任意），请项目方考虑基础承台处的冠梁或支护桩是否需加强，应满足最大水平力受力要求。
塔吊四桩基础的计算书(TC7020)
（TC7０20)塔吊四桩基础得计算书依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》（ＪGＪ/T 1８7-2009)。 二、荷载计算 1、自重荷载及起重荷载 １）塔机自重标准值 F k1=12６0kＮ ２）基础以及覆土自重标准值 G k=4、５×４、５×1、６0×２5＝81０kN 3) 起重荷载标准值 Ｆqk=1６0kN ２、风荷载计算 １) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值 a、塔机所受风均布线荷载标准值（Wo=0、2ｋN/ｍ2） Ｗk=0、8×１、59×1、95×1、2×0、２＝0、6０kN/m ２ q sk＝1、２×0、６0×０、35×2=0、５0ｋＮ／m b、塔机所受风荷载水平合力标准值 Fｖk＝q sk×H=0、50×46、50=23、25ｋN c、基础顶面风荷载产生得力矩标准值 M sk=０、5F vk×H=0、5×2３、２5×4６、50＝540、62ｋN、ｍ2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值 ａ、塔机所受风均布线荷载标准值（本地区Ｗｏ=0、３5ｋN/m 2） W k=0、8×１、６2×1、95×1、２×０、35＝1、0６kN/m 2ｑｓk＝１、2×１、06×0、35×2、00=0、８９kN／m b、塔机所受风荷载水平合力标准值 F vk=q sk×H=０、８９×46、50=41、4６kN c、基础顶面风荷载产生得力矩标准值
Ｍsｋ=0、5Fｖk×H=0、5×4１、46×46、５0=96３、9３kN、ｍ 3、塔机得倾覆力矩 工作状态下，标准组合得倾覆力矩标准值 M k=１６39+0、9×（1400+54０、62)＝3385、55kN、m 非工作状态下,标准组合得倾覆力矩标准值 Mｋ=1639＋963、９３=2602、９３kN、m 三、桩竖向力计算 非工作状态下: Q k=（Fｋ+G k）/n=(1260+８10、00)／4＝517、５0kN Qｋmax=（F k＋G k）/n+（Mｋ＋Fｖk×ｈ）/L ＝(126０+810）/４+Ａbs（２６02、93＋41、46×1、60)/４、95=10５６、8５kＮ Q kｍin=(F k+G k—Fｌk）/n-（Ｍk+Ｆvk×h)／L =（1260+810-０）/4－Ａbｓ（2602、9３+４1、46×１、6０)/4、９5=-21、8５kN 工作状态下: Q k=（F k+G k+Ｆqk）／n＝(１260+810、0０+１60）/4=5５7、50kN Ｑｋmax=(F k+Ｇｋ+F qk）／n+（M k+F vk×ｈ）/L =(１260+810＋160)/4+Abｓ（3385、５5+23、25×１、6０）/4、9５=１249、11kN Q kmin=（Ｆｋ+G k+F qk－F lk）/n-（M k＋F vk×h)/L ＝（1２６０＋8１０+１60－0）/4-Abs（3385、55+23、25×1、6０）/4、９5＝-134、11kN 四、承台受弯计算 1、荷载计算 不计承台自重及其上土重,第i桩得竖向力反力设计值: 工作状态下: 最大压力 N i＝1、３5×（F k+F qk)/n+1、３5×（M k+F vｋ×h)/L =1、３５×(12６０+160）/4+1、35×（3385、５5＋23、2５×１、60）/4、95＝1412、92ｋN 最大拔力 N i＝1、35×(Fｋ+Ｆqk）/n—1、35×(M k+Ｆvk×h）/L =1、35×（126０+１６０）/4—1、３5×(3385、55＋２3、2５×1、6０）/4、95=-４54、42kＮ 非工作状态下: 最大压力 N i＝１、３5×Fｋ/ｎ+1、35×(M k＋F vk×h）/Ｌ =1、３５×1260／４＋1、35×（26０2、93+４１、4６×１、６0)/4、95=１15３、３８kN 最大拔力 N i＝1、35×Fｋ/n—1、35×(M k+F vｋ×h)/L =１、３５×12６０/４-1、35×（2６02、9３＋4１、４６×1、60）/４、95=-302、8８kN 2、弯矩得计算 依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》第6、4、2条
塔吊基础承载力计算书
塔吊基础承载力计算书 编写依据塔吊说明书要求及现场实际情况，塔基承台设计为5200m×5200m×1.3m，根据地质报告可知，承台位置处于回填土上，地耐力为4T/m2，不能满足塔吊说明书要求的地耐力≥24T/m2。为了保证塔基承台的稳定性，打算设置四根人工挖孔桩。 地质报告中风化泥岩桩端承载力为P＝220Kpa。按桩径r＝1.2米，桩深h＝9米，桩端置于中风化泥上（嵌入风化泥岩1米）进行桩基承载力的验算。 一、塔吊基础承载力验算 1、单桩桩端承载力为： F1=S×P=π×r2×P＝π×0.62×220＝248.7KN=24.87T 2、四根桩端承载力为： 4×F1＝4×24.87＝99.48T 3、塔吊重量51T（说明书中参数） 基础承台重量：5.2×5.2×1.3×2.2＝77.33T 塔吊＋基础承台总重量＝51＋77.33=128.33T 4、基础承台承受的荷载 F2＝5.2×5.2×4.0=108.16T 5、桩基与承台共同受力＝4F1+F1=99.48+108.16=207.64T>塔吊基础总重量＝128.33T 所以塔吊基础承载力满足承载要求。 二、钢筋验算 桩身混凝土取C30，桩配筋23根ф16，箍筋间距φ8@200。 验算要求轴向力设计值N≤0.9(fcAcor+fy’AS’+2xfyAsso) 必须成立。 Fc=14.3/mm2（砼轴心抗压强度设计值） Acor＝π×r2/4（构件核心截面积） ＝π×11002/4＝950332mm2 fy’=300N/MM2（Ⅱ级钢筋抗压强度设计值） AS’=23×π×r2/4＝23×π×162/4 ＝4624mm2（全部纵向钢筋截面积） x＝1.0（箍筋对砼约束的折减系数，50以下取1.0） fy=210N/mm2 （Ⅰ级钢筋抗拉强度设计值） dCor＝1100mm （箍筋内表面间距离，即核心截面直径） Ass1＝π×r2/4＝π×82/4＝16×3.14＝50.24mm2（一根箍筋的截面面积） S螺旋箍筋间距200mm A’sso=πdCorAssx/s =π×1100×50.24/200=867.65mm2（螺旋间接环式或焊接，环式间接钢筋换算截面面积）因此判断式 N≤0.9(fcAcor+fy’AS’+2xfyAsso)=0.9(14.3×950332＋300×4624+2×1.0×210×867.65)=15341360.6N 248.7KN<12382.87KN 经验算钢筋混凝土抗拉满足要求。
5#塔吊四桩基础的计算书
5#塔吊四桩基础的计算书依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2019)。 一. 参数信息 本计算书参考塔吊说明书荷载参数进行验算。 塔吊型号:TC6513-6 塔机工作状态:Fv=696.9kN,Fh=25.4kN 塔机非工作状态:Fv=586.3kN,Fh=103.2kN 工作状态倾覆力矩:M=2148.2kN.m 非工作状态倾覆力矩:M=2798.6kN.m 塔吊计算高度:H=77m 塔身宽度:B=1.8m 桩身混凝土等级:C80 承台混凝土等级:C35 保护层厚度:H=50mm 矩形承台边长:H=6m 承台厚度:Hc=1.35m 承台箍筋间距:S=200mm 承台钢筋级别:HRB400E 承台顶面埋深:D=0.0m 桩直径:d=0.6m 桩间距:a=4.8m 桩钢筋级别:HRB400E 桩入土深度:35m 桩型与工艺:预制桩 桩空心直径:0.38m 计算简图如下： 二. 荷载计算
1. 塔机基础竖向荷载 1) 塔机工作状态竖向荷载标准值 F k =696.9kN 2) 塔机非工作状态竖向荷载标准值 F k =586.3kN 3) 基础以及覆土自重标准值 G k =6×6×1.35×25=1215kN 2. 塔机基础水平荷载 1) 工作状态下塔机基础水平荷载标准值 F vk = 25.40kN 2) 非工作状态下塔机基础水平荷载标准值 F vk = 103.20kN 3. 塔机的倾覆力矩 工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 M k = 2148.20kN.m 非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 M k = 2798.60kN.m 三. 桩竖向力计算 非工作状态下： Q k =(F k +G k )/n=(586.3+1215.00)/4=450.33kN Q kmax =(F k +G k )/n+(M k +F vk ×h)/L =(586.3+1215)/4+Abs(2798.60+103.20×1.35)/6.79=883.19kN Q kmin =(F k +G k -F lk )/n-(M k +F vk ×h)/L =(586.3+1215-0)/4-Abs(2798.60+103.20×1.35)/6.79=17.46kN 工作状态下： Q k =(F k +G k +F qk )/n=(696.9+1215.00)/4=477.98kN Q kmax =(F k +G k +F qk )/n+(M k +F vk ×h)/L