热泵选型计算书

热泵选型计算书
热泵选型计算书

1.淋浴系统热负荷设计

按水箱积进行计算

1.1系统每天耗热量计

算:

15000 4.187 (55-10) 1

3600 式中:Q ----- 淋浴系统计算日耗热量(kw/h );

M 1 ---- 每天总热水量(L );

C ――水的比热,C =4.187(kJ/kg ? C);

t r ――热水温度「C) , t r =5( C);

t l ——冷水温度(C) ; t r =10(C);

亠——热水密度(kg/L );

1.2设计小时最大耗热量计算:

式中:Q h

设计小时耗热量T ――每日使用时间(h ); 24h ;

K h ——小时变化系数;取值=2.5

3.2.4设计小时加热功率

式中:Q 淋 ---- 空气源热泵设计供热功率(kw )

k ——安全系数,k =1.05~1.10取值1.1

综合上述:系统最大小时制热量90kw

Q h * MQ(t r -t l )6 3600 T 二 2.5

15000 4.187 (55 -10) 1

3600 x 24 =81.8kw/ h

=K h k 1 Mg -tl) J 3600T r = 2.5 1.1 15000 4.187 (55T0) 1 3600汉 24 = 90.0kw

M 1C(t r -t l )-r

3600 二 785.0kw/ h

1.3.2 游泳池热水系统热负荷设计

室内游泳池水体面积长25 m与宽10m面积250川,水深1.45m,容积为

3

362.5 m3。

池水热负荷计算应包含恒温热负荷计算和初始加热负荷计算两部分,按照两个负荷中较大的一个进行加热主设备选型。

泳池水恒温所需热量,应为下列热量的总和:

( 1 )、水面蒸发和传导损失的热量;

(2)、池壁和池底和设备传导损失的热量;

(3)、补充水加热需要的热量。恒温热负荷计算过程如下:

(1 )水表面蒸发损失热量:

Qz=r(0.0174Vi+0.0229)(Pb -Pc)A(760/B)=48619.44Kcal/h

式中:Q 池水表面蒸发损失的热量(Kcal/h );

r ——与池水温相等的饱和蒸汽的蒸发汽化潜热(Kcal/kg );

580.6Kcal/kg

Vi ----- 池水面上的风速(m/s);按照0.5m/s

P b――与池水温相等的饱和空气的水蒸汽分压力(mmH)30.1mmHg

P c――池水环境空气的水蒸汽压力(按照65%相对湿度)(mmH)

19.5mmHg

A——池水表面面积(川);250 m2

B ---- 当地的大气压力(mmH)760mmHg

(2)、游池、游乐池水表面、池底、池壁、管道和设备等传导所损失的热量,按照游泳池水

表面蒸发损失热量20%计算;

Qs= Qz X 20%=48619.44 Kcal/h x 20%=9723.89Kcal/h

(3)补充水加热所需的热量,按下式计算:

Qb=qb r( tr- tb )=326250Kcal

Qb ---- 补充水加热所需的热量(Kcal);

qb ------ 每日的补充水量(L);按照5%补水量计算,18.125m3暨18125L r ——水的比热容(Kcal/Kg「C) ;r=1 Kcal/Kg 「C;

tr ――游泳池水的设计温度(C) ;28C

tb ――游泳池补充水水温C;按照贵方条件取值10C

( 4)、池水加热总负荷计算:

恒温热负荷计算结果:

Q恒=T*( Qz+QS +Qb=1026369.9 Kcal

T ---- 池水每天运行时间,h;按照12h

恒温加热设备功率:

Ph= Q 恒/(860T)=99.5Kw

P—小时运行功率,Kw

( 5)初始加热设备功率:

泳池初始加热热负荷计算过程如下:

Q初=V* r* (tr- tb ) /(860t)= 3488400 Kcal/h

Q初-池水初次加热所需热量,Kcal ;

V--泳池水容量L;362.5m3,即362500L

t —泳池初次加热时间,h;按照48小时泳池初始加热热功率计算过程如下:

Qc= Q 初/(860T)=158.0Kw

合计淋浴系统热水负荷、水上游乐池恒温负荷、初次加热负荷:

P=90.0+99.5+158.0=347.5Kw

皮带输送机选型设计

皮带输送机选型设计

胶带输送机的选型计算 一、概述 初步选型设计带式输送机,已给出下列原始资料: 1)输送长度m L 7= 2)输送机安装倾角?=4β 3)设计运输生产率h t Q /350= 4)物料的散集密度3/25.2m t =ρ 5)物料在输送机上的堆积角?=38θ 6)物料的块度mm a 200= 计算的主要内容为: 1)运输能力与输送带宽度计算; 2)运行阻力与输送带张力计算; 3)输送带悬垂度与强度的验算; 4)牵引力的计算及电动机功率确定。 二、原始资料与数据 1)小时最大运输生产率为A =350吨/小时; 2)皮带倾斜角度:?=4β 3)矿源类别:电炉渣; 4)矿石块度:200毫米; 5)矿石散集容重3t/m 25.2=λ; 6)输送机斜长8m ;

L ——输送机2-3段长度m 7; 1?——为槽形托辊阻力系数查带式输送机选型设 计手册04.01=?; β——输送机的倾角;其中sin β项的符号,当 胶带在该段的运行方向式倾斜向上时取正号; 而倾斜向下时取负号; 2-3段的阻力k F 为 N L q L q q F k 92.3807.0737.251997 .0035.07)55.9337.251(sin cos 0220-=??-???+=-+=ββ?)( 式中: 0q ——每米长的胶带自重m N /37.251 2q ——为折算到每米长度上的上托辊转动部分的 重量,m N /,m N q /55.932.2/8.9212=?= 式中 2G ——为每组下托辊转动部分重量N ,m N /8.205 2l ——下托辊间距m ,一般取上托辊间距的2 倍;取m l 2.22= L ——输送机3~2段长度m 7; 2?——为槽形托辊阻力系数查带式输送机选型设 计手册035.02=? 不计局部阻力时的静阻力N F F F k zh w 99.204192.3891.2080=-=+= 2、局部阻力计算 (1)图1-1中1~2段和3~4段局部阻力。在换向滚筒处的阻力ht F 近似为:

热泵热水系统设计选型

热水系统设计一、热泵做方案需了解的信息 用水标准有特殊要求的请说明,否则按规范计算用水定额。

二、热泵选型参考数据 1、冷水计算温度表(表1) 2、广西省各类建筑物的热水定额表(表2)

3、广西2008年电费一览表(表3) 中央热水选型案例 一、工程概述 该建筑使用场所为酒店,共153间为标准客房,需要24小时提供生活55℃热水。 二、热负荷计算及机组选型 1、机组选型: 日用水量:30600 L/天

热量需求:Q=CM△T=1kcal/kg·℃×30600L/天×(55℃-15℃)=1224000Kcal (C=水的比热,M=用水量, △T=供应热水与自来水的温度差,冷水初始水温按冬季温度15℃考虑,热水出水水温为55℃) 在冬季环境温度10℃时,机组能满足系统负荷要求,加热时间一般为12~16小时。则供水所需的总制热功率为: P总= Q d÷860kcal/kw =1224000KcalKcal÷860kcal/kw =1423kw 设定每天加热时间13小时,则 机组的制热功率为P 时= P 总 /T=1423kw /13=109kw 选择格力空气源热水热泵机组KFRS-36SM/AS(制热量36kw)3台即可满足要求.机组实际每天工作时间: 1423÷(36kw×3)=13.2小时 2、水箱选型: 配置2个8吨和1个5吨不锈钢保温水箱(按高峰期70%的用水量),内胆选用SUS304-2B不锈钢;50㎜聚氨脂发泡保温;外用彩钢板保温,可满足用水需求。 3、方案说明 水箱分为1个5吨加热水箱和2个8吨保温。机组也分为加热机组和保温机组,2台用于加热,1台用于保温。 开始,加热水箱内补充进自来水,水满后机组启动开始加热。当加热水箱内热水温度达到设定温度且保温水箱不再高水位时,放水电磁阀打开,热水流入储水箱。之后,副水箱补充进自来水,重新开始加热。这个过程,直至主水箱的热水到达预定水位,同时副水箱内热水温度到达设定温度为止,机组停机。当储水箱的温度低于设定温度时,保温机组启动,加热至设定温度停机。 主机采用微电脑自动控制,可自动检测水箱温度,水箱温度达到设定值后自动停机,以最大限度节约能源。 机组配有完善的保护功能,适应各种恶劣的工作环境,无须专人值守,为业主节省人工费用。

设备设计计算与选型

第三部分 设备设计计算与选型 3.1苯∕甲苯精馏塔的设计计算 通过计算D=1.435kmol/h , η=F D F D x x ,设%98=η可知原料液的处理量为F=7.325kmol/h ,由于每小时处理量很小,所以先储存在储罐里,等20小时后再精馏。故D=28.7h koml ,F=146.5kmol/h ,组分为18.0x =F ,要求塔顶馏出液的组成为90.0x D =,塔底釜液的组成为01.0x W =。 设计条件如下: 操作压力:4kPa (塔顶表压); 进料热状况:自选; 回流比:自选; 单板压降:≤0.7kPa ; 全塔压降:%52=T E 。 3.1.1精馏塔的物料衡算 (1) 原料液及塔顶、塔底产品的摩尔分率 苯的摩尔质量 11.78M A =kg/kmol 甲苯的摩尔质量 13.92M B =kg/kmol 18.0x =F 90.0x D = 01.0x W = (2) 原料液及塔顶、塔底产品的平均摩尔质量 =F M 0.18×78.11+(1-0.18)×92.13=89.606kg/kmol =D M 0.9×78.11+(1-0.9)×92.13=79.512kg/kmol =W M 0.01×78.11+(1-0.01)×92.13=91.9898kg/kmol (3) 物料衡算 原料处理量 F=146.5kmol/h 总物料衡算 146.5=D+W 苯物料衡算 146.5×0.18=0.9×D+0.01×W 联立解得 D=27.89kmol/h W=118.52kmol/h

3.1.2 塔板数的确定 (1)理论板层数T N 的求取 苯—甲苯属理想物系,可采用图解法求理论板层数。 ①由物性手册查得苯—甲苯物系的气液平衡数据,绘出x —y 图,见下图3.1 图3.1图解法求理论板层数 ②求最小回流比及操作回流比。 采用作图法求最小回流比。在图中对角线上,自点e (0.45,0.45)作垂线ef 即为进料线(q 线),该线与平衡线的交点坐标为 667.0y q = 450.0x q = 故最小回流比为 1.1217 .0233 .045.0667.0667.09.0x y y x q q q min ==--= --= D R 取操作回流比为 R=22.21.12min =?=R ③求精馏塔的气、液相负荷 L=RD=2.2×27.89=61.358kmol/h

板式换热器选型参数表

选择板式换热器要注意以下三个事项 1、板式换热器板型的选择板片型式或波纹式应根据换热场合的实际需要而定。对流量大允许压降小的情况,应选用阻力小的板型,反之选用阻力大的板型。根据流体压力和温度的情况,确定选择可拆卸式,还是钎焊式。确定板型时不宜选择单板面积太小的板片,以免板片数量过多,板间流速偏小,传热系数过低,对较大的换热器更应注意这个问题。艾瑞德每种规格的板片,均具有至少两个板型,采用热混合技术,可以综合换热器的传热和压降,使其运行在最佳工作点。内旁通,双流道技术和不等流通截面积装配为两侧介质流量相差较大的工况提供了完美的解决方案。ARD艾瑞德板式换热器(江阴)有限公司板式换热器有AB系列、AM系列、AL系列、AP系列、AS系列等几大系列百余种板型。各种型号都有深波纹、浅波纹、大角度、小角度等,完全确保满足不同用户的需要,特殊工况可按用户需要专门设计制造。 2、流程和流道的选择流程指板式换热器内一种介质同一流动方向的一组并联流道,而流道指板式换热器内,相邻两板片组成的介质流动通道。一般情况下,将若干个流道按并联或串联的费那个是连接起来,以形成冷、热介质通道的不同组合。流程组合形式应根据换热和流体阻力计算,在满足工艺条件要求下确定。尽量使冷、热水流道内的对流换热系数相等或接近,从而得到最佳的传热效果。因为在传热表面两侧对流换热系数相等或接近时传热系数获得较大值。虽然板式换热器各板间流速不等,但在换热和流体阻力计算时,仍以平均流速进行计算。由于“U”形单流程的接管都固定在压紧板上,拆装方便。 3、压降校核在板式换热器的设计选型使,一般对压降有一定的要求,所以应对其进行校核。如果校核压降超过允许压降,需重新进行设计选型计算,直到满足工艺要求为止。 艾瑞德板式换热器(江阴)有限公司是专业生产可拆式板式换热器(PHE)、换热器密封垫(PHE GASKET)、换热器板片(PHE PLATE)并提供板式

(ST1000)钢丝绳芯输送带选型计算

胶带机更换钢丝绳芯输送带(ST1000) 选型计算 1、基本参数: 工作制度:330d/a 16h/d 拉紧形式:重车 帯机工作能力:200t/h 输送机倾角:17° 提升高度: 236m 斜长:810m 初步给定参数: 带宽:B=800mm 围包角:200° 带速:2.0m/s 2、核算输送能力 t/h,满足要求。 式中:Q为输送能力,t/h; A为输送带上物料的最大横断面积,; V为输送带运行速度m/s; 为为物料的松散密度; k为输送机的倾斜系数。 3、运行阻力计算 基本参数选取: 选取钢丝绳芯胶带型号为ST1000;

胶带每米质量为21.6kg/m; (1)主要阻力 F H=fLg[q RO+q RU+(2q B+q G)cosβ] 式中f-模拟摩擦系数; L-输送机长度,m; g-重力加速度,g=9.81m/s2 q R0-承载分支托辊组每米长度旋转部分重量,kg/m; q R0=G1/a0=14/1.2=12kg/m 式中G1-承载分支每组托辊旋转部分质量,kg; a0-承载分支每组托辊间距,m; q RU-回程分支托辊组每米长度旋转部分质量,kg; q RU= G2/a U=12/3=4kg/m 式中G2-回程分支每组托辊旋转部分质量,kg; a U-回程分支每组托辊间距,m; q B-每米长度输送带质量,kg/m; q G-每米长度输送物料质量,kg/m。 q G=Q/3.6V=27.8 kg/m q B=21.6 kg/m f=0.025 F H=fLg[q RO+q RU+(2q B+q G)cosβ] =0.025×810×9.81×[12+4+(2×21.6+27.8)×1] =17283N

第五章设备选型及计算.

第五章设备平衡计算 设备选型的主要依据是物料平衡,根据由浆水平衡计算出来的生产1t风干浆所需要的物料的两来计算通过每一设备的物料量(通过量),然后用通过量来校核或计算每一设备所应具有的生产能力,最终确定同种设备的台数。 5.1设备平衡的原则 1.主要设备的确定:确定主要设备的生产能力时,要符合设备本身的要求, 既不能过大的超出设计能力的要求,又要适当的留有 余地。 2.设备数量的确定:对于需要确定台数的设备,其数量要考虑该设备发生 事故或检修时仍有其他设备做备用维持生产。 3.备品的确定 4.公式计算法的选择 5.避免大幅度波动 5.2设备台数的确定方法: 设备台数的确定,是通过理论或经验公式计算设备生产能力。根据我国现有纸厂的实践经验和理论建设,确定设备的生产能力或按设备产品目录查取其生产能力后,则可以用下列的公式计算出所需的台数。

式中 N——选用台数 Q——生产中需该种设备处理的物料量(t/d) G——该设备的生产能力(t/d) K——设备利用系数,其大小随不同设备,以及设备所处的生产位置不同 而不同,打浆,漂白筛选设备的取0.7,蒸煮设备的 K值取0.8等 5.3设备台数的确定方法 5.3.1备料工段 由备料段物料平衡计算可知,每天处理玉米秆料量 2551.3817×10-3×50=127.5691 t/d 则每小时处理苇料的数量=5.3154 t/h 1. 带式运输机:(1台) 已知:设定皮带运输机运输玉米秆的速度为1.4m/s。 带式运输机的生产能力可由公式: G=3600F·v·r ○1采用平行带运输,则物料层的截面积按三角形面积求得: F=b·h/2 ○2 式中: F——带上物料层的截面积,m2; r——物料表观重度,t/m3取值0.13 t/m3; v——运输机的速度; b——物料层宽度,m 取值0.8B( B为带宽); h——物料层的高度, h=b·tgα/2 α=30°(物料堆积角)

板式换热器选型计算书

目录 1、目录 1 2、选型公式 2 3、选型实例一(水-水) 3 4、选型实例二(汽-水) 4 5、选型实例三(油-水) 5 6、选型实例四(麦芽汁-水) 6 7、附表一(空调采暖,水-水)7 8、附表二(空调采暖,汽-水)8 9、附表三(卫生热水,水-水)9 10、附表四(卫生热水,汽-水)10 11、附表五(散热片采暖,水-水)11 12、附表六(散热片采暖,汽-水)12

板式换热器选型计算 1、选型公式 a 、热负荷计算公式:Q=cm Δt 其中:Q=热负荷(kcal/h )、c —介质比热(Kcal/ Kg.℃)、m —介质质量流量(Kg/h )、Δt —介质进出口温差(℃)(注:m 、Δt 、c 为同侧参数) ※水的比热为1.0 Kcal/ Kg.℃ b 、换热面积计算公式:A=Q/K.Δt m 其中:A —换热面积(m 2)、K —传热系数(Kcal/ m 2.℃) Δt m —对数平均温差 注:K值按经验取值(流速越大,K值越大。水侧板间流速一般在0.2~0.8m/s 时可按上表取值,汽侧 板间流速一般在15m/s 以时可按上表取值) Δt max - Δt min T1 Δt max Δt min Δt max 为(T1-T2’)和(T1’-T2)之较大值 Δt min 为(T1-T2’)和(T1’-T2)之较小值 T T1’ c 、板间流速计算公式: T2 其中V —板间流速(m/s )、q----体积流量(注意单位转换,m 3/h – m 3/s )、 A S —单通道截面积(具体见下表)、n —流道数 2、板式换热器整机技术参数表: 计压力1.0Mpa 、垫片材质EPDM 、总换热面积为9 m 2 板式换热器。 注:以上选型计算方法适用于本公司生产的板式换热器。 选型实例一(卫生热水用:水-水) Ln Δt m =

运输设备选型计算

盘县石桥老洼地煤矿 运输设备设计选型计算书

二零一四年 运输设备设计选型计算 一、概述 1、矿井设计生产能力 矿井设计生产能力为30t/年;主干系统包括通风、提升、运输。 2、井下运输 112运输石门和113运输石门用CDXT-2.5T型特殊防爆型蓄电池机车牵引1t固定箱式矿车运煤和矸石。其他运输为皮带、溜子运输。 运输方式的选择 一、运输方式

本矿井为高瓦斯突出矿井,112运输石门和113运输石门选用2.5t 特殊防爆型蓄电池机车牵引运输。煤、矸石采用2.5t固定式矿车装载,设备、材料用平板车或材料车装载,蓄电池机车牵引运输。 二、主要运输巷道断面、支护方式、坡度及钢轨型号 1、矿井巷道断面及支护方式 矿井下元炭煤层运输大巷采用料石砌碹支护方式,大白炭煤层运输大巷采用料石砌碹支护方式。 2、坡度 矿井主要运输巷道和石门的轨道运输坡度,均取千分之三的坡度。 3、钢轨型号 矿井主要运输斜井及石门敷设22㎏/m钢轨,600㎜轨距,木料轨枕。主平硐敷设30㎏/m钢轨,600㎜轨距,石料轨枕。 矿车 一、矿车选型 本矿井运载原煤的矿车选用600㎜轨距、MG1.1-6A型,1t固定式矿车。 二、各类矿车的数量 1、一吨固定式矿车 按排列法计算矿井达到设计生产能力时需用MG1.1-6A型1t固定式矿车6辆。 2、1t材料车

矿井运送材料采用MG1.1-6A 型一吨材料车,材料车数量为矿车, 为4辆。 3、1t 平板车 矿井运送设备采用MP1.1-6A 型1t 平板车,平板车数量为5辆。 运输蓄电池机车选型 一、设计依据 本矿井属高瓦斯矿井,井下运输选用CDXT-2.5T 型,600轨距, 特殊防爆型蓄电池机车牵引矿车。 本矿井在主平洞开拓113运输石门,113运输石门的材料、煤、 矸石需经主平洞运输,输距离均为1000m ,112回风石门前期运输距 离为210m 矸石率 20% 装运容器 MG1.1-6A 大巷轨道坡度 3‰ 二、设计选型计算 1、机车牵引能力 t 4.315 .1304.0110312224.01000=++++??=Q 蓄电池机车牵引MG1.1-6A 型1t 固定式矿车数量取4辆。 2、机车电机过热能力校核 (1)蓄电池机车牵引空车时的牵引力

管状胶带机设计计算实例

管状胶带机设计计算实例 管带机的发展及其优势 管状带式输送机是在普通带式输送机基础上发展起来的一种新型带式输送机。它是通过呈六边形布置托辊,将胶带强制裹成边缘互相搭接的圆管来对物料进行密闭输送的。 由于管状带式输送机是从普通带式输送机发展而来的,由于它的传动原理与普通带式输送机完全相同,是一项成熟技术,因此得到用户的普遍认可。目前,管状带式输送机技术日趋标准化,它的结构特点决定了未来它将是一种应该优先选取的散料输送方法。 管状带式输送机的应用基本没有限制,只要物料粒度均匀,基本上任何散状物料都可采用。常用来输送的典型物料有矿石、煤、焦炭、石灰石、沙石、水泥烧结料、化工粉料和石油焦等。一些非常难处理的物料,如钢浓缩物、粘土、废渣、碎混凝土、金属碎渣、加湿粉煤灰、尾渣和铝土等也可用管状带式输送机输送。 管带机的特点: 1. 可广泛应用于各种粒度均匀的散状物料的连续输送; 2. 输送物料被包裹在圆管状胶带内输送,因此,物料不会散落及飞扬;反之,物料也不会因刮风、下雨而受外部环境的影响。这样即避免了因物料的撒落而污染环境,也避免了外部环境对物料的污染; 3. 胶带被六只托辊强制卷成圆管状,无输送带跑偏的情况,管带机可实现立体螺旋状弯曲布置。一条管状带式输送机可取代一个由多条普通胶带机组成的输送系统,从而节省土建(转运站)、设备投资(减少驱动装置数量),并减少了故障点,及设备维护和运行费用; 4. 管状带式输送机自带走廊和防止了雨水对物料的影响,因此,选用管状带式输送机后,可不再建栈桥,节省了栈桥费用; 5. 输送带形成圆管状而增大了物料与胶带间的磨擦系数,故管状带式输送机的输送倾角可达30度(普通带式输送机的最大输送倾角为17°),从而减少了胶带机的输送长度,节省了空间位置和降低了设备成本,可实现大倾角(提升)输送;

空气源热泵选型计算

4 主要设备选型计算 4.1冷源设备的选择 1)冷源形式:本项目冷源采用空气源热泵机组。 2)设备容量计算与配置 根据项目的设备布置条件,选用5台机组,其中3台布置在201号楼5楼,2台布置在181号楼7楼。项目计算冷负荷为2574kW,181号楼预留冷负荷1096kW,总冷负荷3670kW。选用单台制冷量为735kW的空气源热泵机组5台。 4.2热源设备的选择 1)热源形式:本项目冷源采用空气源热泵机组。 2)设备容量计算与配置 项目计算热负荷为1411kW,181号楼预留热负荷768kW,总热负荷2179kW。 项目空气源热泵容量根据夏季制冷工况选择,按冬季-2.2℃工况修正校核。 根据设备厂家资料,温度修正K1=0.72;融霜修正K2=0.9;机组单台制热量为Q=735*0.72*0.9=475kW。 机组制热量可以满足冬季制热需求。 4.3水泵选型计算 1)水泵流量计算 2)水泵扬程计算 a)最不利环路水系统简图 b)扬程计算汇总表 (注4.3-2) 3)水系统水力平衡 空调水系统各管道环路,通过设置平衡阀和调节阀使各并联环路之间的压力损失相对差额不大于15%。(注4.3-3) 4)水系统输送能效比计算

(注4.3-4) 5通风系统计算 5.1 通风系统风量计算(注5.1) 5.2通风系统水力计算与风机单位风量耗功率计算1)通风系统水力计算简图 2)通风系统水力计算表(注5.2-1) 3)通风系统风机单位风量耗功率计算(注5.2-2)

6空调系统计算 6.1 空调系统焓湿图计算 (注6.1) 6.2空调系统水力计算与风机单位风量耗功率计算 1)空调风系统水力计算简图 2)空调风系统水力计算表(注6.2-1) 3)空调风系统风机单位风量耗功率计算(注6.2-2) 7节能措施 7.1本工程夏季计算冷负荷XX kW,冬季计算热负荷XX kW。建筑面积为XX m2,单位面积冷负荷指标为XX W/m2, 单位面积热负荷指标为XX W/m2。 7.2主要冷(热)源设备及能效比 (注7.2) 7.3空调水系统输送能效比详4.3,均满足相关节能规范要求。 7.4普通通风系统风机单位风量耗功率详5.2,均满足相关节能规范要求。

带式输送机的选型计算

带式输送机的选型计算 Company Document number:WUUT-WUUY-WBBGB-BWYTT-1982GT

1 带式输送机的选型计算 1.1 设计的原始数据与工作环境条件 (1)工作地点为工作面的皮带顺槽 (2)装煤点的运输生产率,0Q =(吨/时); (3)输送长度,L =1513m 与倾角β= 5以及货流方向为下运: (4)物料的散集密度,'ρ=3/m t (5)物料在输送带上的堆积角,θ=30 (6)物料的块度,a=400mm 1.2 运输生产率 在回采工作面,为综采机组、滚筒采煤机或刨煤机采煤时,其运输生产率应与所选采煤机械相适应。由滚筒采煤机的运输生产率,可知: 2.8360=Q (h t ) 1.3 设备型式、布置与功率配比 应根据运输生产率Q 、输送长度L 和倾角,设备在该地点服务时间,输送长度有无变化及如何变化确定设备型式。产量大、运距短、年限长使用DT Ⅱ型;运距大,采用DX 型的;年限短的采用半固定式成套设备;在成套设备中。由于是上山或下山运输和在平巷中输送距离变化与否采用设备也有所不同。根据本顺槽条件,初步选用 280SSJ1200/2?型可伸缩胶带输送机一部。其具体参数为: 电机功率:2?280kW 运输能力:1300h t / 胶带宽:1200 mm 带速: m/s

设备布置方式实际上就是系统的整体布置,或称为系统方案设计。在确定了输送机结构型式下,根据原始资料及相关要求,确定传动装置、改向滚筒、拉紧装置、制动装置以及其它附属装置的数量、位置以及它们之间的相对关系,并对输送线路进行整体规划布局。 功率配比是指各传动单元间所承担功率(牵引力)的比例。 1.4 输送带宽度、带速、带型确定计算 根据物料断面系数表,取458=m K 根据输送机倾角,取1=m C 则由式(),验算带宽 m C v K Q B m m 901.019.05.24582 .836'0 =???= ≥ρ 式() 按物料的宽度进行校核,见式() mm a B 9002003502200 2max =+?=+≥ 式() 式中 m ax a —物料最大块度的横向尺寸,mm 。 则输送机的宽度符合条件 1.5 基本参数的确定计算 (1)q –—输送带没米长度上的物料质量,m kg /,可由式()求的; m kg Q q /9.925 .26.32 .8366.30=?== ν 式() (2)'t q ——承载托辊转动部分线密度,m kg /,可由式()求的;

热泵选型计算书

1.淋浴系统热负荷设计 按水箱积进行计算 1.1系统每天耗热量计算: h kw t t C M Q r l r /0.7853600 1)1055(187.4150003600)(1=?-??=-=ρ 式中:Q ——淋浴系统计算日耗热量(kw/h ); 1M ——每天总热水量(L ); C ——水的比热,C)/(187.4??=kg kJ C ; r t ——热水温度(℃),)℃(55=r t ; l t ——冷水温度(℃);)℃(10=r t ; r ρ——热水密度(kg/L ); 1.2设计小时最大耗热量计算: h kw T t t C M K Q r l r h h /8.8124 36001)1055(187.4150005.23600)(1=??-???=?-=ρ 式中:h Q ——设计小时耗热量(kw/h ); T ——每日使用时间(h );24h ; h K ——小时变化系数;取值=2.5 3.2.4设计小时加热功率 kw T t t C M k K Q r r l r 0.9024 36001)1055(187.4150001.15.23600)(11 h =??-????=-?=ρ淋 式中:淋Q ——空气源热泵设计供热功率(kw ) 1k ——安全系数,10.1~05.11=k 取值1.1 综合上述:系统最大小时制热量90kw

1.3.2游泳池热水系统热负荷设计 室内游泳池水体面积长25 m与宽10m,面积250㎡,水深1.45m,容积为362.5 m3。 池水热负荷计算应包含恒温热负荷计算和初始加热负荷计算两部分,按照两个负荷中较大的一个进行加热主设备选型。 泳池水恒温所需热量,应为下列热量的总和: (1)、水面蒸发和传导损失的热量; (2)、池壁和池底和设备传导损失的热量; (3)、补充水加热需要的热量。 恒温热负荷计算过程如下: (1)水表面蒸发损失热量: Qz=r(0.0174Vi+0.0229)(Pb-Pc)A(760/B)=48619.44Kcal/h 式中:Qz——池水表面蒸发损失的热量(Kcal/h); r——与池水温相等的饱和蒸汽的蒸发汽化潜热(Kcal/kg); 580.6Kcal/kg Vi——池水面上的风速(m/s);按照0.5m/s ——与池水温相等的饱和空气的水蒸汽分压力(mmHg);30.1mmHg P b ——池水环境空气的水蒸汽压力(按照65%相对湿度)(mmHg); P c 19.5mmHg A——池水表面面积(㎡);250㎡ B——当地的大气压力(mmHg);760mmHg (2)、游池、游乐池水表面、池底、池壁、管道和设备等传导所损失的热量,按照游泳池水 表面蒸发损失热量20%计算; Qs= Qz×20%=48619.44 Kcal/h×20%=9723.89Kcal/h (3)补充水加热所需的热量,按下式计算: Qb=qb r( tr- tb )=326250Kcal Qb——补充水加热所需的热量(Kcal); qb ——每日的补充水量(L);按照5%补水量计算,18.125m3暨18125L

活性炭吸附脱附及附属设备选型详细计算

目录 1. 绪论 (1) 1.1概述 (1) 1.1.1有机废气的来源 (1) 1.1.2有机物对大气的破坏和对人类的危害 (1) 1.2有机废气治理技术现状及进展 (2) 1.2.1 各种净化方法的分析比较 (3) 2 设计任务说明 (4) 2.1设计任务 (4) 2.2设计进气指标 (4) 2.3设计出气指标 (4) 2.4设计目标 (4) 3 工艺流程说明 (6) 3.1工艺选择 (6) 3.2工艺流程 (6) 4 设计与计算 (8) 4.1基本原理 (8) 4.1.1吸附原理 (8) 4.1.2 吸附机理 (9) 4.1.3 吸附等温线与吸附等温方程式 (9) 4.1.4 吸附量 (12) 4.1.5 吸附速率 (12) 4.2吸附器选择的设计计算 (13) 4.2.1 吸附器的确定 (13) 4.2.2 吸附剂的选择 (14) 4.2.3 空塔气速和横截面积的确定 (16)

4.2.4 固定床吸附层高度的计算 (17) 4.2.5吸附剂(活性炭)用量的计算 (18) 4.2.6 床层压降的计算]15[ (19) 4.2.7 活性炭再生的计算 (19) 4.3集气罩的设计计算 (21) 4.3.1集气罩气流的流动特性 (21) 4.3.2集气罩的分类及设计原则 (21) 4.3.3集气罩的选型 (22) 4.4吸附前的预处理 (24) 4.5管道系统设计计算 (24) 4.5.1 管道系统的配置 (25) 4.5.2 管道内流体流速的选择 (26) 4.5.3管道直径的确定 (26) 4.5.4管道内流体的压力损失 (27) 4.5.5风机和电机的选择 (27) 5 工程核算 (30) 5.1工程造价 (30) 5.2运行费用核算 (31) 5.2.1价格标准 (31) 5.2.2运行费用 (31) 6 结论与建议 (32) 6.1结论 (32) 6.2建议 (32) 参考文献 (34) 致谢 (35)

带式输送机毕业设计说明书最新版本

摘要 本次毕业设计是关于DTⅡ型固定式带式输送机的设计。首先对胶带输送机作了简单的概述;接着分析了胶带输送机的选型原则及计算方法;然后根据这些设计准则与计算选型方法按照给定参数要求进行选型设计;接着对所选择的输送机各主要零部件进行了校核。普通型带式输送机由六个主要部件组成:传动装置,机尾或导回装置,中部机架,拉紧装置以及胶带。最后简单的说明了输送机的安装与维护。目前,胶带输送机正朝着长距离,高速度,低摩擦的方向发展,近年来出现的气垫式胶带输送机就是其中的一个。在胶带输送机的设计、制造以及应用方面,目前我国与国外先进水平相比仍有较大差距,国内在设计制造带式输送机过程中存在着很多不足。 本次带式输送机设计代表了设计的一般过程, 对今后的选型设计工作有一定的参考价值。 关键词:带式输送机传动装置导回装置

Abstract The design is a graduation project about the belt conveyor. At first, it is introduction about the belt conveyor. Next, it is the principles about choose component parts of belt conveyor. After that the belt conveyor abase on the principle is designed. Then, it is checking computations about main component parts. The ordinary belt conveyor consists of six main parts: Drive Unit, Jib or Delivery End, Tail Ender Return End. Intermediate Structure, Loop Take-Up and Belt. At last, it is explanation about fix and safeguard of the belt conveyor. Today, long distance, high speed, low friction is the direction of belt conveyor’s development. Air cushion belt conveyor is one of them. At present, we still fall far short of abroad advanced technology in design, manufacture and using. There are a lot of wastes in the design of belt conveyor. Keywords: the belt conveyor Drive Unit Delivery End

板式换热器选型与计算方法

板式换热器选型与计算方法 板式换热器的选型与计算方法 板式换热器的计算方法 板式换热器的计算是一个比较复杂的过程,目前比较流行的方法是对数平均温差法和NTU法。在计算机没有普及的时候,各个厂家大多采用计算参数近似估算和流速-总传热系数曲线估算方法。目前,越来越多的厂家采用计算机计算,这样,板式换热器的工艺计算变得快捷、方便、准确。以下简要说明无相变时板式换热器的一般计算方法,该方法是以传热和压降准则关联式为基础的设计计算方法。 以下五个参数在板式换热器的选型计算中是必须的: 总传热量(单位:kW). 一次侧、二次侧的进出口温度 一次侧、二次侧的允许压力降 最高工作温度 最大工作压力 如果已知传热介质的流量,比热容以及进出口的温度差,总传热量即可计算得出。 温度 T1 = 热侧进口温度 T2 = 热侧出口温度 t1 = 冷侧进口温度 t2= 冷侧出口温度 热负荷 热流量衡算式反映两流体在换热过程中温度变化的相互关系,在换热器保温良好,无热损失的情况下,对于稳态传热过程,其热流量衡算关系为: (热流体放出的热流量)=(冷流体吸收的热流量)

在进行热衡算时,对有、无相变化的传热过程其表达式又有所区别。 (1)无相变化传热过程 式中 Q----冷流体吸收或热流体放出的热流量,W; mh,mc-----热、冷流体的质量流量,kg/s; Cph,Cpc------热、冷流体的比定压热容,kJ/(kg·K); T1,t1 ------热、冷流体的进口温度,K; T2,t2------热、冷流体的出口温度,K。 (2)有相变化传热过程 两物流在换热过程中,其中一侧物流发生相变化,如蒸汽冷凝或液体沸腾,其热流量衡算式为: 一侧有相变化 两侧物流均发生相变化,如一侧冷凝另一侧沸腾的传热过程 式中 r,r1,r2--------物流相变热,J/kg; D,D1,D2--------相变物流量,kg/s。 对于过冷或过热物流发生相变时的热流量衡算,则应按以上方法分段进行加和计算。 对数平均温差(LMTD) 对数平均温差是换热器传热的动力,对数平均温差的大小直接关系到换热器传热难易程度.在某些特殊情况下无法计算对数平均温差,此时用算术平均温差代替对数平均温差,介质在逆流情况和在并流情况下的对数平均温差的计算方式是不同的。在一些特殊情况下,用算术平均温差代替对数平均温差。 逆流时: 并流时:

皮带输送机-毕业设计参考

毕业设计说明书

摘要 皮带输送机是现代散状物料连续运输的主要设备。随着工业和技术的发展,采用大运量、长距离、高带速的大型带式输送机进行散状物料输送已成为带式输送机的发展主流。越来越多的工程技术人员对皮带输送机的设计方法进行了大量的研究。本文从胶带输送机的传动原理出发利用逐点计算法,对皮带输送机的张力进行计算。将以经济、可靠、维修方便为出发点,对皮带输送机进行设计计算,并根据计算数据对驱动装置、托辊、滚筒、输送带、拉进装置以及其他辅助装置进行了优化性选型设计。张紧系统采用先进的液控张紧装置,即流行的液压自动拉进系统。带式输送机是煤矿最理想的高效连续运输设备,与其他运输设备相比,不仅具有长距离、大运量、连续输送等优点,而且运行可靠,易于实现自动化、集中化控制,特别是对高产高效矿井,带式输送机已成为煤炭高效开采机电一体化技术与装备的关键设备。 关键词:皮带输送机;设计;拉紧装置

ABSTRACT Belt conveyor is the main component which is used to carry goods continued nowadays. With the development of the industry and technology, adopting to lager-amount long-length high –speed, the design method of large belt conveyor which is used to carry goods continued has been mostly studied. According to the belt conveyor drive principle, the paper uses point by point method to have a design, and with the given facts, magnize the model chose drive installment、roller roll belt pulling hydraulic. The drive installment adopts the advanced hydraulic soft drive system and hydraulic pull automatic system.Belt conveyor is the most ideal efficient coal for transport equipment, and other transport equipment, not only has compared long-distance large-capacity, continuous conveying wait for an advantage, and reliable operation, easy to realize automation, centralized control, especially for high yield and high efficiency mine, belt conveyor has become coal high-efficient exploitation mechatronics technology and equipment the key equipment. Key W ords: Belt conveyor;Design;Tensioning device

热泵机组的选型与计算

机组的选型与计算 本计算过程仅针对学生宿舍1、2、9栋热泵热水系统,其他系统计算过程相同。 1、日用水量:84960L/d (学生宿舍1栋18800L/d ,学生宿舍2栋17200L/d ,学生宿舍9栋48960L/d ); 2、冷水温度:10~15℃,机组出水温度:55℃;△t=45℃; 3、娄底市气象参数:全年平均气温16.5~17.5℃,年极端最高气温40.1℃,年极端最低气温-12.1℃; 4、机组的选型和计算 4.1、最高日耗热量,按下公式(1)计算: )360024/()(?-=L r r r d t t C Q Q ρ · ······························· 式(1) 式中:Q d ——最高日平均秒耗热量(KW ); Q r ——最高日热水量(m 3/d );取84.960 m 3/d ; C ——水的比热,C=4187(kJ/kg ·℃); ρr ——热水密度(kg/L );取0.9857; t r ——热水设计温度(℃),取50℃; t L ——冷水设计温度(℃),取10℃。 代入式(1),Q d =84.960×4187×0.9857×(50-10)/(24×3600)=162.33(KW) 4.2、热泵机组制热量,按下式(2)计算,设热泵机组在最不利工况下的运行时间为每 天T l =18h,则: 11/24T Q k Q d g ?= · ··················································· 式(2) 式中:Q g ——热泵机组设计小时平均秒供热量(KW ); T 1——热泵机组设计工作时间(h )。T 1应根据用水规律、低温热源和系统经济 性等因素综合考虑确定。全日供水时,建议取12~20(h );定时供水时, T 1由设计人定; k 1——安全系数,可取K1=1.05~1.10; 代入式(2),Q g =24×1.05×162.33/18=227.267(KW) 4.3、机组选型配比,考虑温度及结霜的影响取综合影响系数为0.7。则机组的名义制热 量为: Q=227.267/0.7=284.08(kW )

带式输送机选型设计

目录 1设计方案 (1) 2带式输送机的设计计算 (1) 2.1 已知原始数据及工作条件 (1) 2.2 计算步骤 (2) 2.2.1 带宽的确定: (2) 2.2.2输送带宽度的核算 (5) 2.3 圆周驱动力 (5) 2.3.1 计算公式 (5) 2.3.2 主要阻力计算 (6) 2.3.3 主要特种阻力计算 (8) 2.3.4 附加特种阻力计算 (9) 2.3.5 倾斜阻力计算 (10) 2.4传动功率计算 (10) P)计算 (10) 2.4.1 传动轴功率( A 2.4.2 电动机功率计算 (10) 2.5 输送带张力计算 (11) 2.5.1 输送带不打滑条件校核 (11) 2.5.2 输送带下垂度校核 (12) 2.5.3 各特性点张力计算 (13) 2.6 传动滚筒、改向滚筒合张力计算 (14) 2.6.1 传动滚筒合张力计算 (14) 2.6.2 改向滚筒合张力计算 (16) 2.7 初选滚筒 (17) 2.8 传动滚筒最大扭矩计算 (18) 2.9拉紧力计算 (18) 2.10绳芯输送带强度校核计算 (18) 3技术可行性分析 (18) 4经济可行性分析 (19) 5结论 (20)

带式输送机选型设计 1、设计方案 将现主平硐延伸与一水平皮带下山相连,在二水平皮带下山机头重新布置一条运输联络巷与一水平皮带下山搭接。 平硐、一水平皮带下山采用一条皮带,取消了原二水平皮带运输斜巷、+340煤仓、+347煤仓、+489煤仓。改造后巷道全长1783m,其中平硐+4‰,1111m,下山 12.5°,672米。 1-1皮带改造后示意图 2、带式输送机的设计计算 2.1 已知原始数据及工作条件 带式输送机的设计计算,应具有下列原始数据及工作条件资料 (1)物料的名称和输送能力: (2)物料的性质: 1)粒度大小,最大粒度和粗度组成情况; 2)堆积密度; 3)动堆积角、静堆积角,温度、湿度、粒度和磨损性等。 (3)工作环境、露天、室内、干燥、潮湿和灰尘多少等; (4)卸料方式和卸料装置形式; (5)给料点数目和位置; (6)输送机布置形式和尺寸,即输送机系统(单机或多机)综合布置形式、地形条件和供电情况。输送距离、上运或下运、提升高度、最大倾角等; (7)装置布置形式,是否需要设置制动器。

(完整版)空气源热泵机组的设计选型总结

空气源热泵机组的设计选型总结 一、热水量及耗热量的计算 1、日耗热量的计算 依据规范《建筑给水排水设计规》GB50015-2003,全日供应热水的宿舍( I 、 II 类)、 住宅、别墅、酒店式公寓、招待所、培训中心、旅馆、宾馆的客房 ( 不含员工 ) 、医院住院部、养老院、幼儿园、托儿所 ( 有住宿 ) 、办公楼 等建筑的集中热水供应系统的设计日耗热量应按下式计算 : )(t t q Q l r r r d m c -???=ρ 式中 Q d —— 日耗热量 ,KJ/ d ; C —— 水的比热,4.187 KJ/ k g · ℃ q r —— 热水用水定额 L/ 人·d 或 L/ 床·d m —— 用水计算单位数 (人数或床位数) ρr —— 热水密度 ,kg/L t r —— 热水的温度,t r = 60℃ t l —— 冷水温度 ,℃ 2、设计日用水量 )(11 t t Q q l r r d rd c -=ρ 式中 q r d —— 设计日用水量 ,L/ d ; Q d —— 日耗热量 ,KJ/ d ; C —— 水的比热,4.187 KJ/ k g · ℃ ρr —— 热水密度 ,kg/L m —— 用水计算单位数 (人数或床位数) t r 1 —— 设计热水的温度,℃ t l 1 —— 设计冷水温度 ,℃ 3、设计小时耗热量

全日供应热水的宿舍( I 、 II 类)、 住宅、别墅、酒店式公寓、招待所、培训中心、旅馆、宾馆的客房 ( 不含员工 ) 、医院住院部、养老院、幼儿园、托儿所 ( 有住宿 ) 、办公楼 等建筑的集中热水供应系统的设计小时耗热量应按下式计算: T c m r l r r h h t t q K Q ρ)(-= 式中 Q h —— 设计小时耗热量 ,KJ/ h ; C —— 水的比热,4.187 KJ/ k g · ℃ q r —— 热水用水定额 L/ 人·d 或 L/ 床·d m —— 用水计算单位数 (人数或床位数) ρr —— 热水密度 ,kg/L t r —— 热水的温度,t r = 60℃ t l —— 冷水温度 ,℃ T —— 每日使用时间,h K h —— 小时变化系数 ,见下标6.4.2 选取 4、设计小时用水量 )(t t Q q l r r h rh c -=ρ

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