汽车同步器齿环相关设计参数分析

双锥面同步器简介解读

双锥同步器与单锥同步器的同步性能 比较及设计计算 摘要： 本文以原微发技术开发部测绘开发的两轴式前置前驱动变速器DABS13-2为例，对双锥面齿环式同步器和单锥面齿环式同步器的同步性能进行了推理和计算，并通过对二种同步器的比较，说明双锥（多锥）齿环式同步器同步性能上的优点。 关键词：变速器、同步器、双锥面 一．前言 同步器是改善汽车机械式变速器换档性能的主要零部件，它能够使换档操纵轻便快捷，减轻驾驶员的劳动强度；可以保证换档时变速器齿轮啮合不受冲击，消除噪音，提高齿轮及传动系统的平均使用寿命；并对提高汽车行驶安全性和乘坐舒适性，改善汽车起步时的加速性和燃料经济性起着极其重要的作用。 在微发生产的变速器BS09、BS10及BS13等系列产品中，所采用的同步器均为单锥面齿环式同步器（以下简称单锥同步器），在合资公司引进的F5M41变速器产品技术中包含了双锥面齿环式同步器（以下简称双锥同步器）技术。目前，在国外的汽车机械式变速器上，双锥（多锥）同步器技术正处于推广应用的阶段，而国内该技术应用的却很少，同档次的发动机上只有即将投产的一汽大宇的发动机变速器采用了该技术。因此，对我们来说这是一项崭新且很有意义的课题。由于我们还没有这方面的生产实际经验，因此本文仅仅从性能的角度进行了推理，意在抛砖引玉，供大家参考。本文所示的双锥同步器，是在DABS13-2变速器的同步器基础上改制而成的。通过对改制前后的性能比较，阐明双锥面技术的意义。 由于本人水平有限，难免有不当之处，希望多多指教。 二．同步器的结构型式和工作原理 1．同步器的结构型式 通常同步器分为常压式和惯性锁止式两类。常压式同步器由于不能保证被连接零件完全同步之后再换档，故应用不广泛，现已基本淘汰。现代机械式变速器中广泛应用的是惯性锁止式同步器。 惯性锁止式同步器根据锁止位置的不同又分为：锁块式同步器、锁销式同步器和锁环式同步器。锁环式同步器又分为齿环式同步器和增力环式同步器（Porsche）。而齿环式同步器根据同步锥面的数量不同又可分为：单锥式、双锥式和多锥式几种。

中国优质汽车同步器及齿环供应商名单

中国优质汽车同步器及齿环供应商名单 宝驰汽车部件有限公司 保定金龙汽车同步器齿环有限公司 保定永兴汽车同步器制造有限公司 长春天达汽车同步器齿轮制造公司 常州光洋轴承有限公司 大安市汽车零部件有限责任公司 福建晋江市益泰汽车配件厂 福建省石狮市同兴齿轮有限公司 桂林星火机械制造有限公司 贺尔碧格东方齿轮（泰州）公司 济南金华宇制造有限公司 江苏太平洋精锻科技股份有限公司 江苏泰州市追日齿轮厂 江苏追日汽车同步器有限公司 江阴全华丰精锻有限公司 晋江科纳精锻有限公司 晋江市罗山上郭汽车配件厂 晋江西园全顺汽车配件制造公司 昆山正大新成精密锻造有限公司 泸州长江机械有限公司

鲁银集团禹城粉末冶金制品公司 南京金牛机械制造股份有限公司 青岛三星精锻齿轮有限公司 泉州市南天汽车机械配件有限公司瑞安市奥杰汽车变速箱配件有限公司瑞安市润正汽车部件有限公司 上海达耐时汽车配件有限公司 绍兴大中汽车配件有限公司 绍兴市东城汽配机械厂 绍兴市精团机械有限公司 十堰超力达工贸有限公司 十堰精密制造有限公司 十堰民生汽车零部件有限公司 十堰同创工贸有限公司 四川村田机械制造有限公司 台州凯菲杰汽车配件有限公司 泰州市金鹰齿轮有限公司 唐山拓新齿轮厂 天津天海同步器有限公司 天津信特恩粉末冶金有限公司 芜湖众绅机械制造有限公司 武汉泛洲机械制造有限公司

西安鸿信齿轮传动有限公司 兴城市粉末冶金有限公司 浙江衢州永丰金属制品有限公司浙江绍兴市东洲汽车齿轮有限公司浙江省玉环华港机械有限公司 浙江万里扬变速器股份有限公司浙江迅达汽车部件有限公司 浙江玉环钰坤泵业有限公司 中日合资武汉协和齿环有限公司重庆爱优工业有限公司 重庆奥美机械制造有限公司 重庆市璧山顺山机械有限公司 重庆市星极齿轮有限责任公司 重庆斯钛轩汽车车桥有限公司

《汽车同步器齿环用铜合金管》行业标准

《汽车同步器齿环用铜合金管》行业标准 讨论稿编制说明 1、工作简况 根据全国有色金属标准化技术委员会的通知，关于《汽车同步器齿环用铜合金管》行业标准制订的任务由高新张铜股份有限公司负责起草，并于2007年完成。 本标准为首次制订。我公司在接受此标准项目前已进行了三年多的市场调查跟踪及产品开发，从目前国内外标准状况看，尚无任何国家有此产品的国家标准及行业标准，也无国际标准可循。我公司通过各种途径，收集了德国大众，日本三菱、美国通用等公司企业标准，通过对比分析，再参照GB/T 1528、GB 5231，着手编制了本标准。 在编制该项标准过程中，从现场试验跟踪到实验数据收集，我们深入生产第一线，广泛收集资料，掌握第一手资料。作为生产企业，我们同客户保持广泛的合作，客户对我们的材料使用情况及市场最新的动态及时反馈给我们，从而使标准的制订更趋合理，具有科学性、可操作性。也使我们生产出的产品质量稳定可靠、满足市场的需求。 二、编制原则： 2006年1月，高新张铜股份有限公司接到关于《汽车同步器齿环用铜合金管》行业标准制订的任务后，马上成立了标准制订工作委员会，短时间内制订了工作计划和进度安排，并开始收集相关资料。 2006年6月，起草了“制订《汽车同步器齿环用铜合金管》行业标准”标准的调研函，同时向上海鑫申江铜加工厂，洛阳铜加工厂，上海大众汽车齿轮四厂，无锡代傲，昆山正大精密锻造有限公司，四川长江机械有限公司，武汉泛洲机械有限公司等9家国内主要的铜加工和使用单位进行发函调研。 三、制订背景 由于我国在汽车同步器齿环用铜合金管中，一直没有统一的行业标准，各大汽车配件厂商也一直使用汽车行业制订的标准对供应商进行要求，由于汽车同步器齿环用铜合金管牌号众多，且各企业对加工精度、性能、组织均有不同的要求，给供需双方带来很多不必要的麻烦。为了汽车同步器齿环用铜合金管能向一个正确、合理、规范的方向发展，特制订《汽车同步器齿环用铜合金管》行业标准。 四、制订原则： 1．有利于促进公平竞争和保护供需双方的合法权益。

汽车同步器变速器齿轮工艺规程(经典)

摘要 (1) 第1章齿轮零件的分析 (2) 1.1齿轮的工作状态分析及工作条件 (2) 1.2齿轮的结构分析 (2) 1.3齿轮技术条件分析 (2) 1.3.1齿轮表面精度与粗糙度 (2) 1.3.2表面间的位置精度 (3) 1.3.3齿轮的其他技术要求 (3) 1.4齿轮材料的切削加工性 (4) 1.5齿轮零件图尺寸标注分析 (4) 1.6齿轮的加工工艺分析 (4) 第2章齿轮毛坯的设计 (6) 2.1毛坯种类的确定 (6) 2.2毛坯的工艺要求 (6) 2.2.1毛坯加工余量与公差 (6) 2.2.2拔模斜度 (6) 2.2.3圆角半径 (7) 第3章齿轮工艺规程设计 (8) 3.1工艺路线的制定 (8) 3.1.1加工方法的选择 (8) 3.1.2加工阶段的划分 (8) 3.1.3定位基准的选择 (9) 3.1.4热处理工序的安排 (9) 3.1.5辅助工序的安排 (9) 3.2工艺规程的设计 (10) 3.3有关工序机床、夹具、量具的选择说明 (12) 3.3.1机床的选择 (12) 3.3.2切削刀具的选择 (12) 3.3.3量具的选择 (12)

3.3.4夹具的选择 (12) 3.3.5各工序机床、夹具、刀具、量具汇总 (13) 第4章磨内孔及端面夹具设计 (16) 4.1专用机床夹具设计的基本要求和步骤 (16) 4.1.1对专用机床夹具设计的要求 (16) 4.1.2专用机床夹具的设计步骤 (17) 4.1.3专用机床夹具的制造精度 (17) 4.2磨内孔及端面夹具的选择 (18) 4.3磨内孔及端面夹具工作原理简介 (18) 4.4夹具零件的设计与选择 (19) 4.4.1主要部件设计 (19) 4.4.2其他部件的选择 (19) 总结 (21) 参考文献 (22)

关键质量属性和关键工艺设计参数

关键质量属性关和键工艺参数（CQA&CPP） 1、要求： 生产工艺风险评估的重点将由生产工艺的关键质量属性（CQA）和关键工艺参数（CPP）决定。 生产工艺风险评估需要保证能够对生产工艺中所有的关键质量属性（CQA）和关键工艺参数（CPP）进行充分的控制。 2、定义： CQA关键质量属性：物理、化学、生物学或微生物的性质或特征，其应在适当的限度、范围或分布内，以保证产品质量。 CPP关键工艺参数：此工艺参数的变化会影响关键质量属性，因此需要被监测及控制，确保产产品的质量。 3、谁来找CQA&CPP 3.1 Subject Matter Experts(SME)在某一特定领域或方面（例如，质量部门，工程学，自动化技术，研发，销售等等），个人拥有的资格和特殊技能。 3.2 SME小组成员：QRM负责/风险评估小组主导人、研发专家、技术转移人员（如适用）、生产操作人员、工程人员、项目人员、验证人员、QA、QC、供应商（如适用）等。 3.3 SME小组能力要求矩阵： 4、如何找CQA&CPP 4.1 在生产工艺中有很多影响产品关键质量属性的因素，每个因素都存在着不同的潜在的风险，必须对每个因素充分的进行识别分析、评估，从而来反映工艺的一些重要性质。

4.2 列出将要被评估的工序步骤。工艺流程图，SOP或批生产记录可以提供这些信息。评估小组应该确定上述信息的详细程度来支持风险评估。 例：

文件资源：保证在评估之前已经具备所有必要的文件。 良好培训：保证在开展任何工作之前所有必要的风险评估规程、模板和培训已经就位。 评估会议：管理并规划所有要求的风险评估会议。 例：资料需求单 ICH Q8（R2）‐ QbD‐系统化的方法、 ICHQ9‐质量风险管理流程图 CQA&CPP风险评估工具‐FMEA

算例6-1按照水平一的要求确定交通参数示例

2.5 示例 2.5.1 按照水平一的要求确定交通参数示例 华中地区某一级公路，设计年限为15年。根据OD分析，断面大型客车和货车交通量为3500辆/日，交通量年增长率为6.5%。方向系数取0.55；根据表2-3，车道系数取0.50，则设计车道初始年大型客车和货车日均交通量为962辆/日，进而计算得到15年大型客车和货车累计为850万辆，可知设计交通荷载等级为重。根据对路段每辆车实际收集到的轴载组成数据，经统计分析后，得到车辆类型分布系数列于表2-11。 表2-11 车辆类型分布系数 分别统计2~11类车辆中单轴单胎、单轴双胎、双联轴和三联轴的数量，除以各类车辆总量，按式（2-11）计算各类车辆中不同轴型平均轴数，列于表2-12。 表2-12 各种车辆类型的不同轴型平均轴数 按式（2-12）计算2~11类车辆不同轴型在不同轴重区间所占的百分比，得到不同轴型的轴重分布系数，即轴载谱。部分车辆类型的不同轴型的轴载谱如图2-23~图2-26所示。

图2-23 部分车辆类型的单轴单胎轴载谱 图2-24 部分车辆类型的单轴双胎轴载谱 图2-25 部分车辆类型的双联轴轴载谱

图2-26 部分车辆类型的三联轴轴载谱 验算的设计指标包括沥青混合料层层底拉应变和永久变形量、无机结合料稳定层层底拉应力和路基顶面竖向压应变。针对这三个设计指标，按式（2-13）计算2~11类车辆各种轴型在不同轴重区间的当量设计轴载换算系数；然后按式（2-14）计算各类车辆当量设计轴载换算系数，针对不同设计指标的各类车辆当量设计轴载换算系数，列于表2-13。 表2-13 不同设计指标的各类车辆当量设计轴载换算系数 根据表2-13的计算结果，按式按式（2-16）和（2-17）计算设计车道上的当量设计轴载累计作用次数Ne。对应于沥青混合料层层底拉应变和永久变形量的当量设计轴载累计作用次数为3.23×107次；对应于无机结合料稳定层层底拉应力的当量设计轴载累计作用次数为3.71×109次；对应于路基顶面竖向压应变的当量设计轴载累计作用次数为6.55×107次。 2.5.2 按照水平二的要求确定交通参数示例 华中地区某一级公路，设计年限15年。基本交通参数见2.5.1示例。

关于GBT6692008《同步器齿环用挤制铜合金管》行业标准修订编制说明讨论稿

关于GB/T 669-2008《同步器齿环用挤制铜合金管》 行业标准修订编制说明(讨论稿) 1、工作简况 根据全国有色金属标准化技术委员会的通知，关于《同步器齿环用挤制铜合金管》YS/T669-2008行业标准修订的任务由苏州撼力、中铝上铜、泛洲中越组成联合项目组负责修订起草，并于2012年12月底完成。 本标准为修订。同步器齿环材料属于特种铜合金类别，行业范围较窄。但是从高强耐磨铜合金领域视角看应用，其实是非常广泛的。现标准针对目前汽车行业的材料应用归纳详尽，贴近现实。项目组在接受此修订项目前已进行了三年多的市场调研、跟踪及产品开发，从目前国内外汽车行业使用状况看，作为标准的修订，不仅囊括现标准内容，还要增添3个新牌号，而且在生产操作细节及简便科学的出厂检验和与耐磨度关联度极大的α相范围判定、产品探伤等均重新进行了认定和规定。同时参照GB/T 340 《有色金属及合金产品牌号表示方法》《铜及铜合金状态表示方法》GB/T 1528《铜及铜合金挤制管》、GB 5231《加工铜及铜合金化学成分和产品形状》，着手编制了本标准。 在修订该项标准过程中，从现场试验跟踪到实验数据收集，我们深入生产第一线，广泛收集资料，掌握第一手资料。作为生产企业，我们同客户保持广泛的合作，客户对我们的材料使用情况及市场最新的动态及时反馈给我们，从而使标准的修订更趋合理，具有科学性、可操作性。也使我们生产出的产品质量稳定可靠、满足市场的需求。 二、编制进度： 2011年3月，苏州撼力接到关于《同步器齿环用挤制铜合金管》行业标准修订的任务后，马上与中铝上铜、泛洲中越成立了标准修订联合工作组，短时间内制订了工作计划和进度安排，并开始收集相关资料。 2011年4月，苏州撼力铜合金材料有限公司与中南大学签订了研制齿环材料耐磨度和微观结构特性分析的为期一年的研发合同。 2012年7月初，起草了“修订《同步器齿环用挤制铜合金管》行业标准”标准的讨论稿，同时向中铝上铜，中铝洛铜，上海汽车变速器技术有限公司，无锡代傲，泸州长江机械有限公司，泛洲中越等国内主要的齿环材料加工和使用单位进行发函评估。 2012年7月下旬在乌鲁木齐进行讨论稿行业讨论。 三、修订背景 由于我国在汽车同步器齿环用铜合金管中，一直没有统一的国家标准，代而

设计交通量的计算1

班级：06030601 姓名：贾光帅 学号：061411 指导老师：徐斌

第一部分课程设计指导 1.目的与要求 交通规划是一门为解决交通问题提供基本理论基本技术的一门学科，本课设的目的是通过实地的交通调查，了解交通分布规律，对交叉口的通行能力进行一定的评价，并提出改进意见，给学生自己在以后的交通规划工作中提供必要经验。 2.任务 （1）对某一交叉口的通行能力进行调查，绘制交通调查汇总表； （2）分别求出交叉口的5min和15min的高峰小时系数； （3）通过交通调查求出交叉口的实际通行能力； （4）求出交叉口的设计通行能力，并于实际测得的交通量进行对比； 3.提交结果 （1）交通调查汇总表； （2）高峰小时系数，交叉口的实际通行能力，交叉口的设计通行能力，并对其进行评价的计算书。

第二部分交通调查汇总表及高峰小时系数，交叉口的实际通行能力的计算 调查地点是桃园桥十字交叉口，时间为8：40—9：40，历时一个小时，为一天中的高峰小时之一，所测得的交叉口实际通行交通量为高峰小时交通量。交通调查汇总表如下表所示： 交叉口车辆汇总表 地点桃园桥十字日期07月04日天气（晴）观测者 5min 时间 车 型 从北来从南来南 北 合 计 从东来从西来东 西 合 计右 转 直 行 合 计 右 转 直 行 合 计 右 转 直 行 左 转 调 头 合 计 右 转 直 行 左 转 调 头 合 计 00-05 大 车 12 11 23 6 5 11 34 2 1 7 0 10 0 5 3 1 9 19 小 车 96 67 16 3 23 55 78 24 1 41 17 22 4 84 14 39 28 1 82 16 6 05-10 大 车 3 4 7 1 6 7 14 0 2 2 0 4 3 1 6 1 11 16 6 小 车 58 80 13 8 31 80 11 1 24 9 40 19 44 9 11 2 29 27 38 0 94 20 6 10-15 大 车 15 4 19 3 4 7 26 1 6 4 0 11 0 3 4 1 8 19 小 车 96 56 15 2 17 62 79 23 1 36 26 45 5 11 2 20 27 41 0 88 20 15-20 大 车 12 4 16 4 6 10 26 2 3 2 0 7 2 5 3 1 11 18 小 车 85 74 15 9 39 81 12 27 9 33 19 15 1 68 21 23 34 3 81 14 9

AO工艺设计参数

污水处理A/O工艺设计参数 1.HRT水力停留时间：硝化不小于5～6h；反硝化不大于2h，A段:O段=1:3 在 A／O工艺中，好氧池的作用是使有机物碳化和使氮硝化；缺氧池的作用是反硝 化脱氮，故两池的容积大小对总氮的去除率极为重要。A／O的容积比主要与该废 水的曝气分数有关。缺氧池的大小首先应满足NO3--N利用有机碳源作为电子供体，完成脱氮反应的需要，与废水的碳氮比，停留时间、回流比等因素相应存在一定的关系。借鉴于类似的废水以及正交试验，己内酷胺生产废水的A／0容积比确定在1：6左右，较为合适。 而本设计的A／ 0容积比为亚：2，缺氧池过大，导致缺氧池中的m（BOD）／m （NO3--N）比值下降，当比值低于1.0时，脱氮速率反趋变慢。另外，缺氧池过大，废水停留时间过长，污泥在缺氧池内沉积，造成反硝化严重，经常出现大块上浮死泥，影响后续好氧处理。后将A／O容积比按1：6改造，缺氧池运行平稳。 1.1、A/O除磷工艺的基本原理 A/O法除磷工艺是依靠聚磷菌的作用而实现的，这类细菌是指那些既能贮存聚磷(poly—p)又能以聚β—羟基丁酸(PHB)形式贮存碳源的细菌。在厌氧、好氧交替条 件下运行时，通过PHB与poly—p的转化，使其成为系统中的优势菌，并可以过 量去除系统中的磷。其中聚磷是若干个基团彼此以氧桥联结起来的五价磷化合物，亦被称为聚磷酸盐，其特点是：水解后生成溶解性正磷酸盐，可提供微生物生长繁殖所需的磷源；当积累大量聚磷酸盐的细菌处于不利环境时，聚磷酸盐可分解释放能量供细菌维持生命。聚β—羟基丁酸是由多个β—羟基丁酸聚合而成的大分子聚 合物，当环境中碳源物质缺乏时，它重新被微生物分解，产生能量和机体生长所需要的物质。这一作用可分为两个过程：厌氧条件下的磷释放过程和好氧条件下的磷吸收过程。 厌氧条件下，通过产酸菌的作用，污水中有机物质转化为低分子有机物(如醋酸等)，聚磷菌则分解体内的聚磷酸盐释放出磷酸盐及能量，同时利用 水中的低分子有机物在体内合成PHB，以维持其生长繁殖的需要。研究发现，厌 氧状态时间越长，对磷的释放越彻底。 好氧条件下，聚磷菌利用体内的PHB及快速降解COD产生的能量，将污水中的磷 酸盐吸收到细胞内并转变成聚磷贮存能量。好氧状态时间越长，对磷的吸收越充分。由于好氧状态下微生物吸收的磷远大于厌氧状态下微生物释放出的磷，随着厌氧—好氧过程的交替进行，微生物可以在污泥中形成稳定的种类并占据一定的优势，磷就可以通过系统中剩余污泥的排放而去除(见图1)。

设计交通量的计算

班级：06030601姓名：贾光帅学号：061411指导老师：徐斌

第一部分课程设计指导 1.目的与要求 交通规划是一门为解决交通问题提供基本理论基本技术的一门学科，本课设的目的是通过实地的交通调查，了解交通分布规律，对交叉口的通行能力进行一定的评价，并提出改进意见，给学生自己在以后的交通规划工作中提供必要经验。 2.任务 （1）对某一交叉口的通行能力进行调查，绘制交通调查汇总表； （2）分别求出交叉口的5min和15min的高峰小时系数； （3）通过交通调查求出交叉口的实际通行能力； （4）求出交叉口的设计通行能力，并于实际测得的交通量进行对比； 3.提交结果 （1）交通调查汇总表； （2）高峰小时系数，交叉口的实际通行能力，交叉口的设计通行能力，并对其进行评价的计算书。

第二部分交通调查汇总表及高峰小时系数，交叉口的实际通行能力的计算 调查地点是桃园桥十字交叉口，时间为8：40—9：40，历时一个小时，为一天中的高峰小时之一，所测得的交叉口实际通行交通量为高峰小时交通量。交通调查汇总表如下表所示： 交叉口车辆汇总表

对交通调查汇总表进行分进口的汇总如下： 南进口车辆数（辆）

对于北进口，其实际交通量为2277辆，计算其高峰小时系数： 5100%125min PHF =??高峰小时交通量 最高交通量 2277==86.6%12219 ? 15100%415min PHF =??高峰小时交通量 最高交通量 2277==95.5%5964 ? 对于南进口，其实际交通量为1254辆，计算其高峰小时系数： 5100%125min PHF =??高峰小时交通量 最高交通量 1254==62.6%12167 ? 15100%415min PHF =??高峰小时交通量 最高交通量 1254==76.1%4124 ? 对于东进口，其实际交通量为1245辆，计算其高峰小时系数： 5100%125min PHF =??高峰小时交通量 最高交通量

污水处理AO工艺主要设计参数

污水处理中A/O工艺主要设计参数经验总结加简单计算 ①HRT水力停留时间：硝化不小于5～6h；反硝化不大于2h，A段:O段=1:3 ②污泥回流比：30～100%,具体根据污泥生长所处阶段确定，保证污泥浓度在设计浓度左右 ③混合液回流比：300～400%，混合液回流主要目的是将硝化作用下产生的氨氮送到A段进行反硝化，生成氮气，从而降低总排水氨氮浓度。所以回流比除要调节平衡污泥浓度外，还有促进反硝化反应顺利进行的目的。 ④反硝化段碳/氮比：BOD5/TN>4，理论BOD消耗量为1.72gBOD/gNOx--N ⑤硝化段的TKN/MLSS负荷率（单位活性污泥浓度单位时间内所能硝化的凯氏氮）： <0.05KgTKN/KgMLSS·d ⑥硝化段污泥负荷率：BOD/MLSS<0.18KgBOD5/KgMLSS·d ⑦混合液浓度x=3000～4000mg/L（MLSS）普通生活废水取高值，部分生化性能较差工业废水，MLSS取值3000以下 ⑧溶解氧（重点项目）：A段DO<0.2～0.5mg/L ???? O段DO>2～4mg/L ⑨pH值：A段pH =6.5～7.5 ?????O段pH =7.0～8.0 ⑩水温：硝化20～30℃ ????????????????? 反硝化20～30℃ ⑾碱度：硝化反应氧化1gNH4+-N需氧4.57g，消耗碱度7.1g（以CaCO3计）。???????????????? 反硝化反应还原1gNO3--N将放出2.6g氧，生成3.75g碱度（以CaCO3计）

⑿需氧量Ro——单位时间内曝气池活性污泥微生物代谢所需的氧量称为需氧量(KgO2/h)。微生物分解有机物需消耗溶解氧，而微生物自身代谢也需消耗溶解氧，所以Ro应包括这三部分。 ??????????????????????? Ro=a’QSr+b’VX+4.6Nr ?????????????????????????? a’─平均转化1Kg的BOD的需氧量KgO2/KgBOD ????????????????????????? b’─微生物（以VSS计）自身氧化（代谢）所需氧量KgO2/KgVSS·d。 ??????? 上式也可变换为： ???????????????????? Ro/VX=a’·QSr/VX+b’ 或Ro/QSr=a’+b’·VX/QS r ???????????????????? Sr─所去除BOD的量（Kg） ???????????????????? Ro/VX─氧的比耗速度，即每公斤活性污泥（VSS）平均每天的耗氧量KgO2/KgVSS·d ??????????????????? Ro/QSr─比需氧量，即去除1KgBOD的需氧量KgO2/KgBOD 由此可用以上两方程运用图解法求得a’ b’ Nr—被硝化的氨量kd/d???????? 4.6—1kgNH3－N转化成NO3-所需的氧量（KgO2） 几种类型污水的a’ b’值 ⒀供氧量─单位时间内供给曝气池的氧量，因为充氧与水温、气压、水深等因素有关，所以氧转移系数应作修正。

年产5万吨木薯酒精工艺设计主要参数

年产5万吨木薯酒精工艺设计主要参数 一、物料、热能衡算 1 鲜木薯1085吨／日（淀粉含量按29%） 2 干木薯450吨/日（淀粉含量按68%） 3 硫酸2000公斤/日（浓度为98%） 4 淀粉酶250公斤/日（酶活力为2万单位） 5 糖化酶500公斤/日（酶活力为10万单位） 6 烧碱250公斤/日（固体） 7 水20000M3/日回收利用按50%计算10000M3/日 8 蒸汽670吨/日 9电33200千瓦/日 二、主要设备 1 干式粉碎机25～30吨/小时110千瓦电动机(二台) 2 风机90千瓦电动机(一台) 3螺旋输送机Ф1.2米一个 4旋风分离器Ф1.4米一个 5洗涤塔 4.5M3 Ф1500×2500 一个 6预煮锅35M3/个二个Ф3000×5000 7搅拌器3档Ф1米轴功率11千瓦2套 8料泵流量100M3/小时不锈钢(2台) （型号100IND-30 ）

9 蒸煮锅40M3/个4个Ф1300×10000 10 液化喷射器(智能型) 1台45M3/小时 11汽液分离器30M3/个1个Ф2000×10000 12 真空罐1个Ф3500×4500 13 膜冷 1个Ф1400×4500 14 水力喷射器 1台 3000升/小时 13糖化锅40M3/个Ф3200×48002个 14搅拌器3档Ф1米轴功11千瓦 15料泵流量100M3/小时2台（型号：100IND-30 ）16螺旋板冷却器150㎡ 1台 17酒母罐 50M3/个 1个 18 蛇管冷却 30㎡/组 19 发酵罐 500M3/个 14个 20螺旋板冷却器 100㎡/个 2台 80㎡/个 4台 60㎡/个 2台 21发酵料泵流量 50M3/小时 24台（型号：80IND-30） 22 成熟醪泵流量 100M3/小时 2台（型号：100IND-40） 23 硫酸贮罐 20M3/个 2个 24硫酸计量罐 2M3/个 1个 25 耐酸泵功率 2～3千瓦 2台（型号：25FB-25 ） 26粗馏塔Ф2.8米 24～26层塔板板距 450～500㎜

汽车同步器齿毂齿套优化选配方法及其自动装配系统研究

汽车同步器齿毂齿套优化选配方法及其自动装配系统研究 发表时间：2017-07-13T17:24:31.473Z 来源：《基层建设》2017年第8期作者：黄林波马魏巍[导读] 摘要：汽车同步器的齿毂、齿套在选配过程中往往出现齿套的内花键与齿毂的外花键不能配合导致齿套无法装入齿毂或装配后的装配体不能满足自滑性、倾斜量要求等现象。 浙江万里扬股份有限公司浙江金华 321025 摘要：汽车同步器的齿毂、齿套在选配过程中往往出现齿套的内花键与齿毂的外花键不能配合导致齿套无法装入齿毂或装配后的装配体不能满足自滑性、倾斜量要求等现象。汽车同步器的齿毂、齿套选配困难，不仅增加了工作量，而且降低同步器装配质量和效率。因此对同步器的选配进行优化，可以提升同步器的装配质量和效率，本文就同步器齿毂、齿套的装配问题从计算机辅助和自动装配系统方面的提出几点建议，以期提升汽车同步器的装配质量与效率。 关键词：同步器；自滑性；倾斜量；齿毂；齿套 一、同步器装配过程的问题及现象分析 （一）同步器装配过程中的问题 汽车同步器作为衔接主动轴与从动轴的部件，抗扭惯性矩要求较高的同时，还要考虑装配体的装配精度，使装配体符合自滑性、倾斜量等要求。汽车同步器的零件有齿套、齿毂、滑块、定位销、锁环、弹簧等。同步器的装配精度要求非常高，但由于在装配过程中各个零件之间的配合存在一定的误差，致使同步器装配体存在误差积累，从而使同步器的装配精度不高和装配质量堪忧。而在同步器的装配过程中，齿套与齿毂的配合最为关键，在实际装配中采用直接选配法装配齿毂、齿套时，齿毂与齿套的形位公差不能完全匹配或齿毂与齿套的同心度不一致等因素，使得齿套不能装入齿毂，齿套齿毂虽能配成同步器配合体但其自滑性、倾斜量不合要求导致装配失败的现象。齿套与齿毂的配合一方面依靠齿套的内花键的大径与齿毂的外花键的大径的同心度配合，一方面依靠齿套的内花键的齿槽与齿厚的齿侧间隙配合。这种的配合方式的优点是保证了齿套和齿毂同心度的同时，防止齿套和齿毂产生较大幅度的径向相对位移，保证了齿套和齿毂的装配精度；缺点齿套和齿毂在同心约束的同时，存在齿套和齿毂的齿侧约束，一旦齿套的内花键和齿毂的外花键加工精度不能达到既定要求，就会与齿套和齿毂的同心约束产生冲突形成过定位，从而增加了装配的难度。 （二）同步器装配问题分析 同步器齿毂、齿套的配合方式基于两个零件的同心度和齿侧间隙。齿毂的外花键与齿套的内花键相配合时会出现这样的现象，当两个零件的同心度相一致，而齿侧间隙不满足要求时，两个零件无法进行高精度的配合；当两个零件的齿侧间隙满足要求，而同心度不一致时，两个零件亦无法进行高精度的配合。只有同步器齿毂与齿套的同心度和齿侧间隙同时满足要求时，两个零件才能进行高精度的配合。齿毂外花键的大径表面、齿套内花键的小径表面存在较大的间隙，不是配合表面。因此齿毂齿套装配成功的关键在于齿毂外花键齿宽与齿套内外键齿槽的配合，即齿侧间隙的大小。而由于齿毂内花键与齿套内花键的齿以一定的角度呈圆周分布，当齿毂或齿套的齿的定位尺寸和形状尺寸有误差时，呈圆周分布的其它齿就会形成误差的累积，从而使齿毂与齿套的齿侧间隙呈不均匀的分布，严重影响装配精度[1]。 二、计算机辅助选配方法与自动装配系统的应用 同步器在装配过程中出现的问题，可以从两个方面进行解决，一方面提高零件的加工精度；一方面优化装配方法。但是提高零件的加工精度成本较高或者不能实现，因此只能对同步器的装配方法进行优化，从计算机辅助选配和自动装配系统方面入手，对同步器的装配进行优化。 （一）计算机辅助选配方法的应用 计算机辅助选配，是将现代计算机技术与现代检测方法相结合的先进技术。是指将零件按正常加工条件加工，加工后利用检测方法测量关键尺寸，并将相关测量数据导入计算机系统，然后采用优化算法对装配尺寸链中的所有配合尺寸进行合理选配，以达到提高整批产品的装配质量和装配效率的效果。其原理是用组合的方式将现有的零件进行合理的匹配，并找出一些或全部的最佳组合。零件往往有多个尺寸，两个不同零件相互配合时的配合尺寸也比较多，在寻求最佳组合时，往往产生庞大的数据量。因此，需要借助现代计算机技术进行辅助选配，找出优化的组合。 在当前的计算机技术与检测手段相结合的背景下，同步器齿毂齿套的选配采用直接选配法。直接选配法选配齿毂齿套的工艺流程如下图所示。 计算机辅助选配方法具有计算效率高、操作实施简单等特点，将之应用于同步器齿毂、齿套的选配，可以减少选配失败的几率，减少再次选配的齿毂、齿套数量和工作量，提高装配生产效率和装配质量，可以促进现代制造业的发展并可以广泛应用于机械工业的各个领域。 （二）自动装配系统的应用 随着科技的进步，自动化设备和机器人逐渐可以替代人工完成简单重复的工作。基于对同步器齿毂、齿套运用计算机辅助选配方法进行优化选配的前提，使得齿毂齿套可以实现自动化装配。根据同步器的设计思路和装配要求，同时结合同步器齿毂、齿套的计算机辅助选配流程，可以设计出对同步器齿毂、齿套进行自动化装配的流程方案，第一步，分别从齿毂箱、齿套箱中抓取一个齿毂、齿套；第二，将抓取的齿毂和齿套通过配合形成同步器装配体；第三，将装配好的齿毂、齿套装配体放置在半成品箱。由于齿毂、齿套的结构尺寸复杂，在装配过程中会有装配失败的现象出现。因此，设计的自动化装配系统应与计算机辅助选配方法相结合，通过对计算机辅助选配方法找出的最佳零件组合进行自动装配，才能提高装配效率和装配质量[2]。

垃圾焚烧发电工艺设计参数的计算方法

垃圾焚烧发电工艺设计参数的计算方法 浙江旺能环保股份有限公司作者：周玉彩 摘要：本文介绍了垃圾焚烧发电炉排炉、汽轮机组工艺设计的参数计算方法。 关键词：参数、垃圾、焚烧、炉排、汽轮机组。 前言： 生活垃圾焚烧发电应用于环境保护领域，实现城市生活垃圾的无害化、减量化、减容化和资源化、智能化处理，达到节能减排之目的。在生活垃圾焚烧发电工艺设计流程中首先进行垃圾焚烧发电炉排炉工艺设计参数的计算，为后续设计提供参数依据。 一、生活垃圾焚烧炉排炉工艺设计参数的计算 1、待处理生活垃圾的性质 1.1待处理生活垃圾主要组成成分 表1：待处理生活垃圾的性质 表2：待处理生活垃圾可燃物的元素分析（应用基）% 表3：要求设计主要参数 1.2 根据垃圾元素成分计算垃圾低位热值： LHV=81C+246H+26S-26O-6W (Kcal/Kg) =81*20.6+246*0.9+26*0.12-26*0.12-6*47.4=1388(Kcal/Kg)*4.18=5800(KJ/Kg)。 1.3根据垃圾元素成分计算垃圾高位热值： HHV=｛LHV+600*(W+9H)｝*4.18=｛1388+600(0.474+9*0.009)｝*4.18=7193.78(KJ/Kg)。 2、处理垃圾的规模及能力 焚烧炉3台: 每台炉日处理垃圾350t；

处理垃圾量： 1000t/24h=41.67（t/h）； 炉系数：（8760-8000）/8000=0.095； 实际每小时处理生产能力：41.67*（1+0.095）=45.6（t/h）； 全年处理量： 45.6*8000=36.5*104t； 故:每台炉每小时处理垃圾量：350/24*1.05=15.3（t/h）。 3、设计参数计算： 3.1垃圾仓的设计和布置 已知设计中焚烧炉长度L=75.5米，宽D=18.5米，取垃圾仓内壁与炉长度对齐,T=5d,垃圾的堆积密度取0.35t/m3 求：垃圾的容积工程公式：V=a*T 式中： V----垃圾仓容积m3； a--- 容量系数，一般为 1.2～1.5，考虑到由于垃圾仓存在孔角，吊车性能和翻 仓程度以及有效量的缺陷，导致垃圾仓可利用的有效容积小于几何容积； T--- 存放时间，d；根据经验得出适合燃烧存放天数，它随地区及季节稍有变化； V=a*T=1.2*5*1000/0.35=17142.86（m3 ）。 故：垃圾仓的容积设计取18000（m3）。 垃圾仓的深度为Hm Hm=L*D/V=18000/75.5*18.5=12.88（m）。 故：垃圾池全封闭结构，长75.5米，宽18.5米，总深度以6米卸料平台为基准负13米。 3.2焚烧炉的选择与计算 （1）焚烧炉的加料漏斗 焚烧炉的加料漏斗挂在加料漏斗层，通过垃圾吊车将间接垃圾供料变为均匀加料，漏斗的容积要能满足“1h”内最大焚烧量。 垃圾通过竖溜槽送到给料机，垃圾竖溜槽可通过液压传动闸板关闭，竖溜槽的尺寸选择要满足溜槽中火焰密封闭合，给料机根据要求向焚烧炉配送垃圾，每台炉安装配合给料机传动用液压汽缸，液压设备由每台炉生产线控制中心控制。 料斗的容积V D V D=G/24*Kx/ρL 式中： V D---料斗的容积（m3）； G--- 每台炉日处理垃圾的量，（t/h）；

设计交通量的计算

第一部分课程设计指导 1.目的与要求 交通规划是一门为解决交通问题提供基本理论基本技术的一门学科，本课设的目的是通过实地的交通调查，了解交通分布规律，对交叉口的通行能力进行一定的评价，并提出改进意见，给学生自己在以后的交通规划工作中提供必要经验。 2.任务 （1）对某一交叉口的通行能力进行调查，绘制交通调查汇总表； （2）分别求出交叉口的5min和15min的高峰小时系数； （3）通过交通调查求出交叉口的实际通行能力； （4）求出交叉口的设计通行能力，并于实际测得的交通量进行对比； 3.提交结果 （1）交通调查汇总表； （2）高峰小时系数，交叉口的实际通行能力，交叉口的设计通行能力，并对其进行评价的计算书。

第二部分交通调查汇总表及高峰小时系数，交叉口的实际通行能力的计算调查地点是桃园桥十字交叉口，时间为8：40—9：40，历时一个小时，为一天中的高峰小时之一，所测得的交叉口实际通行交通量为高峰小时交通量。交通调查汇总表如下表所示： 交叉口车辆汇总表 地点桃园桥十字日期 07月04日天气（晴）观测者

注：该调查从早上8：40开始到9：40结束，该时间段内南北方向车辆禁止左行。 对交通调查汇总表进行分进口的汇总如下： 北进口

南进口 东进口 西进口 对于北进口，其实际交通量为2277辆，计算其高峰小时系数： 5100%125min PHF =??高峰小时交通量 最高交通量 2277 = =86.6%12219 ? 15100%415min PHF =??高峰小时交通量 最高交通量 2277==95.5%5964 ? 对于南进口，其实际交通量为1254辆，计算其高峰小时系数：

V型滤池工艺的介绍与设计参数

（1）过滤过程： 待滤水由进水总渠经进水阀和方孔后，溢过堰口再经侧孔进入被待滤水淹沿的V型槽，分别经槽底均匀的配水孔和V型槽堰进入滤池。被均质滤料滤层过滤的滤后水经长柄滤头流入底部空间，由方孔汇入气水分配管渠，在经管廊中的水封井、出水堰、清水渠流入清水池。 （2）反冲洗过程： 关闭进水阀，但有一部分进水仍从两侧常开的方孔流入滤池，由V型槽一侧流向排水渠一侧，形成表面扫洗。而后开启排水阀将池面水从排水槽中排出直至滤池水面与V型槽顶相平。反冲洗过程常采用“气冲→气水同时反冲→水冲”三步。 气冲打开进气阀，开启供气设备，空气经气水分配渠的上部小孔均匀进入滤池底部，由长柄滤头喷出，将滤料表面杂质擦洗下来并悬浮于水中，被表面扫洗水冲入排水槽。 气水同时反冲洗在气冲的同时启动冲洗水泵，打开冲洗水阀，反冲洗水也进入气水分配渠，气、水分别经小孔和方孔流入滤池底部配水区，经长柄滤头均匀进入滤池，滤料得到进一步冲洗，表扫仍继续进行。 停止气冲，单独水冲表扫仍继续，最后将水中杂质全部冲入排水槽。

V型滤池的工艺设计、施工安装和自动控制

滤池有多种型式，以石英砂作为滤料的普通快滤池使用历史悠久。在此基础上，人们从不同的工艺角度发展了其它型式的快滤池。V型滤池就是在此基础上由法国德利满公司在70年代发展起来的。V型滤池采用了较粗、较厚的均匀颗粒的石英砂滤层；采用了不使滤层膨胀的气、水同时反冲洗兼有待滤水的表面扫洗；采用了气垫分布空气和专用的长柄滤头进行气、水分配等工艺。它具有出水水质好、滤速高、运行周期长、反冲洗效果好、节能和便于自动化管理等特点。因此70年代已在欧洲大陆广泛使用。80年代后期，我国南京、西安、重庆等地开始引进使用。90年代以来，我国新建的大、中型净水厂差不多都采用了V型滤池这种滤水工艺，特别是广东省新建的净水厂几乎都采用了V型滤池。91年至94年我公司在沙口水厂（50万m3/d）的建设中，首次自行设计、施工安装了V型滤池。此后我们就开展了V型滤池的设计与安装这项工作。我们先后帮高明、中山小榄、中山东凤、顺德龙江、三水、广宁、汕头、惠州等兄弟自来水公司设计和安装了V 型滤池。在近十年来的V型滤池的设计、施工安装以及自动控制过程中，我们取得了一定的实践经验，有以下几点工作体会： 一、研究掌握V型滤池结构、工作原理、工艺特点 滤池是水厂净水工艺中的重要环节，而滤池过滤能力的再生，是滤池稳定高效运行的关键。若采用较好的反冲洗技术，使滤池经常处于最优条件下工作，不仅可以节水、节能，还能提高水质，增大滤层的截污能力，延长工作周期，提高产水量。而V型滤池过滤能力的再生，就采用了先进的气、水反冲洗兼表面扫洗这一技术。因此滤池的过滤周期比单纯水冲洗的滤池延长了75%左右，截污水量可提高118%，而反冲洗水的耗量比单纯水冲洗的滤池可减少40%以上。滤池在气冲洗时，由于用鼓风机将空气压入滤层，因而从以下几方面

混纺设计工艺参数 第一组

涤棉65/35 10tex 混纺工艺设计 ——第一小组 棉：开清棉→梳棉→预并条→条并卷联合机→精梳 涤：开清棉→梳棉→涤预并条 棉：开清棉：FA002A自动抓棉机×2→A035E混开棉﹙附FA045B型凝棉器﹚→FA106B型豪猪式开棉机(附A045B型凝棉器) →配棉器→FA046型振动棉箱给棉机(附A045B型凝棉器)→FA141型单打手成卷机×2 涤：FA002A自动抓棉机×2→A065混棉机﹙附凝棉器﹚→FA106梳针式开棉机(附凝棉器) →FA046型振动棉箱给棉机(附A045B型凝棉器)→FA141型单打手成卷机 棉：工艺参数 ①使用圆盘式抓棉机，一天生产，一台准备，这样可减少抓棉机。伸出勒条的距离为2mm，减小抓棉小车间歇下降的动程，每次下降为3mm，实现多包取用，精细抓棉 抓棉小车打手转速为740r/min，抓棉小车行走速度为2.3m/min. ②A035E混开棉机在满足产量的情况下，只可能降低水平输棉帘的速度，提高角钉帘线速度，以加大角钉之间的撕扯力，提高原棉的开松度和混合效果；刀片打手、豪猪打手下片、配置较大的尘棒隔距，创造棉籽、大破籽等大杂早落和未碎先落、多落的条件，为后续设备进一步除杂打好基础，则角钉帘~压棉帘隔距为55mm，角钉帘~均棉罗拉隔距为40mm，角钉帘~角钉打手隔距为5mm，尘棒间隔距为12mm。 ③FA106B开棉机打手处是主要开清点，不孕籽、带纤维籽屑、碎叶应在主要打手初排除，所以打手速度初定为600r/min，并适当放大尘棒间隔距为7mm。 ④FA141清棉成卷机适当加大风速与综合打手速度比，提高风扇速度，放大尘棒间隔距，进一步提高排除细杂能力。

臭氧净水工艺及设计参数

臭氧净水工艺及设计参数 一、臭氧净水工艺 1. 以去除溶解性铁、锰、色度、藻类，改善臭味以及混凝条件，减少三氯甲烷前驱物为目的的预臭氧，宜设置在混凝沉淀(澄清)之前； 2. 以氧化难分解有机物、灭活病毒和消毒或与其后序生物氧化处理设施相结合为目的的后臭氧，宜设置在过滤之前或过滤之后。 3. 臭氧化的水处理流程选择： （1）在混凝沉淀前投加臭氧的作用是氧化铁、锰、去除色度和臭味，改善絮凝和过滤效果，取代前加氯、减少氯消毒副产物，氧化无机物以及促进有机物的氧化降解。 （2）在沉淀后投加臭氧，由于混凝沉淀中去除了部分可氧化物质，因此臭氧的投加量可以减少，但对改善絮凝效果和避免沉淀池藻类生长不起作用。 （3）活性炭过滤前投加臭氧的作用是杀死细菌、去除病毒、氧化水中有机物（如苯酚、洗涤剂、农药）和生物难降解有机物、将COD转化为BOD,氧化分解螯合物等。与活性炭过滤联用，增加活性炭吸附的生物作用，延长活性炭再生周期。 （4）以臭氧作为出厂水的消毒剂，主要目的是杀死细菌和去除病毒，但由于与其他消毒剂相比，臭氧成本高且管网中无法维持剩量臭氧，故城市水厂中很少采用。 二、臭氧接触池设计 1. 臭氧接触池的个数或能够单独排空的分格数不宜少于2个。 2. 臭氧接触池的接触时间，应根据不同的工艺目的和待处理水的水质情况，通

过试验或参照相似条件下的运行经验确定。 接触反应装置主要设计参数 3. 臭氧接触池必须全密闭。池顶应设置尾气排放管和自动气压释放阀。池内水面与池内顶宜保持0.5～0.7m距离。 4. 臭氧接触池水流宜采用竖向流，可在池内设置一定数量的竖向导流隔板。导流隔板顶部和底部应设置通气孔和流水孔。接触池出水宜采用薄壁堰跌水出流。 5. 预臭氧接触池宜符合下列要求： （1）接触时间为2~5min； （2）臭氧气体宜通过水射器抽吸后注入设于进水管上的静态混合器，或通过专用的大孔扩散器直接注入到接触池内。注入点宜设1个； （3）抽吸臭氧气体水射器的动力水不宜采用原水； （4）接触池设计水深宜采用4～6m； （5）导流隔板间净距不宜小于0.8m； （6）接触池出水端应设置余臭氧监测仪。 6. 后臭氧接触池宜符合下列要求： （1）接触池由二到三段接触室串联而成，由竖向隔板分开； （2）每段接触室由布气区和后续反应区组成，并由竖向导流隔板分开； （3）总接触时间应根据工艺目的确定，宜控制在6～15min之间，其中第一