墙梁设计例题
墙梁设计
（1）设计资料
刚架跨度18m ，高度9.6m ，屋面坡度1/9， 6.34o α=，房屋维护墙采用双层彩色压型钢板内填聚苯乙烯泡沫夹芯板，柱距6m, 墙梁间距s=1.2m ，中点位置设置一道拉条。墙梁采用薄壁C 形钢，钢材采用Q235B ，2f=205N/mm ,抗剪强度设计值2v 120/f N mm =。焊条采用E43型。墙板采用单侧挂板。结构布置见图所示。
（2）荷载情况
竖向荷载（自重） 20.19KN/m
水平荷载（风载）2k 0 1.780.8 1.00.45 1.050.64KN/m z z s ωβμμω==????=
（3）内力计算
0.19 1.2 1.20.276KN/m x q =??=
0.64 1.4 1.2 1.08KN/m y q =??=
对于x 轴
22x M /8 1.086/8 4.86KN.m y q l ==?=
对于y 轴，檩条跨中设有一道拉条，考虑为侧向支承点，则跨中负弯矩为：
22y M /320.2766/320.311KN.m x q l ==?=
（4）截面选择及其截面几何特性
选用薄壁卷边C 形钢截面尺寸为C1807020 2.5???，截面几何特性如下： 2848A mm =，434.66910x W mm =?，43max 2.58210y W mm =?，43min 1.11210y W mm =?，70.4x i mm =，644.20210x I mm =?，25.3y i mm =，545.44210y I mm =?，341.76710t I mm =?，963.49210w I mm =?，051.0e mm =，021.1x mm =
（5）有效截面计算
180 2.57 3.070h b ==<
，7028312.5b t ==<=，且2082.5a t ==，故檩条全截面有效。 （6）正应力验算
墙梁在竖向荷载和水平荷载作用下的正应力验算，本设计设置的拉条能确保阻止墙梁扭转，因此不计算B 。墙梁在竖向荷载和水平荷载作用下的正应力为： 66
44
,max 8.811100.245104.66910 2.58210y x enx eny M M W W σ??=+=+?? 22104.112.0116.1/<=205N/mm N mm f =+= 满足要求。
（7）剪应力验算
墙梁在竖向荷载和水平荷载作用下产生的剪应力为：
,max 110.2766.0.4142222
x x q l V KN ?==?= ,max 11. 1.086 3.24022
y y V q l KN ==??= 3
,max 220330.41410 1.9/<=120N/mm 4465 2.5
x x v V N mm f b t τ??===?? 3
,max
22033 3.24010 5.6/<=120N/mm 44175 2.5
y y v V N mm f h t τ??===?? 满足抗剪承载力要求。
（8）稳定性计算按
本设计墙板能阻止墙梁侧向失稳和扭转作用，验算墙梁在风吸力作用下的整
体稳定性，可按《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程》的附录E 计算。竖向荷载和水平风吸力的荷载为：
2k 0 1.78 1.00.70.45 1.050.589KN/m z z s ωβμμω==????=
0.276KN/m x q =
y q 0.589 1.4 1.20.990KN/m =??=
22x M /80.9906/8 4.455KN.m y q l ==?=
22y M /320.2766/320.311KN.m x q l ==?= 510.283180
f k h === 抗扭弹簧刚度t C 计算：
()()221100/100260070/1001274//t C C b Nm m rad ==?=
或 11301306780//t C n Nm m rad ==?=
取 11274//t C Nm m rad =
4183333333I mm = 5102134 2.061083333333/ 4.610//1.510
t C kEI s Nm m rad ???===?? 10121
1127411111274 4.610t t t C C C ===++?（2t C 影响很小，忽略不计） ()()()()222222
35341410.31801805111802.0610 2.51274
d t h h
e h K Et C ν-+?-??+=+=+?? 8.525.433.9=+=
∴0.0295K =
自由翼缘加1/6腹板高度绕轴y-y 的惯性矩fly I ，可近似取C 形截面绕轴y-y 的惯性矩y I 减去中建2/3截面高度的腹板绕轴y-y 的惯性矩a I 之差的一半。 2542.512019.85 1.18210a I mm =??=?
55545.44210 1.18210 2.1301022
y a
fly I I I mm -?-?===? 2点距y 轴距离d=70-21.1=48.9mm ，则5
332.13010 4.3561048.9
fly fly I W mm d ?===? ∴4
444550.029530000.5592.0610 2.13010
y flly Kl R EI ππ?===???? 10.03140.5590.83310.3960.559
η+?==+? '.0.2830.8020.227KN/m x y q k q ==?=
''22y0M /80.2273/80.255KN.m x y q l ==?=
''y y0M M 0.8330.2550.213KN.m η==?=
χ的计算： 21802.5207030066fl h A t a b mm ????=++=?++= ? ?????
26.65fly i mm =
== 44
004455
0.029560008.9452.0610 2.13010fly Kl R EI ππ?===???? ()()0.1250.1251.6 1.6000.7113.10.76000113.18.9451964fly l l R mm --=+=??+?=
193.01λπ=== 196473.7026.65
fly
fly fly l i λ=== 173.700.79293.01
fly n λλλ===
()()220.510.20.510.210.7920.20.7920.876n n φαλλ????=+-+=?+?-+=????
0.800χ=== 验算：'1y x ex e fly
M M N W A W σχ??=++ ???
墙梁无轴向力 故 66
22434.455100.26210119.360.1179.4/<=205N/mm 0.800 4.66910 4.35610
N mm f σ??=+=+=???? 满足要求。
（9）挠度计算
[]4456550.64 1.2600015.060384384 2.0610 4.20210100
wk x q l l mm EI νν??==?=<==??? 满足挠度要求。
砌体结构设计规范(圈梁、过梁、墙梁及挑梁、墙梁)
砌体结构设计规范·圈梁、过梁、墙梁及挑梁·墙梁 7、3、1 墙梁包括简支墙梁、连续墙梁与框支墙梁。可划分为承重墙梁与自承重墙梁。 7、3、2 采用烧结普通砖与烧结多孔砖砌体与配筋砌体得墙梁设计应符合表7、3、2得规定。墙梁计算高度范围内每跨允许设置一个洞口；洞口边至支座中心得距离αi，距边支座不应小于0、15l oi，距中支座不应小于0、07l oi。对多层房屋得墙梁，各层洞口宜设置在相同位置，并宜上、下对齐。 表7、3、2 墙梁得一般规定 注：1 采用混凝土小型砌块砌体得墙梁可参照使用； 2 墙体总高度指托梁顶面到檐口得高度，带阁楼得坡屋面应算到山尖墙1/2高度处； 3 对自承重墙梁，洞口至边支座中心得距离不宜小于0、1l0i，门窗洞上口至墙顶得距离不应小于0、5m； 4 h w—墙体计算高度，按本规范第7、3、3条取用； h b—托梁截面高度； l0i—墙梁计算跨度，按本规范第7、3、3条取用；
b h—洞口宽度； h h—洞口高度，对窗洞顶至托梁顶面距离。 7、3、3 墙梁得计算简图应按图7、3、3采用。各计算参数应按下列规定取用: 1) 墙梁计算跨度l0(l oi)，对简支墙梁与连续墙梁取1、1l n(1、1l ni)或l c(l ci)两者得较小值；l n(l ni)为净跨，l c(l ci)为支座中心线距离。对框支墙梁，取框架柱中心线间得距离l c(l ci)； 2) 墙体计算高度hw，取托梁顶面上一层墙体高度，当h w>l0时，取h w=l0(对连续墙梁与多跨框支墙梁，l0取各跨得平均值)； 3) 墙梁跨中截面计算高度H0，取H0=h w+0、5h b； 4) 翼墙计算宽度b f，取窗间墙宽度或横墙间距得2/3，且每边不大于3、5h(h为墙体厚度)与l0/6； 5) 框架柱计算高度H c，取H c=H cn+0、5h b；H cn为框架柱得净高，取基础顶面至托梁底面得距离。
整体式双向板肋梁楼盖设计例题20198
1.3.7 整体式双向板肋梁楼盖设计例题 1．设计资料 某厂房双向板肋粱楼盖的结构布置如图1.3.19所示，板厚选用100mm ，20mm 厚水泥砂浆面层，15mm 厚混合砂浆天棚抹灰，楼面活荷载标准值 2 5.0kN/m q =，混凝土为C20（2c 9.6N/mm f =），钢筋为HPB300级 （2y 270N/mm f =），支承粱截面尺寸200mm 500mm b h ?=?。 图1.3.19 结构平面布置图 2.荷载计算 （原理P47，恒荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.3） 20mm 厚水泥砂浆面积 320.02m 20kN/m 0.40kN/m ?= 15mm 厚水泥砂浆天棚抹灰 320.015m 17kN/m 0.26kN/m ?= 板自重 320.10m 25kN/m 2.50kN/m ?= 恒荷载标准值 23.16 kN/m = 恒荷载设计值 22 g=3.16kN/m 1.2 3.8kN/m ?= 活荷载设计值 22 =5.0kN/m 1.3 6.5kN/m q ?= 合计： 2 =10.3kN/m p g q =+ 3.按弹性理论计算 求跨截面最大正弯矩，按均布恒荷载及棋盘式布活载。采用近似力分析方法：把棋盘式布置的活荷载分解为各区格板满布的对称荷载/2q 和区格板棋盘
式布置的反对称荷载/2 q ±。 对称荷载 2 22 6.5 kN/m '=g+ =3.8 kN/m+=7.05 kN/m 22 q g 反对称荷载 2 2 6.5 kN/m '=== 3.25 kN/m 22 q q±±± 在'g作用下，中间区格板的均可视为四面固定的单区格双向板，边区格板和角区格板的外边界支撑条件按实际情况确定，某些区格板跨最大正弯矩不在板的中心点处。在'q作用下，中间区格板所有中间支座均视为铰支座，边区格板和角区格板的外边界支撑条件按实际情况确定，跨最大正弯矩则在中心点处。计算时，可近似取二者之和作为跨最大正弯矩值。 求各中间支座最大负弯矩（绝对值）时，按恒荷载及活荷载均满布各区格板计算，取荷载 2 10.3 kN/m p g q =+= 按附录进行力计算，计算简图及计算结果见表1.3.1。 由表1.3.1可见，板间支座弯矩是不平衡的，实际应用时可近似取相邻两区格板支座弯矩的平均值，即 表1.3.1 双向板弯矩计算
墙下条形基础课程设计(教师：宋天文)
班级（专业）土木工程3班设计人Shih 一、课程设计题目： 《基础工程》课程设计题目 第一部分墙下条形基础设计（无筋扩展基础） 一、墙下条形基础课程设计任务书 （一）设计题目 某四层教学楼基础采用无筋扩展条形基础，教学楼建筑平面布置图如图1-1所示，梁L-1截面尺寸为200mm×500mm，伸入墙内240 mm，梁间距为3.3 m，外墙及山墙的厚度为370 mm，双面粉刷，试设计该基础。 （二）设计资料 ⑴地形：拟建建筑场地平整。 ⑵工程地质务件：自上而下土层依次如下： ①号土层：杂填土，层厚约0.5m，含部分建筑垃圾。 ②号土层：粉质黏土，层厚1.2m，软塑，潮湿，承载力特征值ak f=130kPa。
③号土层：黏土，层厚1.5m，可塑，稍湿，承载力特征值ak f=180kPa。 ④号土层：细砂，层厚2.7m，中密，承载力特征值ak f=240kPa。 ⑤号土层：强风化砂质泥岩，厚度未揭露，承载力特征值ak f=300kPa。 ⑶岩土设计技术参数 地基岩士物理力学参数如表2.1所示。 ⑷水文地质条件 ①拟建场区地下水对混凝土结构无腐蚀性。 ②地下水位深度：位于地表下1.5m。 ⑸室外设计地面-0.45m，室外设计地面标高同天然地面标高。 ⑹由上部结构传至基础顶面的竖向力标准值分别为外纵墙∑F1K=560kN，山墙∑F2K=170kN，内横墙∑F3K=163kN，内纵墙∑F4K=1540kN。 ⑺基础采用M5水泥砂浆砌毛石、M7.5水泥砂浆砌标准粘土砖或C15砼，工程位于昆明市内，基础埋深可不考虑标准冻深的影响，但应根据影响埋深的相关条件合理确定基础埋深。 （三）设计内容 ⑴荷载计算（包括选计算单元、确定其宽度）。 ⑵确定基础埋置深度。 ⑶确定地基承载力特征值。 ⑷确定基础的宽度和剖面尺寸。 ⑸软弱下卧层强度验算（若存在软弱下卧层情况）。 ⑹绘制施工图（基础平面布置图、基础详图），并提出必要的施工说明。 （四）设计要求 ⑴计算说明书要求：计算说明书一律用A4幅面；装订顺序：封面（须注明：《基础工程》课程设计，专业班级，学号，姓名，日期），目录、设计任务书，计算说明书；要
砌体结构设计规范(圈梁、过梁、墙梁及挑梁、墙梁)
7.3.1 墙梁包括简支墙梁、连续墙梁和框支墙梁。可划分为承重墙梁和自承重墙梁。 7.3.2 采用烧结普通砖和烧结多孔砖砌体和配筋砌体的墙梁设计应符合表7.3.2的规定。墙梁计算高度范围内每跨允许设置一个洞口；洞口边至支座中心的距离αi，距边支座不应小于0.15l oi，距中支座不应小于0.07l oi。对多层房屋的墙梁，各层洞口宜设置在相同位置，并宜上、下对齐。 表7.3.2 墙梁的一般规定 注：1 采用混凝土小型砌块砌体的墙梁可参照使用； 2 墙体总高度指托梁顶面到檐口的高度，带阁楼的坡屋面应算到山尖墙1/2高度处； 3 对自承重墙梁，洞口至边支座中心的距离不宜小于0.1l0i，门窗洞上口至墙顶的距离不应小于0.5m； 4 h w—墙体计算高度，按本规范第7.3.3条取用； h b—托梁截面高度； l0i—墙梁计算跨度，按本规范第7.3.3条取用；
b h—洞口宽度； h h—洞口高度，对窗洞顶至托梁顶面距离。 7.3.3 墙梁的计算简图应按图7.3.3采用。各计算参数应按下列规定取用: 1) 墙梁计算跨度l0(l oi)，对简支墙梁和连续墙梁取1.1l n(1.1l ni)或l c(l ci)两者的较小值；l n(l ni)为净跨，l c(l ci)为支座中心线距离。对框支墙梁，取框架柱中心线间的距离l c(l ci)； 2) 墙体计算高度hw，取托梁顶面上一层墙体高度，当h w>l0时，取h w=l0(对连续墙梁和多跨框支墙梁，l0取各跨的平均值)； 3) 墙梁跨中截面计算高度H0，取H0=h w+0.5h b； 4) 翼墙计算宽度b f，取窗间墙宽度或横墙间距的2/3，且每边不大于3.5h(h为墙体厚度)和l0/6； 5) 框架柱计算高度H c，取H c=H cn+0.5h b；H cn为框架柱的净高，取基础顶面至托梁底面的距离。
墙下条形基础设计例题.doc
目录 课程设计任务书 (1) 教学楼首层平面图 (4) 工程地质条件表 (5) 课程设计指导书 (6) 教学楼首层平面大图 (19)
《地基与基础》课程设计任务书 一、设计目的 1、了解一般民用建筑荷载的传力途径，掌握荷载计算方法； 2、掌握基础设计方法和计算步骤，明确基础有关构造； 3、初步掌握基础施工图的表达方式、制图规定及制图基本技能。 二、设计资料 工程名称：中学教学楼，其首层平面见附图。 建筑地点： 标准冻深：Z0 = 地质条件：见附表序号 工程概况：建筑物结构形式为砖混结构，采用纵横墙承重方案。建筑物层数为四~六层，层高3.6m，窗高2.4m，室内外高差为0.6m。教室内设进深梁，梁截面尺寸 b×h=250×500mm，其上铺钢筋混凝土空心板，墙体采用机制普通砖MU10， 砂浆采用M5砌筑，建筑物平面布置详见附图。 屋面作法：改性沥青防水层 20mm厚1：3水泥砂浆找平层 220mm厚（平均厚度包括找坡层）水泥珍珠岩保温层 一毡二油（改性沥青）隔气层 20mm厚1：3水泥砂浆找平层 预应力混凝土空心板120mm厚（或180mm厚） 20mm厚天棚抹灰（混合砂浆）， 刷两遍大白 楼面作法：地面抹灰1：3水泥砂浆20mm厚 钢筋混凝土空心板120mm厚（或180mm厚） 天棚抹灰：混合砂浆20mm厚 刷两遍大白 材料重度：三毡四油上铺小石子（改性沥青）0.4KN/m2 一毡二油（改性沥青）0.05KN/m2 塑钢窗0.45KN/m2 混凝土空心板120mm厚 1.88KN/m2 预应力混凝土空心板180mm厚 2.37KN/m2 水泥砂浆20KN/m3 混合砂浆17KN/m3 浆砌机砖19KN/m3 水泥珍珠岩制品4KN/m3 钢筋混凝土25 KN/m3
单向板肋梁楼盖设计算书(参考例题)
一、设计题目及目的 题目：某工业厂房车间的整体式钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计。 目的：1、了解单向板肋梁盖的荷载传递关系及其计算简图的确定。 2、通过板及次梁的计算，掌握考虑塑性内力重分布的计算方法。 3、通过主梁的计算，掌握按弹性理论分析内力的方法，并熟悉内力包络图和材料图的绘制方法。 4、了解并熟悉现浇梁板的有关构造要求。 5、掌握钢筋混凝土结构施工图的表达方式，制图规定，进一步提高制图的基本技能。 6、学会编制钢筋材料表。 二、设计内容 1、结构平面布置图：柱网、主梁、次梁及板的布置 2、板的强度计算（按塑性内力重分布计算） 3、次梁强度计算（按塑性内力重分布计算） 4、主梁强度计算（按弹性理论计算） 5、绘制结构施工图 （1）结构平面布置图（1：200） （2）板的配筋图（1：50） （3）次梁的配筋图（1：50；1：25） （4）主梁的配筋图（1：40；1：20）及弯矩M、剪力V的包络图 （5）钢筋明细表及图纸说明 三、设计资料 1、楼面的活荷载标准值为9.0kN/m2 2、楼面面层水磨石自重为0.65kN/m2,梁板天花板混合砂浆抹灰15mm. 3、材料选用：（1）、混凝土：C25 （2）、钢筋：主梁及次梁受力筋用HRB335级钢筋，板内及梁内的其它钢筋可以采用HPB235级。
一、结构平面结构布置： 1、确定主梁的跨度为m 6.6,次梁的跨度为m 0.5,主梁每跨内布置两根次梁,板的跨度为m 2.2。楼盖结构布置图如下： 2、按高跨比条件，当mm l h 5540 1 =≥ 时，满足刚度要求，可不验算挠度。对于工业建筑的楼盖板，要求mm h 80≥，取板厚mm h 80=。 3、次梁的截面高度应满足 121(=h ～278()181=L ～mm )417，取mm h 400=；则2 1 (=b ～ 133()3 1 =h ～mm )200，取mm b 200=。 4、主梁的截面高度应该满足81(=h ～440()141=L ～mm )660，mm h 400=，则2 1 (=h ～ 200()31 =h ～mm )300，取mm b 250=。
墙下条形独立基础课程设计.doc
课程设计说明书题目: 墙下条形基础设计 院系： 专业班级： 学号： 学生姓名： 指导教师： 2012 年 06 月24日
墙下条形独立基础设计 1/ 12安徽理工大学课程设计（论文）任务书 2012年 06 月 18 日
墙下条形独立基础设计 3/ 12目录 1．设计资料......................................... 错误!未定义书签。 1.1工程地质条件.................................. 错误!未定义书签。 1.2 上部结构资料.................................. 错误!未定义书签。 1.3上部结构作用.................................. 错误!未定义书签。 2. 荷载计算......................................... 错误!未定义书签。 2.1 选定计算单元.................................. 错误!未定义书签。 2.2 荷载计算...................................... 错误!未定义书签。 3. 确定基础宽度..................................... 错误!未定义书签。 3.1 基础的埋置深度d .............................. 错误!未定义书签。 3.3基础的宽度.................................... 错误!未定义书签。 4. 基础高度与台阶................................... 错误!未定义书签。 4.1 内横墙与内纵墙................................ 错误!未定义书签。 4.2 外纵墙和山墙.................................. 错误!未定义书签。 5. 软弱下卧层强度验算............................... 错误!未定义书签。 5.1 基底外附加力.................................. 错误!未定义书签。 5.2 软弱下卧层处附加应力.......................... 错误!未定义书签。 5.3 软弱下卧层顶面处的自重应力.................... 错误!未定义书签。 5.4 软弱下卧层顶面处修正后的地基承载力特征值...... 错误!未定义书签。 5.5 强度验算...................................... 错误!未定义书签。
砌体结构设计规范(圈梁、过梁、墙梁及挑梁、墙梁)
砌体结构设计规·圈梁、过梁、墙梁及挑梁·墙梁 7.3.1 墙梁包括简支墙梁、连续墙梁和框支墙梁。可划分为承重墙梁和自承重墙梁。 7.3.2 采用烧结普通砖和烧结多孔砖砌体和配筋砌体的墙梁设计应符合表 7.3.2的规定。墙梁计算高度围每跨允许设置一个洞口；洞口边至支座中心的距 离α i ，距边支座不应小于0.15l oi ，距中支座不应小于0.07l oi 。对多层房屋的墙 梁，各层洞口宜设置在相同位置，并宜上、下对齐。 表7.3.2 墙梁的一般规定 注：1 采用混凝土小型砌块砌体的墙梁可参照使用； 2 墙体总高度指托梁顶面到檐口的高度，带阁楼的坡屋面应算到山尖墙1/2高度处； 3 对自承重墙梁，洞口至边支座中心的距离不宜小于0.1l 0i ，门窗洞上口至墙顶的距离不应小于0.5m； 4 h w —墙体计算高度，按本规第7.3.3条取用； h b —托梁截面高度； l 0i —墙梁计算跨度，按本规第7.3.3条取用；
b h —洞口宽度； h h —洞口高度，对窗洞顶至托梁顶面距离。 7.3.3 墙梁的计算简图应按图7.3.3采用。各计算参数应按下列规定取用: 1) 墙梁计算跨度l 0(l oi )，对简支墙梁和连续墙梁取1.1l n (1.1l ni )或l c (l ci )两者 的较小值；l n (l ni )为净跨，l c (l ci )为支座中心线距离。对框支墙梁，取框架柱中 心线间的距离l c (l ci )； 2) 墙体计算高度hw，取托梁顶面上一层墙体高度，当h w >l0时，取h w =l0(对连 续墙梁和多跨框支墙梁，l0取各跨的平均值)； 3) 墙梁跨中截面计算高度H 0，取H =h w +0.5h b ； 4) 翼墙计算宽度b f ，取窗间墙宽度或横墙间距的2/3，且每边不大于3.5h(h为墙体厚度)和l0/6； 5) 框架柱计算高度H c ，取H c =H cn +0.5h b ；H cn 为框架柱的净高，取基础顶面至托梁 底面的距离。
梁式楼梯设计计算例题
3.4 梁式楼梯设计计算例题 3.4.1 设计资料 某现浇梁式楼梯结构布置图如图3-22 所示，楼梯踏步尺寸150mm ×300mm 。 楼梯采用C25混凝土（2/9.11mm N f c =， 2/27.1mm N f t =）。梁采用HRB335钢筋 （2/300mm N f y =），其余钢筋采用 HPB300钢筋（2/270mm N f y =）。楼梯 上的均布荷载标准值2/5.3m kN q k =。试 图3-22 楼梯结构布置图 设计该楼梯。 3.4.2 踏步板设计 （1）确定踏步板板底底板的厚度 底板取mm 40=δ，踏步高度mm c 150= 894.0335 300300150300 cos 22==+=α 踏步板厚取 mm c h 120894 .0402150cos 2=+=+=αδ 梯段斜梁尺寸取mm mm h b 300150?=?。 踏步板计算跨度 m b l l n 6.115.045.10=+=+= （2) 荷载计算 恒荷载 20mm 厚水泥砂浆面层m kN /18.02002.0)5.13.0(=??+ 踏步板自重 m kN /9.0253.012.0=?? 板底抹灰 m kN /114.0894.0/3.002.017=?? 恒荷载标准值 m kN /194.1114.09.018.0=++ 恒荷载设计值 m kN /433.1194.12.1=? 活荷载
活荷载标准值 m kN /05.13.05.3=? 活荷载设计值 m kN /47.105.14.1=? 荷载总计 荷载设计值 m kN q g p /903.247.1433.1=+=+= （3）内力计算 跨中弯矩 m kN pl M ?=??== 743.06.1903.210 1101220 （4）配筋计算 板保护层厚度15mm ,有效高度mm h 100201200=-=。 021.0100 3009.110.110743.026 201=????==bh f M c s αα 则 614.0021.002.0211211=<=?--=--=b s ξαξ 270 100021.03009.110.10 1????==y c s f h b f A ξα28.27mm = %2.0%212.0%270/27.145%/45>=?=y t f f 因此踏步板最小配筋率为%212.0。 此时2min 3.7612030000212.0mm A s =??= m i n s s A A <，取m in s s A A =，踏步 板应按构造配筋。选配每踏步2 8（223.76101mm mm A s >=），且满 足踏步板配筋不少于2 6的构造 要求。 另外，踏步内斜板分布钢筋选用 8@250。 踏步板的配筋见图3-23。 图3-23 踏步板配筋 3.4.3 梯段斜梁设计 （1）梯段斜梁计算参数 板倾斜角5.0300/150tan ==α， 6.26=α，894.0cos =α，m l n 9.3=
墙下条形基础设计例题.
《地基与基础》课程设计任务书 一、设计目的 1、了解一般民用建筑荷载的传力途径，掌握荷载计算方法； 2、掌握基础设计方法和计算步骤，明确基础有关构造； 3、初步掌握基础施工图的表达方式、制图规定及制图基本技能。 二、设计资料 工程名称：中学教学楼，其首层平面见附图。 建筑地点： 标准冻深：Z0 = 地质条件：见附表序号 工程概况：建筑物结构形式为砖混结构，采用纵横墙承重方案。建筑物层数为四~六层，层高3.6m，窗高2.4m，室内外高差为0.6m。教室内设进深梁，梁截面尺寸 b×h=250×500mm，其上铺钢筋混凝土空心板，墙体采用机制普通砖MU10， 砂浆采用M5砌筑，建筑物平面布置详见附图。 屋面作法：改性沥青防水层 20mm厚1：3水泥砂浆找平层 220mm厚（平均厚度包括找坡层）水泥珍珠岩保温层 一毡二油（改性沥青）隔气层 20mm厚1：3水泥砂浆找平层 预应力混凝土空心板120mm厚（或180mm厚） 20mm厚天棚抹灰（混合砂浆）， 刷两遍大白 楼面作法：地面抹灰1：3水泥砂浆20mm厚 钢筋混凝土空心板120mm厚（或180mm厚） 天棚抹灰：混合砂浆20mm厚 刷两遍大白 材料重度：三毡四油上铺小石子（改性沥青）0.4KN/m2 一毡二油（改性沥青）0.05KN/m2 塑钢窗0.45KN/m2 混凝土空心板120mm厚 1.88KN/m2 预应力混凝土空心板180mm厚 2.37KN/m2 水泥砂浆20KN/m3 混合砂浆17KN/m3 浆砌机砖19KN/m3 水泥珍珠岩制品4KN/m3 钢筋混凝土25 KN/m3
屋面、楼面使用活荷载标准值 附表—2 黑龙江省建筑地基基础设计规范地基承载力特征值表
梁板钢筋的下料长度计算及例题
梁板钢筋的下料长度 =梁板的轴线尺寸-保护层（一般25）+上弯勾尺寸 180度弯勾=6.25d 90度弯勾＝3.5d 45度弯勾＝4.9d 再咸去度量差：３０度时取0.3d＼ 45度0.5d＼６０度1d＼９０度２d＼ 135度３d 如果是一般的施工图纸按上面的方法就可以算出来如板的分布筋\负盘\梁的纵向受力筋\架力筋.如果是平法施工图那就要参考 03G101-1B了 箍筋的长度：外包长度+弯勾长度-6d 弯勾长度6加100\8加120\10加140 箍筋个数=梁构件长度-(２５保护层)*2／箍筋间距+1 矩形箍筋下料长度计算公式 箍筋下料长度=箍筋周长+箍筋调整值（表1） 式中箍筋周长=2（外包宽度+外包长度）； 外包宽度=b-2c+2d； 外包长度=h-2c+2d； b×h=构件横截面宽×高； c——纵向钢筋的保护层厚度； d——箍筋直径。
箍筋调整值见表1。 2．计算实例 某抗震框架梁跨中截面尺寸b×h=250mm×500mm，梁内配筋箍筋φ 6@150，纵向钢筋的保护层厚度c=25mm，求一根箍筋的下料长度。解：外包宽度= b-2c+2d =250-2×25+2×6=212（mm） 外包长度=h-2c+2d =500-22×25+2×6=462（mm） 箍筋下料长度=箍筋周长+箍筋调整值 =2（外包宽度+外包长度）+110（调整值） =2（212+462）+110=1458（mm） ≈1460（mm）（抗震箍） 错误计算方法1： 箍筋下料长度=2（250-2×25）+2（500-2×25）+50（调整值） =1350（mm）（非抗震箍）错误计算方法2：箍筋下料长度=2（250-2×25）+2（500-2×25）=1300（mm） 梁柱箍筋的下料，在施工现场，如果给钢筋工一个总长＝ 2b+2h-8c+26.5d的公式，钢筋工不是太欢迎；如果将梁的已知保护层直接代入公式，使表达方式简单一些，钢筋工就容易记住。 譬如，当次梁的4面保护层均为25mm时， 箍筋直径为圆8，我们有：箍筋总长＝2b+2h+12mm； 箍筋直径为圆10，我们有：箍筋总长＝2b+2h+65mm；
梁式楼梯设计计算例题
（ 梁式楼梯设计计算例题 设计资料 某现浇梁式楼梯结构布置图如图3-22 所示，楼梯踏步尺寸150mm ×300mm 。楼梯 采用C25混凝土（2/9.11mm N f c =， 2/27.1mm N f t =）。梁采用HRB335钢筋 （2/300mm N f y =），其余钢筋采用 HPB300钢筋（2/270mm N f y =）。楼梯上的均布荷载标准值2/5.3m kN q k =。试 图3-22 楼梯结构布置图 设计该楼梯。 踏步板设计 （1）确定踏步板板底底板的厚度 底板取mm 40=δ，踏步高度mm c 150= 894.0335300300150300cos 22==+= α > 踏步板厚取 mm c h 120894 .0402150cos 2=+=+=αδ 梯段斜梁尺寸取mm mm h b 300150?=?。 踏步板计算跨度 m b l l n 6.115.045.10=+=+= （2) 荷载计算 恒荷载 20mm 厚水泥砂浆面层m kN /18.02002.0)5.13.0(=??+ 踏步板自重 m kN /9.0253.012.0=?? 板底抹灰 m kN /114.0894.0/3.002.017=?? #
恒荷载标准值 m kN /194.1114.09.018.0=++ 恒荷载设计值 m kN /433.1194.12.1=? 活荷载 活荷载标准值 m kN /05.13.05.3=? 活荷载设计值 m kN /47.105.14.1=? 荷载总计 荷载设计值 m kN q g p /903.247.1433.1=+=+= （3）内力计算 # 跨中弯矩 m kN pl M ?=??==743.06.1903.210 1101220 （4）配筋计算 板保护层厚度15mm,有效高度mm h 100201200=-=。 021.01003009.110.110743.026 201=????==bh f M c s αα 则 614.0021.002.0211211=<=?--=--=b s ξαξ 270 100021.03009.110.10 1????==y c s f h b f A ξα28.27mm = %2.0%212.0%270/27.145%/45>=?=y t f f 因此踏步板最小配筋率为%212.0。 【 此时2min 3.7612030000212.0mm A s =??= min s s A A <，取min s s A A =，踏步 板应按构造配筋。选配每踏步2 8（223.76101mm mm A s >=），且满 足踏步板配筋不少于2 6的构造 要求。 另外，踏步内斜板分布钢筋选用
钢结构墙梁设计
4钢结构墙梁设计 4.1 墙梁的选用 4.1.1 钢结构单层工业建筑侧墙墙梁的布置应考虑设置门窗，挑檐遮雨篷等构件和围护材料的要求。 4.1.2当侧墙采用压型金属板作围护面时，墙梁宜布置在刚架柱的外侧，其间距根据板型和规格确定，但不应大于计算要求的值。 4.1.3墙梁型式一般采用卷边“C” 或“Z”形，或为轻型薄壁H 型钢，其厚度不应小于1.5mm，宜采用热浸镀锌，镀锌量为250～275g/m2（三点测试值）。 4.1.4墙梁可设计成简支或连续构件，两端支承在焊接于刚架柱的支托上。支托同第18.4.6 条檩条支托，当墙面有条形窗或房屋较高且墙梁跨度较大时，墙架柱的数量应由计算确定，4.2 墙梁荷载 4.2.1 竖向荷载 包括墙体材料重量，玻璃窗重量（0.4～0.5KN/m2）,雨棚上的活荷载（屋面均布活荷载0.5KN/m2或雪荷载，有时还有积灰荷载），以及横梁自重。 4.2.2 水平风荷载 其基本风压、风载体型系数和风压高度变化系数，均按《建筑结构荷载规范GB50009—2012》采用；对墙梁尚应考虑局部风压体型系数和阵风系数。 4.2.3 荷载组合 （1）迎风面：1.2×竖向荷载+1.4×水平风压力荷载； （2）背风面：1.2×竖向荷载+1.4×水平风吸力荷载。 4.3 墙梁内力计算 墙梁承担双向荷载，为一双向受弯构件。当荷载未通过截面弯曲中心时，尚应考虑因荷载偏心产生的双弯扭力矩B（单侧挂墙板），如图4.3.1所示。 (a) 双侧挂墙板（b）双侧挂墙板（荷载偏心） 4.3.1 墙梁受荷载情况
4.3.1 竖向荷载作用下 在竖向荷载q x作用下，墙梁产生弯矩M y，拉条作为一个支承点，按连续梁计算，构件计算简图及所产生弯矩图如图4.3.2所示。 4.3.2 墙梁受竖向荷载 4.3.2 水平荷载作用下 在水平风荷载q y作用下（迎风或背风），墙梁产生弯矩M x，构件计算简图及所产生弯矩图如图4.3.2所示。 4.3.3墙梁受水平荷载 4.4 墙梁截面计算 首先根据墙梁跨度、荷载和拉条设置情况，初选墙梁截面，然后对墙梁截面进行验算。 截面验算包括：正应力验算，剪应力验算，整体稳定验算以及刚度验算。 4.4.1 正应力验算 截面正应力验算按照公式（4.4.1-1）进行。 如下式所示：
圈梁、过梁、墙梁及挑梁的设置
关于圈梁、过梁、墙梁及挑梁的理解设置 《砌体结构设计规范》GB 50003-2001 第7章圈梁、过梁、墙梁及挑梁 7.1 圈梁 第7.1.1条为增强房屋的整体刚度，防止由于地基的不均匀沉降或较大振动荷载等对房屋引起的不利影响，可按本节规定，在墙中设置现浇钢筋混凝土圈梁。 第7.1.2条车间、仓库、食堂等空旷的单层房屋应按下列规定设置圈梁： 1）砖砌体房屋，檐口标高为5～8m时，应在檐口标高处设置圈梁一道，檐口标高大于8m时，应增加设置数量； 2）砌块及料石砌体房屋，檐口标高为4～5m时，应在檐口标高处设置圈梁一道，檐口标高大于5m时，应增加设置数量。 对有吊车或较大振动设备的单层工业房屋，除在檐口或窗顶标高处设置现浇钢筋混凝土圈梁外，尚应增加设置数量。 第7.1.3条宿舍、办公楼等多层砌体民用房屋，且层数为3～4层时，应在檐口标高处设置圈梁一道。当层数超过4层时，应在所有纵横墙上隔层设置。多层砌体工业房屋，应每层设置现浇钢筋混凝土圈梁。 设置墙梁的多层砌体房屋应在托梁、墙梁顶面和檐口标高处设置现浇钢筋混凝土圈梁，其他楼层处应在所有纵横墙上每层设置。 第7.1.4条建筑在软弱地基或不均匀地基上的砌体房屋，除按本节规定设置圈梁外，尚应符合现行国家标准《建筑地基基础设计规范》GB50007的有关规定。 第7.1.5条圈梁应符合下列构造要求： 1）圈梁宜连续地设在同一水平面上，并形成封闭状；当圈梁被门窗洞口截断时，应在洞口上部增设相同截面的附加圈梁。附加圈梁与圈梁的搭接长度不应小于其中到中垂直间距的二倍，且不得小于1m； 2）纵横墙交接处的圈梁应有可靠的连接。刚弹性和弹性方案房屋，圈梁应与屋架、大梁等构件可靠连接； 3)钢筋混凝土圈梁的宽度宜与墙厚相同，当墙厚h≥240mm时，其宽度不宜小
单向板肋梁楼盖设计例题
单向板肋梁楼盖设计例题 【例题1.1】设计图1．23所示的单向板肋梁楼盖，板和次梁按调幅法设计，主梁按弹性理论设计。楼面活荷载标准值为4．5kN／m2，混凝土强度等级为C20。 【解】一、板的设计 (一)板的计算跨度及荷载(图1．24) 拟定板厚80mm，次梁高h=(1／12--1／18)l=(1／12-1／18)×5500=460～305，取 h=450mm，次梁宽b=(1／2～1／3)h=(1／2～1／3)×450=225～150，取b=200mm。
边跨 中间跨 活荷载设计 厚砂浆抹面，厚现浇板天棚粉刷， 恒荷载设计值：， 区格板和的四个周边都是与梁连接的，考虑拱作用，将弯矩设计值降低以及中间区格板带中的边区格板 中被踩下，故都采用。
边跨中间跨
恒荷载 活荷载 (二)次梁正截面受弯承载力计算 因跨度相差小于10％，故次梁按端支座是固定的五跨等截面等跨连续梁计算(表1．9)。 承受正弯矩的跨中截面按的T形截面计算。 表1．9次梁正截面受弯承载力计算及配筋计算 (三)次梁斜截面受剪承载力及箍筋计算 由表l．4可查得值。 端支座剪力设计值： 第一内支座左侧截面剪力设计值：
第一内支座右侧截面及中间支座的两侧截面的剪力设计值： 核算截面尺寸： (符合要求) 设只配双肢箍筋，不配弯起钢筋 设箍筋间距s=200mm，则箍筋单肢所需截面面积： 拟采用。 三、主梁的设计(KL3.1) (一)主梁的计算跨度及荷载(图1．26) 图1.26计算简图
按弹性理论计算，故计算跨度取柱轴线间的距离，即边跨，中间跨。 活荷载 恒荷载 (二)主梁的内力计算 按端支座是固定的三跨等截面连续梁计算，故采用实用弯矩分配法计算。 (1)固端弯矩 恒 总 (2)支座A、B的最大负弯矩及相应的支座的负弯矩计算(注：计算是为了求支座最大 剪力)，见图1．27所示。 以上求得的是B支座的支座中心处的弯矩值，由式(1．10)知B支座边缘截面弯矩设计值为
砖混结构墙下条形基础设计实例
墙下条形基础设计实例 根据设计资料、工程概况和设计要求，教学楼采用墙下钢筋混凝土条形基础。基础材料选 用C25混凝土，=t f 1.27N/mm 2；HPB235钢筋，=y f 210N/mm 2 . 。建筑场地工程地质条件， 见附图-1所示。下面以外纵墙（墙厚0.49m ）基础为例，设计墙下钢筋混凝土条形基础。 （一）确定基础埋深 已知哈尔滨地区标准冻深Z o =2m,工程地质条件如附图-1所示： 附图-1 建筑场地工程地质条件 根据建筑场地工程地质条件，初步选择第二层粉质粘土作为持力层。根据地基土的天然含水量以及冻结期间地下水位低于冻结面的最小距离为8m ，平均冻胀率η=4，冻胀等级为Ⅲ级，查表7-3，确定持力层土为冻胀性土，选择基础埋深ｄ=1.6m 。 （二）确定地基承载力 1、第二层粉质粘土地基承载力 5.019 2919 24=--=--= ωωωωL P L I 75.017 .18) 24.01(8.971.21) 1(=-+??= -+= γ ωγωs d e 查附表-2，地基承载力特征值aK f =202.5 KPa 按标准贯入试验锤击数N=6，查附表-3， aK f =162.5KPa 二者取较小者，取aK f =162.5KPa 2、第三层粘土地基承载力 9.0118 ) 29.01(8.97.21) 1(=-+??= -+= γ ωγωs d e
75.05 .215.315 .2129=--=--= ωωωωL P L I 查附表-2，aK f =135 KPa ，按标准贯入锤击数查表-3，aK f =145 KPa ，二者取较小者，取aK f =135 KPa 。 3 、修正持力层地基承载力特征值 根据持力层物理指标e =0.9， I L =0.75，二者均小于0.85。 查教材表4-2 =b η0.3，=η 1.6 3/63.176 .16 .07.18117m KN m =?+?= γ a m d ak a KP d f f 5.193)5.06.1(63.176.15.162)5.0(=-??+=-+=γη （五）计算上部结构传来的竖向荷载 K F 对于纵横墙承重方案，外纵墙荷载传递途径为： 屋面（楼面）荷载→进深梁→外纵墙→墙下基础→地基
墙梁设计
3、墙梁设计 3.1 截面初选 墙梁采用冷弯薄壁卷边槽钢，材料采用F Q -345钢，墙梁外挂彩钢夹芯板单侧挂墙板），墙梁跨度为6m ，墙梁间距不同，故取墙梁最大间距为m 5.1，墙梁跨中设置一道拉条。 初选截面5.22070200???C ，如图2-13所示。 y y x x y y 0 x A 70 20 2.5 200 图2-13 墙梁截面 截面特性为： 4 24 11 6 4 04 13 min 3 max 4 3 4 02 75.12914.155,0041.0,18.4376,1871.0,89.409.92,25.11,18.28,50.2,27.5682.53,74.7,21.538,000.2,98.8cm W cm W cm k cm I cm I cm e cm I cm W cm W cm i cm I cm W i cm I cm x cm A w w w t y y y y y x x x ================- 3.2 荷载计算 3.2.1永久荷载 墙体自重 2115.0m kN 转化成线荷载 m kN q x 1725.05.1115.0/=?= 墙梁 m kg 05.7 转化成线荷载 m kN q x 07.08.905.7//=?= 3.2.2 风荷载 根据《建筑结构荷载规范》计算风荷载
（1） 迎风面 2 048.060.00.18.00.1m kN z s z k =???=???=ωμμβω （2） 背风面 2 030.060.00.1)5.0(0.1m kN z s z k -=??-?=???=ωμμβω 3.2.3 荷载设计值 竖向线荷载 m kN q q q x x k 2425.007.01725.0///=+=+= 竖向荷载设计值 m kN q x 291.02425.02.1=?= 迎风荷载设计值 m kN q y 008.15.148.04.11=??= 背风荷载设计值 m kN q y 63.05.1)30.0(4.12-=?-?= q x x q y q x e e 0 图2-14 荷载作用简图 3.2.4 荷载组合 墙梁的荷载组合有两种： 水平风压力荷载竖向永久荷载?+?4.12.1 水平风吸力荷载 竖向永久荷载 ?+?4.12.1 即为：（1）1y x q q + ， （2）2y x q q + 3.3 内力计算 3.3.1竖向荷载x q 产生的最大弯矩
梁钢筋的算法例题
一、钢筋算量基本方法 钢筋算量基本方法 第一章梁 第一节框架梁 一、首跨钢筋的计算 1、上部贯通筋 上部贯通筋（上通长筋1）长度＝通跨净跨长＋首尾端支座锚固值 2、端支座负筋 端支座负筋长度：第一排为Ln/3＋端支座锚固值； 第二排为Ln/4＋端支座锚固值 3、下部钢筋 下部钢筋长度＝净跨长＋左右支座锚固值 注意：下部钢筋不论分排与否，计算的结果都是一样的，所以我们在标注梁的下部纵筋时可以不输入分排信息。 以上三类钢筋中均涉及到支座锚固问题，那么，在软件中是如何实现03G101-1中关于支座锚固的判断呢？ 现在我们来总结一下以上三类钢筋的支座锚固判断问题： 支座宽≥Lae且≥0.5Hc＋5d，为直锚，取Max{Lae，0.5Hc＋5d }。 钢筋的端支座锚固值＝支座宽≤Lae或≤0.5Hc＋5d，为弯锚，取Max{Lae，支座宽度-保护层+15d }。 钢筋的中间支座锚固值＝Max{Lae，0.5Hc＋5d }
4、腰筋 构造钢筋：构造钢筋长度＝净跨长＋2×15d 抗扭钢筋：算法同贯通钢筋 5、拉筋 拉筋长度＝（梁宽－2×保护层）＋2×11.9d（抗震弯钩值）＋2d 拉筋根数：如果我们没有在平法输入中给定拉筋的布筋间距，那么拉筋的根数＝（箍筋根数/2）×（构造筋根数/2）；如果给定了拉筋的布筋间距，那么拉筋的根数＝布筋长度/布筋间距。 6、箍筋 箍筋长度＝（梁宽－2×保护层＋梁高-2×保护层）＋2×11.9d＋8d 箍筋根数＝（加密区长度/加密区间距+1）×2＋（非加密区长度/非加密区间距－1）+1 注意：因为构件扣减保护层时，都是扣至纵筋的外皮，那么，我们可以发现，拉筋和箍筋在每个保护层处均被多扣掉了直径值；并且我们在预算中计算钢筋长度时，都是按照外皮计算的，所以软件自动会将多扣掉的长度在补充回来，由此，拉筋计算时增加了2d，箍筋计算时增加了8d。（如下图所示）
(梁板结构)混凝土结构设计复习题及答案
混凝土结构设计习题 楼盖(200题) 一、填空题(共48题) １、单向板肋梁楼盖荷载的传递途径为楼面(屋面)荷载→次梁→主梁→ 柱→基础→地基。 2、在钢筋混凝土单向板设计中,板的短跨方向按计算配置钢筋,长跨方向按_ 构造要求配置钢筋。 3、多跨连续梁板的内力计算方法有_ 弹性计算法__与塑性计算法___ 两种方法。 4、四边支承板按弹性理论分析,当L2/L1≥_2__时为_单向板_;当L2/L1<__2 _时为_双向板。 5、常用的现浇楼梯有__板式楼梯___与___梁式楼梯___两种。 6.对于跨度相差小于10％的现浇钢筋混凝土连续梁、板,可按等跨连续梁进行内力计算。 7、双向板上荷载向两个方向传递,长边支承梁承受的荷载为梯形分布;短边支承梁承受的荷载为三角形分布。 g g q, 折算活载 8、按弹性理论对单向板肋梁楼盖进行计算时,板的折算恒载'/2 '/2 q q 9、对结构的极限承载力进行分析时,需要满足三个条件,即极限条件、机动条件与平 衡条件。当三个条件都能够满足时,结构分析得到的解就就是结构的真实极限荷载。 10、对结构的极限承载能力进行分析时,满足机动条件与平衡条件的解称为上限解,上限解求得的荷载值大于真实解;满足极限条件与平衡条件的解称为下限解,下限解求得的荷载值小于真实解。 11、在计算钢筋混凝土单向板肋梁楼盖中次梁在其支座处的配筋时,次梁的控制截面位置应取在支座边缘处,这就是因为支座边缘处次梁内力较大而截面高度较小。 12、钢筋混凝土超静定结构内力重分布有两个过程,第一过程就是由于裂缝的形成与开展引起的,第二过程就是由于塑性铰的形成与转动引起的。 13、按弹性理论计算连续梁、板的内力时,计算跨度一般取支座中心线之间的距离。按塑性理论计算时,计算跨度一般取净跨。 14、在现浇单向板肋梁楼盖中,单向板的长跨方向应放置分布钢筋,分布钢筋的主要作用就是:承担在长向实际存在的一些弯矩、抵抗由于温度变化或混凝土收缩引起的内力、将板上作用的集中荷载分布到较大面积上,使更多的受力筋参与工作、固定受力钢筋位置。 15、钢筋混凝土塑性铰与一般铰相比,其主要的不同点就是:只能单向转动且转动能力有限、能承受一定弯矩、有一定区域(或长度)。 16、塑性铰的转动限度,主要取决于钢筋种类、配筋率与混凝土的极限压应变。当低或中等配筋率,即相对受压区高度ξ值较低时,其内力重分布主要取决于钢筋的流幅,这时内力重分布就是充分的。当配筋率较高即ξ值较大时,内力重分布取决于混凝土的压应变,其内力重分布就是不充分的。 17、为使钢筋混凝土板有足够的刚度,连续单向板的厚度与跨度之比宜大于 1/40
例题10 梁的设计1
某建筑物采用如图1(b)所示的梁格布置，次梁间距2米，主梁间距6米, 柱截面高0.5米。采用普通工字型钢作为主次梁。梁上铺设钢筋混凝土预制板，并与主次梁有可靠的连接，能够保证其整体稳定。均布活荷载标准值为3kN/m 2，楼板自重标准值为3kN/m 2。主梁和次梁、主梁和柱子均采用构造为铰接的连接方法。次梁选用I25a ，试设计边部主梁截面。 图1梁格布置 图1 计算简图 [解]：从图1(b)中取出边部主梁，计算简图如图1所示。梁的计算跨度为2×5-0.5=9.5米。 次梁重量为38.1×6=228.6kg 次梁传来的恒荷载标准值为：19.1kN 设计值为：22.9 kN 次梁传来的活荷载标准值为：18kN ， 设计值为：25.2 kN 次梁传来的总荷载标准值为37.1 kN ， 总设计值为48.1 kN 设计荷载产生的支座处最大剪力为：V=48.1×4/2=96.2kN 跨中最大弯矩为：M max =96.2×9.5/2-48.1×1-48.1×3=264.6 kNm 承担此弯矩所需梁的净截面抵抗矩为：366 max 1017.121505.1106.264mm f M W x nx ×=××==γ 按此查附录8，试采用I45a ，432241cm I x = ，31433cm W x =,重量为80.4kg/m, 由此产 生的跨中最大弯矩为： M ‘max =1.2×80.4×9.8×10-3×9.52/8=10.7 kNm 梁跨中最大弯矩处的应力为： 2236'max max max /215/18310 143305.110)7.106.264(mm N f mm N W M M nx x =<=×××+=+=γσ 由荷载标准值产生的最大弯矩为： M k =74.2×9.5/2-37.1×1-37.1×3+80.4×9.8×10-3×9.52/8=212.9 kNm 产生的最大挠度为：mm EI l M v x k 9.2810322411006.210105.99.212104 51222max =××××××== 由附录2知[v T ]=l /400=9500/400=23.8mm , v max > [v T ]，不满足要求 改选I50a ，4 46472cm I x =，重量为93.6kg/m 。 由荷载标准值产生的最大弯矩为：