发电机定子铁芯变形故障分析及处理(正式)
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发电机定子铁芯变形故障分析及处理(正式) Standardize The Management Mechanism To Make The Personnel In The Organization Operate According To The Established Standards And Reach The Expected Level.
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文件编号：KG-AO-1432-29 发电机定子铁芯变形故障分析及处
理(正式)
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漫湾发电厂共安装5台由东方电机厂制造的SF250/12200-48水轮发电机组，1993年5号机作为首台发电机组正式投运，1995年，5台机组全部投产。
机组运行初期情况良好，但在1998年8月初，运行人员发现5号机机架振动、电磁噪音明显增大。检修人员随即对5号机的空冷器、定子铁芯轭部进行外观检查，结果发现定子铁芯发生了不均匀变形的现象。同时，相继对其余4台机也作了类似的检查，结果发现2，4，6号机都有类似的现象。
由于定子铁芯变形，形成一种磁振动，增大了机组的振动。如果机组长期在这种状态下运行或振动进一步增大，将给机组结构造成无法预知的破坏，进而导致重大事故或损坏。另外，定子铁芯的变形，也会
破坏原机组的磁路线，形成不正常、不规则的磁路，改变原机组的正常运行状态，造成定、转子内部结构的损坏，进一步导致机组重大事故。
1 定子铁芯变形的原因
鉴于定子铁芯变形给机组安全运行留下重大隐患，云南省电力集团公司多次召开有关专家及电厂技术人员参加的事故分析会，与会者认为定子铁芯变形的主要原因有以下几点：
（1）发电机设计时，对机座号大、轴向较长、硅钢片轭部较宽（475mm）的定子铁芯，在其轭部未设拉紧螺杆；加上发电机通风采用无风扇鼓风系统，其风路的轴向风压偏大，由端部回风，定、转子气隙内和定子膛内风量分配不均，定子铁芯温差较大。
（2）定子叠片鸽尾与定位筋间没有足够的膨胀间隙，定子机座在工地组焊，挂定位筋后，存在定位筋与冲片间隙配合不当，定位筋与冲片径向间隙小于设计标准0.2mm。
（3）因发电机定子铁芯压紧工艺难度较大，在定
子铁芯现场叠片组装后，不能确保208根螺杆对铁芯的压紧力一致，在发电机启、停过程中热胀冷缩不均匀，导致铁芯波浪度增大。
2 定子铁芯的检查
在机组进行扩大性大修期间，应对定子铁芯进行以下检查：
（1）检查铁芯各部位振动值和噪声；
（2）全面检查齿部和轭部；
（3）检查所有拉紧螺杆与搭焊处有无裂纹；
（4）做铁损试验；
（5）检查定子槽楔松动情况，检查线棒绳绝缘有无磨损及电腐蚀现象，检查线棒与铁芯槽侧面有无超标间隙；
（6）测绝缘电阻，做交直流耐压试验，测量槽电位及泄漏电流，观察电晕现象；
（7）用紧度刀片及目测方法全面检查铁芯、齿部及轭部有无松动。
3 定子铁芯变形故障处理
由于铜环支撑妨碍了对拉紧螺杆、螺母的操作，根据现场情况，对支撑结构进行处理：
（1）锯开铜环支撑靠线夹侧，割开铜环支撑与上压板间焊缝；
（2）磨开全部拉紧螺杆上端螺母搭焊缝；
（3）拆除所有上端端箍支撑把合螺钉；
（4）抽查部分拉紧螺杆的原有压紧力矩；
（5）处理上下端局部松动的铁芯齿部：对检查中发现有局部松动现象的齿以及出现较多红色粉末的齿部进行涂胶或加垫处理，每2片用专用刀片分开一松动的铁芯齿，涂上混有石英粉的环氧胶，涂胶应均匀，胶量适中。对于松动较为严重的齿，应塞入D321亚胺玻璃布板。
（6）对过热铁芯压指的处理：拆除下端发热压指下的槽口垫块，在压指两侧布置木板，在线圈部垫好足够厚度的白布；用电锯将发热压指沿斜面均匀锯出3~4条深3mm左右的槽；用电钻在发热压指断面上垂直钻2排直径3mm的孔，孔深3mm左右，然后用扁铲
修整，将每排孔连通成一个环形槽；拆除下端过热压指下挡风板外侧部分；用专用工具及千斤顶顶起发热压指上方阶梯齿以上铁芯齿部，顶起时缓慢加力，随时监测相邻5个通风沟尺寸有无变化，通风沟尺寸有变化时应停止加力，分析变化的原因，必要时应在通风沟内加垫条以保护通风槽钢，当铁芯齿顶向上位移达1.2~2.0mm时停止加力；用专用刀片分开阶梯齿冲片，第2片分开1处，在分开处均匀地涂上混有石英粉的环氧胶；阶梯齿冲片处理完以后，用专用刀片分开酸洗钢板与阶梯冲片，塞入预先打毛并涂有环氧胶的D321亚胺玻璃布板；逐步松开千斤顶，观察铁芯齿部回落情况，擦去多余流胶。止端过热压指的处理方法同上所述。
（7）对铁芯变形部位的处理：定子机座合缝部位铁芯变形较大时，磨去全部内侧合缝把合螺母搭焊缝；用液压扳手拧开内侧螺母；更换遮挡塞垫片部位的个别拉紧螺杆；在轭部变形的适当部位，径向在通风沟处打入绝缘垫片，打入深度控制在250mm以内，垫片
上涂胶防止运行后松动，绝缘垫片对准铁芯压指并紧贴右侧通风槽钢，上下垫片应轴向对齐。铁芯重新压紧前，垫条长度预留20~30mm，待铁芯压紧后打紧垫条，再去掉多余部分。
（8）铁芯重新压紧：压紧螺栓全部松开后，在拉紧螺杆上端螺纹清理后涂少许二氧化钼，拧入螺母，分别用750，1000，1300，1500Nm的力矩扳手拧紧。拧紧时从+X方位开始，沿顺时针或逆时针方向对称地逐根拧紧全部拉紧螺杆，拧紧数遍。拧紧力矩和方向严格按照规定执行；在每遍压紧前调整调节器节螺钉，使压板外侧高于内侧2~3mm，最终压紧后外侧高于内侧3~5mm；复查铁芯齿部轴向长度、轭部轴向长度及铁芯紧度；在调整上压板水平及压紧铁芯过程中，在铜环及支持环的新支撑块下加垫板，以免铜环向端箍及内侧下沉后受力和悬空；重新用力矩扳手把紧机座内侧合缝螺栓；全面检查铁芯合格后，用不锈钢焊条焊好新换拉紧螺杆的固定片；搭焊机座内侧合缝螺栓螺母；用无水乙醇清理曾出现局部松动及红色粉末出
现较多的铁芯齿部侧面暴露部分，干燥后在这些部位涂上渗透性硅钢片粘结胶；全面清理机座、定子铁芯、定子线棒，使这不残留任何杂物。
（9）重新打紧槽楔。
（10）进行第2次铁损试验，并将试验结果和第1次比较；铁损试验后，按规定力矩再次拧紧所有拉紧螺杆一遍；焊牢铜环支架，搭焊所有拉紧螺杆上端螺母；最后将清扫后的定子表面喷1361漆。
大型发电机组的定子铁芯变形在国内其他电厂也曾发生过，而象漫湾电厂4台机组不同程度发生定子铁芯变形的事例确很少见，这方面的处理经验不多。从现在机组运行状况来看，用上述处理方式已基本达到预期效果，但能否彻底消除定子铁芯变形的故障，还要由实践来检验。 (杨海乡增云军)
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大变形分析和屈曲的概要与执行
大变形分析和屈曲的概要与执行 (1)概要 大变形分析是一种用于由载荷而产生了的应变小变形大，或者变形即使小但伴随着变形刚度变化很大时的功能。也是一种对变形后的形状计算力的平衡的所必需的应力分析。 虽然是一种非线性分析，然而以材料力学来看因为是弹性范围内的变形，所以撤回载荷的话就会回到原来的形状。一边使载荷或变形阶段性地增加，一边进行分析，分析中也会出现屈曲现象。非线性屈曲分析与线性屈曲的特征值分析不同，它也求出屈曲后的变形和应力 (2)执行 分析的实行象静力分析，因为不是一下子加上全部载荷，所以必须指定载荷的加载增量（仅时间步的载荷增量）。因为非线性分析必须边逐次计算中间状态边移向下一步，所以是一点点逐个加上载荷的。分析的结果与应力分析一样是应力和位移，然而多数情况下载荷和位移的关系（P－δ关系）尤为重要。图 1中显示了典型的屈曲现象和它的 P－δ关系。应力和变形的评价与应力分析的情况相同
(3)必须进行大变形分析的例子 象撑杆跳的杆子和弹簧取它们屈曲后的变形情况那样，也有形成肉眼可看见的那么大的变形现象，然而也有变形量虽小，也必须进行大变形分析的。以下显示这方面的事例 图 2(a)：求受到横向载荷的梁和板的端部的移动量δ。 图 2(b)：受到横向载荷的两端固定的梁和板或周围固定的板和圆板，求它们的轴向及面内方向的内力 f 和反力 R。 图 2(c)：对于受横向载荷的梁或板，载荷引起的变形为δ，求δ超过梁高和板厚状态的应力和变形。 图 2(d)：求受到内压的椭圆形管子的应力和变形。 以下图 2(b)～(d)是变形量小，但伴随变形刚度变大的例子。加载初期载荷与弯曲应力相平衡，随着负荷的增加除弯曲应力以外面内膜应力也参与了平衡。在线性分析中只能计算初始状态曲板引起的弯曲刚度，而进行大变形分析，随着变形而产生的面内膜刚度的影响也能考虑到计算中去。
锦屏一级水电站水轮发电机定子磁化试验
锦屏一级水电站水轮发电机定子磁化试验 摘要：大型水轮发电机在工地现场组装完成后，为检查定子铁芯绝缘情况及叠压质量保证发电后的安全运行，必须进行铁芯磁化试验。本文结合锦屏一级#6发电机定子磁化试验，介绍了大型水轮发电机定子磁化实验的实验目的、方法和实验措施。 关键词：铁芯铁芯损耗#6发电机定子磁化实验 1、概述 磁化试验是发电机定子铁心叠片完成后必须进行的一项重要试验，其目的是检查定子铁心制造和现场安装的整体质量、片间的绝缘是否良好，如果绝缘损坏会造成短路，在短路区域形成局部过热，威胁机组的安全运行。磁化试验以测定铁心单位质量的损耗，铁心轭部、齿部温升值参数来综合判断定子铁心的安装质量。 锦屏一级电站有6台单机容量为600MW的混流式水轮发电机组，定子铁心装配由机座、双鸽尾筋、托块、扇形片、拉紧螺杆、调整板等组成。定子铁心在工地叠装，铁心外径φ13130mm，内径φ12000mm，铁心高度3250mm。铁心沿轴向共分布67个通风槽，通风槽高度为6mm。定子铁心整圆由42片扇形冲片组成，圆周共504槽。 2、发电机参数及试验参数 发电机有关参数： 额定容量：647.5 MW/700 MV A 功率因数：0.925（滞后） 额定电压：20kV 额定电流：20207 A 额定转速：142.9r/min 定子铁心槽数：504 槽 定子铁心外径：D外=1313cm 定子铁心内径：D内=1200cm 定子铁心长度：L=325cm 定子铁心槽深：h=22.852cm 铁心通风沟层数：n =67 铁心通风沟高度：b=0.6cm 定子冲片损耗：1.05（W/kg）（1 特斯拉时） 铁心比重ρ：7.6t/m3 3、试验相关计算 （1）励磁线圈安匝数计算Aω。 Aω=π（D 外-ha）·H≈8842（安匝） （2）计算励磁绕组匝数ω1。 ω1=U1/（e·）≈45（匝） 计算励磁绕组电流I1（全电流） I1=Aω/ω1≈196.5（A） （3）需要的视在功率近似值为。 S视=U1I/1000=1965（KV A）
发电机定子铁芯损耗试验方案
发电机定子铁芯损耗试验 施工方案 批准： 初审： 编制： 设备管理部 2015年01月14日
发电机定子铁芯损耗 试验方案 一、施工项目简介 我厂发电机为哈尔滨电机厂生产的QFSN-600-2YHG型汽轮发电机，发电机采用内部氢气循环，定子绕组水内冷，定子铁芯及端部结构件氢气表面冷却，转子绕组氢气内冷的冷却方式。 为了防止运行中因片间短路引起局部过热，甚至威胁到机组的安全运行，必须进行铁芯损耗试验。 二、施工方案 1、施工准备 1.1物资准备 1.2人员准备 哈尔滨电机厂现场服务人员负责密封垫更换工作，设备管理部电气专业人员配合。 1.3机械设备准备 根据现场实际情况，准备扳手、螺丝刀、热成像仪等。 2、施工方案 2.1试验原理 在发电机定子铁芯上缠绕励磁绕组，绕组中通入一定的工频电流，使之在铁芯内部产生接近饱和状态的交变磁通，通常取励磁磁感应强度为1～1.4 T，铁芯在交变磁通中产生涡流和磁滞损耗，铁芯发热，温度很快升高。同时，使铁芯中片间绝缘受损或劣化部分产生较大的局部涡流，温度急剧上升，从而找出过热点。试验中用红外线测温仪测出定子铁芯、上下齿压板及定子机座的温度，计算出温升和温差；用红外线热成像仪扫描查找定子铁芯局部过热点及辅助测温；在铁芯上缠绕测量绕组，测出铁芯中不同时刻的磁感应强度，并根据测得的励磁电流、电压计算出铁芯的有功损耗。把测量、计算结
果与设计要求相比较，来判断定子铁芯的制造、安装整体质量。 2.2试验接线图 W1:励磁绕组 W2:测量绕组 A：测量绕组电流表 W：测量绕组功率表 V2：测量绕组电压表 2.3试验标准 2.3.1《电力设备预防性试验规程》（DL/T 596-1996），励磁磁通密度为1.4T（特斯拉）下持续时间为45min,齿的最高温升不得超过25℃,齿的最大温差不大于15℃,单位铁损不得超过该型号硅钢片的允许值(一般在1T时为2.5W/kg). 2.3.2《电力设备交接和预防性试验规程》（大唐集团公司Q/CDT 107 001－2005），磁密在1T下齿的最高温升不大于25℃，齿的最大温差不大于15℃，单位损耗不大于1.3倍参考值。在磁密为1T下的持续试验时间为90min，在磁密为1.4T下的持续时间为
塑料件翘曲变形分析
塑料件翘曲变形分析 塑料件的翘曲变形是塑料件常见的成型质量缺陷。 塑料件的翘曲变形主要是因为塑料件受到了较大的应力作用，主要分为外部应力和内部应力，当大分子间的作用力和相互缠结力承受不住这种应力作用时，塑料件就会发生翘曲变形。 1、外部应力导致的翘曲变形 此类翘曲变形主要为制件顶出变形，产生的原因为模具顶出机构设计不合理或成型工艺条件不合理。 、模具顶出机构设计不合理 顶出机构设计不合理，顶出设计不平衡，或顶杆截面积过小，都有可能使塑料件局部受力过大，承受不住应力作用发生塑性形变而导致翘曲变形。 防止顶出变形需改善脱模条件：如平衡顶出力；仔细磨光新型侧面；增大脱模角度；顶杆布置在脱模阻力较大的地方，如加强筋，Boss柱等处。 、成型工艺参数设置不合理 冷却时间不足，凝固层厚度不够，塑料件强度不足，脱模时容易导致产品翘曲变形。 可以延长冷却时间，增加凝固层厚度来解决。 2、内部应力导致的翘曲变形 、塑料内应力产生的机理 塑料内应力是指在塑料熔融加工过程中由于受到大分子链的取向和冷却收缩等因素而产生的一种内在应力。内应力的本质为大分子链在熔融加工过程中形成的不平衡构象，这种不平衡构象在冷却固化时不能立刻恢复到与环境条件相适应的平衡构象，这种不平衡构象实质为一种可逆的高弹形变，而冻结的高弹形变以位能情势储存在塑料制品中，在合适的条件下，这种被迫的不稳定的构象将向自在的稳定的构象转化，位能改变为动能而开释。当大分子间的作用力和相互缠结力承受不住这种动能时，内应力平衡即受到破坏，塑料制品就会产生翘曲变形，严重时会发生应力开裂。 、塑料内应力的种类 取向内应力 取向内应力是塑料熔体在充模流动和保压补料过程中，大分子链沿流动方向定向排列，构象被冻结而产生的一种内应力。 取向应力受塑胶流动速率和粘度的影响。如图一所示，A 层是固化层，B层是流动高剪切层，C层是熔胶流动层。A层为充填时紧贴两侧模壁，瞬间冷却固化层。B层是充填时紧靠A层的高剪切区域所形成的，由于与A层具有最大速度差，所以形成最大剪切流动应力效果（如图二所示），塑胶充填结束时本区尚未完全凝固，因外层A固化层有绝热效果，使B层散热较慢，而C层所受剪切作用较小，若产品厚度有变化，则主要影响C层厚度，若是薄件成品则C层的厚度将会变小。
弹性压杆的大变形分析_李银山
河北工业大学学报JOURNAL OF HEBEI UNIVERSITY OF TECHNOLOGY 第40卷第5期V ol.40No.5 2011年10月October 2011 文章编号：1007-2373(2011)05-0031-05 弹性压杆的大变形分析 李银山，刘 波，潘文波，侯书军 （河北工业大学机械工程学院，天津300130） 摘要建立了弹性压杆大变形的数学模型，采用Maple 编程求解了该数学模型，并对细长柔韧压杆弹性失稳后挠 曲线形状进行了计算机仿真．分析计算了失稳后屈曲的力学特征，给出了解析表达式；分析计算了失稳后屈曲的 平衡状态曲线的几何特征，给出了计算机仿真曲线．关 键 词 细长弹性杆；大变形；分岔；Maple 中图分类号 O343.9 文献标志码 A Analysis of large deflection of flexible compression bars LI Yin-shan ，LIU Bo ，PAN Wen-bo ，HOU Shu-jun (School of Mechanical Engineering,Hebei University of Technology,Tianjin 300130,China ) Abstract A mathematical model for large deflection of flexible bars is founded and then solved via Maple programming.The shape of the deflection curve of the slender flexible bar after buckling is given through computer simulation.Mech-anical character of instability after buckling is then analyzed and computed for its analytical expression;meanwhile,the curve's geometry in equilibrium case after buckling is also analyzed and computed for its simulated curve.Key words slender flexible bar;large deflection;bifurcation;Maple 弹性细杆的平衡和稳定性问题起源于1730年Daniel Bernoulli 和Euler 的工作．弹性细杆的平衡和稳定性问题有着广泛的应用背景，如海底电缆和钻杆．由于在分子生物学中将弹性杆作为DNA 等生物大分子链的力学模型，这一经典力学问题在近30年内又重新引起注意[1-2]．2010年全国大学生数学建模邀请赛赛题，实质上就是一个细长弹性压杆大变形问题．本文采用Maple 对该问题给出了详细解答和计算机仿真． 问题 ：对于某一均匀圆柱形细长弹性棒长为 ）的轴向压 力．实验表明，当且仅当1 时，棒才会发生弯曲．这个力 =1时，棒的平衡状态如示意图1所示：棒的两个端点重合（假设棒仍处在弹性限度之内）．试建立数学模型来验证实验的结果．并且完成以下任务： I ）计算力学特征(i ) 临界力2/ = //(单位：°)． 1弹性压杆大变形的力学特征分析 以一端固定并在自由端作用集中力 超过临界压力时，杆件将发生大挠度弯曲变形．由弯曲 理论知，曲率1 =，曲率1的精确表达式是1= d ，式 收稿日期：2011-04-18 基金项目：国家自然科学基金（10872063）作者简介：李银山（1961-），男（汉族），教授． 图1两端弹性杆受压变形成封闭曲线Fig.1A closed deflection curve of a compressed flexible bar in free-free case
发电机定子铁心损耗试验方案
#1发电机定子铁芯损耗试验方案批准： 会审： 编制：王太国胡丹 设备管理部 2010年10月20日
#1发电机定子铁芯损耗试验措施 一、组织措施 本次#1机A修发电机抽转子检查发现铁心风道齿条、铁芯本体风道齿条、穿心螺杆剩余紧力过小，由上海电机厂技术人员进行紧力补偿处理。检修处理后发电机铁芯进行铁耗试验以检验确认各部无受损情况，因试验涉及面广危险性高，为确保试验能顺利开展特成立#1发电机定子铁芯损耗试验小组。 组长：胡林 副组长：张宏、王太国 小组成员：张朝权（电机厂）、计磊（电机厂）、许军、杨光明、黄敬、杨彬、省电科院试验人员、国电山东、运行部当值值长、机组长等。 工作小组具体负责整个试验方案的执行，具体分解如下： 省电科院试验人员：对试验的正确性、安全性负责；审编试验技术方案；完成试验所有仪器的正确接线、数据收集整理；负责整个试验过程的指挥。 上海发电机厂技术人员：负责试验前定子膛类工作结束并检查未残留任何工器具、剩余材料、杂物等。对整个试验全过程监督。对正确试验方法下不损伤发电机负责。 运行部：负责试验准备工作中#1机6kv A段运行方式、负荷倒
换操作，以及试验电源的送电工作。按照《运行事故处理规程》相关规定，对试验过程中发生异常（如6kv失电）的事故处理。 设备部：对试验的必要性、可行性、正确性负责；6kv开关保护定值修改整定等，全过程配合电科院试验人员进行试验。 安二公司：负责完成试验前各项准备工作，负责发电机出线三相短路、励磁线圈的敷设接线工作,励磁电缆检查试验工作，全过程配合电科院试验人员进行试验。 二、预控措施 1、试验前试验人员现场对参加试验的人员进行技术交底，在试验前必须确认运行方式是否满足要求，严防因6kv A段失电影响#2机组的正常运行。运行人员提前熟悉试验方案并做好事故预想。 2、二次保护班按试验方案计算参数，提前把6kv试验电源开关的保护定值整定好，避免保护误动、拒动。 3、运行部按照试验方案条件需求做好运行方式的调整，避免因试验时电流不平衡6kvA段跳闸后对运行机组和公用系统的影响。并考虑好恢复失电的措施。 4、设备部对励磁线圈的制作敷设中要充分估算好高压电缆、中间接头、终端接头的绝缘强度，在制作过程中要按电气规范进行，试验不合格不得投用。重视穿入发电机膛内部分电缆的敷设工作，做好防护措施，不造成对发电机膛内各部件的损坏。 5、安徽二公司现场做好试验区域的防护防火工作，现场必须设置安全围栏、放置一定数量的消防器材。
翘曲变形
变形的调试心得 1、首先是温度问题，按照我们常规理解的，变形会往温度高的方向变，但是事实却不一定如此，这与产品的近胶口有很大的关系，如果是胶口在产品中间的话，平板产品一般会完前模变形，这时通过增加后模模具的温度，产品的变形量会减小很多！如果胶口是在边上的话，变形那就不同了！ 2、二次压使用高大会导致变形量加大，所以建议尽量使用一次压，将转换位置减小，保压速度加快！二次压就能减到最小，但是这样如果锁模力不够的话，批锋会比较严重的哦！ 所以说，在新模调试的时候要尽量想办法去控制变形量，最好是从模具温度以及参数上去想办法！（这当然是建立在模具结构不能改变的基础上来说的） 塑料射出成形先天上就会发生收缩，因为从制程温度降到室温，会造成聚合物的密度变化，造成收缩。整个塑件和剖面的收缩差异会造成内部残留应力，其效应与外力完全相同。在射出成形时假如残留应力高于塑件结构的强度，塑件就会于脱模后翘曲，或是受外力而产生破裂。 7-1 残留应力 残留应力(residual stress)是塑件成形时，熔胶流动所引发(flow-induced)或者热效应所引发(thermal-induced)，而且冻结在塑件内的应力。假如残留应力高过于塑件的结构强度，塑件可能在射出时翘曲，或者稍后承受负荷而破裂。残留应力是塑件收缩和翘曲的主因，可以减低充填模穴造成之剪应力的良好成形条件与设计，可以降低熔胶流动所引发的残留应力。同样地，充足的保压和均匀的冷却可以降低热效应引发的残留应力。对于添加纤维的材料而言，提升均匀机械性质的成形条件可以降低热效应所引发的残留应力。 7-1-1 熔胶流动引发的残留应力 在无应力下，长链高分子聚合物处在高于熔点温度呈现任意卷曲的平衡状态。于成形程中，高分子被剪切与拉伸，分子链沿着流动方向配向。假如分子链在完全松弛平衡之前就凝固，分子链配向性就冻结在塑件内，这种应力冻结状态称为流动引发的残留应力，其于流动方向和垂直于流动方向会造成不均匀的机械性质和收缩。一般而言，流动引发的残留应力比热效应引发的残留应力小一个次方。 塑件在接近模壁部份因为承受高剪应力和高冷却速率的交互作用，其表面的高配向性会立即冻结，如图7-1所示。假如将此塑件存放于高温环境下，塑件将会释放部份应力，导致.的收缩与翘曲。凝固层的隔热效应使聚合物中心层维持较高温度，能够释放较多应力，所以中心层分子链具有较低的配向性。
定子铁芯铁损的试验和测试
定子铁芯铁损的试验 （1）概述 定子铁损试验是检验发电机定子铁芯装配质量的重要方法，也是检验铁芯自身绝缘性能的重要工序。其基本试验方法是在定子铁芯上缠绕若干组激磁绕组，通入50H Z交流电压，电流在定子铁芯中产生磁场的同时产生涡流与磁滞损耗，使铁芯发热。通过测量绕组得到的感生电压与激磁电流的有功功率损耗及温度，计算出单位重量铁芯损耗与温升（W/kg），比较判别铁芯叠装质量。 （2）用于定子铁损试验的计算参数 1）发电机技术参数： 发电机型号：SF100-68/10350 SF20-44/6500 额定容量 额定功率100 MW 20 MW
额定功率因数（滞后） （滞后）额定电压 额定电流A 额定频率50Hz 额定转速min min 2）铁芯参数及试验计算参数（发电机定子结构参数计算） 定子铁芯外径D1（mm） 定子铁芯内径D2（mm） 定子铁芯高度h（mm） 定子铁芯磁轭高度（估算）h a=（D1-D2）/2-h c（cm） 通风沟高度b（mm） 通风沟数量n
槽深h c（mm） 硅钢片安匝数H0（安匝/cm） 槽型尺寸h c×槽宽 填充系数K= 选择电源频率f=50（Hz） 选择激磁电压U=400（V） 试验磁通密度B= 1T (理论数值) 3）试验参数计算 铁芯有效高度L＝K×（h-n×b）(mm) 定子铁芯磁轭截面积S=L×h a （cm2） 激磁线圈匝数的计算W l=U×104/×f×S×B （匝） 激磁线圈的电流和功率I=π×（D1-h）×H0/W l (A) P l=I×U×10-3 (kVA) 测量线圈匝数的计算W m=(U2/U) ×W l(匝)，其测量电压为（V）。
塑胶加工中翘曲变形的原因及解决办法
一. 翘曲变形是指注塑制品的形状偏离了模具型腔的形状，它是塑料制品常见的缺陷之一。出现翘曲变形的原因很多，单靠工艺参数解决往往力不从心。结合相关资料和实际工作经验，下面对影响注塑制品翘曲变形的因素作简要分析。 二、模具的结构对注塑制品翘曲变形的影响。 在模具方面，影响塑件变形的因素主要有浇注系统、冷却系统与顶出系统等。 1．浇注系统 注塑模具浇口的位置、形式和浇口的数量将影响塑料在模具型腔内的填充状态，从而导致塑件产生变形。流动距离越长，由冻结层与中心流动层之间流动和补缩引起的内应力越大；反之，流动距离越短，从浇口到制件流动末端的流动时间越短，充模时冻结层厚度减薄，内应力降低，翘曲变形也会因此大为减少。一些平板形塑件，如果只使用一个中心浇口，因直径方向上的收缩率大于圆周方向上的收缩率，成型后的塑件会产生扭曲变形；若改用多个点浇口或薄膜型浇口，则可有效地防止翘曲变形。当采用点浇口进行成型时，同样由于塑料收缩的异向性，浇口的位置、数量都对塑件的变形程度有很大的影响。另外，多浇口的使用还能使塑料的流动比（L/t）缩短，从而使模腔内熔体密度更趋均匀，收缩更均匀。同时，整个塑件能在较小的注塑压力下充满。而较小的注射压力可减少塑料的分子取向倾向，降低其2.冷却系统 在注射过程中，塑件冷却速度的不均匀也将形成塑件收缩的不均匀，这种收缩差别导致弯曲力矩的产生而使塑件发生翘曲。如果在注射成型平板形塑件（如手机电池壳）时所用的模具型腔、型芯的温度相差过大，由于贴近冷模腔面的熔体很快冷却下来，而贴近热模腔面的料层则会继续收缩，收缩的不均匀将使塑件翘曲。因此，注塑模的冷却应当注意型腔、型芯的温度趋于平衡，两者的温差不能太大（此时可考虑使用两个模温机）. 除了考虑塑件内外表的温度趋于平衡外，还应考虑塑件各侧的温度一致，即模具冷却时要尽量保持型腔、型芯各处温度均匀一致，使塑件各处的冷却速度均衡，从而使各处的收缩更趋均匀，有效地防止变形的产生。因此，模具上冷却水孔的布置至关重要。在管壁至型腔表面距离确定后，应尽可能使冷却水孔之间的距离小，才能保证型腔壁的温度均匀一致。同时，由于冷却介质的温度随冷却水道长度的增加而上升，使模具的型腔、型芯沿水道产生温差。因此，要求每个冷却回路的水道长度小于2米。在大型模具中应设置数条冷却回路，一条回路的进口位于另一条回路的出口附近。对于长条形塑件，应采用直通型水道。（而我们的模具大多是采用S型回路----既不利于循环，又延长周期。顶出系统的设计也直接影响塑件的变形。如果顶出系统布置不平衡，将造成顶出力的不平衡而使塑件变形。因此，在设计顶出系统时应力求与脱模阻力相平衡。另外，顶出杆的截面积不能太小，以防塑件单位面积受力过大（尤其在脱模温度太高时）而使塑件产生变形。顶杆的布置应尽量靠近脱模阻力大的部位。在不影响塑件质量（包括使用要求、尺寸精度与外观等）的前提下，应尽可能多设顶杆以减少塑件的总体变形（换顶杆为顶块就是这个道理）。用质塑料（如TPU）来生产深腔薄壁的塑件时，由于脱模阻力较大，而材料又较软，如果完全采用单一的机械顶出方式，将使塑件产生变形，甚至顶穿或产生折叠而造成塑件报废，如改用多元件联合或气（液）压与机械式顶出相结合的方式效果会更好（以后会用到）。 三、塑化阶段对制品翘曲变形的影响 塑化阶段即由玻璃态料粒转化为粘流态熔体的过程（培训时讲过原料塑化的三态变化）。在这个过程中，聚合物的温度在轴向、径向（相对螺杆而言）温差会使塑料产生应力；另外，注射机的注射压力、速率等参数会极大地影响充填时分子的取向程度，进而引起翘曲变形。 四、充填及冷却阶段对制品翘曲变形的影响 熔融态的塑料在注射压力的作用下，充入模具型腔并在型腔内冷却、凝固。此过程是注射成型的关键环节。在这个过程中，温度、压力、速度三者相互耦合作用，对塑件的质量和生
4非连续变形分析(DDA)方法讲稿
非连续变形分析(DDA)方法 1 DDA方法的提出 模拟介质不连续缝的历史可追溯到30年前的Goodman、Taylor和Brekke等教授发展的节理单元。对岩土裂缝的数值计算发展很快，并己在岩石工程中得到广泛应用。Cundall介绍的离散元法现在被广泛应
用于节理或块状岩石。两者是用虚拟力来调整滑动和阻止块体重叠的一种方法，有时候可达到稳定。 20世纪80年代中期，在完全的运动理论和能量极小化的基础上，美籍华人石根华博士和Goodman提出并发展了一个计算块体系统的应变与位移的新方法——非连续变形分析方法(Discontinuous
Deformation Analysis)。这种方法是以研究非连续块体系统不连续位移和变形为目的的一种数值方法，它将块体理论与岩土体的应力、应变分析相结合，在假定的位移模式下，由弹性理论位移变分法建立总体平衡方程式，通过施加或去掉块体界面刚性弹簧，使得块体单元界面之间不存在嵌入和张拉现象，应用最小势能原理使整个
系统能量最小化，从而保证在静力和动力荷载下包含离散和不连续块体的地质系统大位移破坏分析得到唯一解。 该方法具有离散元法的大多数特点，特别适合于非连续体的位移模拟。 非连续变形分析严格遵循经典力学规则，它可用来分析块体系统的力和位移的相互作用，对各块体允许有位移、变形和应变；
对整个块体系统，允许滑动和块体界面间张开或闭合。如果知道每个块体的几何形状、荷载及材料特性常数，以及块体接触的摩擦角、粘着力和阻尼特征。 DDA即可计算应力、应变、滑动、块体接触力和块体位移。 DDA方法自提出以后，由于这一数值模拟方法所得结果非常接近实际，能够很
电机铁损试验
发电机铁损试验 作者：佚名转贴自：点击数： 304 更新时间：2008-7-6 发电机铁损试验原理与实际运用 通过对发电机铁损试验原理的阐述及实际运用的介绍，使电气一次子铁芯数据： 铁芯轭部面积：28413cm2铁芯轭部重量：146200kg 二、方法一：（,6Kv电源） 试验标准： 1、根据DL/T596-1996《电气设备预防性试验规程》，励磁磁通密度为(特斯拉)下持续试验时间为45min。齿的最高温升不超过25K，齿的最大温差不大于15K，单位铁损不得超过该型号硅钢片的允许值（一般在1T时为kg）。 2、试验时的各部分温升和铁损值与出厂值比较，不应有明显增大。 三、铁损试验（）原理图及参数计算 1号发电机出厂试验数据： 励磁电流：1465A 励磁线圈匝数：2匝次级电压：883V 磁通密度：铁芯损耗值：159kW 单位损耗：kg（下） 试验接线图： 铁芯损耗试验原理图 图中，B：励磁变压器，20kV/，2300kVA CT：电流互感器，1500A/5A，级 PT: 3000V/400V V ：电压表Wl：励磁绕组W2：测量绕组 损耗测试仪：400V，60A G：被试发电机铁芯 3．2．1励磁变压器容量的计算： 在电源容量足够大的前提下，励磁侧的励磁电压应为： U1=KU2=2×883=1766（V） 由于励磁电流为1465A，因此，单侧励磁电源容量为： S0=U1I1=1766×1465=2588（KVA） 如果用一台三相变压器作为励磁电流，则三相变压器的容量至少为： S1=√3S0=×2588=（KVA） 3．2．2励磁电压及励磁绕组匝数容量的计算： 根据公式：U1= W1，其中：电源频率50H Z，B：铁芯中的磁密，S：铁轭面积 选取W1=7，此时： U1= W1=×50×××7=(V) U2=U1/k=7=(V) 也就是说，当监测U2达到时，铁芯中的磁密即达到了。
浅谈普定水电站水轮发电机定子铁心磁化试验
浅谈普定水电站水轮发电机定子铁心磁化试验 大中型水轮发电机的定子，因外形尺寸大，受到运输条件的限制，其定子机座采用分瓣制造运输，在安装现场进行组装焊接、铁心叠装及定子下线。由于工地的环境条件较工厂要差，所以要求现场叠装的定子铁心必须进行磁化试验，从而通过测量单位铁损及温升的方法检查叠片质量。本文介绍了普定水电站3号机组发电机定子铁心磁化试验的理论计算、试验步骤、试验标准、试验结果分析及结论。 标签：普定水电站；定子铁心磁化试验；单位铁损；温升 1.磁化试验的原理 普定水电站位于乌江上游南源贵州省普定县三岔河中游，距贵阳市125km。水库正常蓄水位1145m，总库容4.21亿m3，为不完全年调节水库。 定子铁损试验是在定子铁心叠装、初步压紧完成后进行，其目的就是确认定子铁心硅钢片设计制造、现场叠装、压紧等整体质量，检查铁片间是否有短路情况，绝缘是否良好。 在叠装完成的发电机定子铁心上缠绕励磁绕组，绕组中通人交流电流，使之在铁心内部产生接近饱和状态的交变磁通使铁心磁化，从而在铁心中产生涡流和磁滞损耗，使铁心发热。同时，如铁心中片间绝缘受损或劣化部分将产生较大的涡流，温度升高较快。用埋设的热电偶测量铁芯上下压板及定子机座的温度，计算出温升和温差；用红外线测温仪查找局部过热點及辅助测温；在铁心上缠绕测量绕组，测量其感应电压，计算出铁心总的有功损耗。计算出温升与单位铁损。根据测量结果与设计要求比较，来判断定子铁心的制造、安装质量。 2.试验前的计算 （1）定子铁心磁化试验所需要的基本数据： 定子铁芯外径Da=590cm，定子铁芯内径Di=527.2cm，定子铁芯长度Lfe=97cm，定子铁芯齿高度hc=13.88cm，通风沟数：n=22，通风沟高度：b=0.8cm。 （2）定子铁芯轭部截面积计算： 1）铁芯有效长度：L=k（Lfe-nb）式中，K为叠压系数0.96。 L=0.96（97-22×0.8）=76.224cm 2）铁芯轭部高度：ha=（Da-Di）/2-hc=（590-527.2）/2-13.88=17.52cm
采用10KV高压电源进行定子铁芯磁化试验合理化建议简介
采用10KV高压电源进行鲁地拉定子铁芯磁化试验 合理化建议情况简介 一、实施必要性 过去小容量发电机定子铁芯磁化试验通常采用400V低压电源进行试验，随着机组容量逐步增大，目前大型机组定子铁芯磁化试验已不能采用400V低压电源进行试验。鲁地拉电站6台机组容量均为360MW，定子铁芯磁化试验需要电源变压器容量较大，鲁地拉电站厂房内现有施工变压器及电缆不能满足试验要求，若采购并更换厂房内施工变压器及电缆，则需要资金较多，约需24万元，耗时较长，施工也存在困难。采用10KV电源进行试验可避免上述不利因素，将现有10KV电源简单改造，更换现有施工电源引入线路上的跌落保险，电源部分能够满足试验电源要求。 二、实施技术方案 （1）项目概况 本项目需详细计算试验时励磁绕组匝数、励磁电流、试验电源容量。综合判断现有供电系统是否需要改造。提前准备试验措施方案，报监理工程师批准后实施。本项目需改造现有施工电源引入线路上的跌落保险，将容量80A的3只10KV 跌落保险更换为3只150A或200A跌落保险。试验时需自备或与设备厂家协商提供试验用的10KV高压开关柜和10KV单芯软电缆。 （2）项目设计 图1定子铁芯结构示意图 鲁地拉电站厂房从变压器容量为20000KVA的10KV变电所，经两路铜芯3×
25高压电缆引入两路施工电源，再经厂房两台施工变压器（容量为800KVA和 400KVA各1台）变为400V电源供厂房用电，铜芯3×25高压电缆，在空气中的载流量为137A。 鲁地拉机组铁芯外径D 1=15070mm，铁芯内径D 2 =14130mm，铁芯高H=2130mm， 叠压系数K=0.93～0.97，通风沟高度b=6mm，通风沟数量n=46，铁芯槽深 H e =195mm，铁芯轭部高度h=(D 1 -D 2 )/2-He=(1507-1413)/2-9.5=27.5cm，铁芯轭部 截面积S=K(H-nb) ×h =0.94×(213-46×0.6) ×27.5 =0.94×185.4×27.5 =4792.6cm2。硅钢片牌号为M250-50A,硅钢片安匝数H = 2.0安匝/厘米，励磁绕 组安匝数AW=π(D 1-h) H =9296安匝，励磁线圈匝数N=U 1 /4.44fSB, 励磁电流 I1=AW/N,试验电源容量为Q= U 1×I 1 ,经计算可得到如下数据。 序号 试验电源U1励磁线圈匝数N励磁电流I1试验电源容量Q结论 1 400伏 2匝 4648安 3220KVA 原有系统不具备条件 2 10000伏48匝 193.7安 3355 KVA 电缆载流量不满足 3 10000伏92匝 101安 1749KVA 可选 4 10000伏88匝 105.6安 1829KVA 可选 5 10000伏66匝 140安 2439KVA 电缆载流量不满足 以上数据经分析可知：第一组方案中电流达到4648安，目前电缆无法达到要求，且400V系统变压器容量仅有800KVA和600KVA施工变压器各1台，无法达到容量要求；第二组、第五组方案中电流达到193.7安和140安，铜芯3×25高压电缆载流量无法满足要求；第三组、第四组方案中电流达到101安和105.6安，电缆及系统变压器容量均能满足要求。故第三组、第四组方案为可选方案，具体试验时根据叠压系数、实际电流及实际磁通量确定试验方案励磁线圈匝数。鲁地拉电站4号机组试验时励磁线圈匝数取88匝，试验结果较好。 （3）试验接线图 定子铁芯磁化试验原理接线图详见图2。 （4）施工的时间节点计划 2013年9月12日在鲁地拉电站4号机组实施。5#、6#机组根据施工实际进度安排，定子铁损试验前，需由业主通知施工变电所10号10KV线路停电，改造现有施工电源引入线路上的跌落保险，将容量80A的3只10KV跌落保险更换为3只150A或200A跌落保险，更换后，在厂房安装间800KVA变压器的高压侧引接试验电源，引接完成后10号10KV线路恢复供电，方可采用10KV电源进行4 3
最新塑料制品的翘曲变形的原因分析和解决方法
塑料制品的翘曲变形的原因分析和解决方法 一、前言 翘曲变形是指注塑制品的形状偏离了模具型腔的形状，它是塑料制品常见的缺陷之一。出现翘曲变形的原因很多，单靠工艺参数解决往往力不从心。结合相关资料和实际工作经验，下面对影响注塑制品翘曲变形的因素作简要分析。 二、模具的结构对注塑制品翘曲变形的影响。 在模具方面，影响塑件变形的因素主要有浇注系统、冷却系统与顶出系统等。 1．浇注系统 注塑模具浇口的位置、形式和浇口的数量将影响塑料在模具型腔内的填充状态，从而导致塑件产生变形。 流动距离越长，由冻结层与中心流动层之间流动和补缩引起的内应力越大；反之，流动距离越短，从浇口到制件流动末端的流动时间越短，充模时冻结层厚度减薄，内应力降低，翘曲变形也会因此大为减少。一些平板形塑件，如果只使用一个中心浇口，因直径方向上的收缩率大于圆周方向上的收缩率，成型后的塑件会产生扭曲变形；若改用多个点浇口或薄膜型浇口，则可有效地防止翘曲变形。 当采用点浇口进行成型时，同样由于塑料收缩的异向性，浇口的位置、数量都对塑件的变形程度有很大的影响。 另外，多浇口的使用还能使塑料的流动比（L/t）缩短，从而使模腔内熔体密度更趋均匀，收缩更均匀。同时，整个塑件能在较小的注塑压力下充满。而较小的注射压力可减少塑料的分子取向倾向，降低其内应力，因而可减少塑件的变形。 2。冷却系统 在注射过程中，塑件冷却速度的不均匀也将形成塑件收缩的不均匀，这种收缩差别导致弯曲力矩的产生而使塑件发生翘曲。 如果在注射成型平板形塑件（如手机电池壳）时所用的模具型腔、型芯的温度相差过大，由于贴近冷模腔面的熔体很快冷却下来，而贴近热模腔面的料层则会继续收缩，收缩的不均匀将使塑件翘曲。因此，注塑模的冷却应当注意型腔、
交流电机铁芯损耗试验
交流电机铁芯损耗试验测量方法 在各种交流电机的试验方法中，一般都是利用空载试验来求取电机的铁芯损耗，这种方法因其包含着空载杂散损耗而不能真实地反应铁芯损耗的数值，给分析电机的性能造成了一些难度，有关内容将在以后的章节中详细讲述。本节介绍一种单独测定铁芯损耗的方法，供使用时参考。 一、试验设备 试验的电机铁芯应为无绕组铁芯。 试验设备包括绕在被试电机铁芯上的绝缘励磁绕组、测量绕组及一些仪表，见下图所示。 （一）励磁绕组 （1）励磁绕组的匝数N 1用下式计算求得： Fe 11A U 45N = ()e j v Fe K h nb l A -= 式中U 1————试验时励磁绕组所施加的电压，为交流50Hz ，220V 或380V ； A Fe ————铁芯截面积，cm 2； l ————铁芯长度，cm ； n ————铁芯轴向通风槽数目（较小容量的电机无此项）； b v ————铁芯轴向通风槽宽（较小容量的电机无此项），cm ； h j ————铁芯轭部长度（槽底到铁芯外缘的距离），cm ； K e ————铁芯叠压系数，见下表。
铁芯叠压系数 （2）励磁绕组中流过的电流I 1（A ）用下式计算： 1j 1h 033.0N D F I -= 式中F ————单位长度上的磁式，A/m,对于DR610-50和DR530-50 牌号的硅钢片，取F=200～250，对于DR510-50和DR490-50牌号的硅钢片，取F=450～500； D ————定子铁芯外径，cm 。 励磁绕组所用导线的截面积与励磁电流的对应关系见下表： （3）励磁绕组电源必要的功率P F (kVA)为： 1000/P 11F U I = 式中 I 1————电源输出电流，A ； U 1————电源输出电压，V 。
发电机定子铁损试验方案
发电机定子铁损试验方案 1. 概述 发电机定子铁芯是由硅钢片叠合组装而成，叠装完成后必须进行铁损试验，通过实测定子铁芯单位质量的损耗，测量铁轭和齿的温度，检查各部温升是否超过规定值，从面综合判断铁芯片间的绝缘是否良好。铁损试验是发电机大型试验项目之一，试验前必须作大量的计算工作和准备工作。 铁损试验方法：定子铁芯缠绕若干个励磁绕组，将交流电流通入励磁绕组，因交流电流在定子铁芯中产生磁场，而产生涡流和铁磁损耗，使铁芯发热，通过测量铁芯总的有功损耗与温度，计算出单位重量铁损与温升，以此判断铁芯叠装质量优劣。 根据国标《发电机定子铁心磁化试验导则GB/T20835-2007》规定以及厂家《铁损试验守则（61417）》，铁损试验采用8000-10000高斯的磁通密度，持续时间为90分钟。试验合格标准：实测单位铁损不大于标准铁损1.15W/Kg的1.3倍，即1.495 W/Kg，最高温升不超过25℃，最大温差不超过15℃。 发电机定子为工地组合方式，定子机座由4瓣组合焊接，铁片经叠装和紧压后进行铁损试验，定子铁芯采用DW270-50冷扎无取向的硅钢片，每片厚度为0.5mm，冲片表面涂有一定厚度的F级绝缘漆。 发电机及定子铁芯有关系数如下：
型号：SF100－14/5380 额定容量：100MW/117.65MVA 额定功率因数：0.85（滞后） 额定电压：13.8kV 额定电流：4922A 额定转速：428.6r/min 额定频率：50Hz 励磁电压：193V 励磁电流：1172A 定子铁芯外径：D1=538(cm) 定子铁芯内径：D2=434(cm) 定子铁芯长度：L fe=190(cm) 定子铁芯齿高：h c=16.7(cm) 定子铁芯通风沟数量：n=52 定子铁芯通风沟高度：b=0.6(cm) 定子铁片型号：DW270-50 定子铁片厚度：0.5(mm) 定子铁片标准损耗：1.15(W/kg)（10000高斯） 2.试验前的有关计算： 2.1 定子铁芯扼部截面S的计算 2.1.1定子铁芯有效长度 K—定子铁芯叠压系数，片间用绝缘漆时取0.93—0.95。
定子铁芯铁损的试验和测试
定子铁芯铁损的试验和测 试 Final revision by standardization team on December 10, 2020.
定子铁芯铁损的试验 （1）概述 定子铁损试验是检验发电机定子铁芯装配质量的重要方法，也是检验铁芯自身绝缘 交流电性能的重要工序。其基本试验方法是在定子铁芯上缠绕若干组激磁绕组，通入50H Z 压，电流在定子铁芯中产生磁场的同时产生涡流与磁滞损耗，使铁芯发热。通过测量绕组得到的感生电压与激磁电流的有功功率损耗及温度，计算出单位重量铁芯损耗与温升（W/kg），比较判别铁芯叠装质量。 （2）用于定子铁损试验的计算参数 1）发电机技术参数： 发电机型号： SF100-68/10350 SF20-44/6500 额定容量 额定功率 100 MW 20 MW 额定功率因数（滞后）
（滞后）额定电压 额定电流 A 额定频率 50Hz 额定转速 min min 2）铁芯参数及试验计算参数（发电机定子结构参数计算） 定子铁芯外径D 1 （mm） 定子铁芯内径D 2 （mm） 定子铁芯高度h（mm） 定子铁芯磁轭高度（估算） h a =（D 1 -D 2 ）/2-h c （cm） 通风沟高度 b（mm） 通风沟数量 n 槽深 h c （mm） 硅钢片安匝数 H （安匝/cm）
槽型尺寸 h c ×槽宽 填充系数K= 选择电源频率f=50（Hz） 选择激磁电压U=400（V） 试验磁通密度B= 1T (理论数值) 3）试验参数计算 铁芯有效高度 L＝K×（h-n×b） (mm) 定子铁芯磁轭截面积 S=L×h a （cm2） 激磁线圈匝数的计算 W l =U×104/×f×S×B （匝） 激磁线圈的电流和功率 I=π×（D 1-h）×H /W l (A) P l =I×U×10-3 (kVA) 测量线圈匝数的计算 W m =(U 2 /U) ×W l (匝)，其测量电压为（V）。 激磁线圈电缆截面积：按每平方毫米（铜线）电流密度不大于3安培选择，采用铜芯橡套绝缘软线。 （3）定子铁损试验原理接线图 （4）发电机定子铁损试验设备及仪表选择配置
中密度纤维板变形分析
MDF板件翘曲变形原因分析 在板式家其制造中,保证板件平整不翘曲变形是十分重要的。但是在用中纤板或者刨花板等人造板制造板式家具中要完全避免翘曲变形却不是一件容易的事。笔者曾对几家家具公司就中纤板在家具制造中出现的翘曲变形问题进行了调查,试图找出翘曲变形的原因及防治的办法。 被调查的几家家具公司均采用在MDF上贴薄叶纸(30g/m2)后进行涂饰的加工工艺。几家公司都出示了已变形的柜门、搁板、床帮、柜顶板、镜板、电视线压条等部件,要求探明翘曲变形的原因。笔者详细询问和考察了各公司加工工艺: MDF板件存放情况及所用MDF 的情况。认为板件翘曲变形的原因主要有几下几个方面。 (一)MDF未经调质处理,含水率偏低。温州地区属海洋性气候,空气湿度较大,MDF的平均含水率相应也较高,但所使用的MDF含水率都偏低。人造板厂在制造MDF过程中,MDF出热压机时含水率一般都偏低,表层仅2-3%,芯层仅6-7%。低含水率的MDF在相对湿度较大的环境中加工或存放,必然会吸湿,如板内存在含水率不均等问题,板件便容易产生翘曲变形。有一家企业反映,从广东购进的MDF,运至温州,在使用过程中还有一定温度,尚未完全冷却。这些板在加工过程中极易吸湿变形,但放久了又会渐趋平整。为防止变形,MDF在使用前应进行调质处理, 使其含水率均匀化,并提高到8%左右。调质处理可以在人造板厂进行,也可在家具制造板厂进行。但一般如家具制造厂对MDF的含水率提出明确要求的话,人造板厂将提供进行调质处理过的MDF。 (二)板件未采用二面对称的加工工艺,板件结构不对称。 据了解,几家家私公司对家具的主要部件如柜门、台面、床帮等的正面都采用了比较精细的加工工艺,MDF基材先进行处理(精砂、封纸、涂底漆、砂光)然后再购薄叶纸,贴纸后再进行涂饰处理(二道底漆、干砂、水砂、一道面漆),涂饰后表面平滑,光亮如镜,但背面一般只进行简单的封底处理,或即使贴薄叶纸,涂饰的道数也相应减少,背面能观察到明显的纤维吸湿膨胀的痕迹。有的公司把镜子与MDF直接粘合在一起,造成镜子破碎或镜板严重变曲变形。以上这样处理的板件由于其正反二面对空气中湿气的吸湿能力不同,吸湿速度不同,而极易造成板件的变形。因此板件在贴面和涂饰加工中要注意二面对称,使其结构对称、平衡, 这很重要的。二种性能完全不同的材料,如镜子和MDF不能采用胶合的方式复合,应采用螺钉结合,并留有伸缩余地。 (三)MDF密度偏低 MDF的密度偏低造成加工面不光滑,且易吸湿变形,一般用于家具制造的MDF密度在厚度方向的分布应均匀,表芯层密度差异过大的MDF不适宜做家具,平均密度在0.75g/m3左右比较合适。 (四)MDF防水性较差 用于家具制造的MDF应具有一定的防水性能,否则易吸湿变形。通常MDF的防水性能以吸水厚度膨胀率来表示,用于家具制造的MDF的吸水厚度膨胀率应小于6%较为合适。 (五)贮存条件较差 MDF基板或板件应平整堆放,不能竖放,而且应存放在干燥通风的环境中,如存放在潮湿的环境中则易吸湿变形,甚至发霉。 综上所述,造成MDF板件变形的原因是多种多样的,要防止MDF板件变形,首先应选用合适的MDF,其含水率应为8%左右,密度为0.75g/m3左右,吸水厚度膨胀率应小于6%。其次加工中应注意结构对称,并注意贮存保管的条件。对已产生变形的板件,在湿度较高的环境中上压重物堆放,可得到缓解。