燃气蒸汽联合循环热平衡图Heatbalances
Index
CCA9123NGr0101.56 kPa,a, 15.2 °C, 79.00 % RH Guarantee Ambient CCA9124NGr0101.56 kPa,a, 15.2 °C, 79.00 % RH Guarantee Ambient CCA9125NGr0101.56 kPa,a, 15.2 °C, 79.00 % RH Guarantee Ambient CCA9126NGr0101.56 kPa,a, 15.2 °C, 79.00 % RH Guarantee Ambient CCA9127NGr0102.63 kPa,a, 2.0 °C, 70.00 % RH Winter Ambient CCA9128NGr0102.63 kPa,a, 2.0 °C, 70.00 % RH Winter Ambient CCA9129NGr0102.63 kPa,a, 2.0 °C, 70.00 % RH Winter Ambient CCA9130NGr0102.63 kPa,a, 2.0 °C, 70.00 % RH Winter Ambient CCA9131NGr0100.38 kPa,a, 28.0 °C, 85.00 % RH Summer Ambient CCA9132NGr0100.38 kPa,a, 28.0 °C, 85.00 % RH Summer Ambient CCA9133NGr0100.38 kPa,a, 28.0 °C, 85.00 % RH Summer Ambient CCA9134NGr0100.38 kPa,a, 28.0 °C, 85.00 % RH Summer Ambient CCA9135NGr0101.35 kPa,a, 15.0 °C, 60.00 % RH ISO
CCA9136NGr0101.35 kPa,a, 15.0 °C, 60.00 % RH ISO
CCA9137NGr0101.35 kPa,a, 15.0 °C, 60.00 % RH ISO
CCA9138NGr0101.35 kPa,a, 15.0 °C, 60.00 % RH ISO
HPI
Huaneng Jinling Gas Turbine Power Plant
Huaneng Jinling by: RBE
CCA9123NG Rev:09-Jun-2004
109FA Single Shaft
Ambient Conditions: 101.56 kPa,a, 15.2 °C, 79.00 % RH
Natural Gas, DLN Guarantee Ambient
Gas Turbine: PG9351100% Load
Steam Turbine: 2 x 33.5 in LSB
1. Plant Performance
1.1 Power (kW)
Gross Equipment Power *396,730
* Gross Power At Generator Terminals Minus Excitation Power
1.2 Fuel
Fuel: Kela 2 NG
Specification - GEI 41040G Supplemental Specifications
Combustion System - DLN
Heating Value (kJ/kg)LHV48,686.3
HHV54,041.8
HHV/LHV 1.11
Heat Consumption (10^6 kJ/hr)LHV2,474.8
HHV2,747.0
1.3 Heat Rate
1.3.1 Gross Equipment Heat Rate (kJ/kWh)LHV6,237.9
HHV6,924.1
1.3.2 Gross Equipment Thermal Efficiency (%)LHV57.71
HHV51.99
1.4 Operating Conditions
Ambient Air Temperature (°C)Dry Bulb15.2
Wet Bulb13.1
Ambient Relative Humidity (%)79.00
Ambient Air Pressure (kPa,a)101.56
Site Elevation (m above MSL) 6.800
Compressor Inlet Temperature (°C)Dry Bulb15.2
Compressor Inlet Relative Humidity (%)78.27
Steam Turbine Exhaust Pressure (kPaA) 4.900
GE COMPANY PROPRIETARY
HPI
Huaneng Jinling Gas Turbine Power Plant
Huaneng Jinling by: RBE
CCA9124NG Rev:09-Jun-2004
109FA Single Shaft
Ambient Conditions: 101.56 kPa,a, 15.2 °C, 79.00 % RH
Natural Gas, DLN Guarantee Ambient
Gas Turbine: PG935175% Load
Steam Turbine: 2 x 33.5 in LSB
1. Plant Performance
1.1 Power (kW)
Gross Equipment Power *297,560
* Gross Power At Generator Terminals Minus Excitation Power
1.2 Fuel
Fuel: Kela 2 NG
Specification - GEI 41040G Supplemental Specifications
Combustion System - DLN
Heating Value (kJ/kg)LHV48,686.3
HHV54,041.8
HHV/LHV 1.11
Heat Consumption (10^6 kJ/hr)LHV1,948.0
HHV2,162.3
1.3 Heat Rate
1.3.1 Gross Equipment Heat Rate (kJ/kWh)LHV6,546.6
HHV7,266.8
1.3.2 Gross Equipment Thermal Efficiency (%)LHV54.99
HHV49.54
1.4 Operating Conditions
Ambient Air Temperature (°C)Dry Bulb15.2
Wet Bulb13.1
Ambient Relative Humidity (%)79.00
Ambient Air Pressure (kPa,a)101.56
Site Elevation (m above MSL) 6.800
Compressor Inlet Temperature (°C)Dry Bulb18.8
Compressor Inlet Relative Humidity (%)62.16
Steam Turbine Exhaust Pressure (kPaA) 4.372
GE COMPANY PROPRIETARY
HPI
Huaneng Jinling Gas Turbine Power Plant
Huaneng Jinling by: RBE
CCA9125NG Rev:09-Jun-2004
109FA Single Shaft
Ambient Conditions: 101.56 kPa,a, 15.2 °C, 79.00 % RH
Natural Gas, DLN Guarantee Ambient
Gas Turbine: PG935150% Load
Steam Turbine: 2 x 33.5 in LSB
1. Plant Performance
1.1 Power (kW)
Gross Equipment Power *198,370
* Gross Power At Generator Terminals Minus Excitation Power
1.2 Fuel
Fuel: Kela 2 NG
Specification - GEI 41040G Supplemental Specifications
Combustion System - DLN
Heating Value (kJ/kg)LHV48,686.3
HHV54,041.8
HHV/LHV 1.11
Heat Consumption (10^6 kJ/hr)LHV1,424.1
HHV1,580.8
1.3 Heat Rate
1.3.1 Gross Equipment Heat Rate (kJ/kWh)LHV7,179.0
HHV7,968.7
1.3.2 Gross Equipment Thermal Efficiency (%)LHV50.15
HHV45.18
1.4 Operating Conditions
Ambient Air Temperature (°C)Dry Bulb15.2
Wet Bulb13.1
Ambient Relative Humidity (%)79.00
Ambient Air Pressure (kPa,a)101.56
Site Elevation (m above MSL) 6.800
Compressor Inlet Temperature (°C)Dry Bulb28.6
Compressor Inlet Relative Humidity (%)34.55
Steam Turbine Exhaust Pressure (kPaA) 3.913
GE COMPANY PROPRIETARY
HPI
Huaneng Jinling Gas Turbine Power Plant
Huaneng Jinling by: RBE
CCA9126NG Rev:09-Jun-2004
109FA Single Shaft
Ambient Conditions: 101.56 kPa,a, 15.2 °C, 79.00 % RH
Natural Gas, DLN Guarantee Ambient
Gas Turbine: PG935130% Load
Steam Turbine: 2 x 33.5 in LSB
1. Plant Performance
1.1 Power (kW)
Gross Equipment Power *119,020
* Gross Power At Generator Terminals Minus Excitation Power
1.2 Fuel
Fuel: Kela 2 NG
Specification - GEI 41040G Supplemental Specifications
Combustion System - DLN
Heating Value (kJ/kg)LHV48,686.3
HHV54,041.8
HHV/LHV 1.11
Heat Consumption (10^6 kJ/hr)LHV1,019.1
HHV1,131.2
1.3 Heat Rate
1.3.1 Gross Equipment Heat Rate (kJ/kWh)LHV8,56
2.1
HHV9,503.9
1.3.2 Gross Equipment Thermal Efficiency (%)LHV4
2.05
HHV37.88
1.4 Operating Conditions
Ambient Air Temperature (°C)Dry Bulb15.2
Wet Bulb13.1
Ambient Relative Humidity (%)79.00
Ambient Air Pressure (kPa,a)101.56
Site Elevation (m above MSL) 6.800
Compressor Inlet Temperature (°C)Dry Bulb28.8
Compressor Inlet Relative Humidity (%)34.18
Steam Turbine Exhaust Pressure (kPaA) 3.625
GE COMPANY PROPRIETARY
HPI
Huaneng Jinling Gas Turbine Power Plant
Huaneng Jinling by: RBE
CCA9127NG Rev:09-Jun-2004
109FA Single Shaft
Ambient Conditions: 102.63 kPa,a, 2.0 °C, 70.00 % RH
Natural Gas, DLN Winter Ambient
Gas Turbine: PG9351100% Load
Steam Turbine: 2 x 33.5 in LSB
1. Plant Performance
1.1 Power (kW)
Gross Equipment Power *414,550
* Gross Power At Generator Terminals Minus Excitation Power
1.2 Fuel
Fuel: Kela 2 NG
Specification - GEI 41040G Supplemental Specifications
Combustion System - DLN
Heating Value (kJ/kg)LHV48,686.3
HHV54,041.8
HHV/LHV 1.11
Heat Consumption (10^6 kJ/hr)LHV2,600.7
HHV2,886.7
1.3 Heat Rate
1.3.1 Gross Equipment Heat Rate (kJ/kWh)LHV6,273.5
HHV6,963.6
1.3.2 Gross Equipment Thermal Efficiency (%)LHV57.38
HHV51.70
1.4 Operating Conditions
Ambient Air Temperature (°C)Dry Bulb 2.0
Wet Bulb.1
Ambient Relative Humidity (%)70.00
Ambient Air Pressure (kPa,a)102.63
Site Elevation (m above MSL) 6.800
Compressor Inlet Temperature (°C)Dry Bulb 2.0
Compressor Inlet Relative Humidity (%)69.36
Steam Turbine Exhaust Pressure (kPaA) 3.386
GE COMPANY PROPRIETARY
HPI
Huaneng Jinling Gas Turbine Power Plant
Huaneng Jinling by: RBE
CCA9128NG Rev:09-Jun-2004
109FA Single Shaft
Ambient Conditions: 102.63 kPa,a, 2.0 °C, 70.00 % RH
Natural Gas, DLN Winter Ambient
Gas Turbine: PG935175% Load
Steam Turbine: 2 x 33.5 in LSB
1. Plant Performance
1.1 Power (kW)
Gross Equipment Power *310,920
* Gross Power At Generator Terminals Minus Excitation Power
1.2 Fuel
Fuel: Kela 2 NG
Specification - GEI 41040G Supplemental Specifications
Combustion System - DLN
Heating Value (kJ/kg)LHV48,686.3
HHV54,041.8
HHV/LHV 1.11
Heat Consumption (10^6 kJ/hr)LHV2,030.9
HHV2,254.3
1.3 Heat Rate
1.3.1 Gross Equipment Heat Rate (kJ/kWh)LHV6,531.9
HHV7,250.4
1.3.2 Gross Equipment Thermal Efficiency (%)LHV55.11
HHV49.65
1.4 Operating Conditions
Ambient Air Temperature (°C)Dry Bulb 2.0
Wet Bulb.1
Ambient Relative Humidity (%)70.00
Ambient Air Pressure (kPa,a)102.63
Site Elevation (m above MSL) 6.800
Compressor Inlet Temperature (°C)Dry Bulb 5.6
Compressor Inlet Relative Humidity (%)53.84
Steam Turbine Exhaust Pressure (kPaA) 3.386
GE COMPANY PROPRIETARY
HPI
Huaneng Jinling Gas Turbine Power Plant
Huaneng Jinling by: RBE
CCA9129NG Rev:09-Jun-2004
109FA Single Shaft
Ambient Conditions: 102.63 kPa,a, 2.0 °C, 70.00 % RH
Natural Gas, DLN Winter Ambient
Gas Turbine: PG935150% Load
Steam Turbine: 2 x 33.5 in LSB
1. Plant Performance
1.1 Power (kW)
Gross Equipment Power *207,280
* Gross Power At Generator Terminals Minus Excitation Power
1.2 Fuel
Fuel: Kela 2 NG
Specification - GEI 41040G Supplemental Specifications
Combustion System - DLN
Heating Value (kJ/kg)LHV48,686.3
HHV54,041.8
HHV/LHV 1.11
Heat Consumption (10^6 kJ/hr)LHV1,486.4
HHV1,649.9
1.3 Heat Rate
1.3.1 Gross Equipment Heat Rate (kJ/kWh)LHV7,171.1
HHV7,959.9
1.3.2 Gross Equipment Thermal Efficiency (%)LHV50.20
HHV45.23
1.4 Operating Conditions
Ambient Air Temperature (°C)Dry Bulb 2.0
Wet Bulb.1
Ambient Relative Humidity (%)70.00
Ambient Air Pressure (kPa,a)102.63
Site Elevation (m above MSL) 6.800
Compressor Inlet Temperature (°C)Dry Bulb16.1
Compressor Inlet Relative Humidity (%)26.76
Steam Turbine Exhaust Pressure (kPaA) 3.386
GE COMPANY PROPRIETARY
HPI
Huaneng Jinling Gas Turbine Power Plant
Huaneng Jinling by: RBE
CCA9130NG Rev:09-Jun-2004
109FA Single Shaft
Ambient Conditions: 102.63 kPa,a, 2.0 °C, 70.00 % RH
Natural Gas, DLN Winter Ambient
Gas Turbine: PG935130% Load
Steam Turbine: 2 x 33.5 in LSB
1. Plant Performance
1.1 Power (kW)
Gross Equipment Power *124,370
* Gross Power At Generator Terminals Minus Excitation Power
1.2 Fuel
Fuel: Kela 2 NG
Specification - GEI 41040G Supplemental Specifications
Combustion System - DLN
Heating Value (kJ/kg)LHV48,686.3
HHV54,041.8
HHV/LHV 1.11
Heat Consumption (10^6 kJ/hr)LHV1,067.7
HHV1,185.1
1.3 Heat Rate
1.3.1 Gross Equipment Heat Rate (kJ/kWh)LHV8,584.7
HHV9,529.0
1.3.2 Gross Equipment Thermal Efficiency (%)LHV41.93
HHV37.78
1.4 Operating Conditions
Ambient Air Temperature (°C)Dry Bulb 2.0
Wet Bulb.1
Ambient Relative Humidity (%)70.00
Ambient Air Pressure (kPa,a)102.63
Site Elevation (m above MSL) 6.800
Compressor Inlet Temperature (°C)Dry Bulb15.5
Compressor Inlet Relative Humidity (%)27.78
Steam Turbine Exhaust Pressure (kPaA) 3.386
GE COMPANY PROPRIETARY
HPI
Huaneng Jinling Gas Turbine Power Plant
Huaneng Jinling by: RBE
CCA9131NG Rev:09-Jun-2004
109FA Single Shaft
Ambient Conditions: 100.38 kPa,a, 28.0 °C, 85.00 % RH
Natural Gas, DLN Summer Ambient
Gas Turbine: PG9351100% Load
Steam Turbine: 2 x 33.5 in LSB
1. Plant Performance
1.1 Power (kW)
Gross Equipment Power *361,880
* Gross Power At Generator Terminals Minus Excitation Power
1.2 Fuel
Fuel: Kela 2 NG
Specification - GEI 41040G Supplemental Specifications
Combustion System - DLN
Heating Value (kJ/kg)LHV48,686.3
HHV54,041.8
HHV/LHV 1.11
Heat Consumption (10^6 kJ/hr)LHV2,290.4
HHV2,542.3
1.3 Heat Rate
1.3.1 Gross Equipment Heat Rate (kJ/kWh)LHV6,329.1
HHV7,025.3
1.3.2 Gross Equipment Thermal Efficiency (%)LHV56.88
HHV51.24
1.4 Operating Conditions
Ambient Air Temperature (°C)Dry Bulb28.0
Wet Bulb25.9
Ambient Relative Humidity (%)85.00
Ambient Air Pressure (kPa,a)100.38
Site Elevation (m above MSL) 6.800
Compressor Inlet Temperature (°C)Dry Bulb28.0
Compressor Inlet Relative Humidity (%)84.21
Steam Turbine Exhaust Pressure (kPaA)7.508
GE COMPANY PROPRIETARY
联合循环燃气轮机发电厂简介
联合循环燃气轮机发电厂简介 联合循环发电：燃气轮机及发电机与余热锅炉、蒸汽轮机共同组成的 循环系统，它将燃气轮机排出的功后高温乏烟气通过余热锅炉回收转换为蒸汽，再将蒸汽注入蒸汽轮机发电。形式有燃气轮机、蒸汽轮机同轴推动一台发电机的单轴联合循环，也有燃气轮机、蒸汽轮机各自推动各自发电机的多轴联合循环。胜利油田埕岛电厂采用的是美国GE公司的MS9001E然气轮机，其热效率为33.79%,余热锅炉为杭州锅炉厂的立式强制循环余热锅炉。1．燃气轮机 1.1 简介燃气轮机是一种以空气及燃气为工质的旋转式热力发动机,它的结构与飞机喷气式发动机一致,也类似蒸汽轮机。主要结构有三部分： 1 、燃气轮机（透平或动力涡轮）； 2、压气机（空气压缩机）； 3、燃烧室。其工作原理为：叶轮式压缩机从外部吸收空气,压缩后送入燃烧室,同时燃料（气体或液体燃料）也喷入燃烧室与高温压缩空气混合,在定压下 进行燃烧。生成的高温高压烟气进入燃气轮机膨胀作工,推动动力叶片高速 旋转,乏气排入大气中或再加利用。 燃气轮机具有效率高、功率大、体积小、投资省、运行成本低和寿命 周期较长等优点。主要用于发电、交通和工业动力。燃气轮机分为轻型燃气轮机和重型燃气轮机,轻型燃气轮机为航空发动机的转型,其优势在于装机快、体积小、启动快、简单循环效率高,主要用于电力调峰、船舶动力。重型燃 气轮机为工业型燃机,其优势为运行可靠、排烟温度高、联合循环组合效率高,主要用于联合循环发电、热电联产。埕岛电厂采用的 MS9001E燃气轮发电机组是50Hz, 3000转 /分,直接传动的发电机。该型燃气轮发电机组最早 于 1987年投入商 业运行，基本负荷燃用天然气时的功率为123.4MW热效率为 33.79%,排气温度539C，排气量1476X103公斤/小时，压比为12.3，燃气初
燃气蒸汽联合循环
燃气--蒸汽联合循环技术的发展与评价 我国火电机组主要为燃煤发电机组，存在污染严重，供电煤耗高的问题，不能满足新世纪电力工业发展需要，必须依靠科技进步，促进我国资源环境相互协调可持续发展。采用高参数大容量机组，超临界压力机组是火电机组发展的主要方向外，发展清洁燃煤技术，煤气化联合循环和整体气化燃料电池等以燃气输机为技术基础的发电技术，亦是提高我国火电热效率的突破口方向。为此，今后发展燃气——蒸汽循环发电将具有战略意义燃气—蒸汽轮机联合循环热电冷联供系统是一项先进的供能技术。利用燃气燃烧产生的高温烟气在燃气轮机中做功，将一部分热能转变为高品位的电能，再利用燃气轮机排烟中的余热在废热锅炉内产生蒸汽来带动蒸汽轮机进一步发出部分电能，同时供热和制冷。从而实现了能源的高效梯级利用，同时也降低了燃气供热的成本，是城市中，特别是大气污染严重的大城市中值得大力发展的系统。 一.联合循环发电状况和需求。 从20世纪80年代以来，随着燃气轮机及其联合循环总能系统新概念的确立，材料科学、制造技术的进步，特别是能源结构的变化及环境保护的要求更加严格，燃气轮机及其联合循环机组在世界电力系统中的地位发生了显著化，不仅可以用作紧急备用电源和尖峰负荷，还被用来带基本负荷和中间负荷。21世纪以来世界燃气轮机进入了一个新的发展时期，我国燃气轮机引进、开发和应用又进入了一个新的发展阶段。燃气轮机技术进步主要表现在单机容量增大，热效率提高与污染物排放量降低。目前全世界每年新增的装机容量中，有l/3以上系采用燃气—蒸汽联合循环机组，而美国则接近l/2，日本则占火电的43%。据不完全统计，全世界现有燃油和燃天然气的燃气—蒸汽联合循环发电机组的总容量己超过400 GW。当前燃气轮机单机功率已经超过300MW，简单循环热效率超过39%;联合循环功率已经超过780 MW，联合循环热效率超过58. 5%，干式低NOx 燃烧技术已使燃用天然气和蒸馏油时的NOx排放量分别低于25mg/kg和42mg/kg，提高了燃气轮机在能源与电力中的地位与作用。从目前世界火力发电技术水平来看，提高火电厂效率和减少污染物的排放的方法，除带脱硫、除尘装置的超超临界发电技术(USC)、循环流化床(CFB)和增压流化床联合循环(PFBC)等外，燃天然气、燃油及整体煤气化等燃气-蒸汽联合循环是一个重要措施。据有关调研预测，未来10年我国对燃气轮机总需求量达34 000 MW左右。中国已开始利用西气东输，东海、南海油气，进口LNG(液化天然气)和开发煤气化等清洁能源。一批300 MW级燃气—蒸汽联合循环电厂已经建成或即将建成投产。可以说，随着国产化率的提高，造价的减低，燃用天然气和煤气等大型燃气—蒸汽联合循环发电机组，必将成为中国电力工业一个重要组成部分。 二.燃气-蒸汽联合循环原理 （一）联合循环的基本方案 1.余热锅炉型联合循环 将燃气轮机的排气通至余热锅炉中，加热锅炉中的水产生蒸汽驱动汽轮机作功。 2.排气补燃型联合循环 排气补燃型联合循环包括在余热锅炉前增加烟道补燃器以及在锅炉中加入燃料燃烧这两种方案。
热平衡计算
热平衡计算 热平衡计算 1．热平衡原理 要使通风房间温度保持不变，必须使室内的总得热量等于总失热量，即。 在通风过程中，室内空气通过与进风、排风、围护结构和室内各种高低温热源进行交换，为了使房间内的空气温度保持不变，必须使房间内的总得热量∑Qd与总失热量∑Qs相等，也就是要保持房间内的热平衡。即热平衡：∑Qd=∑Qs。 通风房间内的得热与热量如图3-2-7所示。随工业厂房的设备、产品及通风方式的不同，车间得热量、失热量差别较大。一般通过高于室温的生产设备、产品、采暖设备及送风系统等取得热量；通过围护结构、低于室温的生产材料及排风系统等损失热量。 图3-2-7 通风房间内的得热与热量模型 在使用机械通风，又使用再循环空气补偿部分车间热损失的车间中，热平衡的等量关系如图3-2-8所示。
图3-2-8 热平衡的等量关系 由图3-2-8的热平衡等量关系，即的通风房间热平衡方程式为： （3-2-16） 式中——围护结构、材料吸热的总失热量，kW； ——生产设备、产品及采暖散热设备的总放热量，kW； Lp——局部和全面排风风量，m3/s； Ljj——机械进风量，m3/s； Lzj——自然进风量，m3/s； Lhx——再循环空气量，m3/s； pu ——室内空气密度，kg/ m3； Pw——室外空气密度，kg/ m3； tu——室内排出空气湿度，℃； tjj——机械进风湿度，℃； to——再循环送风温度，℃； c——空气的质量比热，其值为1.01kj/kg·℃； tw——室外空气计算湿度，℃， tw的确定：在冬季，对于局部排风及稀释有害气体的全面通风，采用冬季采暖室外计算湿度。对于消除余热、余湿及稀释低毒性有害物质的全面通风，采用冬季通风室外计算温度是指历年最冷月平均温度的平均值。 通风房间的风量平衡、热平衡是风流运动与热交换的客观规律要求，设计时应根据通风要求保证满足设计要求的风量平衡与热平衡。如果实际运行时所达到的新平衡状态与设计要求的平
燃气蒸汽联合循环的技术探讨
燃气蒸汽联合循环的技术探讨 发表时间：2018-04-17T10:55:05.313Z 来源：《电力设备》2017年第33期作者：周磊 [导读] 摘要：随着我国经济的快速发展，在煤炭、石油等一系列不可再生资源被深度利用之后，能源危机将会逐步加人影响，节能与绿色已经成为当前的发展主题，也是各行各业的发展新理念新要求。 （大唐苏州热电有限责任公司江苏苏州 215214） 摘要：随着我国经济的快速发展，在煤炭、石油等一系列不可再生资源被深度利用之后，能源危机将会逐步加人影响，节能与绿色已经成为当前的发展主题，也是各行各业的发展新理念新要求。在这种新形势下，燃气一蒸汽联合循环发电技术得到一定程度的重视，因此，需要不断促进燃气一蒸汽联合循环技术的深度发展，才能发挥这种联合循环发电模式的良好经济效益。本文，首先对燃气一蒸汽联合循环及其发展现状进行了简要概述，并详细探讨了燃气蒸汽联合循环的技术，旨在实现将放散的煤气全部回收进行发电，解决当前的能源浪费和环境污染问题。 关键词：燃气蒸汽联合循环；技术探讨 随着我国经济的快速发展，不断提高发电效率和降低各种污染物的排放是以煤炭为燃料的发电技术面临的极其紧迫的课题。在当代社会中，能源、环境危机的不断加剧，促使清洁能源发电技术快速发展起来，而燃气一蒸汽联合循环发电系统作为清洁能源发电技术的一种，也得到了快速的发展。 1 燃气一蒸汽联合循环简介 所谓的燃气一蒸汽联合循环，其实质就是将燃气轮机和蒸汽轮机通过合理方式有效地组合成为一个整体，共同在发电生产环节中发挥作用。通过将两者进行组合，可以实现取长补短的目的，通过两者的有点强化发电生产的效率和质量，提升企业的经济效益，降低对各类资源的消耗，实现绿色环保的发展目标。想要对燃气一蒸汽联合循环进行深入分析，可以从以下几个方面进行： 一是发电效率。发电效率和经济效益是直接挂钩的，经济效益又存在多方而的影响因素，比如发电成本、发电速率等。通过燃气一蒸汽联合循环，可以有效提升发电的效率，提高各类资源的使用率，增人发电速率，进而实现企业经济效益的提升。从技术角度看，燃气一蒸汽联合循环的实测发电效率能够超过50%，比单纯的燃气发电或是蒸汽发电都高。二是在投资上，燃气一蒸汽联合循环的建设时间段，相关投入较少，回报周期短。三是在管理上，可以实现自动化和智能化的全而管理，通过先进的控制系统可以有效降低各类事故的发生。最后在运行上，燃气一蒸汽联合循环的相应速度快，降耗能力强，具有很好的环境效益和社会效益。 2 燃气一蒸汽联合循环发电系统的现状分析 2.1研究天然气发电技术的工作 对于燃气-蒸汽联合循环发电系统方面而言，我国仍与国际方面存在很多差距，原因如下：山于我国研究在燃气-蒸汽联合循环发电系统的时间较晚，然而近年来我国在很多方面取得了一定的进步，例如优化设计、系统能耗分析、设备研发等。在当代社会中，我国燃气-蒸汽联合循环发电系统不断发展，我国对燃气-蒸汽联合循环发电系统的研究现状主要体现在以下方面：世界天然气消费量在不断增长，对于当代世界能源消费结构而言，天然气消费量属于三大主力之一。在当代社会中，国际能源界的很多学者认为，世界天然气产量、消费量会不断增长，几年后将超越石油、煤，因此天然气属于当代世界的重要能源。在国际社会中，应用最为广泛的发电技术主要有热电联产发电。 2.2优化设计循环系统 对于联合循环的设计而言，燃气轮机的效率不是越高越好。技术人员在选择燃气轮机的过程中，应尽量选择设计良好的燃气轮机。对于不补燃的联合循环而言，由于蒸汽循环的参数会受到排气温度的限制，蒸汽循环的效率与燃气循环具有密切的联系。对于燃气轮机的效率而言，在提高的状态下，蒸汽循环效率具有很多优势，该方式属于积极影响的联合循环系统。在联合循环过程中，最合理的联合循环效率并不意味着选择燃气轮机的效率最大值，当燃气初温确定后，值得技术人员注意的是，山于燃气轮机的效率虽然高，余热锅炉的循环效率、蒸汽参数处于低状态。同时，低压比的燃气轮机排气温度高，正气循环通过采用再热技术并且发挥其优势，能获取较佳的蒸汽部分效率。 对于联合循环而言，将燃气轮机排出的“废气”直接引入余热锅炉，随后加热水会产生出高温高压的蒸汽，最终推动汽轮机做功。因此，汽轮机的朗肯循环与 燃气轮机的布雷顿循环通过结合，能有效形成能源梯级的利用总能系统，实现较高的热效率，该方式属于联合循环，大多数联合循环系统应用于发电行业。优化设计过程中，技术人员在实际系统分析的基础上，需要加强理论的分析工作。对于理论分析而言，技术人员通过重视燃气-蒸汽联合循环的理论环节，在设计出一系列燃气-蒸汽联合循环发电系统的基础上，不断优化方案，并且依据热力系统实际情况，建立好模块化动态系统，同时技术人员通过改变燃气轮机负载工况，保障热力数据的稳定性，技术人员通过全面分析影响系统运行的效率，能够得出相应的数据信息。 2.3设备研发 对于大容量高效率的燃气轮机而言，其设计工作非常重要。在国际环境中，设计大型燃气轮机的企业包括MITSUBISH、GE、ALSTHOM、SIEMENS等。大型燃气轮机具有以下特点：环效率高，同时具有灵活方便的优势，因此，技术人员需要充分发挥其单机容量大的特点。但值得注意的是，由于大型发电燃气轮机通过进口进入，浪费了工厂的资源，因此技术人员需要不断改进该环节。 3 燃气蒸汽联合循环的技术探讨 3.1技术原理 由于燃气轮机循环吸热平均温度高，纯蒸汽动力循环放热平均温度低，把这两种循环联合起来组成燃气-蒸汽联合循环显然可以提高循环热效率。燃气-蒸汽联合循环发电机组（CCPP）技术就是充分利用钢铁联合企业高炉等副产煤气，最大可能地提高能源利用效率，发挥燃气-蒸汽联合循环优势的先进技术。根据各种煤气平衡富余情况，济钢按照高炉煤气和焦炉煤气以4：1的比例进行混合为低热值煤气作为燃机的燃料，一是提高高炉煤气的热值，二是全部回收低热值的高炉煤气。 3.2工艺流程 副产煤气从钢铁能源管网送来后经除尘器净化、混合，再经加压后与空气过滤器净化及加压后的空气混合进人燃气轮机燃烧室内混合
热平衡计算
热平衡计算 2007-08-21 14:25:57| 分类：暖通空调| 标签：|字号大中小订阅热平衡计算 1．热平衡原理 要使通风房间温度保持不变，必须使室内的总得热量等于总失热量，即。 在通风过程中，室内空气通过与进风、排风、围护结构和室内各种高低温热源进行交换，为了使房间内的空气温度保持不变，必须使房间内的总得热量∑Qd与总失热量∑Qs相等，也就是要保持房间内的热平衡。即热平衡：∑Qd=∑Qs。 通风房间内的得热与热量如图3-2-7所示。随工业厂房的设备、产品及通风方式的不同，车间得热量、失热量差别较大。一般通过高于室温的生产设备、产品、采暖设备及送风系统等取得热量；通过围护结构、低于室温的生产材料及排风系统等损失热量。 图3-2-7 通风房间内的得热与热量模型 在使用机械通风，又使用再循环空气补偿部分车间热损失的车间中，热平衡的等量关系如图3-2-8所示。
图3-2-8 热平衡的等量关系 由图3-2-8的热平衡等量关系，即的通风房间热平衡方程式为： （3-2-16） 式中——围护结构、材料吸热的总失热量，kW； ——生产设备、产品及采暖散热设备的总放热量，kW； Lp——局部和全面排风风量，m3/s； Ljj——机械进风量，m3/s； Lzj——自然进风量，m3/s； Lhx——再循环空气量，m3/s； pu ——室内空气密度，kg/ m3； Pw——室外空气密度，kg/ m3； tu——室内排出空气湿度，℃； tjj——机械进风湿度，℃； to——再循环送风温度，℃； c——空气的质量比热，其值为1.01kj/kg·℃； tw——室外空气计算湿度，℃， tw的确定：在冬季，对于局部排风及稀释有害气体的全面通风，采用冬季采暖室外计算湿度。对于消除余热、余湿及稀释低毒性有害物质的全面通风，采用冬季通风室外计算温度是指历年最冷月平均温度的平均值。 通风房间的风量平衡、热平衡是风流运动与热交换的客观规律要求，设计时应根据通风要求保证满足设计要求的风量平衡与热平衡。如果实际运行时所达到的新平衡状态与设计要求的平
联合循环燃气轮机发电厂简介(最新版)
联合循环燃气轮机发电厂简介 (最新版) Safety management is an important part of enterprise production management. The object is the state management and control of all people, objects and environments in production. ( 安全管理 ) 单位：______________________ 姓名：______________________ 日期：______________________ 编号：AQ-SN-0727
联合循环燃气轮机发电厂简介(最新版) 联合循环发电：燃气轮机及发电机与余热锅炉、蒸汽轮机共同组成的循环系统，它将燃气轮机排出的功后高温乏烟气通过余热锅炉回收转换为蒸汽，再将蒸汽注入蒸汽轮机发电。形式有燃气轮机、蒸汽轮机同轴推动一台发电机的单轴联合循环，也有燃气轮机、蒸汽轮机各自推动各自发电机的多轴联合循环。胜利油田埕岛电厂采用的是美国GE公司的MS9001E燃气轮机,其热效率为33.79%，余热锅炉为杭州锅炉厂的立式强制循环余热锅炉。 1．燃气轮机 1.1简介 燃气轮机是一种以空气及燃气为工质的旋转式热力发动机，它的结构与飞机喷气式发动机一致，也类似蒸汽轮机。主要结构有三
部分：1、燃气轮机（透平或动力涡轮）；2、压气机（空气压缩机）； 3、燃烧室。其工作原理为：叶轮式压缩机从外部吸收空气，压缩后送入燃烧室，同时燃料（气体或液体燃料）也喷入燃烧室与高温压缩空气混合，在定压下进行燃烧。生成的高温高压烟气进入燃气轮机膨胀作工，推动动力叶片高速旋转，乏气排入大气中或再加利用。 燃气轮机具有效率高、功率大、体积小、投资省、运行成本低和寿命周期较长等优点。主要用于发电、交通和工业动力。燃气轮机分为轻型燃气轮机和重型燃气轮机，轻型燃气轮机为航空发动机的转型，其优势在于装机快、体积小、启动快、简单循环效率高，主要用于电力调峰、船舶动力。重型燃气轮机为工业型燃机，其优势为运行可靠、排烟温度高、联合循环组合效率高，主要用于联合循环发电、热电联产。 埕岛电厂采用的MS9001E燃气轮发电机组是50Hz，3000转/分，直接传动的发电机。该型燃气轮发电机组最早于1987年投入商业运行，基本负荷燃用天然气时的功率为123.4MW，热效率为33.79%，排气温度539℃，排气量1476×103公斤/小时，压比为12.3，燃气
燃气蒸汽联合循环简介
燃气—蒸汽联合循环在世界范围内，使用化学燃料通过热力动力机械发电的火力发电量仍然占据最高的比例。从节约资源和保护环境等各方面来说，作为一种重要的发电装置，火力发电机组首先要求有高的热效率。在大型热力发电设备中，目前技术水平比较成熟的，能够经济地大规模应用的只有燃气轮机和蒸汽轮机。但是它们的热效率都不高，一般都在38—42%左右，即使最先进的燃气轮机热效率也只能达到42—44%，最先进的超临界参数蒸汽轮机热效率也只能达到43—45%。对这两种热力机械所使用的热力循环进行分析。燃气轮机燃气初温很高，目前的技术水平一般能达到1350—1430℃，因此燃气轮机中的热力循环平均吸热温度高，但是它的排气温度也就是循环低温也高，一般要达到450—630℃，所以燃气轮机热力循环的卡诺效率不高。蒸汽轮机虽然循环低温较低，也就是蒸汽的冷凝温度可以降低到30—33℃，但是由于受到材料上的限制，它的蒸汽初温不高，在目前的技术水平下一般难以达到600℃，即使采用再热之后，平均吸热温度也不会太高，所以蒸汽轮机热力循环的卡诺效率也不高。进一步分析可以发现，蒸汽轮机蒸汽初温一般在535—565℃以下，所以实际上只要有570—610℃的热源就可以让蒸汽轮机工作，而燃气轮机的排气温度就很高，在排气中蕴含着大量的热能，能够给蒸汽轮机提供所需要的热能。因此如果使用燃气轮机排气作为蒸汽轮机的热源，蒸汽轮机就可以不额外消耗燃料了。也就是说，蒸汽轮机可以回收燃气轮机的排气热量，额外发出一些有用功，这样就相当于增加了燃气轮机的热效率。如前所述，目前先进的燃气轮机和蒸汽轮机的热效率基本相当，都在38—42%左右，
那么，此时这个相当于增加了燃气轮机热效率的系统，热效率必然比单纯的燃气轮机和蒸汽轮机都高。实际上，如果把上述由燃气轮机和蒸汽轮机组成的系统看成一个整体，那么在它的热力循环中，循环高温就是燃气轮机的循环高温，而循环低温则是蒸汽轮机的冷凝温度。显而易见，这个系统热力循环的卡诺效率远远高于燃气轮机或蒸汽轮机热力循环的卡诺效率。由燃气轮机和蒸汽轮机组成的发电系统可以有多种组合形式，它们的共同点就是由燃气轮机完成热力循环的高温部分，而由蒸汽轮机完成热力循环的低温部分，从而获得具有较高卡诺效率的热力循环，这样的热力循环称为燃气—蒸汽联合循环。目前有所应用的燃气—蒸汽联合循环主要包括余热锅炉型、平行双工质型，增压锅炉型三种基本型式。不过，按照目前的燃气轮机技术特点和燃气初温水平，余热锅炉型联合循环的热效率比另两种联合循环的高，因此近些年来得到了快速的发展。而另两种联合循环除了热效率低以外，各自还有另外的缺点，使它们的应用和发展受到了限制。余热锅炉型燃气—蒸汽联合循环系统的组成和各部件特点按照前面的分析，最基本的燃气—蒸汽联合循环动力装置就是采用一种专门设计的锅炉，利用燃气轮机的高温排气作为锅炉的工作热源，产生蒸汽在蒸汽轮机中做功的系统。因为在这样的系统中，锅炉本身不消耗燃料，仅仅利用燃气轮机排气余热工作，所以叫做余热锅炉，因此上述系统也就称为余热锅炉型燃气—蒸汽联合循环系统，简称为HRSG-Repowering。在余热锅炉型联合循环基础上还发展出了多种衍生型式，包括补燃锅炉型联合循环、平行混合型联合循环、给水预热型联合循环等。不过这几种衍生型式多数用于对现有发电站进行
烧结热平衡计算
. 设计题目：烧结热平衡计算 设计原理：烧结是粉料造块最重要的工艺法。烧结是粉末或粉末压坯加热到低于其中基本成分的熔点的温 度，然后以一定的法和速度冷却到室温的过程。烧结的结果是粉末颗粒之间发生粘结，烧结体的强度增加，把粉 末颗粒的聚集体变成为晶粒的聚结体，从而获得所需的物理、机械性能的制品或材料。烧结过程的热量收入有煤 气的化学热及物理热，点火助燃风的物理热，固体燃料燃烧的化学热，返回料的化学热，混合料、铺底料及烧结 空气的物理热和烧结过程的化学反应热。烧结过程的热支出包括混合料物理水蒸发耗热，化合水、灰及矿分解耗 热，烧结矿物理热及其它热损失。为了评价烧结机的热利用水平，确定烧结机热效率等技术经济指标，明确节能 向，必须进行烧结过程的热平衡计算。 设计过程:烧结热平衡计算主要以下几个步骤组成：热量收入项的计算，热量支出项预算，热量收入和热量支出平衡。 1.热量收入项的计算 烧结过程的热量收入有煤气的化学热及物理热，点火助燃风的物理热，固体燃料燃烧的化学热， 返回料的化学热，混合料、铺底料及烧结空气的物理热和烧结过程的化学反应热。各项的计算法如 下： (1)煤气点火化学热q1 q1=V d Q s DW 千焦/吨 式中V d———煤气消耗量，米3/吨烧结矿； Q3DW———湿煤气低发热值，千焦/米3； Q s DW=4.2×(30.3CO3+25.8H s2+85.7CH s4+152C2H s6+56H2S s+143C2H s4+……) 式中CO s、H s2———煤气中各湿成分体积含量%。可按下式计算 Z s Z g gm
式中Z s,Z g———煤气中任意湿成分及对应的干成分的体积含量,%; gm———干煤气中水分的含量，克/米3。 (2)煤气点火物理热q2. q2=BC r t r千焦/吨 B=V d,c r=0.0l(C co?CO s+C H2?H s2+……) 千焦/米3?℃式中C co,C H2———湿煤气中CO,H2……等成分的平均比热容。 （3）点火助燃及保温带入热量q3. q3=L s n?c k?t dk千焦/吨 式中c k———助燃空气0—t k℃间的平均比热容，千焦/米3℃ t dk———助燃空气温度, ℃. (4)固体燃料的化学热q4. q4=G s?Q y DW千焦/吨 式中Q y DW———固体燃料低发热值，千焦/千克。 (5)高炉灰或高炉返矿残碳化学热q5. q5 =4.2×79.8G5C g千焦/吨 式中C g———残留固定碳,% (6)混合料的物理热q6. q6=G h?c h?t h+G w?c w?t h千焦/吨
燃气—蒸汽联合循环简介
燃气—蒸汽联合循环 在世界范围内，使用化学燃料通过热力动力机械发电的火力发电量仍然占据最高的比例。从节约资源和保护环境等各方面来说，作为一种重要的发电装置，火力发电机组首先要求有高的热效率。 在大型热力发电设备中，目前技术水平比较成熟的，能够经济地大规模应用的只有燃气轮机和蒸汽轮机。但是它们的热效率都不高，一般都在38—42%左右，即使最先进的燃气轮机热效率也只能达到42—44%，最先进的超临界参数蒸汽轮机热效率也只能达到43—45%。 对这两种热力机械所使用的热力循环进行分析。 燃气轮机燃气初温很高，目前的技术水平一般能达到1350—1430C，因 此燃气轮机中的热力循环平均吸热温度高，但是它的排气温度也就是循 环低温也高，一般要达到450—630C，所以燃气轮机热力循环的卡诺效 率不高。蒸汽轮机虽然循环低温较低，也就是蒸汽的冷凝温度可以降低 到30—33C，但是由于受到材料上的限制，它的蒸汽初温不高，在目前的技术水平下一般难以达到600C，即使采用再热之后，平均吸热温度也不会太高，所以蒸汽轮机热力循环的卡诺效率也不高。 进一步分析可以发现，蒸汽轮机蒸汽初温一般在535—565 C以下，所以实际上只要有570—610C的热源就可以让蒸汽轮机工作，而燃气轮机的排气温度就很高，在排气中蕴含着大量的热能，能够给蒸汽轮机提供所需要的热能。因此如果使用燃气轮机排气作为蒸汽轮机的热源，蒸汽轮机就可以不额外消耗燃料了。也就是说，蒸汽轮机可以回收燃气轮机的排气热量，额外发出一些有用功，这样就相当于增加了燃气轮机的热效率。如前所述，目前先进的燃气轮机和蒸汽轮机的热效率基本相当，都在38—42%左右，那么，此时这个相当于
M701F燃气轮机联合循环热平衡计算及优化
收稿日期：2009-04-09作者简介：赵世全（１９６３－），男，１９８４年毕业于西安交大涡轮机专业，现主要从事汽轮机、燃气轮机设计工作。 M701F 燃气轮机联合循环热平衡计算及优化 赵世全贾文艾松吴文彭 东方汽轮机有限公司四川德阳618000 摘 要：通过理论分析和计算比较，研究了Ｍ７０１Ｆ燃气轮机单循环特性、燃气－蒸汽联合循环系统、联合循环设计工况和 变工况性能以及各主要参数的选取原则。掌握了７０１Ｆ燃气轮机联合循环热平衡计算方法，并对联合循环热力系统进行了优化计算分析。 关键词：Ｍ７０１Ｆ燃气轮机；联合循环；热平衡计算；优化 中图分类号：ＴＫ４７２；ＴＭ６１１．３文献标识码：Ａ文章编号：１００１－９００６（２００９）０４－００５３－０４ Heat Balance Calculatio n and Op tim izatio n o f M 701F Gas Turb ine Co m b ined Cycle Abstract ：ＴｈｉｓｐａｐｅｒｓｔｕｄｉｅｓｔｈｅｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅｏｆｔｈｅＭ７０１Ｆｇａｓｔｕｒｂｉｎｅｓｉｍｐｌｅｃｙｃｌｅ，ｇａｓｔｕｒｂｉｎｅｃｏｍｂｉｎｅｄｃｙｃｌｅ（ＧＴＣＣ ）ｕｎｄｅｒｄｅｓｉｇｎｃｏｎｄｉｔｉｏｎａｎｄｏｔｈｅｒｃｏｎｄｉｔｉｏｎｓ，ｉｔａｎａｌｙｚｅｓｔｈｅｐｒｉｎｃｉｐｌｅｆｏｒｓｅｌｅｃｔｉｏｎｏｆｍａｊｏｒｐａｒａｍｅｔｅｒｓｉｎＧＴＣＣ．ＴｈｅｔｅｃｈｎｉｑｕｅｏｆＭ７０１Ｆｇａｓｔｕｒｂｉｎｅｃｏｍｂｉｎｅｄｃｙｃｌｅｈｅａｔｂａｌａｎｃｅｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎａｒｅｐｒｅｓｅｎｔｅｄ，ａｎｄｆｉｎａｌｌｙＧＴＣＣｓｙｓｔｅｍｏｐｔｉｍｉｚａｔｉｏｎｉｓｃｏｎｄｕｃｔｅｄａｎｄｃａｃｕｌａｔｅｄ．Key words ：Ｍ７０１Ｆｇａｓｔｕｒｂｉｎｅ；ｇａｓｔｕｒｂｉｎｅｃｏｍｂｉｎｅｄｃｙｃｌｅ；ｈｅａｔｂａｌａｎｃｅｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎ；ｏｐｔｉｍｉｚａｔｉｏｎ ZHAO Shi -quan ，JIA W en ，AI Song ，WU W en -peng （ＤｏｎｇｆａｎｇＴｕｒｂｉｎｅＣｏ．，Ｌｔｄ，６１８０００，Ｄｅｙａｎｇ，Ｓｉｃｈｕａｎ，Ｃｈｉｎａ） 燃气－蒸汽联合循环是当今能源利用中较为先进的技术，具有高效、低污染的特点，目前在我国正受到大力关注和发展。 利用市场换技术，我国于２００２年采用打捆方式，进行Ｆ级重型燃气轮机联合循环项目招标。东方汽轮机有限公司（ＤＴＣ）与日本三菱重工（ＭＨＩ）合作，引进了Ｍ７０１Ｆ燃气轮机制造技术，生产燃气轮机及其辅助设备。通过项目的执行，东汽对燃气轮机设备及燃气－蒸汽联合循环系统有了更加全面的认识，虽然还没能完全掌握燃气轮机的关键技术，但通过不断的消化吸收，将逐步掌握。首先需要掌握的就是联合循环热平衡计算和优化，解决联合循环机组的工程设计和系统配套需要。 根据工程需要，东汽对Ｍ７０１Ｆ燃气轮机以及联合循环系统进行了详细的分析，对热平衡计算方法进行深入的消化吸收，并基于ＧＴ－Ｐｒｏ及 ＧＴ－Ｍａｓｔｅｒ商业软件进行燃气－蒸汽联合循环热平衡计算，为独立工程投标、工程设计、机组的调试与运行以及性能试验等打下技术基础。1M701F 燃气轮机单循环特性分析 要研究Ｍ７０１Ｆ燃气轮机联合循环，必须清楚Ｍ７０１Ｆ燃气轮机单循环特性。 三菱公司Ｍ７０１Ｆ燃气轮机在ＩＳＯ工况下的性能参数：空气流量６５１ｋｇ／ｓ，压比１７，透平进口温度１４００℃，排气温度５８６℃，燃机功率２７０ＭＷ，燃气轮机单循环效率３８．２％，联合循环功率３９８ＭＷ，联合循环效率５７．０％，ＮＯｘ排放２５￣１５ｐｐｍ。三菱公司提供了Ｍ７０１Ｆ燃气轮机单循环性能计算模型，包括大气温度、大气压力、相对湿度、进气压损、排气压损、天然气品质对燃气轮机输出功率、热耗、排气温度、排气流量的影响等。通过三菱提供的计算模型，东汽研究了各种设计参数对燃气
燃气蒸汽联合循环
燃气轮机燃气--蒸汽联合循环技术分析 学号200923060121 姓名蒋琛 摘要：我国火电机组主要为燃煤发电机组，存在污染严重，供电煤耗高的问题，不能满足新世纪电力工业发展需要，必须依靠科技进步，发展清洁燃煤技术，煤气化联合循环和整体气化燃料电池等以燃气输机为技术基础的发电技术，亦是提高我国火电热效率的突破口方向。本文对联合循环发电技术的现状和需求进行了介绍，对联合循环系统的原理、发展趋势、优缺点进行了深入的分析研究，并提出了相应的优化途径和结论。 关键词：联合循环发电；原理；发展趋势 1.引言 我国火电机组主要为燃煤发电机组，存在污染严重，供电煤耗高的问题，不能满足新世纪电力工业发展需要，必须依靠科技进步，促进我国资源环境相互协调可持续发展。采用高参数大容量机组，超临界压力机组是火电机组发展的主要方向外，发展清洁燃煤技术，煤气化联合循环和整体气化燃料电池等以燃气输机为技术基础的发电技术，亦是提高我国火电热效率的突破口方向。为此，今后发展燃气——蒸汽循环发电将具有战略意义燃气—蒸汽轮机联合循环热电冷联供系统是一项先进的供能技术。利用燃气燃烧产生的高温烟气在燃气轮机中做功，将一部分热能转变为高品位的电能，再利用燃气轮机排烟中的余热在废热锅炉内产生蒸汽来带动蒸汽轮机进一步发出部分电能，同时供热和制冷。从而实现了能源的高效梯级利用，同时也降低了燃气供热的成本，是城市中，特别是大气污染严重的大城市中值得大力发展的系统。 2.正文 2.1联合循环发电状况和需求 从20世纪80年代以来，随着燃气轮机及其联合循环总能系统新概念的确立，材料科学、制造技术的进步，特别是能源结构的变化及环境保护的要求更加严格，燃气轮机及其联合循环机组在世界电力系统中的地位发生了显著化，不仅可以用作紧急备用电源和尖峰负荷，还被用来带基本负荷和中间负荷。21世纪以来世界燃气轮机进入了一个新的发展时期，我国燃气轮机引进、开发和应用又进入了一个新的发展阶段。燃气轮机技术进步主要表现在单机容量增大，热效率提高与污染物排放量降低。目前全世界每年新增的装机容量中，有l/3以上系采用燃气—蒸汽联合循环机组，而美国则接近l/2，日本则占火电的43%。据不完全统计，全世界现有燃油和燃天然气的燃气—蒸汽联合循环发电机组的总容量己超过400 GW。当前燃气轮机单机功率已经超过300MW，简单循环热效率超过39%;联合循环功率已经超过780 MW，联合循环热效率超过58. 5%，干式低NOx 燃烧技术已使燃用天然气和蒸馏油时的NOx排放量分别低于25mg/kg和42mg/kg，提高了燃气轮机在能源与电力中的地位与作用。从目前世界火力发电技术水平来看，提高火电厂效率和减少污染物的排放的方法，除带脱硫、除尘装置的超超临界发电技术(USC)、
燃气蒸汽联合循环电厂考试题库手动整理版
第一套 填空： 1、MARK VI 的主要功能有：燃气轮机的速度控制、发电机自动 同期、燃气轮机负荷控制、机组甩负荷时的超速保护。 2、MARK VI控制机柜采用120/240V交流和125V直流电源。 3、UDH是Unit Data Highway的英文缩写，PDH是Plant Data Highway的英文缩写。 4、TMR的中文含义是三重模件冗余。 5、UCVE控制器必须安装于机架的第2槽位。 6、UCVE控制器包含高速处理器、DRAM、闪存、缓存、1个以 太网接口与2个RS232串行口。 7、VCMI在MARK VI中代表通讯模件。 8、MARK VI中HMI软件为CIMPLICITY，I/O诊断和系统配置 （组态）软件为Control System Toolbox。 判断： 1、MARK VI一般都采用双重冗余的方式（×） 2、如若周围环境温度小于45°C，MARK VI的控制器也能被安装在I/O柜内（√） 3、I/O模件是通过UDH与控制器连接的（×） 4、燃气轮机是通过LCI（静态启动系统）来控制发电机作为机组的启动电机的（√） 5、I/ONET的每段的长度不能大于185m，最多只能连接8个节点
（√） 6、通常MARK VI中TMR用R、S、T来表示（√）问答： 1、请说出MARK VI有几种类型的I/O模件及分别的作用。答：⑴V AIC模件：模拟量输入 ⑵V AOC模件：模拟量输出 ⑶VCCC和VCRC模件：电磁阀等的干接点输入 ⑷VGEN模件：4~20mA输入、PT、CT的输入以及开关量的输出 ⑸VPRO模件：保护卡，可以用于脉冲量、PT、热电偶、模拟 量等的输入，以及跳机点的输入、电磁阀及紧急停机等 ⑹VPYR模件：高温计及键相探头的输入等 ⑺VRTD模件：热电阻信号输入 ⑻VSVO模件：伺服阀的控制，LVTD信号输入及提供LVTD 的激励电压、脉冲量输出等 ⑼VTCC模件：热电偶信号输入 ⑽VTUR模件：磁性测速传感器、PT及发电机母线、轴电流、电压的信号检测，还可用于火检和电磁阀的控制等⑾VVIB模件：振动及位移量等的检测 以上I/O模件需配上不同的端子板才能实现相应功能。