预制梁轨道承载力验算
龙门吊轨道承载力验算书
2016年10月26日，经总监办、业主、惠清TJ5标项目部三方现场量得已施工的预制梁轨道基础尺寸为80cm厚、130cm宽。现根据实际结构对对轨道基础承载力进行验算
1.1 龙门吊基础验算
图7.1预制场龙门吊立面图（单位mm）
1.1.1 受力分析
梁场龙门吊属于室外作业，当风力较大或降雨时候应停止施工。当起吊最重梁板（112.1t）且梁板位于最靠近轨道位置台座的时候为最不利工况。
1、龙门吊自重：m=45t
G1=45×103kg×10N/kg＝450 KN
2、30m边梁重量：m=40.2m3×2.6t/m3+7.6t=112.1t
G2=112.1×103kg×10N/kg＝1121 KN
集中荷载P=G2/2=1121/2=560.5KN
均布荷载q=G1/L=450/31=14.52KN/m
当处于最不利工况时，单个龙门吊受力简图如下：
图1.1.1龙门吊受力简图
龙门吊竖向受力平衡可得到：
N1+N2=q×L+P （1-3）取龙门吊左侧支腿为支点，力矩平衡得到：
N2×L=q×L×0.5L+P×3.5 （1-4）由公式（1-3）（1-4）可求得N1=722.28KN，N2=288.34KN
龙门吊单边支腿按两个车轮考虑，两个车轮之间距离为7m，对受力较大支腿进行分析，受力简图如下所示：
图7.1.1-2龙门吊侧面受力简图
受力较大的单边支腿竖向受力平衡可得
N1=N+N （1-5）
由公式（1-5）得出在最不利工况下，龙门吊单个车轮所受最大竖向应力为
N=361.14KN
1.1.2力学建模
根据《路桥施工计算手册》p358可知，荷载板下应力P 与沉降量S 存在如下关系：
23
0(1)10cr P b E s ωυ-=-? (1-6)
其中：
E0-----------地基土的变形模量，MPa ；
ω-----------沉降量系数，刚性正方形板荷载板ω=0.88；刚性圆形荷载板ω=0.79； ν-----------地基土的泊松比，为有侧涨竖向压缩土的侧向应变与竖向压缩应变的比值；
Pcr-----------p-s 曲线直线终点所对应的应力，MPa ；
s-------------与直线段终点所对应的沉降量，mm ；
b-------------承压板宽度或直径，mm ；
不妨假定地基的变形一直处在直线段，这样考虑是比较保守也是可行的。故令地基承载的刚度系数32623101010cr cr P b P b k s s --???==?，则302101-b E k ωυ??=（）（KN/m ）。
另考虑到建模的方便和简单，令b=200mm （纵梁向20cm 一个土弹簧），查表得粉质粘土νn =0.25～0.35，取ν=0.35粉质粘土的变形模量E 0=16 MPa 。带入公式(1-6)求解得：
K=4.144×106
图7.1.2-1模型建立
图7.1.2-2轨道梁应力图
图7.1.2-3轨道梁剪力图
图7.1.2-4基地反力图
图7.1.2-5轨道梁位移图
经过Madis2015建模计算，求得龙门吊轨道梁最大应力弯矩为279.6KN·m，最大负弯矩为64.9KN·m，最大剪力207.6KN，土弹簧最大支点反力14.4KN。
1.1.3轨道地基承载力计算
经过Madis2015建模可以看出，在纵梁方向基地土弹簧反力范围为2.8～3m，考虑端头位置反力较小，出于保守考虑纵梁方向2.8m为基底承力范围。
图7.1.3 轨道梁地基承载范围侧面图
考虑最不利工况，轨道梁所受最大压力为：F max=361.14KN
地基承力面积：S=2.8×1.3=3.64m2
对地基压力:kpa S F f 99max max ==
1.2现场基础承载力检测
龙门吊轨道基础验算
附件：龙门吊基础验算 一、门吊钢跨梁强度验算 1.概述 龙门吊过跨梁采用上下铺设40mm厚盖板和30mm厚腹板组焊而成箱形结构梁，中间间隔1.5m均匀布置16mm厚隔板，整体高度455mm。所用材料主要采用Q345B高强钢，结构形式见图（一） 图一龙门吊钢跨梁结构形式图 2.计算载荷工况： 2.1计算载荷：钢板组合梁上只运行16T门吊，45T门吊则不再钢梁上运行，16T 门吊自重70吨，吊重16吨，走行轮数4，单个轮压G=(70/2+16)/2=25.5T，垂向动荷系数取1.4,单个轮压为G*1.4=35.7T。（门吊轮距7.5m） 2.2载荷工况： 工况1，门吊运行到一轮压地基面端部，一轮压过跨梁上。 工况2，门吊运行到过跨梁中部时工况。 2.2材料的许用应力： 3．有限元建模
过跨梁钢结构有限元模型见图（二）。由于为左右对称结构，采用实体单元进行网格的自动划分。该模型共划分了54768 个单元， 43581个节点。 图二过跨梁钢结构有限元模型 4 结论： 工况1：过跨梁最大应力为109.98 MPa（见图三）、最大静挠度为15.6mm （见图四），挠跨比为14.66/21000=1/1432＜1/500； 工况2：过跨梁最大应力为168.26 MPa（见图五）、最大静挠度为36.2mm （见图六），挠跨比为34/21000=1/617＜1/500； 在载荷工况下，最大应力均小于材料的许用应力，刚度小于钢结构设计规范挠跨比1/500，过跨梁最大强度和刚度均满足使用要求。 图三过跨梁工况1应力云图
图四过跨梁工况1应变云图 图五过跨梁工况2应力云图 图六过跨梁工况2应变云图 二、门吊扩大基础承载力计算 龙门吊轨道梁基础为500mm*600mm，扩大基础图如图七所示，梁上预埋螺栓，铺设43#钢轨，轨道之间预留5mm收缩缝、接地线，轨道末端做挡轨器。
(整理)阳台梁承载力验算终
花溪区洛平新城集中安置点建设项目一标段 悬挑脚手架作用下阳台梁承载力验算书 一、悬挑脚手架对其下结构梁的受力影响 1、悬挑脚手架的节点做法 悬挑脚手架悬挑钢梁的常规做法是利用型钢（一般是Ⅰ字型钢），一端从建筑物伸出，另一端伸入楼层内，在楼层内梁板上锚固。锚固点一般是在楼层外边梁一处，另一处在钢梁的尾端（见图1）。 （图1） 2、悬挑钢梁对结构梁的受力分析 根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）规定，悬挑钢梁按纯悬挑构件计算，钢丝绳不参与计算，其计算模型见图2： （图2） 从以上模型中可以很容易看出，A点处悬挑钢梁受到向上的支撑力，反之，结构边梁受到悬挑钢梁向下的压力，即一道悬挑钢梁对其支撑梁施加了一个向下的集中荷载。在实际施
工中，一跨边梁上往往会支撑三到四道钢梁，这些钢梁就相当于对结构梁施加了二到四个集中荷载，当这些集中荷载增加到一定程度后，显然会对支撑梁结构安全有一定影响，尤其是在实际施工中会将阳台的悬挑梁和阳台边梁作为悬挑架的支撑构件，其受到的影响较大。下面通过对各型号的标准层阳台梁受力的计算，来验算阳台梁结构是否受影响。 二、4-6、17-19栋阳台梁（11-17交A轴外挑梁）验算 一）悬挑钢梁放置在悬挑阳台边梁的计算、验算 2.1 建筑物建筑构件概况 4-6、17-19栋标准层住宅，阳台尺寸为3.5m×1.5m，阳台悬挑梁尺寸为200mm×400mm,阳台边梁为200mm×400mm，阳台板厚100，混凝土强度为C30，楼板及梁底面、侧面均不粉刷，直接刮腻子刷乳胶漆，楼地面做法为30mm厚干干硬性水泥砂浆上铺10厚地板砖。阳台边梁上带100高C20钢筋混凝土翻沿，翻沿上做900高栏杆。 2.2 脚手架搭设方案 本工程采用型钢悬挑钢管扣件式脚手架，悬挑钢梁选用I16工字钢,脚手架步距为1.8m，纵距为1.5m，横距为0.8m，内立杆距墙面0.3m，每层设拦腰杆，悬挑钢梁挑出长度为1.2m，楼层内锚固长度为1.8m，脚手架搭设高度按照《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》要求按19.6m（7层10.8步）计算，连墙件为每层三跨布置，竹脚手板满铺两层（首层和操作层），操作层按一层同时施工，安全网采用密目网在外侧全封闭。 2.3 脚手架内外立杆荷载计算（根据悬挑脚手架方案所得） 内外立杆总荷载分别为：P1=6.64KN;P1=6.64KN 2.4 悬挑钢梁的受力计算 将内外立杆荷载P1、P2代入以下悬挑钢梁计算简图： P1=6.64 KN; P2=6.64KN;q=0.246KN/m； 求得A点处支撑梁受到悬挑钢管的向下的集 中荷载为：N=18.45KN
龙门吊轨道基础计算书
附件一 1 预制梁场龙门吊计算书 1.1工程概况 1.1.1工程简介 本项目预制梁板形式多样，分别为预制箱梁、空心板及T梁，其中最重的是30m 组合箱梁中的边梁，一片重达105t。预制梁场拟采用两台起吊能力为100t的龙门吊用于预制梁的出槽，其龙门吊轨道之间跨距为36.7m。 1.1.2地质情况 预制梁场基底为粉质粘土。查《路桥施工计算手册》中碎石土的变形模量E0=29～65MPa，粉质粘土16～39MPa，考虑最不利工况，统一取粉质粘土的变形莫量E0=16 MPa。临建用地经现场动力触探测得实际地基承载力大于160kpa。 1.2基础设计及受力分析 1.2.1龙门吊轨道基础设计 龙门吊轨道基础采用倒T型C30混凝土条形基础，基础底部宽80cm，上部宽40cm。每隔10m设置一道2cm宽的沉降缝。基础底部采用8根Φ16钢筋作为纵向受拉主筋，顶部放置4根Φ12钢筋作为抗负弯矩主筋，每隔40cm设置一道环形箍筋。，箍筋采用HPB235Φ10mm光圆钢筋，箍筋间距为40cm，具体尺寸如图1.2.1-1、1.2.1-2所示。
图1.2.1-1 龙门吊轨道基础设计图 图1.2.2-2 龙门吊轨道基础配筋图 1.2.2受力分析 梁场龙门吊属于室外作业，当风力较大或降雨时候应停止施工。当起吊最重梁板（105t）且梁板位于最靠近轨道位置台座的时候为最不利工况。
图1.2-1 最不利工况所处位置 单个龙门吊自重按G1=70T估算，梁板最重G2=105t。起吊最重梁板时单个天车所受集中荷载为P，龙门吊自重均布荷载为q。 P=G1/2=105×9.8/2=514.5KN （1-1） q=G2/L=70×9.8/42=16.3KN/m （1-2）当处于最不利工况时单个龙门吊受力简图如下： ` 图1.2-3 龙门吊受力示意图 龙门吊竖向受力平衡可得到： N1+N2=q×L+P （1-3）取龙门吊左侧支腿为支点，力矩平衡得到： N2×L=q×L×0.5L+P×3.5 （1-4）由公式（1-3）（1-4）可求得N1=869.4KN，N2=331.1KN 龙门吊单边支腿按两个车轮考虑，两个车轮之间距离为6m，对受力较大支腿进行分析，受力简图如下所示：
龙门吊轨道梁技术交底书
1、技术交底范围； 本交底适用于航城站龙门吊轨道梁施工 2、设计情况； 航城站?郑和站区间航郑区间全长1257.859m,左右线间距10.85m,覆土厚约 10.8?20.7m，区间纵剖面采用“ V”字坡，最大坡度为23%。，设置2组曲线，曲线半径为430m 450m采用盾构法施工。区间管片内径为5.5m，外径为6.2m,长1.2m/每环。盾构法区间设置2座联络通道（其中1座兼泵站），均采用冷冻法+矿山法施工。区间下穿郑和三桥，需对桥梁进行拆复建。龙门吊轨道梁截面为800cm*600cm主筋采用C20 钢筋，箍筋采用C12钢筋，每1m预埋一个15cm*40cm 1cm厚钢板。 3、轨道梁施工方法 （1）测量放样 依据轴线控制点及具体尺寸，运用导线控制法，使用全站仪进行主轴线的放样，其精度要求：距离中误差：± 2mm角度中误差：± 10s;参照场地情况，将主轴线控制点引至不受破坏的位置，且加以保护；在复验合格的轴线基础上，进行轨道中心线与边线的测定，其精度要求为± 10mm （2）切槽 根据事先放好的轨道梁边界线，使用切槽机沿边界线进行切割，切槽过程中严禁出现偏离 边界线过大的情况，监理工程师论坛在西段北侧冠梁上及东端南侧冠梁上的轨道梁不需要切槽处理。 （3）开挖及人工修边 沿切槽的边界线，使用挖机进行开挖，根据截面形式中设计的开挖深度进行开挖, 严禁欠挖，超挖不得超过200mm开挖至设计深度后，进行人工修边。
(4)绑扎钢筋 人工修边完成后，按照下图的要求在槽内绑扎钢筋，钢筋选用HRB335D20螺纹钢 和①12螺纹箍筋。800x600mm截面底部共12根钢筋，钢筋布置见图纸。轨道梁钢筋保护层为30mm在绑扎箍筋时应在钢筋上固定30mn垫块，确保钢筋保护层厚度，纵向受力钢筋允许误差10mm箍筋绑扎允许误差为20mm钢筋纵向搭接长度满足35d (钢筋直径)。钢筋绑扎过程中须充分保证钢筋网顺直。钢筋绑扎强度必须满足施工需要。 (5)架立模板 模板采用1.2X2.4木模板。在基底两侧用长35cm? 12的钢筋，按间距2.5m每根打入土中，固定模板，拼缝间隙不得超过5mm高低差控制在2mm模板边线与轨道梁中线距离控制在500mm允许误差为± 10mm立模之前，在贴近混凝土面一侧模板表面浮杂质清理干净，并在模板上涂抹一层脱模剂，方便模板拆除，同时也有较好的表观质量。 待轨道梁两边模板加固好后，分别在一侧纵向100X lOOmn方木中间设置横向短方木支撑，间距1m设置一道，上下共三道木支撑，呈梅花型布置，保证两侧模板稳定不偏移。 测量班和现场值班工程师检查轨道梁结构尺寸、垂直度，根据轨道梁中心轴线调整模板。 模板拆除时的混凝土强度必须保证其表面及棱角不受损伤。模板检查标准为模板面与中心线偏差不得超过正负10mm内外轨道梁间距偏差± 10mn模板垂直度偏差为v 5%0。内墙面平整度为3mm顶面平整度为5mm (6)模板拆除 混凝土必须达到设计及规范要求强度75鸠后，才允许拆除模板；拆模后在标准段轨道梁内及时回填压实，防止轨道梁砼发生位移。
悬挑架 悬挑工字钢阳台梁 承载验算
关于XXXXXX工程阳台处 悬挑工字钢阳台梁承载的验算 根据XXXXXX工程《悬挑扣件式钢管脚手架施工方案》中P14页计算得知，阳台梁支座处局部压应力最大弯矩 MA = 15.043 kN?m。根据XXXXXX3楼结构施工图设计中结施-46中知阳台梁截面为200×400最小配筋为3D14；3D14，砼标号为C25，试验算此梁截面。 1、计算资料 混凝土强度等级为C25，fc ＝11.943N/mm2，ft ＝1.271N/mm2 钢筋抗拉强度设计值 fy ＝ 360N/mm2， Es ＝ 200000N/mm2； 纵筋的混凝土保护层厚度 c ＝ 25mm 由配筋面积 As 求弯矩设计值 M，查表得纵筋受拉钢筋面积 As ＝ 462mm2 截面尺寸 b×h ＝ 200×450， h0 ＝ h - as ＝ 450-37.5 ＝412.5mm 2、计算结果 相对界限受压区高度ξb ＝β1 / [1 + fy / (Es〃εcu)] ＝ 0.8/[1+360/(200000*0.0033)] ＝ 0.518 混凝土受压区高度x ＝As〃fy / (α1〃fc〃b) ＝462*360/(1*11.943*200) ＝ 70mm 相对受压区高度ξ＝ x / h0 ＝ 70/412.5 ＝ 0.169 ≤ξb
＝ 0.518 弯矩设计值M ＝α1〃fc〃b〃x〃(h0 - x / 2) ＝1*11.943*200*70*(412.5-70/2) ＝ 62.816kN〃m 配筋率ρ＝ As / (b〃h0) ＝ 462/(200*412.5) ＝ 0.56% 纵筋的最小配筋率ρmin ＝Max{0.20%, 0.45ft/fy} ＝Max{0.20%, 0.16%} ＝ 0.20% M=62.816kN〃m> MA = 15.043 kN?m 满足要求！ 3、卸载措施 根据上述验算可知，阳台梁能够承受从悬挑工字钢上传来的荷载，满足安全要求。另外现场采取以下卸载方式结合施工：采用钢丝绳斜拉45o～60o角度进行卸载，具体方法为采用Φ16钢丝绳斜拉，现场绑扎在每根工字钢上外侧立杆外端的工字钢上进行斜拉。
.正截面承载力计算
3.2 正截面承载力计算 钢筋混凝土受弯构件通常承受弯矩和剪力共同作用，其破坏有两种可能：一种是由弯矩引起的，破坏截面与构件的纵轴线垂直，称为沿正截面破坏；另一种是由弯矩和剪力共同作用引起的，破坏截面是倾斜的，称为沿斜截面破坏。所以，设计受弯构件时，需进行正截面承载力和斜截面承载力计算。 一、单筋矩形截面 1.单筋截面受弯构件沿正截面的破坏特征 钢筋混凝土受弯构件正截面的破坏形式与钢筋和混凝土的强度以及纵向受拉钢 筋配筋率ρ有关。ρ用纵向受拉钢筋的截面面积与正截面的有效面积的比值来表示，即ρ＝As/(bh0)，其中A s为受拉钢筋截面面积；b为梁的截面宽度；h0为梁的截面有效高度。 根据梁纵向钢筋配筋率的不同，钢筋混凝土梁可分为适筋梁、超筋梁和少筋梁三种类型，不同类型梁的具有不同破坏特征。 ①适筋梁 配置适量纵向受力钢筋的梁称为适筋梁。 适筋梁从开始加载到完全破坏，其应力变化经历了三个阶段，如图3.2.1。 第I阶段（弹性工作阶段）：荷载很小时，混凝土的压应力及拉应力都很小，应力和应变几乎成直线关系，如图3.2.1a。 当弯矩增大时，受拉区混凝土表现出明显的塑性特征，应力和应变不再呈直线关系，应力分布呈曲线。当受拉边缘纤维的应变达到混凝土的极限拉应变εtu时，截面处于将裂未裂的极限状态，即第Ⅰ阶段末，用Ⅰa表示，此时截面所能承担的弯矩称抗裂弯矩M cr，如图3.2.1b。Ⅰa阶段的应力状态是抗裂验算的依据。 第Ⅱ阶段（带裂缝工作阶段）：当弯矩继续增加时，受拉区混凝土的拉应变超过其极限拉应变εtu，受拉区出现裂缝，截面即进入第Ⅱ阶段。裂缝出现后，在裂缝截面处，受拉区混凝土大部分退出工作，拉力几乎全部由受拉钢筋承担。随着弯矩的不断增加，裂缝逐渐向上扩展，中和轴逐渐上移，受压区混凝土呈现出一定的塑性特征，应力图形呈曲线形，如图3.2.1c。第Ⅱ阶段的应力状态是裂缝宽度和变形验算的依据。 当弯矩继续增加，钢筋应力达到屈服强度f y，这时截面所能承担的弯矩称为屈服
轨道梁施工安全技术交底
安全技术交底记录编号 工程名称交底部位盾构右线始发 施工单位工种雨季施工人员 交底提要雨季施工安全技术交底 交底内容： 一.施工电器设备保护措施 1)施工使用电器设备要有防雨、防潮、防淹措施，电动机械、手持电动工具，必须安装 漏电保护器； 2)雨季施工前对动力、照明线路及供配电设备进行全面检查，杜绝漏电现象。配电箱及 电闸箱有防雨、防潮措施并且外壳有接地保护； 3)各种电器设备经常进行绝缘、接地、接零保护的检测，发现问题及时处理，尤其在雨 后对设备电缆线检查无问题后，方可合闸使用； 4)每天收工后及大雨来临前，将施工带电设备放置到较高的地方并盖好，保管好。雨后 施工前，先由电工检查后再进行施工作业； 5)采取必要的防雷措施，用电和机械设备要按相应规定做好接地或接零保护装置，并经 常检查和测试可靠性，保护接地电阻一般应不大于4欧姆，防雷接地电阻一般应不大于10欧姆； 6)下雨前，对现场所有动力及照明线路、供配电电器设施进行一次全面检查，对线路老 化、安装不良、瓷瓶裂纹等现象，必须及时修理和更换，严禁迁就使用。 二．机械施工安全措施 1)进入施工现场的所有施工机械的安全防护装置必须齐全有效； 2)大型施工机械应由专职司机操作，现场作业及移位时必须确保场地平整坚实，并设专 人指挥，机械施工时作业半径内严禁站人； 3)现场常用施工机具应定期进行检查，确保其性能良好； 雷雨天气应停止作业，龙门吊应设接地。 三．安全管理措施 1. 在雨期施工前，应对现场所有动力及照明线路，供配电、电气设施进行一次全面检查，对 存在线路老化、安装不良、瓷瓶破裂、绝缘降低以及跑漏电等问题，必须及时更换。 2. 配电箱、电闸箱等，要采取防雨、防潮、防淹、防雷等措施，外壳要做接地保护。 3. 动力设备的接地线不得与避雷地线共用。接地线如需拆换时，必须先做好新的接地线后再
第三章__受弯构件正截面承载力计算
第三章 钢筋混凝土受弯构件正截面承载力计算 一、填空题： 1、对受弯构件，必须进行正截面承载力 、 抗弯，抗剪 验算。 2、简支梁中的钢筋主要有丛向受力筋 、 架立筋 、 箍筋 、 弯起 四种。 3、钢筋混凝土保护层的厚度与 环境 、 混凝土强度等级 有关。 4、受弯构件正截面计算假定的受压混凝土压应力分布图形中，=0ε 0.002 、=cu ε 0.0033 。 5、梁截面设计时，采用C20混凝土，其截面的有效高度0h ：一排钢筋时ho=h-40 、两排钢筋时 ho=h-60 。 6、梁截面设计时，采用C25混凝土，其截面的有效高度0h ：一排钢筋时 ho=h-35 、两排钢筋时 。 7、单筋梁是指 只在受拉区配置纵向受力筋 的梁。 8、双筋梁是指 受拉区和受拉区都配置纵向受力钢筋 的梁。 9、梁中下部钢筋的净距为 25MM ，上部钢筋的净距为 30MM 和1.5d 。 10、受弯构件min ρρ≥是为了防止 少梁筋 ，x a m .ρρ≤是为了防止 超梁筋 。 11、第一种T 型截面的适用条件及第二种T 型截面的适用条件中，不必验算的条件分别为 b ξξ≤ 和 m i n 0 ρρ≥= bh A s 。 12、受弯构件正截面破坏形态有 少筋破坏 、 适筋破坏 、 超筋破坏 三种。 13、板中分布筋的作用是 固定受力筋 、 承受收缩和温度变化产生的内力 、 承受分布板上局部荷载产生的内力，承受单向板沿长跨方向实际存在的某些弯矩 。 14、双筋矩形截面的适用条件是 b ξξ≤ 、 s a x '≥2 。
15、单筋矩形截面的适用条件是 b ξξ≤ 、 min 0 ρρ≥= bh A s 。 16、双筋梁截面设计时，当s A '和s A 均为未知，引进的第三个条件是 b ξξ= 。 17、当混凝土强度等级50C ≤时，HPB235，HRB335，HRB400钢筋的b ξ分别为 0.614 、 0.550 、 0.518 。 18、受弯构件梁的最小配筋率应取 %2.0m in =ρ 和 y t f f /45m in =ρ较大者。 19、钢筋混凝土矩形截面梁截面受弯承载力复核时，混凝土相对受压区高度b ξξ ，说明 该梁为超筋梁 。 二、判断题： 1、界限相对受压区高度b ξ与混凝土强度等级无关。（ ） 2、界限相对受压区高度b ξ由钢筋的强度等级决定。（ ） 3、混凝土保护层的厚度是从受力纵筋外侧算起的。（ ） 4、在适筋梁中提高混凝土强度等级对提高受弯构件正截面承载力的作用很大。（ ） 5、在适筋梁中增大梁的截面高度h 对提高受弯构件正截面承载力的作用很大。（ ） 6、在适筋梁中，其他条件不变的情况下，ρ越大，受弯构件正截面的承载力越大。（ ） 7、在钢筋混凝土梁中，其他条件不变的情况下，ρ越大，受弯构件正截面的承载力越大。（ ） 8、双筋矩形截面梁，如已配s A '，则计算s A 时一定要考虑s A '的影响。（ ） 9、只要受压区配置了钢筋，就一定是双筋截面梁。（ ） 10、受弯构件各截面必须同时作用有弯矩和剪力。（ ） 11、混凝土保护层的厚度是指箍筋的外皮至混凝土构件边缘的距离。（ ） 12、单筋矩形截面的配筋率为bh A s = ρ。（ ）
阳台梁承载力计算书
金茂紫庭1-5号楼阳台结构承载力验算 计 算 书 深圳市特辰科技有限公司 二○一○年五月二十日
阳台梁承载力验算 该工程阳台面梁、挑梁截面均为200×450，面梁配筋为2φ14、2φ16；挑梁配筋为4φ18、2φ14。根据升降架平面布置和阳台梁的跨度和配筋，可知5号楼中的4号机位处的阳台挑梁为最不利受力梁，其配筋为4φ18、2φ16；2号机位处的面梁为最不利受力面梁，其配筋为2φ14、2φ16。其计算如下： 一、计算依据 1、建筑施工安全技术标准 JGJ59-99 2、钢结构设计规范 GBJ17-88 3、企业标准《建筑升降脚手架》Q/STC001-1999 4、建筑结构荷载设计规范GBJ9-87 5、简明钢筋混凝土房屋结构设计手册 二、升降架荷载分析 由我公司升降架设计计算书可知，升降架在最大布置跨度7.2m，且最大跨度7.2m×架高小于110m2时的计算荷载合计如下： 取动力系数γb＝1.05 冲击系数γc＝1.5 恒载分项系数γa＝1.2 活载分项系数γq＝1.4 1、静载： P静＝1.2×（3825＋4016＋23655）＝37795N 2、活荷载：P活＝1.4×7.2×0.9×3×2000＝54432N 3、工作时：P＝γb×(P静＋P活)＝1.05(37795＋54432)＝96838 N 4、升降时：P升＝37795＋1.4×7.2×0.9×500＝42331 N （升降时，不允许人员停留在升降架上，也不允许架体上堆放杂物、垃圾和各种材料，故活荷载仅取一步架）。 从中可以分析，工作时荷载为96838N，由三个导向座（三点）共同承载，故每个导向座所受荷载约为 96838N／3＝32246N，升降时由一点受力，承受荷载42331 N，故取升降荷载为最不利荷载计算：P升＝42331 N（架体跨度为7.2m 时） 三、阳台面梁验算 根据导座式升降脚手架平面布置图可知，阳台面梁处升降架最大跨度为5.2米，本计算书取跨度为5.4米的升降架荷载来计算。则架体荷载为： P1= P升×5.4/7.2＝42331N×5.4/7.2=31800N 梁截面200×450，三级钢，面筋为2φ14，底筋为2φ16，As＝402mm2，砼强度为C30，为了保守计算，按简之梁和单筋矩形梁来计算，查《简明钢筋混凝土房屋结构设计手册》可得梁能承受的最大弯矩为：
吊车轨道的安装技术交底
湘质监统编 施2002-11 施工技术交底记录 工程名称：湖南泰达实业机械有限公司厂房施工单位：二十三冶二公司编号： 项目技术负责人：项目专业施工员：项目专业质量检查员： 专业班组长：交底时间：年月日交底地址： 交底内容 1、交底分部（子分部）、分项工程名称：钢结构工程 2、交底执行标准名称及编号《钢结构工程施工质量验收规范》：GB 3、交底内容摘要：吊车轨道的安装 一、施工准备 1、材料要求 （1）主要材料:钢轨、车挡、压轨器及配件、压轨螺栓、焊接材料等，应具有产品质量合格证明文件、按设计要求和有关规定进行复验。 （2）配套材料：切割气体、钢垫板、铜垫板、橡胶板、护栏、油漆等应具有产品质量合格证明文件。 2、机具设备 （1）起重设备：起重吊机、卷扬机、钢丝绳、倒链、千斤顶等。 （2）测量器具：经纬仪、水准仪、测距仪、塔尺、水平尺、钢尺、拉力计、冲子、钢针、墨斗、磁力线坠、弹簧秤等工具。 （3）焊接设备:电焊机、配电箱、焊条烘干箱、保温桶等。 （4）主要器具：电动扳手、砂轮、普通扳手、撬棍、大锤、溜绳等。 3、作业条件 吊车轨道安装应在吊车梁及屋面系统安装完成并验收合格后进行。 4、技术准备 （1）编制安装施工方案，主要内容包括：工程概况（包括特点、难点与对策）、施工组织与部署、施工准备工作计划、施工进度计划、施工现场平面布置图、资源计划（劳动力、机械设备、材料和构件供应计划）、工期保证措施、质量保证措施和安全措施、环境保护措施等。 （2）所编制的施工方案应受控于总体施工组织设计的各项要求。 （3）绘制钢轨分段排版图。 二、操作工艺 1、工艺流程 构件进场、验收→测量放线→轨道吊装、安装就位→安装压轨器→安装车挡→涂装→验收 2、操作方法 （1）确定轨道安装中心定位线，在吊车梁两端焊接中心线支架，拉中心线钢丝，用钢针划线或用墨斗盒在吊车梁上直接弹出中心线及轨道下翼缘边缘线，安装中心线应为吊车梁纵向轴线。 （2）使用吊车或卷扬机, 将钢轨从一端开始，按分段排版图顺序吊装就位；吊装就位后，用撬棍调整钢轨至安装位置，并用钢尺和吊线锤检查其中心位移，用测距仪检查跨距，水准仪检查标高，根据焊接专项方案进行轨道焊接，符合要求后，安装压轨器，螺栓或焊接固定。 （3）安装车挡是采用吊车或卷扬机就位，调整偏差，用螺栓或焊接固定。
悬挑脚手架作用下阳台梁承载力验算
悬挑脚手架作用下阳台梁承载力验算 根据本工程特点，型钢工具式悬挑脚手架分别在二层、八层、十四层、二十层结构悬挑，考虑到阳台处脚手架外附加荷载较大，为保证结构传力可靠，需对阳台梁承载力进行验算。 结合结构图，以27-29轴最大阳台跨度为最不利受力计算，见图1、图2。 图一
图二 根据外脚手架方案，立杆纵向间距1.6m，单立杆竖向力P=20KN，则型钢作用于阳台上，其受力简图如下： 一、阳台连系梁承载力验算 阳台连系梁截面为200*550，混凝土强度等级为C30，受力纵筋采用HRB400三级钢，箍筋采用HRB400三级钢。 2 计算条件： 荷载条件: 均布恒载标准值: 0.00kN/m 活载准永久值系数: 0.50 均布活载标准值: 0.00kN/m 支座弯矩调幅幅度: 0.0% 梁容重 : 25.00kN/m3计算时考虑梁自重: 考虑
恒载分项系数 : 1.20 活载分项系数 : 1.40 活载调整系数 : 1.00 配筋条件: 抗震等级 : 不设防纵筋级别 : HRB400 混凝土等级 : C30 箍筋级别 : HRB400 配筋调整系数 : 1.0 上部纵筋保护层厚: 25mm 面积归并率 : 30.0% 下部纵筋保护层厚: 25mm 最大裂缝限值 : 0.400mm 挠度控制系数C : 200 截面配筋方式 : 双筋 3 计算结果： 单位说明: 弯矩:kN.m 剪力:kN 纵筋面积:mm2箍筋面积:mm2/m 裂缝:mm 挠度:mm ----------------------------------------------------------------------- 梁号 1: 跨长 = 600 B×H = 200 × 550 左中右弯矩(-) : 0.000 -0.119 -0.536 弯矩(+) : 0.000 0.001 0.000 剪力: 0.097 -0.893 -1.883 上部as: 35 35 35 下部as: 35 35 35 上部纵筋: 220 220 220 下部纵筋: 220 220 220 箍筋Asv: 191 191 191 上纵实配: 2E14(308) 2E14(308) 2E14(308) 下纵实配: 2E14(308) 2E14(308) 2E14(308) 箍筋实配: 2E6@250(226) 2E6@250(226) 2E6@250(226) 腰筋实配: 6d8(302) 6d8(302) 6d8(302) 上实配筋率: 0.28% 0.28% 0.28% 下实配筋率: 0.28% 0.28% 0.28% 箍筋配筋率: 0.11% 0.11% 0.11% 裂缝: 0.000 0.000 0.001 挠度: -0.000 -0.000 -0.000 最大裂缝:0.001mm<0.400mm 最大挠度:0.000mm<3.000mm(600/200) 本跨计算通过. ----------------------------------------------------------------------- 梁号 2: 跨长 = 1600 B×H = 200 × 550 左中右弯矩(-) : -0.536 0.000 -0.750 弯矩(+) : 0.000 0.416 0.000 剪力: 2.506 -0.134 -2.774
龙门吊轨道基础施工技术交底
施工交底记录表 专业：土建编号: 注：1.增补部分均以附件形式完成。2?该表由技术人员填写（包括附件部分）。3. 签字坚决杜绝代签。4、施工班组留存交底记录。
一、工程概况及施工范围 根据**项目吊装设备施工需要，安装2台63t-42m门式起重机，以供设备代保管设备器材的垂直运输。本工程为设备露天龙门吊存放场地工程，主要工程内容为新建两台63T龙门吊轨道基础及混凝土道路，该工程全场面积为21339 m2, 龙门吊轨道长150m,,轨道间距42m，两台龙门吊相距17m,,基础上部为倒T 型钢筋混凝土结构，下部宽900mm,高500mm,;上部宽500mm,高300mm, 倒T型钢筋混凝土基础下部顶面标高为土0.00 （现场场平标高76m）,基础垫层为300mm,宽1000mm, 由于本工程龙门吊基础底的天然地基承载力较低，库区存放场地未压实，长 期下雨导致场地内表层土质下面存在大面积淤泥，需要进行地基处理。地基处理 采用碎石垫层夯实，处理后地基承载力特征值应满足fak>200KPa。地坪垫层以 下及基础底面标高以上的填土，其压实系数应》0.94。倒T型钢筋混凝土基础下部顶面标高为土0.00,采用C30混凝土，下部宽900mm,高500mm,; 上部宽500mm,高300mm,基础垫层为300mm厚碎石，宽1000mm。 单位：mm 轨道梁主要工程数量如下: 二、技术要求 1、测量放线要有专业人员操作，熟悉图纸对龙门吊轨道位置提前进行放线。 2、土方开挖前办理内部动土作业票，由相关各方经现场查看无危险源与经设计交底后方可进行开挖，开挖深度为600mm宽度为1200mm严格按照图纸施工。 3、钢筋下料准确，绑扎间距、保护层厚度满足要求； 4、混凝土施工捣固密实，确保没有蜂窝麻面现象； 5、预埋件预埋位置准确； &预埋钢板与锚筋焊接牢固，焊接长度满足单面焊10d,双面焊5d的要求; 7、注意轨道梁混凝土养护工作，保证混凝土强度达到设计要求。 三、工期要求 本工程计划根据周计划和月计划定。
楼板承载力验算证
楼板承载力验算证明 根据工程实际需要，在结构二层平面位置处1-27轴往东米交1-B轴往北6米的位置即如下图： 在此区域放置了3台空调机位和100kg水泵机,经计算，此区域楼板需承受约200kg/m2（即2kN/m2）的活荷载，现需验算此活荷载是否能满足此楼板荷载承载力要求，验算如下： 根据建筑结构荷载设计规范《GB50009-2012》第条表不上人屋面活荷载为 kN/m2，恒荷载经计算为 kN/m2，根据荷载不利计算要求，本设备楼板的荷载不利布置为空调机位的活荷载（活荷载与空调机位荷载取较大值为不利活荷载）加楼板恒荷载进行计算： m2；此区域的楼板为计算单元，但中间已设置次梁，因此计算单元为，根据混凝土结构设计规范《GB50010-2010》对双向板控制要求，长边与短边之比大于2，小于3，即为双向板，因此2=，2<<3,故本设备楼板区域计算为双向板控制。计算单位为四边铰接，需要验算楼板中间位置和边跨段弯矩是否满足要求，根据结构静力计算手册查询，弯矩可按系数控制，即计算弯矩为M==根据此弯矩查询构件配筋，由于弯矩过小，在此弯矩计算下的配筋率远远小于规范要求%的最小配筋率要求，因此本工程楼板配筋满足混凝土结构设计规范《GB50010-2010》第条表受弯构件最小配筋率%的要求；即楼板配筋面积为：=240mm2,因此，设备基础所在楼板区域内，在此
放置的3台空调机位和水泵机所产生的重力荷载能满足楼板的最小配筋要求，此计算根据建筑结构荷载设计规范所示的条例满足要求。 为保险起见，对设备基础采用20#槽钢横担在1-B至1-C楼梯间的两根横梁上，使设备的承重均匀分布在两道横梁上；水泵的位置选在梁上采用两段20#槽钢垂直于横梁放置。这样处理使设备的荷载控制在200kg/m2（即2kN/m2）以内，远远小于正常楼梯的荷载300kg/m2（即3kN/m2）。 设备布置及基础设置详见下图： 验算单位： 验算日期：
龙门吊轨道基础计算书
龙门吊轨道基础计算书 1.编制依据 （1）《基础工程》（人民交通出版社）； （2）《吊车轨道的连接标准》（GB253）； （3）《机械设备安装工程施工及验收通用规范》（GB50231-98）； （4）《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）； （5）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）； （6）《公路工程施工安全技术规范》（JTG F90-2015）； 2.工程概况 本项目为江苏省江都至广陵高速公路改扩建工程路基桥涵施工项目JG-JD-2标段，起自大桥互通，终于扬泰交界处，起讫点桩号为K980+400～K992+533.927，全长12.134km，途经大桥、浦头两镇。 本工程为既有高速“四改八”项目，目前路基宽度为26m，改扩建采用两侧各拼宽8m，路基宽42m。 本标段先张法空心板梁共428片，其中13m板梁16片，16m板梁400片，20m 板梁12片。后张法25mT梁24片，后张法30m箱梁64片（单片重93t）。 考虑施工场地、施工条件及预制梁总量，先张法空心板梁和后张法预制梁均采用外购成品梁；空心板梁梁场存梁能力满足施工要求，后张法预制梁梁场受施工场地限制，存梁能力较小；综上考虑，在X203跨线桥16#台尾附近设置存梁台座，存梁能力36片。 存梁区域龙门吊轨道基础长200m，龙门吊轨道基础中心间距16m，龙门吊轨道基础采用“凸型”钢筋混凝土结构；存梁区域共设有3个存梁台座，存梁台座可存梁36片（双层存梁）。 存梁区域投入2台60t龙门吊，跨度16m，龙门吊主承重梁采用桁架结构，长25m，支腿高度9m。单台龙门吊自重为27t。 3.设计说明 龙门吊走行轨道基础采用钢筋混凝土条形基础，采用倒T形截面,混凝土强度等级为C30。龙门吊走行轨道采用龙门吊厂家设计要求采用的起重钢轨型号，基础设计中不考虑轨道与基础共同受力作用，忽略钢轨承载能力。基础按弹性地基梁进行分析设计。
预制梁吊装技术交底
琅岐岛雁行江北岸片区综合整治开发建设道路项目 桥梁预制梁吊装施工技术交底 交底人： 复核人： 交底时间： 签收人姓名一览表 架桥机配件运抵工地后，及时组织厂家、技术管理人员、工班熟悉桥机构造， 读懂图纸后及时组织拼装。经过组拼、试吊、验收后架桥机即可架梁。 架桥机过孔后，开始架梁工作。出梁采用2台50t龙门吊起吊、2台炮车运输、送梁。吊装工序如下： （1）准备工作 在实施梁板吊装前，梁板张拉、压浆完成后且达到设计强度的100%，及相应墩、台的砼强度必须达到设计强度的100%，经现场技术员及监理检查合格后方可进行梁 板的吊装工作。吊装前准备工作：
①检查构件外形尺寸、预埋件尺寸、位置。关于T梁的外形尺寸，在T梁预制 时已强调，但在吊装前必须逐一检查，特别是梁的长度和翼板宽度、翼板钢筋长度等，检查发现问题及时处理，合格的构件才能安装。 ②检查支座相应尺寸和受力性能。 ③安装前，组织专业人员对架桥机、滑车、葫芦、电机、千斤顶、运梁车各部 位（轮胎气压、轮胎外壳等）、架桥机的卷扬机钢丝绳、销子以及各部位的润滑情 况等进行逐项检查。梁板安装前，必须出具架桥机的说明书和检定合格证书。 ④提前装好临时支座。临时支座采用硫磺砂浆预制成形(内之电炉丝)。另外， 吊装梁板时，为防止钢板损害钢丝绳，用1cm钢板(30cm×30cm)高温弯折成90度，兜在T梁底板，保护吊梁钢丝绳不损伤梁体。 ⑤安装前，测量人员在桥墩、桥台上按照设计要求将所有T梁的纵横向位置测出，用红油漆将其中心线标出，然后按设计要求安装支座。 ⑥支座的安装： 根据设计图纸要求，采用相应的支座，详见各桥梁设计图。 一般板式橡胶支座的安装要求（GJZ）： ①安装支座前应将支座垫石处清理干净，用干硬性水泥砂浆抹平，并使其顶面 标高符合设计要求。 ②将设计图上标明的支座中心位置标在支座垫石及橡胶支座上，橡胶支座准确 安放在支座垫石上，要求支座中心线与支座垫石中心线重合。 ③顺桥向两端标高不同，即桥梁有纵坡，按照设计图纸要求支座顶面水平设置，纵坡以梁底预埋钢板调整。 ④吊装时，抹平的水泥砂浆必须干燥、清洁，必须使梁就位准确且与支座密贴。如果就位不准、不密贴，须重新吊起，采取垫钢板等措施使支座位置限制在允许偏 差范围内。
阳台处计算书
悬挑式扣件钢管脚手架计算书 钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。 计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为21.6米，立杆采用单立管。 搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.05米，立杆的步距1.80米。 采用的钢管类型为48×3.5， 连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。 施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设12层。 悬挑水平钢梁采用[12.6号槽钢，其中建筑物外悬挑段长度3.20米，建筑物内锚固段长度1.30米。 悬挑水平钢梁采用支杆与建筑物拉结，最外面支杆距离建筑物3.10m，支杆采用9号角钢b ×d×r=90×10×10mm。 一、大横杆的计算: 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.150×1.050/3=0.052kN/m 活荷载标准值 Q=3.000×1.050/3=1.050kN/m 静荷载的计算值 q1=1.2×0.038+1.2×0.052=0.109kN/m 活荷载的计算值 q2=1.4×1.050=1.470kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩) 2.强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下:
跨中最大弯矩为 M1=(0.08×0.109+0.10×1.470)×1.5002=0.350kN.m 支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.10×0.109+0.117×1.470)×1.5002=-0.412kN.m 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.412×106/5080.0=81.008N/mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 静荷载标准值q1=0.038+0.052=0.091kN/m 活荷载标准值q2=1.050kN/m 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.677×0.091+0.990×1.050)×1500.04/(100×2.06×105×121900.0)=2.220mm 大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求! 二、小横杆的计算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.038×1.500=0.058kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.150×1.050×1.500/3=0.079kN 活荷载标准值 Q=3.000×1.050×1.500/3=1.575kN 荷载的计算值 P=1.2×0.058+1.2×0.079+1.4×1.575=2.369kN
受弯构件正截面承载力计算测试分析
钢筋混凝土受弯构件正截面承载力计算 一、填空题： 1、对受弯构件，必须进行 、 验算。 2、简支梁中的钢筋主要有 、 、 、 四种。 3、钢筋混凝土保护层的厚度与 、 有关。 4、受弯构件正截面计算假定的受压混凝土压应力分布图形中，=0ε 、=cu ε 。 5、梁截面设计时，采用C20混凝土，其截面的有效高度0h ：一排钢筋时 、两排钢筋时 。 6、梁截面设计时，采用C25混凝土，其截面的有效高度0h ：一排钢筋时 、两排钢筋时 。 7、单筋梁是指 的梁。 8、双筋梁是指 的梁。 9、梁中下部钢筋的净距为 ，上部钢筋的净距为 。 10、受弯构件min ρρ≥是为了防止 ，x a m .ρρ≤是为了防止 。 11、第一种T 型截面的适用条件及第二种T 型截面的适用条件中，不必验算的条件分别为 和 。 12、受弯构件正截面破坏形态有 、 、 三种。 13、板中分布筋的作用是 、 、 。 14、双筋矩形截面的适用条件是 、 。 15、单筋矩形截面的适用条件是 、 。 16、双筋梁截面设计时，当s A '和s A 均为未知，引进的第三个条件是 。 17、当混凝土强度等级50C ≤时，HPB235，HRB335，HRB400钢筋的b ξ分别为 、 、 。 18、受弯构件梁的最小配筋率应取 和 较大者。 19、钢筋混凝土矩形截面梁截面受弯承载力复核时，混凝土相对受压区高度b ξξφ，说明 。 二、判断题：
1、界限相对受压区高度b ξ与混凝土强度等级无关。（ ） 2、界限相对受压区高度b ξ由钢筋的强度等级决定。（ ） 3、混凝土保护层的厚度是从受力纵筋外侧算起的。（ ） 4、在适筋梁中提高混凝土强度等级对提高受弯构件正截面承载力的作用很大。（ ） 5、在适筋梁中增大梁的截面高度h 对提高受弯构件正截面承载力的作用很大。（ ） 6、在适筋梁中，其他条件不变的情况下，ρ越大，受弯构件正截面的承载力越大。（ ） 7、在钢筋混凝土梁中，其他条件不变的情况下，ρ越大，受弯构件正截面的承载力越大。（ ） 8、双筋矩形截面梁，如已配s A '，则计算s A 时一定要考虑s A '的影响。（ ） 9、只要受压区配置了钢筋，就一定是双筋截面梁。（ ） 10、受弯构件各截面必须同时作用有弯矩和剪力。（ ） 11、混凝土保护层的厚度是指箍筋的外皮至混凝土构件边缘的距离。（ ） 12、单筋矩形截面的配筋率为bh A s =ρ。（ ） 三、选择题： 1、受弯构件是指（ ）。 A 截面上有弯矩作用的构件 B 截面上有剪力作用的构件 C 截面上有弯矩和剪力作用的构件 D 截面上有弯矩、剪力、扭矩作用的构件 2、梁中受力纵筋的保护层厚度主要由（ ）决定。 A 纵筋级别 B 纵筋的直径大小 C 周围环境和混凝土的强度等级 D 箍筋的直径大小 3、保护层的厚度是指（ ）。 A 从受力纵筋的外边缘到混凝土边缘的距离 B 箍筋外皮到混凝土边缘的距离 C 纵向受力筋合力点到混凝土外边缘的距离 D 分布筋外边缘到混凝土边缘的距离 4、受弯构件正截面承载力计算采用等效矩形应力图形，其确定原则为（ ）。 A 保证压应力合力的大小和作用点位置不变 B 矩形面积等于曲线围成的面积 C 由平截面假定确定08.0x x = D 两种应力图形的重心重合 5、界限相对受压区高度，当（ ）。 A 混凝土强度等级越高，b ξ越大 B 混凝土强度等级越高，b ξ越小 C 钢筋等级越
龙门吊轨道梁基础计算书
龙门吊基础设计计算书 1、设计依据 《基础工程》（第二版），清华大学出版社； 《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）； 龙门吊生产厂家提供有关资料； 《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）； 《建筑施工计算手册》。 2、工程概况 翠柏里站为8.1m侧式站台地下二层岛式车站，车站站台中心里程为 SK16+399.784，为三柱四跨钢筋混凝土箱型结构，车站基坑宽24.3~25.3m，长约223m，站台中心里程处顶板覆土约1.5m，南北端头井基坑深分别为17.97m、 18.42m。翠柏里站前后区间采用类矩形盾构施工，两端均为盾构始发。车站主体结构上方加建二~三层商业开发用房，利用车站的框架柱及桩作为基础。 为确保施工进度与安全质量按时按标完成，我项目部拟配置2台MH10/10t-28.1m电动葫芦门式起重机，起重机满载总重150t，均匀分布在8个轮上，理论计算轮压： 8/= = = * 150 8/8.9 mg kN f7. 183 为确保安全起见，将轮压设计值提高到320kN进行设计。西侧基础梁拟采用1200mm*800mm的主体围护顶圈梁作为基础梁，长度根据现场实际情况施工，东侧基础梁拟采用500mm*1500mm的地下连续墙的导墙作为轨道梁基础，总长超过 223m，混凝土强度等级为C30。基础设计中不考虑轨道与基础的共同受力作用，忽略钢轨承载能力不计，按半无限弹性地基梁进行设计。
图1 基础梁 受力简图 3、西侧轨道梁梁的截面特性 西侧轨道梁混凝土梁采用C35混凝土，抗压强度35MPa。如图所示，轴线至梁底距离： 4.0 1y= m y4.0 = m 2 图2 基础梁截面简图 梁的截面惯性矩： I=b*h3/12=0.051m3 梁的截面抵抗矩：