表冷器
盘管的选型计算书盘管的选型计算书盘管的选型计算书盘管的选型计算书
一、AHU150901 1台风量18700m3/h 全新风外形B×H 1920×1710mm 夏季表冷进风参数
tg=36.3℃ts=27.3℃额定冷量270KW 查i-d图进风焓i1=86KJ/kg 根据由Q=G×Δi 处理后空气焓i2= i1-GQ=86-2.1187003600270××=43 KJ/kg 查i-d图 处理后温度t2=16℃析湿系数§=)21(21ttcpii?? =)163.36(01.14386?×?=2.1 根据机组外形初定表冷器外形 长×高 1570×1334 净尺寸 33孔迎风面积Fy=1.57×1.334=2.09m2 迎面风速V y=FyG=09.2360016100×=2.14 m/s =)21(21ttcpii?? 干球效率Eg= )1(21tjttt??α =)75.36(9.0175.36?×?=0.734 水当量比D=0.000289·fwFyV y.
??δ=435015.014.3)8.1~0.1(09.214.244.2000289.02××××××=0.51 0.28 传热单元数B=)11(1EgDEgtnD???=0.57 0.66 传热系数K=1.163·[8.088.1871622.0171.0266.521wvy+?ξ]-1 =77.7
89.7w/m2·℃W=1.0 1.8 m/s 需要散热面积F=kBgcp6.3??ξ=( )
66.057.07.897.77(6.32.11610001.144.2××××=224 299 m2 取安全系数1.15 则需要散热面积F需=258
344 m2 如选用8排表冷器,则实际散热面积F实=1.57×0.8×35×8=352 m2>344 m2 所以选用8排表冷器合适
二、AHU50902 1台风量16500m3/h 新风量3630m3/h 回风量2870m3/h 机组外形B×H
1920×1710mm 夏季表冷进风参数tg=28.3℃ts=22.0℃额定冷量120KW 查i-d图进风焓i1=64KJ/kg 根据由Q=G×Δi 处理后空气焓i2= i1-GQ=64-2.1165003600120××=42 KJ/kg 查i-d图 处理后温度t2=16℃析湿系数§=)21(21ttcpii?? =)163.28(01.14264?×? =1.77 根据机组外形初定表冷器外形 长×高 1570×1334 净尺寸 35孔迎风面积Fy=1.57×1.334=2.09m2 迎面风速V y=FyG=09.2360016500×=2.19 m/s 干球效率Eg= )1(21tjttt??α =)73.28(9.0163.28?×?=0.64 水当量比D=0.000289·fwFyV y.??δ=435015.014.3)8.1~0.1(77.109.219.2000289.02××××××=0.38 0.21 传热单元数B=)11(1EgDEgtnD???=0.83 0.9 传热系数K=1.163·[8.088.1871622.0171.0266.521wvy+?ξ]-1 =68 77w/m2·℃W=1.0 1.8 m/s 需要散热面积F=kBgcp6.3??ξ=( )
9.0837.077~68(6.32.11650001.177.1××××=142 174m2 取安全系数1.15 则需要散热面积F需=164
200m2 每米铜管散热面积约0.8m2 如取6排表冷器,则实际散热面积F实=1.57×0.8×35×6=264 m2>200 m2 所以选用6排表冷器合适
三、AHU50903 1台风量49000m3/h 新风量3920m3/h 回风量45080m3/h 机组外形B×H 2540×2330mm 夏季表冷进风参数tg=27.0℃ts=21.0℃额定冷量250KW 查i-d图进风焓i1=60KJ/kg 根据由Q=G×Δi 处理后空气焓i2= i1-GQ=604-2.1490003600250××=45 KJ/kg 查i-d图 处理后温度t2=16.7℃析湿系数§=)21(21ttcpii?? =)7.1627(01.14560?×?=1.44 根据机组外形初定表冷器外形 长×高 2190×915 净尺寸 24孔两台迎风面积Fy=2.19×0.915×2=4.02m2 迎面风速V y=FyG=02.4360049000×=3.39 m/s 干球效率Eg= )1(21tjttt??α =)727(94.07.1627?×?=0.55 水当量比D=0.000289·fwFyV y.??δ=4224015.014.3)8.1~0.1(02.439.344.1000289.02×××××××=0.67 0.37 传热单元数B=)11(1EgDEgtnD???=0.97 1.1 传热系数K=1.163·[8.088.1871622.0171.0266.521wvy+?ξ]-1 =668 74w/m2·℃W=1.0 1.8 m/s 需要散热面积F=kBgcp6.3??ξ=( ) 1.197.074~66(6.32.14900001.144.1××××=292 371m2 取安全系数1.15 则需要散热面积F需=336 427m2 每米铜管散热面积约0.8m2 如取6排表冷器,则实际散热面积F实=2.19×0.8×48×6=205 m2>427 m2 所以选用6排表冷器合适
四、AHU50502A B 2台风量80300m3/h 全新风机组外形B×H 3160×2970mm 夏季表冷进风参数tg=36.5℃ts=29.1℃额定冷量260KW 查i-d图进风焓i1=94KJ/kg 根据由Q=G×Δi 处理后空气焓i2= i1-GQ=94-2.1803003600260××=84 KJ/kg 查i-d图 处理后温度t2=28℃析湿系数§=)21(21ttcpii?? =)285.36(01.18494?×? =1.16 根据机组外形初定表冷器外形 长×高 2180×1219 净尺寸 32孔4台迎风面积Fy=2.81×1.219×2=6.85m2 迎面风速V y=FyG=85.6360080300×=3.26 m/s 干球效率Eg= )1(21tjttt??α =)75.36(94.0285.36?×?=0.31 水当量比D=0.000289·fwFyV y.??δ=4432015.014.3)8.1~0.1(85.626.316.1000289.02×××××××=0.33 0.18 传热单元数B=)11(1EgDEgtnD???=2.55 2.61 传热系数K=1.163·[8.088.1871622.0171.0266.521wvy+?ξ]-1 =59 66w/m2·℃W=1.0 1.8 m/s 需要散热面积F=kBgcp6.3??ξ=( ) 61.255.26659(6.32.18030001.116.1××××=182 209 m2 取安全系数1.15 则需要散热面积F需=210 240 m2 如选用8排表冷器,则实际散热面积F实=2.81×0.8×32×2×2=288 m2>240 m2 所以选用2排表冷器合适
五、AHU50503A B 2台
风量85600m3/h 全新风机组外形B×H 3160×3160mm 夏季表冷进风参数tg=36.5℃ts=29.1℃额定冷量280KW 查i-d图进风焓i1=94KJ/kg 根据由Q=G×Δi 处理后空气焓i2= i1-GQ=94-2.1856003600280××=84 KJ/kg 查i-d图 处理后温度t2=28℃析湿系数§=)21(21ttcpii?? =)285.36(01.18494?×? =1.16 根据机组外形初定表冷器外形 长×高 2180×12969 净尺寸 34孔4台迎风面积Fy=2.81×1.296×2=7.28m2 迎面风速V y=FyG=285.7360085600×=3.27 m/s 干球效率Eg= )1(21tjttt??α =)75.36(94.0285.36?×?=0.31 水当量比D=0.000289·fwFyV y.??δ=4434015.014.3)8.1~0.1(28.727.316.1000289.02×××××××=0.33 0.18 传热单元数B=)11(1EgDEgtnD???=2.55 2.61 传热系数K=1.163·[8.088.1871622.0171.0266.521wvy+?ξ]-1 =59 66w/m2·℃W=1.0 1.8 m/s 需要散热面积F=kBgcp6.3??ξ=( ) 61.255.26659(6.32.18560001.116.1××××=194 222 m2 取安全系数1.15 则需要散热面积F需=223 255 m2 每米铜管散热面积0.8 m2 如选取2排表冷器,则实际散热面积F实=2.81×0.8×34×2×2=306 m2>255 m2 所以选用2排表冷器合适
六、AHU50504 1台
风量5000m3/h 全新风机组外形B×H 1300×1090mm 夏季表冷进风参数tg=36.5℃ts=29.1℃额定冷量75KW 查i-d图进风焓i1=94KJ/kg 根据由Q=G×Δi 处理后空气焓i2= i1-GQ=94-2.150********××=49 KJ/kg 查i-d图 处理后温度t2=18.5℃析湿系数§=)21(21ttcpii?? =)5.185.36(01.14994?×? =2.48 根据机组外形初定表冷器外形 长×高 950×686 净尺寸 18孔迎风面积Fy=0.95×0.686=0.65m2 迎面风速V y=FyG=65.036005000×=2.14m/s 干球效率Eg= )1(21tjttt??α =)75.36(9.05.185.36?×?=0.68 水当量比D=0.000289·fwFyV y.??δ=418015.014.3)8.1~0.1(65.014.248.2000289.02××××××=0.31 0.17 传热单元数B=)11(1EgDEgtnD???=0.76 0.82 传热系数K=1.163·[8.088.1871622.0171.0266.521wvy+?ξ]-1 =77 89w/m2·℃W=1.0 1.8 m/s 需要散热面积F=kBgcp6.3??ξ=( ) 82.076.08977(6.32.1500001.148.2××××=57 71 m2 取安全系数1.15 则需要散热面积F需=66 82 m2 如选取6排表冷器,则实际散热面积F实=0.951×0.8×18×6=82 m2=82 m2 所以选用6排表冷器合适
七、AHU50505 1台风量15000m3/h 全新风机组外形B×H 1300×1710mm
夏季表冷进风参数tg=36.5℃ts=29.1℃额定冷量230KW 查i-d图进风焓i1=94KJ/kg 根据由Q=G×Δi 处理后空气焓i2= i1-GQ=94-2.1150003600230××=48KJ/kg 查i-d图 处理后温度t2=18℃析湿系数§=)21(21ttcpii?? =)185.36(01.14894?×? =2.46 根据机组外形初定表冷器外形 长×高 950×1296 净尺寸 34孔迎风面积Fy=0.95×1.296=1.23m2 迎面风速V y=FyG=23.1360015000×=3.39m/s 干球效率Eg= )1(21tjttt??α =)75.36(9.0185.36?×?=0.7 水当量比D=0.000289·fwFyV y.??δ=434015.014.3)8.1~0.1(23.139.346.2000289.02××××××=0.49 0.27 传热单元数B=)11(1EgDEgtnD???=0.656 0.73 传热系数K=1.163·[8.088.1871622.0171.0266.521wvy+?ξ]-1 =82 95w/m2·℃W=1.0 1.8 m/s 需要散热面积F=kBgcp6.3??ξ=( ) 73.065.09582(6.32.11500001.146.2××××=179 233 m2 取安全系数1.15 则需要散热面积F需=206 268 m2 如选取10排表冷器,则实际散热面积F实=0.95×0.8×34×10=258m2 所以选用10排表冷器合适
表冷器计算书
表冷器计算书 (一)前表冷器 a.已知： 风量：14000CMH 空气质量流量q mg=(14000×/3600≈s 空气体积流量q vg=14000/3600≈s 空气进、出口温度： 干球：35/17℃湿球：℃ 空气进、出口焓值：㎏ 进水温度：6℃，流量：110CMH(前、后冷却器) 阻力：水阻＜70KPa，风阻700Pa(前后冷却器) 计算： 接触系数ε2： ε2= 1-（t g2-t s2）/（t g1-t s1） =1-/≈ 查《部分空气冷却器的接触系数ε2》表： 当Vy=~s时：GLⅡ六排的ε2=~ 从这我们可以看出：六排管即可满足要求。（可得出如下结论：在表冷器外型尺寸受到限制的情况下，我们从增大换热面积来提高换热总量总是不大理想，即使强行增加排数仍旧帮助不大。我近30遍的手工计算也证明了这一点。提高水流速和降低水温对提高换热总量有更为积极的贡献。通过计算我们可以发现钢管的水阻实在太大，稍微增加一点，水阻就大的吓人。于是我设计采用了两组双排供、双排回的表冷器，在两组总排数仅8排的表冷器里同时供回水达四排之多，水程就一个来回。这样就出现了大流量小温差的情况，水流速ω可以提高。在冷冻水里添加乙二醇，使冷冻水的冰点下降。很容易我们发现对数平均温差提高了很多。从而达到了提高换热总量的目的。） 选型分析： ⊙冷负荷Q= q mg ×(h1-h2) ×－≈(235760Kcal/h) ⊙由六排管的水阻△Pw=ω≤70Kpa 得：管内水流速ω≤s [水阻的大小和水程的长短也有密切的关系，经验公式没有对此给个说法。推论：八排管（即实际上的二排管）在流速一定时的水阻必为六排管的1/3。理论上可以使△Pw=ω≤70Kpa，有ω≤s，但常识告诉我们：不能如此取值，可以判定八排管（即实际上的二排管）的ω≤s为合理。] 安全起见，设令： ω=s ⊙要求Vy=~s，可初估迎面尺寸（计算表明风速和流速的增加，将带来K值的增加，但K值的增加，却导致迎面的减小，间接使整个换热面积A的减小，我对Vy=s进行的计算表明，K值的增加，A值减小，K×A之积增加并不明显。从这点来看牺牲K值换A值较为有利于整体换热效果，特别的要保6~8排的K值，换来的是将在以后用4~6排的增加面积来弥补，是很得不偿失的，况且那时K值还得再按倍计算。但按Vy=s计算表明：A值增加，K×A之积也反而减小，K=，考虑其它因数K=，β≈，γ≈；ε1≈，提出t w1=℃的不合理要求。由多次的计算看
空气焓差法计算制冷量
组合式空调箱空气焓差法计算制冷能力 主题：空调箱制冷效能验证 主旨：于现场快速计算空调箱于当前工况下制冷（热）能力 关键字：表冷器、进风干球温度、进风湿球温度、出风干球温度、 出风湿球温度、空气焓值、空气绝对湿度、制冷能力 测试方法： 根据焓差法测量制冷能力原理，用焓差法测定时，就是在被测空调器的进、出口气流中设置干、湿球温度计，并在空调器出风口装设风量测量装置。待工况稳定后，即可对空调器的进、出口空气参数及通过空调器的风量进行测定。国家标准GB/T7725－1996给出的制冷量的计算公式为： 12()(1) L I I Q X υ?-=?+ (1) 式中：Q ——空调器制冷量，kW ； I 1——空调器室内侧回风空气焓值，kJ/kg （干空气）； I 2——空调器室内侧送风空气焓值，kJ/kg （干空气）； L ——空调器室内侧测点的风量，m 3/s ； υ——测点处湿空气比容，m 3/kg ； X ——测点处空气绝对湿度，kg/kg （干空气）。 江苏嘉禄嘉鋒制冷設備有限公司 附件一
上述5个参数均不是直接测量量，它们需要通过直接测量量：表冷器进风干球温度、表冷器进风相对湿度、表冷器出风干球温度、表冷器出风相对湿度、冷凝器进风干球温度以及大气压力计算得出（或者查空气参数表）。 ①水蒸气的饱和压力Ps （Pa ） 由经验公式可得温度t （℃）对应的水蒸气饱和压力Ps 为: 3816.44133.332exp 18.3036227.02S P t ??=?-??+? ? (2) 由式(2)可求出表冷器器进风温度TE1、表冷器出风温度TE2分别对应的水蒸气饱和压力P S 1、P S 2，单位为Pa 。 ②水蒸气的分压力P V （Pa ） 若已知相对湿度?，则水蒸气的分压力P V 为： V S P P ?=? (3) 由式（3）可求出表冷器进风相对湿度FE1、表冷器出风相对湿度FE2分别对应的水蒸气分压力P V 1、P V 2，单位为Pa 。 ③含湿量X （kg/kg （干空气）） 未饱和空气和饱和空气的含湿量均可由下式计算： 0.622V V P X P P =- (4) 由式（4）可求出表冷器进风含湿量X1、表冷器出风含湿量X2，单位为kg/kg (干空气）。 ④比焓I （kJ/kg （干空气）） 湿空气的比焓是相对于单位质量干空气而言的，是1kg 干空气的
表冷器面积的计算
稀贵系统表冷器面积的计算、 一、贵铅炉 1）烟气条件 烟气量 7422m3/h.台 烟气温度—600℃烟气烟尘—15g/m3 烟气成份（%）： SO 2CO 2 N 2 O 2 H 2 O 0.033 4.153 76.604 14.810 4.400 2）主要设计参数 （1）收尘效率 99.55% （2）阻力 3500Pa （3）漏风率 20% 3）冷却烟道烟气从600℃降到150℃时所放出的热量为1.14×107KJ/h,考虑生产波动，选用600m2的冷却烟道4台,每台贵铅炉配置2台。 计算公式：F=Q/3.6×k×△t 其中，F为传热面积（m2）;Q为烟气传给冷却介质的热量（kJ/h） k：传热系数（w/(m3.℃); △t烟气和冷却介质的温度差，通过计算取值为325℃ 因Q有两个数据，一个是1.14×107KJ/h；第二个是根据相关的资料提供的公式进行计算所得，所以，F有两个答案。 第一个答案： 把以上数据代入公式进行计算： F=1.14×107/（3.6×8.1×325）=1203（m2） 第二个答案： 先计算Q值，Q=V[c1-(1+k1) c2t2]+v k1 c k t k 其中：V=7422m3/h ；c1为烟气在高温（600℃）时的比热容，通过计算为1.38 ；t1为600℃；k1为漏风率20%；c2为烟气在低温（150℃）时的比热容，通过计算为1.338 ；t2为600℃；c k为外界温度（本地取30℃）时的比热容，取值为1.325 kJ/（ m3.℃)；t k为30℃。 代入公式进行计算： Q=7422[1.38×600-(1+0.2) ×1.338×150]+7422×0.2×1.325×30=4.42×106 kJ/h F=4.42×106/（3.6×8.1×325）=466（m2） 二、分银炉 1）烟气条件 烟气量 4000m3/h.台 烟气温度—600℃烟气烟尘—3g/m3 烟气成份（%）： SO 2CO 2 N 2 O 2 H 2 O 0.087 4.100 76.603 14.810 4.400
表冷器制造工艺标准
文件修订记录表
1.适用范围： 1.1 本标准适用于采用铝翅片或铜翅片，用铜管胀管制造表冷器。 2.相关标准： 下列标准可视为本标准的统一组成部分。 2.1M-001钎焊工艺标准。 2.2M-003冷媒系统产品制造工艺标准。 2.3M-015铜管加工工艺标准。 2.4约克国际工艺标准《M-656 COIL FABRICATION》。 2.5OMS（操作方法指导书）是本标准的补充，它将详细规定达到本标准要求的操作方法。 3.基本要求： 3.1表冷器制作过程中应特别注意： 3.1.1在搬运或贮存过程中防止翅片和薄壁铜管被破坏。 3.1.2密封冷媒系统操作要求铜管内部表面保持清洁。 3.1.3为保证凝结水流畅，翅片外表面应保持清洁。 3.2铜管胀管前端头无毛刺。 3.3管内部清洁。 3.3.1表冷器内部清洁应符合M-003的要求。 3.4翅片与铜管的过盈配合。 3.4.1 表冷器中铜管胀管压紧翅片的最小/最大过盈配合。(见表1，括号内为公制尺寸。) 3.4.2 完工的表冷器外观良好。对室外机冷凝器而言，梳整翅片的面积最大不超过面积5%；对蒸发 器而言，最大不超对总面积1%。如果有5‰的翅片破裂到铜管，使翅片与铜管之间的接触断裂，则报废而不允许返工。 3.5 完工的表冷器外观应清洁，应使用挥发性冲片油。 3.6 管端切割平整以便于插入杯口，断面圆整，无毛刺、平斑、凹坑和皱褶。 4.尺寸 4.1所有零件应符合相应图纸的要求,在制作过程中应按图纸检查有关尺寸。 4.2除非另有规定,表冷器有以下关键尺寸：
注:在测量A、C、D时端板应压紧靠在翅片上；加热盘管、蒸汽盘管的A尺寸不受上述限制。
换热器(表冷器)如何设计
概述 本规范描述了组合式空调机组的设计参数、性能要求、设计工况及各元件设计和选型方法。组合式空调机组基本型号有24个，功能段包括混合段、初效过滤段、中效过滤段、表冷段、热盘管段、电加热段、各种加湿、风机段、消声段等二十余种功能段。 组合式空调机组的长、宽、高是按模数进行设计，标准规定：1M=158mm，基本命名方式为：MKZXXXX，前两为数字表高度上的模数，后两位表示宽度上的模数，尺寸的计算方法为：L=XX*158+50（70）（面板厚度为30mm时取50，面板厚度为50mm时取70）。 组合式空调机组的具体命名方法可参阅组合式空调机组产品分类与型号命名（） 组合式空调机组的基本设计工况： 空气的进行处理，满足客户对空气洁净度和舒适度、环境噪声的需求。 第一章换热器设计计算方法 换热器用来实现空气与热源载体——水进行能量交换的设备，是空调末端产品中最重要的部件之一。主要构件有进出水管、集水管、铜管、翅片、U型管、端板等，下面主要介绍表冷器大小、翅片形式、铜管大小等的选择，其结构上的知识不做介绍。 我们公司换热器的命名方法： 换热器的中文名称加三个主参数，即：换热器 M*N*L，M表示换热器厚度方向铜管排数，N表示换热器高度方向的铜管数，L表示换热器有效长度（即换热铜管长度），如：换热器 4*20* 1500，表示4排换热器，高度方向有20根管，换热器铜管的有效长度为1500。换热器的其他构件相关尺寸都是以这三个基本参数为依据换算而来。 换热器M×N×L（换热器系列部件图样代号及名称） MK．HRQ3Z 换热器8×24×2015（换热器系列部件图样代号及名称） 表示换热管规格为φ16、总水管通径为DN65（3型管）、8排（M=8）换热管、每排管数 为24（N=24）、换热器迎风面长度或换热管有效长度为2015mm（L=2015）的左式换热器。 具体名称命名方式可参阅换热器命名。 换热器的设计： 一、基本参数的设计： M 一般尽量按客户要求选择，在客户没有要求的情况下，我们根据N、L的值，加上我们的经验公式（见后）进行计算。 N、L 根据我们规划的段位尺寸，保证换热器在表冷段中便于安装，且有最大的换热面积和迎风面积，具体的段位尺寸见组合空调标准段位图。 二、翅片和铜管的选择 目前我们公司有波纹片、开窗片、平片三种翅片形式。波纹片主要是与φ16铜管配套，开窗片、平片与φ铜管配套。风机盘管主要采用φ铜管套平片，空调箱按风量区别，5000m3/h以上的采用φ16铜管套波纹片，5000m3/h以下的采用φ铜管套开窗片。
表冷器性能计算书
风量25000m3/h,要求的制冷量127KW，表冷器前的参数为t干=27℃，t湿=19.5℃，焓值=56KJ/Kg,表冷器后的参数t干=15.3℃，t湿=14.6℃，焓值=40.8KJ/Kg 确定表冷器为4P，表冷器净长1750，表冷器高40孔。 表冷器的迎风面积=表冷器净长*表冷器高*38/1000000=1750*40*38/1000000=2.66m2表冷器迎面风速=风量/3600/迎风面积=25000/3600/2.66=2.61m/s 表冷器换热面积=表冷器排数*排间距*表冷器孔数*孔间距*表冷器净长/片间距*2/1000000-3.14*8*8*表冷器排数*孔数=4*32.91*40*38*1750/3.0*2/1000000-3.14*8*8*4*40=234m2 水量=冷量/5/1.163=127/5/1.163=21.9m3/h 铜管内的水流速=水量/3600/（排数/管程数*单管内的流通面积*表冷器也数）=21.9/3600/（4/8*0.0002*40）=1.53m/s 析湿系数=(表冷器入口焓值-表冷器出口焓值)/干空气定压比热/(表冷器入口干球湿度-表冷器出口干球温度)=（56-40.8）/1.01/（27-15.3）=1.28 传热温差=（（入口干球温度-12）-（出口干球温度-7））/LN（（入口干球温度-12）-（出口干球温度-7））=（（27-12）-（15.13-7））/LN（（27-12）-（15.13-7））=11.3 传热系数=1.038*（1/（1/（28.943*迎面风速0.619*析湿系数0.816）+1/（174.513*铜管内的水流速0.8））=0.943*（1/（1/（28.943*1.730.619*2.510.816）+1/（174.513*1.15770.8））=47.9W/（m2. ℃） 传热量=传热温差*传热面积*传热系数/1000=11.3*234*47.9/1000=127KW 传热量满足制冷量的要求，即所选表冷器的排数与尺寸合理。
表冷器计算书
表冷器计算书 文档编制序号：[KK8UY-LL9IO69-TTO6M3-MTOL89-FTT688]
表冷器计算书 (一)前表冷器 a.已知： ①风量：14000CMH 空气质量流量 q mg =(14000×/3600≈s 空气体积流量 q vg =14000/3600≈s ②空气进、出口温度： 干球：35/17℃湿球：℃ ③空气进、出口焓值：㎏ ④进水温度：6℃，流量：110CMH(前、后冷却器) ⑤阻力：水阻＜70KPa，风阻700Pa(前后冷却器) b.计算： ①接触系数ε2： ε 2= 1-（t g2 -t s2 ）/（t g1 -t s1 ） =1-/≈ ②查《部分空气冷却器的接触系数ε2》表： 当Vy=~s时：GLⅡ六排的ε 2 =~ 从这我们可以看出：六排管即可满足要求。（可得出如下结论：在表冷器外型尺寸受到限制的情况下，我们从增大换热面积来提高换热总量总是不大理想，即使强行增加排数仍旧帮助不大。我近30遍的手工计算也证明了这一点。提高水流速和降低水温对提高换热总量有更为积极的贡献。通过计算我们可以发现钢管的水阻实在太大，稍微增
加一点，水阻就大的吓人。于是我设计采用了两组双排供、双排回的表冷器，在两组总排数仅8排的表冷器里同时供回水达四排之多，水程就一个来回。这样就出现了大流量小温差的情况，水流速ω可以提高。在冷冻水里添加乙二醇，使冷冻水的冰点下降。很容易我们发现对数平均温差提高了很多。从而达到了提高换热总量的目的。）③选型分析： ⊙冷负荷 Q= q mg ×(h 1 -h 2 ) ×－≈(235760Kcal/h) ⊙由六排管的水阻△Pw=ω≤70Kpa 得：管内水流速ω≤s [水阻的大小和水程的长短也有密切的关系，经验公式没有对此给个说法。推论：八排管（即实际上的二排管）在流速一定时的水阻必为六排管的1/3。理论上可以使△Pw=ω≤70Kpa，有ω≤s，但常识告诉我们：不能如此取值，可以判定八排管（即实际上的二排管）的ω≤s为合理。] 安全起见，设令： ω=s ⊙要求Vy=~s，可初估迎面尺寸（计算表明风速和流速的增加，将带来K值的增加，但K值的增加，却导致迎面的减小，间接使整个换热面积A的减小，我对Vy=s进行的计算表明，K值的增加，A值减小，K×A之积增加并不明显。从这点来看牺牲K值换A值较为有利于整体换热效果，特别的要保6~8排的K值，换来的是将在以后用4~6排的增加面积来弥补，是很得不偿失的，况且那时K值还得再按
表冷器
表面冷却器吊装措施 1、概况 表面冷却器E-5109是CO2压缩机厂房内的卧式设备，外形尺寸为7626mm*3479mm*2642mm，重量46.39t，因其安装位置在框架底层中间位置，基础高度较高（2.964米），空间狭小，吊装难度较大，吊装准备措施较多，特编制此施工措施方便施工。 2、编制依据 2、1、设计院提供的设备一览表、设备布置图； 2、2、《石油化工施工安全技术规程》SH3505-1999 2、3、《石油化工工程起重施工规范》SH/T3536-2002 3、吊装方法及准备措施 3、1、表面冷凝器的吊装方法如下： CO2压缩厂房的表面冷凝器位号为E-5109，安装在压缩机基础正下方的设备基础上，安装标高为+2.964m。因其基础在压缩机基础的正下方，可操作空间很小，不能使用吊车直接吊装就位，据此情况，考虑以下吊装方法： 由于冷凝器冷凝液出口底标高与底座平首先将冷凝液出口法兰卸掉，制作一个高度与设备基础相同的钢托架，使用260吨履带吊（鉴于现场吊车100吨汽车吊使用较少且费用较高所以选用260吨履带吊）将E-5109表面冷凝器吊至钢托架上并用螺栓把设备与托架固定牢固，然后在钢托架的下方安放滚杠，将设备与钢托架一并移动到设备的南侧的基础边后，把设备用4支32t的千斤顶顶起，再在设备底座与钢托架中间放置Ф30mm的滚杠，使用倒链移动设备至安装位置就位。钢架尺寸：5000mmL×2600mmW×3094mmH.设备拖运至安装位置时，使用四个32吨千斤顶将凝汽器顶起，拆除滚杠及临时钢架后，将表面冷凝器缓慢放下，使设备底座在基础上就位。 3、2、吊装前准备： a、设备移动通过的道路要用毛石垫平夯实，并铺设钢板； b、表面冷凝器吊装临时，钢架制作如附图所示；因场地所限，临时钢架在吊装时实际摆放位置实地制作，临时钢架顶平面略高于凝汽器基础上平面约100mm； c、钢托架制作完成后，按照设备螺栓孔的中心距在钢托架上平面的H型钢上钻出螺栓孔，并配备M30*80的螺栓8套；
制冷机房计算书说明书
目录 第一章设计任务 (2) 1.1 建筑资料 (2) 1.2 设计步骤 (2) 第二章制冷机房 (3) 2.1 制冷机房的位置选择 (3) 2.2 冷水机组的选择 (3) 2.2.1 冷水机组的类型 (4) 2.2.2 冷水机组的选择依据 (5) 2.2.3 冷水机组的台数 (4) 2.3 冷却塔的选择 (6) 第三章水力计算 (8) 3.1 冷冻水水力计算 (11) 3.2 冷却水水力计算 (11) 3.3 补给水水力计算 (10) 第四章水泵的选择 (11) 4.1 冷冻水泵的选择 (12) 4.2 冷却水泵的选择 (11) 4.3 补水定压装置的选择 (11) 第五章水处理设备的选择 (14) 5.1 软水器和软化水箱 (14) 5.2 水处理仪 (14) 参考文献 (15)
第一章设计任务 1.1 建筑资料 本设计是上海市景文百货中央空调系统的设计。建筑单体共1层，层高4.5m，建筑面积约1450m2，空调面积为1227m2，该商场的空调冷负荷为184kw。据此条件对制冷机房进行设计。 1.2 设计步骤 (1)选择定型冷水机组并确定台数 定型冷水机组有风冷冷水机组和水冷冷水机组两大类，水冷冷水机组又有蒸汽压缩式冷水机组和吸收式冷水机组两种，通过技术经济分析确定所选用的冷水机组种类。 (2)选择冷却塔 材质推荐使用玻璃钢，注意冷却塔的设计条件应与冷水机组匹配，否则应进行修正。 (3)布置冷却水管道、冷冻水管道 确定管径，并进行阻力计算，选择过滤器、电子水处理仪等。 (4)选择冷却水泵和冷冻水泵 根据流量和扬程进行确定，并考虑备用泵。 (5)选择确定定压补水设备 (6)编写设计计算说明书 (7)绘制机房平面图、系统图
表冷器校核计算
4.2.3表冷器校核计算 表冷器选型计算分为两种：一种是设计计算，另一种是校核计算。对于新风机组的表冷器的大小，那这个计算过程属于后者。首先确定表冷器迎风面积，风量/风速 =表冷器迎风面积。又表冷器是安装在新风空调机组的内部，表冷段的宽高尺寸基本确定。根据迎风面积和表冷段空间去分配表冷器的宽高。确定出宽高并不是完整的计算过程。你还需要根据所需冷热量去校核该表冷器是不是合理，比如是不是可以达到要求的冷热量，水阻力是不是满足国标要求。如果不能满足那就需要扩大空调箱或者调整回路数来满足这些要求。 以体育馆一层一区系统夏季为例进行表冷器校核计算，已知该区被处理的空气量为4885m 3/h （1.71kg/s ），空气的初参数为1t =28℃，1h =67/kJ kg ，1s t =22.6℃，冷水量为1.33/kg s ，冷水初温为1w t =6℃。 （1） 求表冷器迎面风速y V 及水流速ω 由风量看出，可以选用JW10-4型表冷器，迎风面积F y =0.944m 2，每排散热面积F d =12.15m 2，通水断面积20.00407w f m =，所以 y 1.71 1.51/0.944 1.2 y G V m s F ρ===? 33 1.330.33/100.0040710w W m s f ω===?? （2） 求表冷器可提供的'E 根据查表，当y V =1.51m/s 时、N=4排时，'E =0.841 （3） 假定2t 确定空气终状态 先假定2t =18℃（一般可按21(4~6)w t t =+℃假设）。 根据()()2211'1s s t t t t E =---可得： 218(2822.6)(10.841)17.1s t =---=℃ 查焓湿图，当2s t =17.1℃时，248.2/h kJ kg =。 （4） 求析湿系数