抗拔桩和抗压桩受力性状异同性研究

抗拔桩检测方案知识讲解

如有侵权请联系网站删除南京至高淳城际轨道禄口机场至溧水段试验段土建工程（DS7-TA05标）桩基检测方案编制：审核：审批：中铁十四局集团有限公司二○一四年十月二十日

桩基检测方案 1工程概况 1.1工程名称：南京至高淳城际轨道禄口机场至溧水段试验段土建工程（DS7-TA05标） 1.2建设单位：南京地铁建设有限责任公司 1.3建设地点：金龙路站～无想山站 1.4工程概况：本标段二站一区间，金龙路站、无想山站和金龙路站～无想山站区间。金龙路站采用Φ1000钻孔灌注桩，混凝土等级为C35P8水下，有效桩长5m。设计抗拔承载力特征值为：1000KN（KBZ1～9a、15～22a）、2400KN（KBZ10～14）。金龙路站桩数总计127根。无想山站采用Φ1000钻孔灌注桩，混凝土等级为C35P8水下，有效桩长5m。设计抗拔承载力特征值为：1000KN（KBZ1～KBZ5）、2400KN（KBZ6～KBZ25）。无想山站桩数总计90根。无想山站抗拔桩平面布置见图2-2。 1.5检测项目及数量：《建筑基桩检测技术规范》JGJ106-2014 《建筑地基基础处理技术规范》JGJ79-2012 《建筑基桩技术规范》JGJ94-2008 《建筑地基基础检测规程》DGJ32/TJ 142-2012 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 《钻孔灌注桩成孔、地下连续墙成槽质量检测技术规程》DGJ32/TJ117-2011 《南京轨道交通工程建设质量检测项目和频率规定》2014年版本工程设计图纸 1.7检测任务：低应变检测：通过低应变动测对试桩完整性进行检测，以确定试桩的完整性和可靠性。抗拔检测：测试试验桩单桩竖向抗拔最大值，提供单桩竖向抗拔承载力极限值和特征值；测定单桩竖向荷载作用下的荷载和变形；判定单桩竖向抗拔承载力是否满足设计要求。2检测方法

抗拔桩试验方案

预应力管桩的抗拔桩试验方案抗拔桩试验方案及施工方法如下：本工程抗拔试验桩共三棵，具体参数见下表：试桩表承载力检测前的休止时间，尚应遵守《建筑桩基检测技术规范》JGJ106-2003第3.2.6条的规定，对本工程，休止时间为15天。试验方法 1）抗拔试验采用地基土提供试验反力，具体做法如下：在试验桩范围内人工开挖两处1.5×6×0.3m的试验基槽,后在槽内回填4：6厚级配砂石300mm，级配砂石上面铺15mm厚竹胶板，竹胶板上面满铺15mm厚钢板与24槽钢的成品垫板（检测单位提供），再在上面铺18根25工字钢，25工字钢上铺20mm厚钢板（1×1.5m）,钢板中心放置千斤顶。具体详见图1、图2。

图1 抗拔试验布置图图2 1-1剖面图 2）桩与实验梁连接方法如下：将8根直径28（二级钢）的钢筋插入管桩内，在浇灌桩顶填芯混凝土前，应清除桩顶内壁浮浆。采用内壁涂刷水泥净浆或采用微膨胀混凝土等措施，以提高填芯混凝土与桩桩身混凝土的整体性。填芯混凝土应浇灌饱满，采用C30细石混凝土（掺入水泥用量9%的UEA型膨胀剂）。因本工程抗拔承载力特征值较大，为满足桩与实验梁连接强度，再在桩顶两侧增加8根直径28（二级钢）钢筋，具体做法为：在预应力管桩桩顶钢端板上焊接两块20mm厚200高钢板，然后将钢

筋采用双面焊焊接在钢板上（具体相见图3、图4）。图3 桩与试验梁连接做法示意图图4 桩与试验梁连接做法1-1剖面图在实验梁上固定16根直径28（二级钢）钢筋，与预应力管桩引出的钢筋采用双面焊焊接牢固。 3）单桩竖向抗拔静载试验目的及过程

单桩抗压静载试验按《建筑基桩检测技术规范》（JGJ106－2003）有关规定进行。试验加载方式：单桩竖向抗拔静载试验宜采用慢速维持荷载法。需要时，也可采用多循环加、卸载方法。慢速维持荷载法的加卸载分级、试验方法及稳定标准同单桩竖向抗拔承载力检测，并仔细观察桩身混凝土开裂情况。当出现下列情况之一时，可终止加载：（1）在某级荷载作用下，桩顶上拔量大于前一级上拔荷载作用下的上拔量5倍。（2）按桩顶上拔量控制，当累计桩顶上拔量超过100mm时。（3）按钢筋抗拉强度控制，桩顶上拔荷载达到钢筋强度标准值的0.9倍。（4）对于验收抽样检测的工程桩，达到设计要求的最大上拔荷载值。 4）检测报告整理和提交当试验实测值的极差不超过其平均值的30%时，取其平均值作为该土层的地基承载力特征值。检测中发现承载力达不到要求时，要在24小时内及时报与业主；全部检测工作完成后，3天内提供临时检测报告供设计单位修改设计，正式报告10天内提供。

抗拔桩抗浮计算

抗拔桩抗浮计算书一、工程概况：本工程±0.00相对标高为100.55m，依据地质勘查报告，抗浮设计水位为98.00m，即±0.00以下2.55m。本工程主楼为地上16层，地下两层，抗浮满足要求，不需要进行抗浮计算；本工程副楼为地上三层，地下两层，对于纯地下两层地下室，由于上部无建筑物，无覆土，现进行抗浮计算如下：二、浮力计算基础底板顶标高为:-（4.5+5.4+0.4）=-10.30m 基础底板垫层底标高为：-(4.5+5.4+0.4+0.6+0.15)=-11.05m 浮力为F浮=rh=10x（11.05-2.55）=85KN/m2 1．主楼地上16层，能满足抗浮要求，不做计算； 2．副楼抗浮计算：（副楼立面示意如下图）副楼地上3层部分，面积为401m2 故上部三层q 1 =（486+550+550）x9.8/401=38.76KN/ m2 地下一层面荷载为：q 2 =16 KN/ m2 地下二层面荷载为：q 3 =14 KN/ m2 基础回填土垫层：q 4 =15x0.4=6 KN/ m2 基础底板：q 5 =25x0.6=15 KN/ m2 则F抗= q=38.76+16+14+6+15=89.76KN/ m2 F抗/F浮=89.76/85=1.056＞1.05 故副楼有地上3层部分不需要设置抗拔桩副楼立面示意 3.对地上无上部结构的纯地下车库(下图阴影所示)： F抗=16+14+6+15=51 KN/ m2 F1=F浮-F抗=85-51=34 KN/ m2 既不满足抗浮要求，需要设计抗拔桩进行抗浮三、抗拔桩计算依据《建筑桩基技术规范》第5.4.5条 N k≤2 T uk+G p 抗拔桩桩型采用钻孔灌注桩，桩经采用d=600mm 桩顶标高为筏板底标高：89.50m，桩长L=15m。依据《建筑桩基技术规范》，地质报告，抗拔系数λ=0.5 1）群桩呈非整体破坏时，基桩的抗拔极限承载力标准值 - 1 -

工程桩与抗拔桩的区别

精品文档工程桩与抗拔桩的区别工程桩是指能被工程利用的有效桩，抗拔桩是工程桩的一种。砼有良好的抗压性能,但是抗拉性能差, 所以抗拔桩比承压桩在钢筋配置上要求要高点。抗拔桩也叫做抗浮桩，是指当建筑工程地下结构如果有在低于周边土壤水位的部分时，为了抵消土壤中水对结构产生的上浮力而打的桩。作用用途：抗拔桩的主要靠桩身与土层的摩擦力来受力。以抵抗轴向拉力为主的桩，如锚桩、抗浮桩等。承受竖向抗拔力的桩称为抗拔桩。应用：抗拔桩广泛应用于大副地下室抗浮、高耸建（构）筑物抗拔、海上码头平台抗拔、悬索桥和斜拉桥的锚桩基础、大型船坞底板的桩基础和静荷载试桩中的锚桩基础等。在地下水位较高的地区，当上部结构荷重不能平衡地下水浮力的时候，结构的整体或局部就会受到向上力的作用。如地下水池、建筑物的地下室结构、污水处理厂的生化池等必须设置抗拔桩。 1、一般抗拔桩采用灌注桩，较少采用预制桩。 2.抗拔桩的配筋长度是全长。这点和普通抗压桩不一样。须通过验算各段抗拔承载力来配筋。 3.老规范中，抗压桩主筋入承台30d,抗拔桩则是40d。新规范好像似乎统一取35d。抗拔桩和工程桩在施工上面有什么区别？答：抗拔桩和工程桩不同之处，抗拔桩钢筋笼纵向主筋全部通长伸到到桩底，非抗拔桩经计算50%钢筋笼纵向钢筋可以采用非通长钢筋。抗拔桩主要就是抗拔，阻止地下水浮力，防止大型地下室上浮。对于抗拔桩来讲，另外一方面，设计的时候需要考虑它的抗拔出的能力，一般都是针对高层风荷载和地震荷载来考虑的。精品文档

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钻孔抗拔桩试桩方案2012.5.9

南京市城西干道综合改造工程I标清凉门隧道抗拔桩试桩方案编号：版本号：发放编号：编制：复核：审核：批准：有效状态：中铁四局集团江苏投资公司南京城西干道改造工程第二经理部二〇一二年五月九日

目录 1、试桩的目的 (2) 2、编制依据 (2) 3、工程概况 (2) 3.1工程简介 (2) 3.2地质特征 (2) 3.3试验桩情况简述 (4) 4、试桩施工方案 (4) 4.1施工准备 (4) 4.2人员、机械配置情况 (5) 4.3材料进场检验 (5) 4.4混凝土配合比确定及拌制 (5) 4.5钻孔桩施工 (6) 4.5抗拔力试验 (8) 5、质量控制措施 (9) 5.1建立完善的质量保证体系 (9) 5.2钢筋质量控制措施 (9) 5.3施工质量允许偏差 (9) 6、安全控制措施 (10) 7、编制试桩施工总结 (11)

1、试桩的目的通过试桩，以复核地质资料，确定采用旋挖钻机施工的可行性，并确定桩机类型，确定混凝土灌注工艺是否可行，确定施工人员、设备配置情况，以指导、规范钻孔桩施工。同时检验抗拔桩的抗拔是否满足设计要求。 2、编制依据 2.1南京市城西干道综合改造工程清凉门隧道工程-围护结构图S-SD-1-WH 2.2《建筑桩基技术规范》(JGJ94-2008) 2.3《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002) 2.4工地现场调查、采集、咨询所获取的资料 3、工程概况 3.1工程简介根据局指挥部施工任务划分，我项目部承建城西干道综合改造工程I 标K2+600～K3+600段的施工任务，全长1000m。其中隧道段起讫里程为K2+600～K3+380，K2+600～K3+196段为暗埋式隧道，长596m，K3+196～K3+380段为敞开式隧道，长184m，K3+385～K3+600段为路基段，长215m。为消除地下承压水的浮力，设计采用在主体结构下设置φ800的抗拔桩形式加固。 3.2地质特征按照设计地质勘察资料，地层自上而下依次有以下几种： ①～1杂填土：灰黄色～褐灰色，松散，为粉质黏土混碎石、碎砖等堆填。部分地段表层有20cm混凝土地坪或路面。层厚0.6～4.5m；

抗拔桩检测方案范本

抗拔桩检测方案

文档仅供参考南京至高淳城际轨道禄口机场至溧水段试验段土建工程（DS7-TA05标）桩基检测方案编制：审核：审批：中铁十四局集团有限公司二○一四年十月二十日

《建筑基桩技术规范》JGJ94- 《建筑地基基础检测规程》DGJ32/TJ 142- 《建筑地基基础设计规范》GB50007- 《钻孔灌注桩成孔、地下连续墙成槽质量检测技术规程》DGJ32/TJ117- 《南京轨道交通工程建设质量检测项目和频率规定》本工程设计图纸 1.7检测任务：低应变检测：经过低应变动测对试桩完整性进行检测，以确定试桩的完整性和可靠性。抗拔检测：测试试验桩单桩竖向抗拔最大值，提供单桩竖向抗拔承载力极限值和特征值；测定单桩竖向荷载作用下的荷载和变形；判定单桩竖向抗拔承载力是否满足设计要求。 2检测方法 2.1静载抗拔检测 2.1.1检测装置及安装示意图试验装置主要包括千斤顶加载部分和桩顶位移观测两部分。在抗拔桩的顶部架设一根钢梁，将抗拔桩钢筋锚固于钢梁之上。在抗拔桩两侧的地面上对称放置两块荷载板，荷载板上方分别安装千斤顶进行并联同步加载。千斤顶加载产生的抬升力由钢梁传递给抗拔桩的钢筋笼。桩顶位移用百分表位移传感器测量。

单桩竖向抗拔静载试验

单桩竖向抗拔静载试验单桩竖向抗拔静载试验采用接近于竖向抗拔桩的实际工作条件的试验方法，确定单桩竖向抗拔承载力，其试验目的主要有：为设计提供依据、为工程验收提供依据、验证试验等，静载试验方法主要是慢速维持荷载法。仪器设备（1）仪器设备名称主要仪器设备名称：千斤顶、油泵、油管、百分表（机械式、电感式、容栅式）、压力表（压力传感器）、钢平台、基准梁、表座、垫板、自动数据采集仪等，具体数量和型号规格应根据试验荷载和工程实际情况确定。（2）仪器设备要求试验仪器设备性能指标应符合下列要求： 1）百分表（机械式、电感式、容栅式）的测量误差不大于0.1%FS，分辨率优于或等于0.01mm；量程宜采用0-30mm或0-50mm。2）压力测量仪表： ①压力表：压力表准确度等级应优于或等于0.4级（即压力表的示值误差不大于0.4%）。压力表的量程主要有25Mpa、40 Mpa、60 Mpa、100 Mpa，应根据千斤顶的配置和最大试验荷载要求，合理选择油压表，并满足最大试验荷载对应的油压不宜小于压力表量程的1/4，且不宜大于压力表量程的2/3。 3）千斤顶

千斤顶的测量误差不宜大于0.5%FS，最大试验荷载对应的千斤顶出力宜为千斤顶量程的30～80%。当采用两台及两台以上千斤顶加载时，千斤顶型号、规格应相同且应并联同步工作。测量范围：按千斤顶型号不同分为5000kN、3200kN、2000kN、1000kN、600kN、450kN。活塞行程分为：20cm、22cm。 4）试验用油泵、油管在最大加载时的压力不应超过规定工作压力的80%，当试验油压较高时，油泵应能满足试验求。 5）自动数据采集仪，其性能指标应满足不改变原测试系统的误差要求。（3）仪器设备操作要领 1）百分表（机械式、电感式、容栅式） ①使用前检查百分表是否在检定有效期内。机械式百分表使用前应压缩测头指针至少转动1/6圈，检查指针转动是否灵活、能否回零。 ②百分表的安装：将百分表底座牢固地安装在基准梁上，再将百分表牢固地安装在百分表底座上，百分表的指针须与桩顶面垂直，百分表指针的底部须垫置小玻璃片，并预留足够的行程，一般不小于量程的90%。 2）压力表（压力传感器）使用前检查压力表（压力传感器）是否在检定有效期内；使用前检查连接丝扣是否完好，压力表指针能否回零。压力表（压力传感器）的安装，将压力表（压力传感器）垂直的安装在油泵接口上，与油泵连接时不要用力过大，拧紧即可。

抗拔桩试桩记录

工程名称建设单位施工单位监理单位勘察单位设计单位施工执行标准名称及编号《建筑地基基础工程施工质量验收规范》GB50202-2002 设计桩型钻孔灌注桩设计桩长L≥12m 设计单桩拔力特征值KN 500 配筋情况详见桩配筋图混凝土强度设计等级 C30 施工机械 YTZ26步履式长螺旋钻机试打桩桩号及情况：选取桩编号为自编桩号44#、164#、430#；试打桩情况：地面标高均为-8.85m，桩顶标高均为-9.25m，笼顶标高均为-8.65m，桩长均为14m，桩径均为0.5m。开孔时间为2014年8月20日9：00至11:30分终止，清孔时间、桩长、沉渣厚度符合设计和规范要求。确定的工程桩施工控制标准：有效桩长14m（以桩长控制为准）。使用C30强度等级的砼，钢筋笼长14.70m，保护层厚度取50mm。设计要求灌注时桩顶标高应高出设计标高2m，桩底沉渣厚度不大于50mm。施工中按相关规定控制泥浆比重，防止塌孔，采用合理的打桩顺序，吊钢筋笼时与触碰物保持安全距离。设计单位负责人：年月日勘察单位负责人：年月日监理工程师（建设单位项目负责人）：年月日施工单位负责人：年月日

工程名称六安团结安置小区二标1#地下车库（含人防）建设单位六安市金安区城乡建设投资有限公司施工单位中阳建设集团有限公司监理单位六安市建工建设监理有限公司勘察单位合肥建材地质工程勘察院设计单位深圳市筑道建筑工程设计院施工执行标准名称及编号《建筑地基基础工程施工质量验收规范》GB50202-2002 设计桩型钻孔灌注桩设计桩长L≥9m 设计单桩拔力特征值KN 500 配筋情况详见桩配筋图混凝土强度设计等级 C30 施工机械 YTZ26步履式长螺旋钻机试打桩桩号及情况：选取桩编号为自编桩号4#、92#、264#、332#、413#；试打桩情况：地面标高均为-8.85m，桩顶标高均为-9.25m，笼顶标高均为-8.65m，桩长均为11m，桩径均为0.5m。开孔时间为2014年8月20日12：30至16:30分终止，清孔时间、桩长、沉渣厚度符合设计和规范要求。确定的工程桩施工控制标准：有效桩长11m（以桩长控制为准）。使用C30强度等级的砼，钢筋笼长11.70m，保护层厚度取50mm。设计要求灌注时桩顶标高应高出设计标高2m，桩底沉渣厚度不大于50mm。施工中按相关规定控制泥浆比重，防止塌孔，采用合理的打桩顺序，吊钢筋笼时与触碰物保持安全距离。设计单位负责人：年月日勘察单位负责人：年月日监理工程师（建设单位项目负责人）：年月日施工单位负责人：年月日

扩底抗拔桩承载力计算

扩底抗拔桩抗拔承载力计算丁浩珉摘要：随着我国城市化进程的迅速发展，地下结构的建设呈现迅猛发展的势头。地下结构的抗浮问题日益受到国内外学者的重视。抗拔桩是当前应用的最为广泛的抗浮基础类型。然而抗拔桩的理论研究远远落后于工程实践。本文对扩底抗拔桩进行概述，并分析其破坏形态及作用机理。最后总结一些扩底抗拔桩承载力计算方法。关键词：扩底抗拔桩承载力计算破坏机理 Calculation of the Up-lift Resistance Bearing Capacity of Bored Cast-in-place Pile with Enlarged Bottom Abstract ：With the development of municipal engineering，lots of underground structures are built.More and more researchers are aware of the importance of resisting the uplift load.Tension piles are widely used to resist the uplift load,but theories about tension piles are far behind of engineering practice. This paper give an overview of tension piles with enlarge bottom,and analyze the failure modes and resisting mechanism.Finally,the paper will summarize some of the calculation of the up-lift resistance bearing capacity of bored cast-in-place pile with enlarged bottom. Keywords: tension piles with enlarge bottom calculation of bearing capacity failture mode 1 引言近年来，随着城市建设的高速发展，城市建设用地越来越少，地下空间的开发和利用成为发展的必然趋势。大量带有地下车库的高程建筑，以及地下管廊，下沉式广场的兴建，使地下结构抗浮问题变得非常突出。目前，扩底抗拔桩因其单桩抗拔承载力大，质量易于保证，施工速度快，无噪音，无振动，在保证一定抗拔力的情况下，可缩短桩长，减少桩数，避免穿过某些复杂的地层，改善施工条件，省工省料省时，节约投资等特点，在工程中经常用来解决抗浮问题。但扩底桩的设计，试验资料甚少，扩底抗拔桩的理论尚未完善。一般在设计抗拔桩时，通常是参照规范规定的抗压桩的侧摩阻力，再乘以单一的经验折减系数，以此作为抗拔桩的侧摩阻力，再乘以单一的经验折减系数，以此作为抗拔桩的侧摩阻力来计算其抗拔力。扩底抗拔桩由于在桩底形成扩大头，增大桩端承载面积，从而提高单桩抗拔承载力，如何合理考虑桩底抗拔力成为设计计算的难点。本文对于各种扩底抗拔桩承载力计算方法进行总结，同同时对比等截面抗拔桩分析扩底抗拔桩的受力特点和扩底抗拔桩的受力机理，从而对扩底抗拔桩有个深入的认识。 2 扩底桩概述扩底桩作为抗拔桩，其最大的优点是：可以用增加不多的材料来获取增加桩基抗拔承载力的效果。随着扩孔技术的不断发展，扩底桩的应用越来越广泛，设计理论也随之发展。通常，桩基承载力中的桩侧摩阻力部分随着上拔荷载的增加开始也逐渐增大，但是一般在桩—土界面上相对位移达到4—10mm时，相应的侧壁摩阻力就会达到其峰值，其后将逐渐下降。但扩底桩与等截面桩不同。在基础上拔的过程中，扩大头上移挤压土体，土对它的反作用力（即上拔阻力）一般也是随着上拔位移的增加而增大的。并且，即使当桩侧摩阻

抗拔桩承载力计算书

单桩承载力计算书、设计资料 1. 单桩设计参数桩类型编号1 桩型及成桩工艺：泥浆护壁灌注桩桩身直径d = 0.500m 桩身长度I = 13.00m 桩顶标高81.00m 2?土层性能 3.勘探孔天然地面标高96.00m 地下水位标高92.00m 注：标高均指绝对标高。 4.设计依据《建筑桩基技术规范》JGJ 94-2008 二、竖向抗压承载力单桩极限承载力标准值： Q uk = u」q sik|i + q pk A p =1.57 x(60 X2.50 + 38 X4.00 + 65 X6.50) + 0 X0.20

=1138kN 三、竖向抗拔承载力基桩抗拔极限承载力标准值： T uk = ：Fq sik U i l i =0.75 X60 X1.57 X2.50 + 0.72 X38 X1.57 X4.00 + 0.55 X65 X1.57 X6.50 =714kN 四、基桩抗拔力特征值 R tu=T uk/2+G p=714/2+0.5x0.5x3.14x13x25x1.35=612Kn

桩身强度计算书、设计资料 1. 基本设计参数桩身受力形式：轴心抗拔桩轴向拉力设计值：N' = 750.00 KN 轴向力准永久值：N q = 560.00 KN 不考虑地震作用效应主筋：HRB400 f y = 360 N/mm 2E s = 2.0 X105 N/mm 2 箍筋：HRB400 钢筋类别：带肋钢筋桩身截面直径：D = 500.00 mm 纵筋合力点至近边距离：a s = 35.00 mm 混凝土： C30 f tk = 2.01 N/mm 2 最大裂缝宽度限值：-iim = 0.3000 mm 2. 设计依据《建筑桩基技术规范》JGJ 94-2008 《混凝土结构设计规范》GB 50010--2010 、计算结果 1. 计算主筋截面面积根据《混凝土结构设计规范》式（ 6.2.22 ） N' W f y A s + f py A py 因为不考虑预应力，所以式中f py及A py均为0 N' 750.000 X103 A s = ' = = 2083.33 mm 2 f y 360 2. 主筋配置根据《建筑桩基技术规范》第 4.1.1条第1款取最小配筋率-min = 0.597%

抗浮桩计算

抗浮桩计算 +有实列----难得啊！一般抗浮计算：（局部抗浮） 1."05F浮力- 0."9G自重<0即可（整体抗浮） 1."2F浮力- 0."9G自重<0即可如果抗浮计算不满足的话，地下室底板外挑比较经济同意以上朋友的观点，一般增大底版自重及底板外挑比抗拔桩要经济很多【】抗浮锚杆设计总结抗浮锚杆设计总结 1适用的规范抗浮锚杆的设计并无相应的规范条文，《建筑地基基础设计规范GB50007---2002》中“岩石锚杆基础”部分以及《建筑边坡工程技术规范GB50330-2002》有关锚杆的部分可以参考使用，不过最好只用于估算，锚杆抗拔承载力特征值应通过现场试验确定，有一些锚杆构造做法可以参考。对于锚杆估算，推荐使用《建筑边坡工程技术规范GB50330-2002》，对于岩土的分类较细，能查到一些必要的参数。 2锚杆需要验算的内容 1)锚杆钢筋截面面积；

2)锚杆锚固体与土层的锚固长度； 3)锚杆钢筋与锚固砂浆间的锚固长度； 4)土体或者岩体的强度验算； 3锚杆的布置方式与优缺点 1)集中点状布置，一般布置在柱下；优点：可以充分利用上部结构传来的竖向力来平衡掉一部分水浮力；由于锚杆布置集中，对于地下室底板下的外防水施工也比较方便；对于个别锚杆承载力不足的情况，由于有较多的锚杆分担，有很强的抵抗力。缺点：要求锚固于坚硬岩体中，不适用于软岩与土体，破坏往往是锚固岩体的破坏；由于局部锚杆较密，锚杆施工不方便；地下室底板梁板配筋较大。 2)集中线状布置，一般布置于地下室底板梁下；优点：由于锚杆布置相对集中，对于地下室底板下的外防水施工也比较方便；对于个别锚杆承载力不足的情况，由于有较多的锚杆分担，有较强的抵抗力。缺点：不能充分利用上部结构传来的竖向力来平衡掉一部分水浮力（个人认为考虑的话偏于不安全，对于跨高比小于6的底板梁，可以适当考虑上部结构传来的竖向力来平衡掉一部分水浮力），要求锚固于较硬岩体中，不适用于软岩与土体；地下室底板板配筋较大。 3)面状均匀布置，在地下室底板下均匀布置；优点：适用于所有土体和岩体；地下室底板梁板配筋较小。缺点：不能充分利用上部结构传来的竖向力来平衡掉一部分水浮力（个人认为考虑的话偏于不安全）；对于个别锚杆承载力不足的情况，由于能分担的锚杆较少，此情况抵抗力差；由于锚杆布置相对分散，对于地下室底板下的外防水施工比较麻烦。

抗浮桩方案

龙河公园月季博物馆与文化交流中心工程月季博物馆抗拔桩设计与施工方案总经理：总工程师：审核人：编写人：北京中兵岩土工程公司二零一零年十一月

目录 1 序言 (1) 1.1 工程概况 (1) 1.2 岩土工程条件 (1) 1.2.1 地层条件 (1) 1.2.2 地下水 (1) 1.3 編制依据 (2) 2 设计方案 (2) 2.1 设计思路 (3) 2.1.1抗浮桩设计 .................................. 错误！未定义书签。 2.2 抗浮桩设计方案 (3) 3 抗浮桩施工方案 (3) 3.1工艺流程 (3) 3.2 施工方法 (4) 3.3 施工技术要求 (5) 3.4 钢筋笼加工制作 (5) 4.质量检验标准 (6) 4.1 钢筋笼质量检验标准 (6) 4.2混凝土灌注桩质量检验标准 (6) 4.3.质量保证措施 (7) 5. 加固效果检测 ......................................... 错误！未定义书签。 5.1 静载荷试验 ....................................... 错误！未定义书签。 5.2 低应变动力检测 ................................... 错误！未定义书签。 6.质量保证措施 (8) 6.1质量目标 (8) 6.2 质量标准 (8) 6.3 质量保证措施 (8) 7.特殊过程控制 (8)

1 序言 1.1 工程概况拟建场地位于北京市大兴区魏善庄镇，南中轴路东侧，魏北路北侧，龙河公园内。拟建博物馆高17米，地上2层，地下1层，框架结构、筏板基础。周边无建筑。 1.2 岩土工程条件场地地貌位置属永定河冲积平原。场地地形较为平坦，地面标高在29.72～33.11m之间。场地内分布有电缆、上下水管道等地下设施，其具体位置、走向及埋深须做专门调查。 1.2.1 拟建场区地质条件整个场地主要由人工填土、新近沉积的粘性土及一般第四纪沉积的粘性土、粉土、砂类土层构成。综合野外钻探描述、原位测试及室内土工试验成果，对各土层分述如下： 2.2.1 人工填土层 a.粘质粉土填土①层：层厚0.60～4.20m，层底标高27.22～30.62m。 2.2.2 新近沉积土层 a.粉砂、细砂②层：层厚1.30～6.30m，层底标高22.61～27.22m b.粘土、重粉质粘土③层：层厚2.10～3.50m，层底标高28.46～29.30m。夹砂质粉土③1层：层厚0.40～1.80m。 2.2.3 一般第四纪沉积土层 a.粉质粘土～粘质粉土④层：层厚1.30～7.50m，层底标高16.22～22.72m。夹重粉质粘土④1层：层厚0.90～2.10m。夹粉砂、细砂④2层：层厚0.40～3.00m。 b.细砂⑤层：层厚0.40～5.50m，层底标高12.56～17.12m。 c. 细砂、中砂⑥层：层厚2.50～4.00m，层底标高9.24～10.70m。 d.中砂⑦层：层厚3.50～7.00m，层底标高5.53～5.74m。以上各地基土层描述及物理力学性质指标统计结果详见地层岩性及土的物理力学性质综合统计表。本工程人工填土较薄，但结构较松散，应考虑其对基坑稳定性的影响，除此之外无

抗拔桩设计计算

抗拔桩设计计算 1、设计依据中华人名共与国行业标准:《建筑桩基技术规范》JGJ 9４-94 ２、计算条件图纸给出筏板面积：２１80、８６m2,每平米浮力：1０t/m２。则筏板所受总浮力为:2180８、6t。 2、计算给定地层单桩抗拔极限承载力标准值 (5、2、18－1）Ｕk――基桩抗拔极限承载力标准值； uｉ――破坏表面周长，对于等直径桩取u=πd； q sik――桩侧表面第ｉ层土得抗压极限侧阻力标准值,本次计算根据勘察报告取值为４5KPa; λi――抗拔系数，按照表5、2、18－２取值。本次计算λi=０、75。 l i――第ｉ土层厚度，本次计算仅涉及粘质粉土⑥层，厚度１０m。 2、1 桩径d=０、6m情况得单桩抗拔极限承载力标准值 U k＝0、7５×45×0、6π×１0 = 63６、1７（KＮ）=６3、6t 2、２桩径d＝0、4m情况得单桩抗拔极限承载力标准值Ｕk=0、75×4５×0、4π×１0 = 424、１2(KN）＝42、４t 3、根据群桩基础抗拔承载力计算所需要抗拔桩总数（5、2、１7－2) 其中： γ０――建筑桩基重要性系数,按照表３、３、3确定安全等级，本次计算按照一级(重要得工业与民用建筑物)取值为１、１； N――基桩上拔力设计值21808、6ｔ; Gｐ――基桩自重设计值. γs――桩侧阻抗力分项系数，按照表5、２、2取值１、６7。

３、1 对d=0、6m桩总桩数 1、１×21８08、6≦６3、6/1、6７×ｎ＋ 0、２5×π×0、6２×10 (根) 计算置换率为桩间距（m） 3、2 对d=0、４m桩总桩数１、1×2１808、6≦42、4/1、６7× n + 0、２5×π×０、42×１０(根）计算置换率为桩间距(m) 4、对上述抗拔设计进行抗压验算４、1 单桩竖向承载力设计值（5、2、2—3) 其中： Q sk、Q pk――分别为单桩总极限侧阻力与总极限端阻力标准值； Q ck――相应于任一复合基桩得承台底地基土总极限阻力标准值，可表示为 qｃk――承台底1／２承台宽度深度范围内(≦5m)内地基土极限阻力标准值; Aｃ――承台底地基土净面积; ηｓ、ηｐ、ηc――分别为桩侧阻群桩效应系数、桩端阻群桩效应系数、承台底土阻力群桩效应系数，按表5、2、3—1取用；（5、2、3） A iｃ、A e c――承台内区（外围桩边包络区）、外区得净面积，A c= A i c+Ａe c ηi c、ηe c――承台内、外区土阻力群桩效应系数，按表5、2、３取用；

抗拔桩承载力计算书

单桩承载力计算书一、设计资料 1.单桩设计参数桩类型编号1 桩型及成桩工艺：泥浆护壁灌注桩桩身直径d = 0.500m 桩身长度l = 13.00m 桩顶标高81.00m 2.土层性能层号岩土名称抗拔系数极限侧阻力标准值 q sik(kPa) 极限端阻力标准值 q pk(kPa) 6粉质粘土60 7淤泥质土38 8粗砂65 9粉质粘土68 3.勘探孔天然地面标高96.00m 地下水位标高92.00m 层号岩土名称层厚(m)层底标高(m)层底埋深(m) 6粉质粘土 7淤泥质土 8粗砂 9粉质粘土注：标高均指绝对标高。 4.设计依据《建筑桩基技术规范》JGJ 94-2008 二、竖向抗压承载力单桩极限承载力标准值： Q uk = u q sik l i + q pk A p = × (60 × + 38 × + 65 × + 0 × = 1138kN 单桩竖向承载力特征值R a = Q uk / 2 = 569kN 三、竖向抗拔承载力基桩抗拔极限承载力标准值： T uk = i q sik u i l i = × 60 × × + × 38 × × + × 65 × × = 714kN 四、基桩抗拔力特征值 R tu=T uk/2+G p=714/2+

桩身强度计算书一、设计资料 1.基本设计参数桩身受力形式：轴心抗拔桩轴向拉力设计值：N' = KN 轴向力准永久值：N q = KN 不考虑地震作用效应主筋：HRB400 f y = 360 N/mm 2 E s = ×105 N/mm 2 箍筋：HRB400 钢筋类别：带肋钢筋桩身截面直径：D = 500.00 mm 纵筋合力点至近边距离：a s = 35.00 mm 混凝土：C30 f tk = N/mm 2 最大裂缝宽度限值：lim = 0.3000 mm 2.设计依据《建筑桩基技术规范》JGJ 94-2008 《混凝土结构设计规范》GB 50010--2010 二、计算结果 1.计算主筋截面面积根据《混凝土结构设计规范》式（6.2.22） N' ≤ f y A s + f py A py 因为不考虑预应力，所以式中f py 及A py 均为0 A s = 错误! 2.主筋配置根据《建筑桩基技术规范》第4.1.1条第1款取最小配筋率 min = % 验算配筋率时，取 = 错误! 根据《混凝土结构设计规范》第9.3.1条第1款取最大配筋率 max = % 因为 min ≤ ≤ max 所以，主筋配筋率满足要求实配主筋：1220，A s = 3769.91 mm 2 3.箍筋配置按构造配置箍筋实配箍筋：8@300， A sv s = mm 2 /mm 4.计算te A ts = A s = 3769.91 mm 2 A te = pD 24 = p×4 =196349.54 mm 2 根据《混凝土结构设计规范》式（7.1.2-4）

抗拔桩试验方案

较大，为满足桩与实验梁连接强度，再在桩顶两侧增加8根直径28（二级钢）钢筋，具体做法为：在预应力管桩桩顶钢端板上焊接两块20mm厚200高钢板，然后将钢筋采用双面焊焊接在钢板上（具体相见图3、图4）。图3 桩与试验梁连接做法示意图图4 桩与试验梁连接做法1-1剖面图

在实验梁上固定16根直径28（二级钢）钢筋，与预应力管桩引出的钢筋采用双面焊焊接牢固。 3）单桩竖向抗拔静载试验目的及过程单桩抗压静载试验按《建筑基桩检测技术规范》（JGJ106－2003）有关规定进行。试验加载方式：单桩竖向抗拔静载试验宜采用慢速维持荷载法。需要时，也可采用多循环加、卸载方法。慢速维持荷载法的加卸载分级、试验方法及稳定标准同单桩竖向抗拔承载力检测，并仔细观察桩身混凝土开裂情况。当出现下列情况之一时，可终止加载：（1）在某级荷载作用下，桩顶上拔量大于前一级上拔荷载作用下的上拔量5倍。（2）按桩顶上拔量控制，当累计桩顶上拔量超过100mm时。（3）按钢筋抗拉强度控制，桩顶上拔荷载达到钢筋强度标准值的0.9倍。（4）对于验收抽样检测的工程桩，达到设计要求的最大上拔荷载值。 4）检测报告整理和提交当试验实测值的极差不超过其平均值的30%时，取其平均值作为该土层的地基承载力特征值。检测中发现承载力达不到要求时，要在24小时内及时报与业主；全部检测工作完成后，3天内提供临时检测报告供设计单位修改设计，正式报告

抗浮桩计算

抗浮桩计算+有实列----难得啊！一般抗浮计算：（局部抗浮）1.05F浮力-0.9G自重<0 即可（整体抗浮）1.2F浮力-0.9G自重<0 即可如果抗浮计算不满足的话，地下室底板外挑比较经济同意以上朋友的观点，一般增大底版自重及底板外挑比抗拔桩要经济很多【原创】抗浮锚杆设计总结抗浮锚杆设计总结 1 适用的规范抗浮锚杆的设计并无相应的规范条文，《建筑地基基础设计规范GB50007---2002》中“岩石锚杆基础”部分以及《建筑边坡工程技术规范GB 50330-2002》有关锚杆的部分可以参考使用，不过最好只用于估算，锚杆抗拔承载力特征值应通过现场试验确定，有一些锚杆构造做法可以参考。对于锚杆估算，推荐使用《建筑边坡工程技术规范GB 50330-2002》，对于岩土的分类较细，能查到一些必要的参数。 2 锚杆需要验算的内容 1)锚杆钢筋截面面积； 2)锚杆锚固体与土层的锚固长度； 3)锚杆钢筋与锚固砂浆间的锚固长度； 4)土体或者岩体的强度验算； 3 锚杆的布置方式与优缺点 1) 集中点状布置，一般布置在柱下；优点：可以充分利用上部结构传来的竖向力来平衡掉一部分水浮力；由于锚杆布置集中，对于地下室底板下的外防水施工也比较方便；对于个别锚杆承载力不足的情况，由于有较多的锚杆分担，有很强的抵抗力。缺点：要求锚固于坚硬岩体中，不适用于软岩与土体，破坏往往是锚固岩体的破坏；由于局部锚杆较密，锚杆施工不方便；地下室底板梁板配筋较大。 2) 集中线状布置，一般布置于地下室底板梁下；优点：由于锚杆布置相对集中，对于地下室底板下的外防水施工也比较方便；对于个别锚杆承载力不足的情况，由于有较多的锚杆分担，有较强的抵抗力。缺点：不能充分利用上部结构传来的竖向力来平衡掉一部分水浮力（个人认为考虑的话偏于不安全，对于跨高比小于6的底板梁，可以适当考虑上部结构传来的竖向力来平衡掉一部分水浮力），要求锚固于较硬岩体中，不适用于软岩与土体；地下室底板板配筋较大。 3) 面状均匀布置，在地下室底板下均匀布置；优点：适用于所有土体和岩体；地下室底板梁板配筋较小。缺点：不能充分利用上部结构传来的竖向力来平衡掉一部分水浮力（个人认为考虑的话偏于不安全）；对于个别锚杆承载力不足的情况，由于能分担的锚杆较少，此情况抵抗力差；由于锚杆布置相对分散，对于地下室底板下的外防水施工比较麻烦。 4) 集中点状布置推荐用于坚硬岩；集中线状布置推荐用于坚硬岩与较硬岩；面状均匀布置推荐用于所有情况； 4 注意事项 1) 集中点状布置，抗浮锚杆与岩石锚杆基础结合为优，需注意柱底弯矩对锚杆拉力的影响，特别是柱底弯矩较大的时候； 2) 参考《建筑边坡工程技术规范GB 50330-2002》，应选用永久性锚杆部分内容； 3) 岩石情况（坚硬岩、较硬岩、较软岩、软岩、极软岩）应准确区分，可参考《建筑边坡工程技术规范GB 50330-2002》表7.2.3-1注4； 4) 锚杆抗拔承载力特征值应通过现场试验确定，可参考《建筑边坡工程技术规范GB 503

抗拔桩单桩基桩拔力计算

抗拔桩单桩基桩拔力计算经在桩周高压旋喷咬合注浆后，仅考虑消除“泥皮”，填充空洞和涌包不考虑改良桩周土体，提高摩擦系数的情况下，按《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008第46页5.4.5可知，抗拔桩非群桩设计，抗拔力可仅按单桩或（群桩非整体破坏）考虑的情况下，桩基的基桩拔力N k ≤T uk /2+G p 式中N k —按合在效应标准组合计算的基桩拔力； T uk —群桩呈非整体破坏时基桩的抗拔极限承载力标准值，按该规范第5.4.6条确定； G p —桩体自重，地下水位以下取浮重度；此外，T uk =∑λ i q sik u i l i 式中T uk —基桩抗拔极限承载力标准值； u i —桩身周长，对于等直径桩取u=πd； q sik —桩侧表面第i层土的抗压极限侧阻力标准值，可按该规范表 5.3.5-1取值；λ i —抗拔系数，可按该规范表5.4.6-2取值； l i —自桩底起算的长度因此，按最不利状态下，梧桐山南站7#抗拔桩的基桩拔力T uk /2=（∑λ i q sik u i l i ） /2=（0.7×160×3.142×1.4×5.42+0.7×160×3.142×1.4×2.58） /2=1970.66KN 注：其中取值均按最不利值考虑：λ i 按黏性土、粉土考虑，取值范围为0.7～ 0.8；q sik 按砂土状强风化硬岩考虑，取值范围为160～240. 即便在不考虑结构自重、荷载、桩体自重的情况下，N k ≤1970.66KN ，取值仍大于设计值1850KN。四、后注浆灌注桩竖向增强段的总极限侧阻力标准值计算 7#抗变为后注浆灌注桩，故可按《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008第40页Ⅶ后注浆灌注桩计算该桩的单桩极限承载力。按最不利状态考虑，不考虑桩体自重、结构荷载等，仅考虑桩身与土体之间的竖向负摩擦力，其计算公式为：Q gsk =u∑β si q sik l gi 式中：Q gsk —为后注浆竖向增强段的总极限侧压力标准值； u—桩身周长；