施工电梯：(施工升降机)计算书
施工升降机计算书
一、参数信息
1.施工升降机基本参数
施工升降机型号SCD200/200J吊笼形式双吊笼
架设总高度(m)85标准节长度(m) 1.51
底笼长(m) 4.5底笼宽(m)3
标准节重(kg)167对重重量(kg)1300
单个吊笼重(kg)1460吊笼载重(kg)2000
外笼重(kg)1480其他配件总重量(kg)200
2.楼板参数
基础混凝土强度等级C30楼板长(m)4
楼板宽(m)4楼板厚(m)0.18
梁宽(m)4梁高(m)0.2
板中底部短向配筋HRB400 8@110板边上部短向配筋HRB400 8@110
板中底部长向配筋HRB400 8@110板边上部长向配筋HRB400 8@110
梁截面底部纵筋6×HRB335 12梁中箍筋配置HPB300 6@150
箍筋肢数2
3.荷载参数：
2)1
施工荷载(kN/m
二、基础承载计算：
导轨架重（共需57节标准节，标准节重167kg）：167kg×57=9519kg，施工升降机自重标准值：P k=
((1460×2+1480+1300×2+200+9519)+2000×2)×10/1000=207.19kN；
施工升降机自重：P=
(1.2×(1460×2+1480+1300×2+200+9519)+1.4×2000×2)×10/1000=256.63kN；考虑动载、自重误差及风载对基础的影响，取系数n=2.1
P=2.1×P=2.1×256.63=538.92kN
三、地下室顶板结构验算
验算时不考虑地下室顶板下的钢管的支承作用，施工升降机的全部荷
载由混凝土板来承担。根据板的边界条件不同，选择最不利的板进行验算
楼板长宽比：Lx/Ly=4/4=1
1、荷载计算
楼板均布荷载：q=538.92/(4.5×3)=39.92kN/m2
2、混凝土顶板配筋验算
依据《建筑施工手册》（第四版）：
M xmax=0.0234×39.92×42=14.95kN·m
M ymax=0.0234×39.92×42=14.95kN·m
M0x=-0.0677×39.92×42=-43.24kN·m
M0y=-0.0677×39.92×42=-43.24kN·m
混凝土的泊桑比为μ=1/6，修正后求出配筋。
板中底部长向配筋：
M x=M xmax+μM ymax=14.95+14.95/6=17.44kN·m
αs=|M|/(α1f c bh02)=17.44×106/(1.00×14.30×4.00×103×155.002)=0.013； ξ=1-(1-2×αs)1/2=1-(1-2×0.013)0.5=0.013；
γs=1-ξ/2=1-0.013/2=0.994；
A s=|M|/(γs f y h0)=17.44×106/(0.994×360.00×155.00)=314.50mm2。
实际配筋：507.22 mm2 > 314.5 mm2
板中底部长向配筋满足要求。
板中底部短向配筋：
M y=M ymax+μM xmax=14.95+14.95/6=17.44kN·m
αs=|M|/(α1f c bh02)=17.44×106/(1.00×14.30×4.00×103×155.002)=0.013； ξ=1-(1-2×αs)1/2=1-(1-2×0.013)0.5=0.013；
γs=1-ξ/2=1-0.013/2=0.994；
A s=|M|/(γs f y h0)=17.44×106/(0.994×360.00×155.00)=314.50mm2。
实际配筋：507.22 mm2 > 314.5 mm2
板中底部短向配筋满足要求。
板边上部长向配筋：
M0x=M0xmax+μM0ymax=(-43.24)+-43.24/6=-50.45kN·m
αs=|M|/(α1f c bh02)=50.45×106/(1.00×14.30×4.00×103×155.002)=0.037； ξ=1-(1-2×αs)1/2=1-(1-2×0.037)0.5=0.037；
γs=1-ξ/2=1-0.037/2=0.981；
A s=|M|/(γs f y h0)=50.45×106/(0.981×360.00×155.00)=921.32mm2。
实际配筋：507.22 mm2 ≤ 921.32 mm2
板边上部长向配筋不满足要求。
板边上部短向配筋：
M0y=M0ymax+μM0xmax=(-43.24)+-43.24/6=-50.45kN·m
αs=|M|/(α1f c bh02)=50.45×106/(1.00×14.30×4.00×103×155.002)=0.037； ξ=1-(1-2×αs)1/2=1-(1-2×0.037)0.5=0.037；
γs=1-ξ/2=1-0.037/2=0.981；
A s=|M|/(γs f y h0)=50.45×106/(0.981×360.00×155.00)=921.32mm2。
实际配筋：507.22 mm2 ≤ 921.32 mm2
板边上部短向配筋不满足要求。
3、混凝土顶板挠度验算
板刚度：Bc=Eh3/(12(1-μ2))=3×104×1803/(12×(1-(1/6)2))=1.5×1010
q=39.92kN/m2=0.0399N/mm2
L=4000mm
板最大挠度：
f max=ωmax ql4/Bc=0.00215×0.0399×40004/(1.5×1010)=1.47mm
f max/L=1.47/4000=1/2730.13<1/250
板配筋和挠度变形不满足支承施工升降机荷重要求。
4、混凝土梁配筋验算
由于施工升降机自重主要通过中央立柱传递给大梁，所以可以看作一个集中荷载。
楼板自重传来荷载 0.18×4×25=18kN/m
梁自重 0.2×4×25=20kN/m
静载 18+20=38kN/m
活载 1×4=4kN/m
作用于梁上的均布荷载：q=38×1.2+4×1.4=51.2kN/m
作用于梁上的集中荷载：p=207.19×1.2/2=124.31kN
M=ql2/12+pl/4=51.2×42/12+124.31×4/4=192.58kN·m
梁截面积：b×h=4×0.2=0.8m2
h0=h-25=200-25=175mm
αs=|M|/(α1f c bh02)=192.58×106/(1.00×14.30×4.00×103×175.002)=0.110； ξ=1-(1-2×αs)1/2=1-(1-2×0.110)0.5=0.117；
γs=1-ξ/2=1-0.117/2=0.942；
A s=|M|/(γs f y h0)=192.58×106/(0.942×300.00×175.00)=3895.61mm2。
实际配筋：678.58 mm2 ≤ 3895.61 mm2；
梁截面底部纵筋不满足要求！
5、混凝土梁抗剪验算
梁所受最大剪力：Q=p/2+ql/2=124.31/2+51.2×4/2=164.56kN；
A sv1=((Q-0.7f t bh0)/(1.25f yv h0))×s/n=((164.56×103-
0.7×1.43×4000×175)/(1.25×270×175))×150/2=-680.82mm2；
梁箍筋满足要求！
由于梁板不足以承担施工升降机荷载，故采取设置回撑的型式将荷载传递到地基基础。
四、梁板下钢管结构验算：
支撑类型扣件式钢管
支撑架
支撑高度h0(m)5
支撑钢管类型Ф48×3立杆纵向间距la(m)0.5
立杆纵向间距lb(m)0.5立杆水平杆步距h(m)，顶部段、
非顶部段
0.6、1.2
剪刀撑设置类型普通型顶部立杆计算长度系数μ1 2.5非顶部立杆计算长度系数μ2 2.1可调托座承载力容许值[N]（kN）30
立杆抗压强度设计值[f](N/mm 2)205立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(m)0.2立柱截面回转半径i(mm)
15.9
立柱截面面积A(mm 2)
424
设梁板下Ф48×3mm 钢管@0.5m×0.5m 支承上部施工升降机荷重，混凝土结构自重由结构自身承担，则：
N=(N GK +1.4×N QK )×la×lb=（39.92+1.4×1）×0.5×0.5=10.33kN 1、可调托座承载力验算 【N 】=30 ≥N=10.33kN 满足要求！
2、立杆稳定性验算
顶部立杆段：λ=l 0/i=kμ1(h+2a)/i= 1×2.5×（0.6+2×0.2）/0.0159=157.233 ≤[λ]＝210 满足要求！
非顶部立杆段：λ=l 0/i=kμ2h/i= 1×2.1×1.2/0.0159 =158.491 ≤[λ]＝210 满足要求！
顶部立杆段：λ1=l 0/i=kμ1(h+2a)/i= 1.155×2.5×（0.6+2×0.2）/0.0159=181.604
非顶部立杆段：λ2=l 0/i=kμ2h/i= 1.155×2.1×1.2/0.0159 =183.057 取λ=183.057 ，查规范JGJ130-2011附表A.0.6，取φ=0.214
f ＝ N/(φA)= 10330/（0.214×424）=113.847N/mm 2≤ [f]＝205N/mm 2 满足要求！
梁板下的钢管结构满足要求！ 配筋如下图所示：
配筋示意图