井点降水计算书(一类建资)

井点降水计算书

计算依据：

1、《建筑基坑支护技术规程》JGJ 120-2012

2、《建筑与市政降水工程技术规范》JGJ/T111-98

3、《建筑施工计算手册》江正荣编著

4、《基坑降水手册》姚天强编著

一、水文地质资料

土层编号土层名称厚度hi(m) 渗透系数ki(m/d)

1 素填土0.5~2.5 0.346

2 粉土0.5~2.6 0.346

3 粉土 4.1~13.0 0.734

4 粉质粘土0.3~7.

5 0.734

5 黏土、粉质粘土12.3~14.7 0.734

二、计算依据及参考资料

该计算书计算主要依据为国家行业标准《建筑基坑支护技术规范》(JGJ 120-99)，同时参阅了《建筑施工手册》(第四版)和姚天强等编写的《基坑降水手册》。

三、计算过程

边界条件基坑远离边界

降水井类型均质含水层潜水完

整井

井点管露出地面高度h(m) 0.2 降水曲线坡度i 0.15

过滤器工作长度l(m) 1 过滤器半径r s(m) 0.025

单井出水量q(m3/d) 8.247 降水影响半径R(m) 50.001

基坑形状矩形基坑基坑长度A(m) 188

基坑宽度B(m) 66 基坑开挖深度（含承台、地梁）H1(m) 6

0.5 水位埋深d w(m) 1.9

基坑底面至降低后的地下水位距离

s w(m)

含水层厚度H(m) 33.1 平均渗透系数k(m/d) 0.67

计算简图如下：

示意图

1、基坑等效半径

矩形基坑：r o=0.29×(A+B)=0.29×(188+66)=73.66m

2、平均渗透系数

k=∑(k i×h i)/∑h i=[2×0.346×2+(8.5+3.8+13.4)×0.734]/(2+2+8.5+3.8+13.4)=0.67m3/d 3、井点系统的影响半径R0

S= H1+s w-d w=6+0.5-1.9=4.6m

潜水含水层：R=2S(kH)0.5=2×4.6×(0.67×33.1)0.5=50.001m

R0=R+r o=50.001+73.66=123.661m

4、井点管的长度

H d≥H1+s w+r o×i+h+l=6+0.5+73.66×0.15+0.2+1=18.749m

5、基坑涌水量计算

基坑远离边界：

Q=1.366k(2H-S)S/lg(R0/r o)=1.366×0.67×(2×33.1-4.6)×4.6/lg(123.661/73.66)=1420.231m3/d 6、单井出水量

q=120π×r s×l×k1/3=120×π×0.025×1×0.671/3=8.247m3/d

7、井点管数量

n=1.1Q/q=1.1×1420.231/8.247=189.4

8、集水管总长

矩形基坑：La=2×(A+B)=2×(188+66)=508m

9、井点的间距

Ld=La/(n-1)=508/(189.4-1)=2.69m

10、校核水位降低数值

S j=H-(H2-Q/(1.366k)lg(R0/r o))0.5=33.1-(33.12-1420.231/(1.366×0.67)lg(123.661/73.66))0.5=4. 6m≥S=4.6m

经验算，其水位降低数值不小于井点系统的影响半径，满足要求！

降水井施工组织设计方案(原版)

目录 1编制依据 (3) 2工程概况水文地质条件 (3) 3工程水文地质条件 (5) 4降水设计方案 (6) 4.1降水井井身大样 (7) 4.2降水井布置 (7) 4.3集水坑布置 (8) 4.4施工技术措施 (9) 4.5降水井施工 (10) 4.6抽水试验 (11) 4.7实验目的 (11) 4.8降水的运行 (12) 4.9降水井点的监测 (13) 4.10封井方案 (13) 4.11填坑方案 (16) 5施工部署 (17) 5.1施工管理体系 (17) 5.2质量保证体系 (17) 5.3劳动力组织计划 (17) 5.4机械设备计划 (17) 6施工安全及环保措施 (18)

5.4安全生产保证措施 (18) 7工程质量保证措施 (21) 7.1工程质量控制目标 (21) 7.2质量控制措施 (21) 7.3实施质量管理计划 (23) 7.4质量控制程序 (26) 8施工安全及环保措施 (28) 8.1降水安全、环保措施 (28) 8.2土方施工安全、环境保证措施 (28)

降水专项施工方案 1编制依据（1）白银市人防疏散基地项目一标段/二标段白银市人防疏散基地项目设计施工图纸（2）甘肃水文地质工程地质勘察院《岩土工程勘察报告》（3）《建筑工程质量验收统一标准》（GB 50300-2013）（4）《工程测量规范》（GB 50026-2007）（5）《建筑基坑支护技术规程》（JGJ 120-2012）（6）《建筑施工现场环境与卫生标准》（JGJ146—2013）（7）《现行建筑施工规范大全》（8）《建设工程施工现场供用电安全规范》（GB 50194-2014）（9）《建筑与市政降水工程技术规范》（JGJ/T111-98） 2工程概况及水文地质条件白银市人防疏散基地项目主要由一标段、二标段组成，由甘肃再就业建筑工程（集团）有限公司统一编制实施现场降水措施。一标段涵盖内容包括疏散指挥中心、物资库房A和物资库房B。建筑面积总面积为：7987.15㎡。其中疏散指挥中心建筑面积为5313.13平方米，建筑主体高度为15米，地上四层；物资库房A由四个单体组成，单位工程建筑面积为308.05平方米，建筑主体高度为7.2米，地上二层；物资库房B由四个单体组成，单位工程建筑面积为401.78平方米，建筑主体高度为7.5米，地上二层。基础结构采用机械成孔灌注桩，主体结构为框架结构，抗震烈度为7度，屋面防水等级二级，两道设防，设计合理使用年限为50

管井井点降水施工工艺标准

管井井点降水施工工艺标准第1章适用范围本工艺适用与工业与民用建筑中含水层颗了较粗的粗砂卵石地层渗透系数较大且降水深度较深一般为8 20m 的潜水或承压水地区第2章施工机具钻机滤水井管吸水管水泵等第3章工艺流程 1. 绞线定位→钻孔法成井→安装滤水井管→接通吸水管→启动高压水泵抽地下水→ 降水完毕后拨井管→封井 2. 管井井点布置基坑总漏水确定后再演算单根井点极限漏水量然后确定井点的数量 1）坑槽外布置采用基坑外降水时根据基坑的平面形状或沟槽的宽度沿基坑外围四周呈环形或沿基坑或沟槽两侧成单侧呈直线形布置管井埋设深度和间距根据需降水的范围和深度以及土层的渗透系数而定埋设深度可为5 ～10m 间距为5～10m 2）坑槽内布置当基坑开挖面积较大或者出于防止降低地下水对周围环境的不利影响的目的而采用坑内降水时可根据所需降水的深度单侧漏水量及抽水影响半径R 等确定管井井点间距再以此间在坑内呈棋盘状点状布置管井间距D 一般10 15m 同时应不小于21/2R 以保证基坑内全范围地下水位降低 3. 采用泥浆护壁钻孔法成井先挖井口安装护筒钻机就位开始钻孔钻孔前在井一侧设排泥沟泥浆坑钻孔直径比滤水管井外径大200mm 以上管井下沉前应进行清洗滤井冲除沉渣可采用灌入稀泥浆用吸水泵抽出置换或用空压机洗井法将沉渣清出井外并保持滤网畅通然后将滤水管当中插入用圆木堵住管口管井与土壁之间用3 15mm 粒径砾石填充作为过滤层地面下0.5m 范围内用粘土填充 1

夯实 4. 管井使用时应经试抽水在抽水过程中应对电动机传动轴电流电压等进行检查并对井内水位下降和流量进行观测和记录 5. 管井使用完毕后可使用起重设备将管井管口套紧徐徐拨出滤水管拔出后可洗净再用所留孔洞用用沙砾填实上部500mm 用粘土填充夯实第4章质量标准 1.同本章深井点降水施工工艺标准监测 2.应随时检查观测孔中的水位 3.应试运转如发现井管失效应采取措施是其恢复正常如无可能恢复则应报废另行设置新的井管第5章成品保护 1. 在基坑开挖时把井点管插上标志防止开挖至井管点破坏降水 2. 降水时应有专人值班定期或不定期巡察防止停电或其他外界因素破坏降水第6章安全与环境 1.降水时对于周围在抽水影响半径范围内需要保护的建筑物及地下管线等建立好标高观测系统并准备好防止沉降的措施 2

基坑降水计算

6.3 基坑降水方案设计 6.3.1 降水井型选6型喷射井点：外管直径为200mm ，采用环形布置方案。 6.3.2 井点埋深埋置深度须保证使地下水降到基坑底面以下，本工程案例取降到基坑面以下 1.0m 处。埋置深度可由下式确定： ()01x L H h h l i r h =++?+?++ （6.2）式中： L —— 井点管的埋置深度()m ； H —— 基坑开挖深度()m ；这里12H m = h —— 井点管露出地面高度()m ，这里可取一般值 0.2m ； h ?—— 降水后地下水位至基坑底面的安全距离()m ，本次可取1.0m ； x i —— 降水漏斗曲线水力坡度，本次为环状，取0.1； 1h —— 井点管至基坑边线距离()m ，本次取1.0m ； 0r —— 基坑中心至基坑边线的距离()m ，本次工程案例去最近值宽边的一半，即40m ； l —— 滤管长度()m ，本次取1.0m 。故带入公式可得埋置深度L 为： ()01120.2 1.00.1(1.040) 1.018.3x L H h h l m r i h =++?+?++=+++?++= 6.3.3 环形井点引用半径采用“大井法”，参考规范，将矩形（本案例长宽比为2.5，小于10）基坑折算成半径为x 0的理想大圆井，按“大井法”计算涌水量，故本次基坑的引用半径： 4 0b a x +? =η （6.3）式中：

,a b —— 基坑的长度和宽度()m ，200,80a m b m == η —— 系数，可参照下表格选取：表6.1 系数η表 800.40200 b a == ，则 1.16η= 故带入公式可得本次基坑的引用半径0x 为： 020080 1.1681.244 a b m x η++=? =?= 6.3.4 井点抽水影响半径由下列公式可求得抽水影响半径： m kt R H x w 220 + = （6.4）式中： t —— 时间，自抽水时间算起(2-5昼夜) ()d ，本案例取5d ； k —— 土的渗透系数 (/)m d ，这里取平均值 2.7/k m d =； w H —— 含水层厚度()m ,本次取承压含水层厚度含水层厚度④，⑤土层厚度的总和，即为 5.2611.2w H m =+=， m —— 土的给水度，按表 3.2确定，本次取圆砾

钢便桥设计计算详解

某大桥装配式公路钢便桥工程专项施工方案之一设计计算书二〇一六年三月六日

目录 1、工程概况 (4) 1.1 **大桥 (4) 1.2 钢便桥 (5) 2、编制依据 (5) 3、参照规范 (5) 4、分析软件 (5) 5、便桥计算 (5) 5.1 主要结构参数 (5) 5.1.1 跨度 (6) 5.1.2 便桥标高 (6) 5.1.3 桥长 (6) 5.1.4 结构体系 (6) 5.1.5 设计荷载 (6) 5.1.6 材料 (8) 5.2 桥面计算 (8) 5.2.1 桥面板 (8) 5.2.2 轮压强度计算 (9) 5.2.3 桥面板检算 (9) 5.3 桥面纵梁检算 (10) 5.3.1 计算简图 (10) 5.3.2 截面特性 (10) 5.3.3 荷载 (11) 5.3.4 荷载组合 (13) 5.3.5 弯矩图 (14) 5.3.6 内力表 (14) 5.3.7 应力检算 (15) 5.3.8 跨中挠度 (16) 5.3.9 支座反力 (17) 5.4 横梁检算 (17) 5.4.1 计算简图 (17) 5.4.2 装配式公路钢桥弹性支承刚度 (17) 5.4.3 横梁模型 (18) 5.4.4 作用荷载 (18) 5.4.5 计算结果 (19) 5.4.6 截面检算 (20) 5.4.7 挠度检算 (20) 5.5 主桁计算 (21) 5.5.1 分配系数计算 (21) 5.5.2 计算模型 (22) 5.5.3 截面特性 (22) 5.5.4 作用荷载 (24) 5.5.5 荷载组合 (25)

5.5.6 主要杆件内力及检算 (26) 5.5.7 支座反力 (33) 5.6 桩顶横梁计算 (33) 5.6.1 上部恒载计算 (33) 5.6.2 作用效应计算 (34) 5.6.3 荷载分配系数计算 (34) 5.6.4 荷载分配效应 (37) 5.6.5 横梁计算模型 (37) 5.6.6 横梁作用荷载 (37) 5.6.7 横梁荷载组合 (38) 5.6.8 横梁弯矩图 (38) 5.6.9 横梁应力图 (38) 5.6.10 横梁挠度 (39) 5.7 钢管桩计算 (39) 5.7.1 钢管桩顶反力 (39) 5.7.2 钢管桩材料承载力检算 (40) 5.7.3 钢管桩侧土承载力检算 (40) 6、钻孔平台计算 (41) 5.8.1 桥面板计算 (41) 5.8.2 纵向分配梁计算 (42) 5.8.3 墩顶横梁 (45) 5.8.4 平台钢管桩检算 (49) 7、剪力支承设计 (50) 7.1 水平支承系 (50) 7.1.1 2.3m水平支承检算 (50) 7.1.2 2.5m水平支承检算 (50) 7.1.3 5m水平支承检算(双根对肢) (51) 7.2 斜支承系 (51)

管井降水计算书

管井降水计算书一、水文地质资料该计算书计算主要依据为国家行业标准《建筑基坑支护技术规范》(JGJ 120-99)，同时参阅了《建筑施工手册》(第四版)和姚天强等编写的《基坑降水手册》。三、计算过程 1、基坑底板承压水头计算： h k =(H s r s )/(F s r w ) H S 为基坑最终开挖面到下部承压含水层顶面间的距离(m)； γ s 为承压含水层顶板以上土层的重度(kN/m3)； F s 为安全系数，取1.1～1.3； r w 为水的重度(kN/m3)； h为承压含水层从顶板算起的承压水头高度(m)。 h s 为实际承压水头高度(m)； h s >h k 时：需要进行降压降水，降压水头高度为h s -h k = 6-0.56 = 5.44 m。 2、基坑总涌水量计算：

基坑降水示意图 Q=2.73kMS/log(1+R/r ) Q为基坑涌水量； k为渗透系数(m/d)； S为基坑水位降深(m)； S=(D-d w )+S w D为基坑开挖深度(m)； d w 为地下静水位埋深(m)； sw为基坑中心处水位与基坑设计开挖面的距离(m)； R为降水井影响半径(m)； r 为基坑等效半径(m)； M为由含水层底板到过滤器有效工作部分中点的长度(m)；通过以上计算可得基坑总涌水量为349.22m3。 3、降水井数量确定：单井出水量计算： Q=120πr s l3k1/2 降水井数量计算： n=1.1Q/q q为单井允许最大进水量(m3/d)； r s 为过滤器半径(m)；

l为过滤器进水部分长度(m)； k为含水层渗透系数(m/d)。通过计算得井点管数量为6个。 4、过滤器长度计算群井抽水时，各井点单井过滤器进水长度按下式验算： y >l y 0=[H2-0.732Q/k×(logR -log(nr n-1r w )/n]1/2 l为过滤器进水长度； r 为基坑等效半径； r w 为管井半径； H为潜水含水层厚度； R 为基坑等效半径与降水井影响半径之和； R 0=R+r R为降水井影响半径；通过以上计算，取过滤器长度为5.85m。

井点降水计算

为防止地表水流入基坑内，避免基坑积水和确保施工方便，除采取井点降水外，还在基坑面四周砌筑250×250的排水沟，四大对称角设四个钢筋笼集水井，（集水井半径500mm，深800mm），每个井内放置一个Φ100单极电动潜水泵，24小时不间断排水，并派专人进行看管。把水从集水井抽至地面沉沙坑，然后排入市政管道内。基坑降水示意图如下：明沟、集水井排水示意图由于该地域地下水丰富需进行井点降水，井点降水计算如下（此计算按照最大化粪池尺寸计算）。 (1) 基坑中心要求降低水位深度：由于地下水位深度为-1.8m，基坑最大开挖深度将近6m，水位要降至基坑一下500mm，故基坑水位降深为-4.7m (2)影响半径R

注：由于地质勘测报告中未提供渗透系数K ，根据施工手册查到的K=10 m3/d (3)基坑等效半径r 0 r 0 = 0.29（a ＋b ）=0.29*(11.8+3)=4.3 基坑涌水量： (2H – S)S (2*6.15– 4.7)*4.7 Q= 1.366K = 1.366*10* Lg(R + r) – lg r lg(73.70 +4.3)-lg4.3 =257.25m 3/d (4)单根井点管的极限涌水量： q=120π rl 3 K = 120*3.14*0.1*0.73* 10 =40.9m 3/d (5)求井点数n ： n= 1.1*Q/q = 1.1*257.25/40.9 =6个 (6)井管长度：井管全长 5.86 + 0.8 + 0.5 + 0.1*13.8/2 – 0.6 = 7.25m 井点降水平面示意图地下自然水位降水水面位置井点降水剖面示意图集水坑

基坑降水设计计算

基坑降水设计第一部分：井点降水计算的前提 1、所需水文地质资料 (1).水层性质——承压水、潜水； (2).含水层厚度H； (3).含水层的渗透系数K和影响半径R； (4).含水层的补给条件，地下水流动方向，水力梯度； (5).原有地下水埋藏深度，水位高度和水位动态变化资料； (6).井点系统的性质——完整井、非完整井。 2、了解建筑工程对降低地下水位的要求 (1).建筑工程的平面布置、范围大小，周围建筑物的分布和结构情况； (2).建筑物基础埋设深度、设计要求的水位下降深度； (3).由于井点排水引起土层压缩变形的允许范围和大小。第二部分：基坑降水方法一、明沟排水 (一)、明沟排水的适用条件明沟排水是指在基坑内设置排水明沟或渗渠和集水井，然后用水泵将水抽出基坑外的降水方法。明沟排水(简称明排)一般适用于土层比较密实，坑壁较稳定，基坑较浅，降水深度不大，坑底不会产生流

砂和管涌等的降水工程。当具备下列条件时，一般可以采用明沟排水方案。 (1)地质条件。场地为较密实的、分选好的土层，特别是带有一定胶结度或粘稠度的土层时，由于其渗透性低，渗流量较少，在地下水流出时，边坡仍稳定，即使在挖土方时，底部可能会出现短期翻浆或轻微变动，但对地基无损害，所以适宜明排；当地层土质为硬质粘土夹无水源补给的砂土透镜体或薄层时，由于在基坑开挖过程中，其所储存的少量水会很快流出而被疏干，有利于明诽；在岩石土质中施工时，一般均可以进行明排。 (2)水文条件。场地含水层为上层滞水或潜水，其补给水源较远，渗透性较弱，漏水量不大时，一般可以考虑采用明排随水。 (3)挖土方法。当采用拉铲挖斗机、反向铲和抓斗挖土机等机械挖土，为避免由于挖土过程中出现的临时浸泡而影响施工时，对含水层的砂、卵石．涌水量较大、具有一定阵水深度的降水工程，也可以采用明排降水。 (4)其他条件。当基坑边坡为缓坡或采用堵截隔水后的基坑时；建筑场地宽敞，邻近无建筑物时；基坑开挖面积大，有足够场地和施工时间时：建筑物为轻型地基荷载等条件下，采用明排降水的适用条件可以扩大。明沟排水的抽水设备常用离心泵、潜水泵和污水泵等，以污水泵为好。 (二)、明沟排水工程的布置

刚便桥设计计算方案书

乐昌至广州高速公路——乳源河大桥钢栈桥设计计算方案书一、钢便桥设计要点（一）刚便桥设计结构体系钢便桥拟采用梁柱式钢管贝雷梁简支结构设计，跨径设计9m,横向钢管间距为3m，每排3根，采用直径529mm钢管。桥面宽6m设计，在钢管上横向布置2根I36b工字钢，纵向布置3组6排贝雷简支纵梁。贝雷纵梁上横向铺设20#槽钢，槽钢间距为7cm，槽钢上铺设5mm防滑板做桥面系。（二）支架纵梁纵向布置3组6排贝雷简支纵梁（布置图见附图），纵梁跨径为9m，纵梁端头剪切力最大，端头竖向采用20#槽钢或工字钢1.5m范围进行加固处理。54m阶段设置一个制动墩，间距为2m，6根钢管组成。（三）跨径9m验算 1、竖向荷载计算 A、机械自重考虑:W=60t=600KN;即W1=600KN/9m=66.6 KN/m B、钢板自重： W2=94.2/10*0.008=0.075KN/m2 C、I36b工字钢自重：W3=65.689*1.0=0.65689 KN/m D、贝雷梁自重：W4=0.3*10/3=10KN/m E、人群及机具工作荷载：Q5=2.0 KN/m 2、竖向荷载组合：

A 、q=机械荷载+钢板自重+贝雷梁自重+人、机具荷载 =66.6 KN/m+6.0*0.075 KN/m 2+6*10 KN/m+2.0*6 =139.05 KN/m 3、贝雷纵梁验算 9m 9m 9m 9m 四跨等跨连续梁静载布置图q 四跨等跨连续梁活载布置图 9m 跨选用3组6排国产贝雷，最大跨按9m 计算为最不利荷载，贝雷片布置间距布置110cm 为一组,其力学性质： I=250500 cm 4 [M]=78.8 t.m [Q]=24.5 t （1）贝雷片在荷载作用下最大弯矩： Mmax=qL 2/8=139.05*92/8=1407.8813KN.m 单片贝雷片承受弯矩： M=1407.8813/8=175.9852KN.m ＜[M]=788KN.m 满足要求。注:[M]单片贝雷片容许弯矩。

钢便桥计算书正文(最终)

本计算内容为针对沭阳县新沂河大桥拓宽改造工程钢便桥上、下部结构验算。二、验算依据 1、《沭阳县新沂河大桥拓宽改造工程施工图》； 2、《沭阳县新沂河大桥拓宽改造工程钢便桥设计图》； 3、《装配式公路钢桥使用手册》； 4、《公路钢结构桥梁设计规范》JTGD64-2015； 5、《钢结构设计规范》GBJ50017-2003； 6、《路桥施工计算手册》； 7、《公路桥涵地基与基础设计规范》JTG D63-2007； 8、《沭阳县新沂河大桥拓宽改造工程便道便桥工程专项施工方案》。三、结构形式及验算荷载 3.1、结构形式北侧钢便桥总长60m，南侧钢便桥总长210m，上部均为6排单层多跨贝雷梁简支结构，跨径不大于9m；下部为桩接盖梁形式，盖梁采用45A双拼工字钢，桩基采用单排2根采用529*8mm钢管桩。见下图：立面形式横断面形式

钢便桥通行车辆总重600KN，重车车辆外形尺寸为7×2.5m，桥宽6m，按要求布置一个车道。横向布载形式车辆荷载尺寸四、结构体系受力验算 4.1、桥面板桥面板采用6×2m定型钢桥面板，计算略。 4.2、25a#工字钢横梁（Q235）横梁搁置于6排贝雷梁上，间距1.5m。其中：工字钢上荷载标准值为1.18KN/m；25a#工字钢自重标准值0.38KN/m。计算截面抗弯惯性矩I、截面抗弯模量分别为：I =50200000mm4；W =402000mm3。

(1)计算简图： (2) 强度验算：抗弯强度σ=Mx/Wnx=46580000/402000 =115.9Mpa＜[f]=190Mpa；满足要求！抗剪强度τ=VSx/Ixtw=167362×232400/（50200000×8）=96.8Mpa＜ft =110Mpa；满足要求！ (2) 挠度验算： f=M.L2/10 E.I =35.8*1.32/10*2.1*5020*10-3 =0.57mm

管井降水计算

管井降水计算书合肥市小仓房污水处理厂一期工程二标工程；属于结构;地上0层;地下0层；建筑高度：0m；标准层层高：0m ；总建筑面积：0平方米；总工期：180天；施工单位：安徽水安建设发展股份有限公司。本工程由合肥市重点局投资建设，北京市政设计研究/合肥市政设计有限公司设计，合肥市勘察院地质勘察，浙江江南工程管理股份有限公司监理，安徽水安建设发展股份有限公司组织施工；由邹总担任项目经理，邹总担任技术负责人。工程说明：合肥市小仓房污水处理厂拟建于包河区大圩乡境内，繁华大道（规划道路）以北。一期日处理污水规模10万m3/d，总征地面积13.8ha，占地面积9.9ha，附属建筑面积2950m2,生产建筑面积6045.1m2。本次工程主要包括进水泵房及粗格栅间、出水井、细格栅间、曝气沉沙池、砂水分离车间、污泥泵房、沉淀池、配水井、提升泵房、滤池设备间、紫外消毒渠道以及场内土方挖填、道路、排水管道等全部工作内容。建筑物结构形式主要以钢筋砼框架为主，个别为砖混结构，部分构筑物主要为现浇钢筋砼整体结构。拟建场地现主要为水田，地形较平坦，西部局部为藕塘及沟渠。实测地面高程8.60~12.62m，最大高差4.02m。根据现场地址情况，大部分构筑物地下软基采用水泥搅拌桩形成复合地基处理。场地地下水类型主要有两类：一类分布于①层素填土中的上层滞水及②层淤泥质粉质粘土、③层粘土中的孔隙水，水量与地势高低及填土厚度有较大关系，场地地下水较丰富，主要由大气降水、地表水渗入为主补给，无统一地下水位，排泄途径主要是蒸发及渗入低洼处为主。水位标高8.60~10.53m。另一类为分布于⑥层粉土及⑦层粉土夹粉砂中的承压水，主要由地下径流渗透补给，与南淝河河水联系密切，其承压水头一般大于4m。鉴于以上地质及水文情况，对于大部分深基坑部位均需要进行降、排水施工，以确保基坑边坡及构筑物自身的安全。

降水井计算

. 可编辑文档基坑降水计算书一、基坑涌水量计算 1、原始条件：计算模型：此井点系统为潜水非完整井，采用基坑外降水。 2、井点管距边坑距离为1.5m ，滤管长度取1.0m ，直径40mm ，配有配套抽水设备；渗透系数（根据勘察报告提供室内渗透系数结合当地经验取值）0.2（m/d ）。 3、基坑涌水量计算书 3.1基坑开挖深度6.00m ，基坑面积约为9738m 2 。（1）基坑中心处要求降低水位深度 S ，取降水后地下水位位于坑底以下1.0m ，则有S=6.00+1.0=7.00m （2）含水层厚度H ’=16m （3）影响半径0R 225R m == 基坑等效半径080.69r m = = 0086.36R R r m ∴=+= （4）基坑涌水量()()3 002'1.366298.81 lg H S S m Q k d R r -==?? ??? 二、降水井数量计算 1、根据《工程地质手册》公式验算每根井点的允许最大进水量 3' 1208.81()m q d π== 2、井点管的数量 '1.1 34()Q n q ==眼经验算，34眼水井管出水量基本能满足基坑总涌水量的要求！三、降水井深度计算降水井深度可以按照以下公式确定： 123456W W W W W W W H H H H H H H =+++++ 式中： H 1=6.00m （基坑深度） H 2=1.0m （降低水位距离基底要求） H 3=2.0m （水力坡度） H 4=2.0m （水位变化幅度） H 5=1.0m （过滤器长度） H 6=1.0m （沉淀管长度）根据计算，综合考虑现场条件，又由于降水持续时间长，井内必产生沉砂，因此降水井深度取13米，疏干井深度取14米。 20米。四、补充方案 1、考虑场地南侧有明水影响，降水井加密布设。沿基坑周边布置32口降水井，井深 13米，另在坑内布置20口14米深疏干井。 2、基坑集水井、电梯坑等处由于开挖较深，可布设轻型井点辅助降水。 3、降水过程中，若该设计方案中降水井不能满足基坑总涌水量，可增设降水井。

高速公路高坡便桥设计方案和计算书

高坡拌合站便道横跨隧道便桥施工方案和力学检算书编审批日制：核：准：期：

目录第1章概述 (1) 1.1工程概况 (1) 1.2设计说明 (2) 1.3 设计依据 (3) 1.4 技术标准 (3) 1.5 便桥钢材选用及设计参数 (4) 第2章荷载计算 (4) 2.1上部结构恒重 (4) 2.2 车辆荷载 (5) 2.3人群荷载 (6) 第3章纵梁计算 (7) 3.1 纵梁最不利荷载确定 (7) 3.2 纵梁计算 (7) 第4章横梁计算 (10) 4.1横梁最不利荷载确定 (10) 4.2砼罐车荷载下横梁检算 (11) 第5章24M跨贝雷架计算 (14) 5.1 荷载计算 (14) 5.2 挂车-80级荷载下贝雷架计算 (14) 第6章M IDAS空间建模复核计算 (17) 6.1 Midas空间模型的建立 (17) 6.2 工况一计算 (17) 6.3 工况二计算 (24) 第7章桥台地基承载力验算 (30) 第8章细部构造计算 (30) 8.1 销子和阴阳头计算 (30) 8.2端部支座钢板下砼局部承压计算 (32) 8.3桥台砼抗冲切计算 (34) 第9章结论 (35) 第10章施工方案 (35) 10.1 10.2 10.3 10.4 10.5 10.6桥台施工 (35) 贝雷架安装 (36) 横梁安装 (36) 纵梁及钢板安装 (36) 通车试验 (36) 施工安全及保证措施 (36)

第 1 章概述 1.1 工程概况高坡拌合站设置于线路里程 DK417+400 处横向 200 米一平坦旱地范围内（见附图），设办公生活区、搅拌楼、砂石料场、道路、绿化带，占地面积合计 270000m ,拌合站下埋深 27.03 米处有高坡隧道通过，隧道宽 14m ；拌和站门前有便道一条，由原来的乡道改建而成，便道处纵断面根据线路纵断面图确定，如图 1-1 所示；便道在 DK417+313 处与高坡隧道立体交叉，交叉处地下岩层稳定，无溶洞，约 4 米的表层地质结构为第四系全新统坡洪积层，土石工程等级为Ⅱ级，表层 4 米以下为白云质灰岩，土石工程等级为Ⅴ级，层理产状为：N45W/45°SE （73°），风化等级为弱风化岩；我单位在此处进行地质钻探，钻探结果如图 1-2 所示，与设计资料相符。由于该便道上将来经常要通行混凝土罐车等重型车辆，为了确保重型车辆的通行不对隧道施工产生影响，保证隧道施工安全。特设置跨径 24 米，长 25.66 米，净宽 3.8m 的临时便桥于该便道上，桥位详见附图。图 1-1 线路纵断面在高坡拌合站处截图 2

贝雷架便桥设计计算书样本

K37+680红岩溪特大桥贝雷架便桥计算书湖南省路桥建设集团龙永高速公路第十一合同段 4月1日

目录第1章设计计算说明...................................... 错误!未定义书签。 1.1 设计依据 ......................................... 错误!未定义书签。 1.2 工程概况 ......................................... 错误!未定义书签。 1.3.1 主要技术参数 ................................ 错误!未定义书签。 1.3.2 便桥结构 .................................... 错误!未定义书签。第2章便桥桥面系计算.................................... 错误!未定义书签。 2.1 混凝土运输车作用下纵向分布梁计算................. 错误!未定义书签。 2.1.1 计算简图 ................................... 错误!未定义书签。 2.1.2.计算荷载 .................................... 错误!未定义书签。 2.1. 3. 结算结果 ................................... 错误!未定义书签。 2.1.4 支点反力 ................................... 错误!未定义书签。 2.2 履带吊作用下纵向分布梁计算 ...................... 错误!未定义书签。 2.2.1. 计算简图................................... 错误!未定义书签。 2.2.2 计算荷载.................................... 错误!未定义书签。 2.2.3 计算结果................................... 错误!未定义书签。 2.2.4. 支点反力.................................. 错误!未定义书签。 2.3 分配横梁的计算.................................. 错误!未定义书签。 2.3.1.计算简图 .................................... 错误!未定义书签。 2.3.2. 计算荷载 .................................. 错误!未定义书签。 2.3.3. 计算结果 ................................... 错误!未定义书签。第3章贝雷架计算....................................... 错误!未定义书签。 3.1 混凝土运输车作用下贝雷架计算...................... 错误!未定义书签。 3.1.1最不利荷载位置确定........................... 错误!未定义书签。 3.1.2 最不利位置贝雷架计算模型 .................... 错误!未定义书签。

井点降水计算计算书

井点降水计算书计算依据： 1、《建筑基坑支护技术规程》JGJ 120-2012 2、《建筑施工计算手册》江正荣编著 3、《基坑降水手册》姚天强编著一、水文地质资料该计算书计算主要依据为国家行业标准《建筑基坑支护技术规范》(JGJ 120-2012)，同时参阅了《建筑施工手册》(第四版)和姚天强等编写的《基坑降水手册》。三、计算过程

示意图 1、基坑等效半径矩形基坑：r o=0.29×(A+B)=0.29×(30+40)=20.3m 2、平均渗透系数 k=∑(k i×h i )/∑h i=(1×0.8+0.1×3+3×6+12×7.488)/(0.8+3+6+17.288)=6.302m3/d 3、井点系统的影响半径R0 S d= H1+s-d w=5+0.5-0.2=5.3m S w= H1+s-d w +r o×i =5+0.5-0.2+20.3×0.15=8.345m 潜水含水层：R=2S w(kH)0.5=2×8.345×(6.302×17.288)0.5=110.641m R0=R+r o=110.641+20.3=130.941m 4、井点管的长度 H d≥H1+s+r o×i+h+l=5+0.5+20.3×0.15+0.2+1=9.745m 5、基坑涌水量计算基坑远离边界：Q=πk(2H-S d)S d/ln(R0/r o)=3.14×6.302×(2×17.288-5.3)×5.3/ln(130.941/20.3)=1647.937m3 /d 6、单井出水量 q0=120π×r s×l×k1/3=120×π×0.025×1×6.3021/3=17.409m3/d 7、井点管数量

降水井计算

降水井计算 Prepared on 22 November 2020

基坑降水计算书一、基坑涌水量计算 1、原始条件：计算模型：此井点系统为潜水非完整井，采用基坑外降水。 2、井点管距边坑距离为1.5m ，滤管长度取1.0m ，直径40mm ，配有配套抽水设备；渗透系数（根据勘察报告提供室内渗透系数结合当地经验取值）（m/d ）。 3、基坑涌水量计算书基坑开挖深度6.00m ，基坑面积约为9738m 2。（1）基坑中心处要求降低水位深度S ，取降水后地下水位位于坑底以下1.0m ，则有S=+=7.00m （2）含水层厚度H ’=16m （3）影响半径0R 基坑等效半径080.69r m = = （4）基坑涌水量()()3 002'1.366298.81lg H S S m Q k d R r -==?? ??? 二、降水井数量计算 1、根据《工程地质手册》公式验算每根井点的允许最大进水量 2、井点管的数量经验算，34眼水井管出水量基本能满足基坑总涌水量的要求！三、降水井深度计算降水井深度可以按照以下公式确定：式中： H 1=6.00m （基坑深度） H 2=1.0m （降低水位距离基底要求） H 3=2.0m （水力坡度） H 4=2.0m （水位变化幅度） H 5=1.0m （过滤器长度） H 6=1.0m （沉淀管长度）根据计算，综合考虑现场条件，又由于降水持续时间长，井内必产生沉砂，因此降水井深度取13米，疏干井深度取14米。 20米。四、补充方案 1、考虑场地南侧有明水影响，降水井加密布设。沿基坑周边布置32口降水井，井深13米，另在坑内布置20口14米深疏干井。 2、基坑集水井、电梯坑等处由于开挖较深，可布设轻型井点辅助降水。 3、降水过程中，若该设计方案中降水井不能满足基坑总涌水量，可增设降水井。

便桥设计及计算书

工字钢便桥设计及荷载验算书一、工程概况为保证通往炸药库及主洞洞口施工便道畅通，并保证五里沟河排水的需要，决定在五里沟河上修建2座跨河便桥。从结构可靠性、经济性及施工工期要求等多方面因素综合考虑，炸药库方向8m跨径，宽4m便桥采用30片I32b工字钢满铺作为主梁；洞口方向10m 跨径，宽5m便桥采用22片I32b工字钢，间距10cm铺设作为主梁；每片工字钢分别由Ф22钢筋横向连接为一整体，保证工字钢整体受力，工字钢上铺5mm厚防滑钢板，便于安全行车。二、炸药库方向便桥受力分析及计算荷载分析根据现场施工需要，便桥承受荷载主要由桥梁自重荷载q，及车辆荷载P 两部分组成，其中车辆荷载为主要荷载。如图1所示：图1 为简便计算方法，桥梁自重荷载按均布荷载考虑，车辆荷载按集中荷载考虑。以单片工字钢受力情况分析确定q、P值。 1、q值确定由资料查得I32b工字钢延米重57.7kg，重力常数g取10N/kg。 q=57.7*10/1000=0.6KN/m，加上护栏和连接钢筋，单片工字钢承受的力按1.0 KN/m ,即q=1.0KN/m。

根据施工需要，并通过调查，便桥最大要求能通过重50吨的大型车辆，即单侧车轮压力为500KN 。单侧车轮压力由5片梁同时承受，其分布如图3：单侧车轮压力非平均分配于5片梁上，因此必须求出车轮中心点处最大压力max f ，且车轮单个宽25cm ， 32b 工字钢翼板宽13.2cm ，工字钢满铺，因此单侧车轮至少同时直接作用于两片工字钢上。而f 按图3 所示转换为直线分布，如图4： max 图4 由图4可得到max f =F/2，单片工字钢受集中荷载为max f /2=125KN 。由于便桥设计通过车速为5km/小时，故车辆对桥面的冲击荷载较小，故取冲击荷载系数为0.2，计算得到P=125*（1+0.2）=150KN 。结构强度检算由图1所示单片工字钢受力图示，已知q=1KN/m ，P=150KN ，工字钢计算跨径l =8m ，根据设计规范，工字钢容许弯曲应力[]w σ=210MPa ，容许剪应力 []τ=120MPa 。 1、计算最大弯矩及剪力最大弯距（图1所示情况下）：图3

轻型井点降水设计计算例题(材料特制)

轻型井点系统设计计算示例某多层厂房地下室呈凹字形，其平面尺寸如图1-76所示，基础底面标高为-4.5m，电梯井部分深达-5.30m，天然地面标高为-0.40m。根据地质勘测资料：标高在-1.40m以上为亚粘土，再往下为粉砂土，地下水静水位在-1.80m处，土的渗透系数为5m/d。基坑边坡采用1∶0.5，为施工方便，坑底开挖平面尺寸比设计平面尺寸每边放出0.5m。图1—76 某地下室现场根据本工程基坑的平面形状和深度，轻型井点选用环形布置并在凹字形中间插入一排井点，如图1-77所示。井点管的直径选用50mm，布置时距坑壁取1.0m，其所需的埋置深度（从地面算至滤管顶部）用（公式1-54）计算，则至少为：（4.5-0.4）+0.5+17.5×0.1=6.34m 由于考虑轻型井点降水深度一般以6m为宜及现有井点管标准长度为6m，因此将总管埋设在地面下0.6m处即先挖0.6m深的沟槽，然后在槽底铺设总管。此时井点管所需的长度： 6.34-0.6+0.20（露出槽底高度）=5.91(m)，（小于6.0，可满足要求）。电梯井处的基坑深度比其他部分要深0.8m ，所以该处井点管长度改用7m。

井点管的间距，考虑粉砂土的渗透系数不大，初步选用1.6m 。总管的直径选用127mm ，长度根据图布置方式算得： 2（67.6+2×1.0）+(46.4+2×1.0)+(46.4-2×1.8-2×1.0) = 276.2 (m) 抽水设备根据总管长度选用三套，其布置位置与总管的划分范围如图所示。图1—36 某工程基坑轻型井点系统布置 a ）平面布置图（1、2、3—三套抽水设备编号、同时表示挖土时情况）； b ）高程布置图现将以上初步布置核算如下。 1）涌水量计算按无压不完整井考虑，由于凹字形中间插有一排井点，分为两半计算：含水层的有效深度H0按表1-9求出：，所以 m H (99.10)00.194.4(85.10=+=）基坑中心的降水深度)(2.35.08.15.4m s =+-= 83.00 .194.494 .41' / =+=+s s

降水计算说明书

XX项目基坑降水计算说明书一、基本条件 XX基坑深度从建筑正负零到基坑底深度5.45m，基坑降水井轴线所围区域近似为梯形，长边最长约200m，短边最宽约160m，基坑周长约640m，降水面积约26600m2。场地为Ⅰ级阶地，场地地层主要为场区内地基土自上而下依次为：（Q4ml）①杂填土、（Q4ai+pl）②含砂粉质黏土、③细砂、④圆砾、⑤卵石、⑥圆砾混黏性土、（γ52）⑦~⑨花岗岩。场地地层的典型剖面如图。图：场地地层典型剖面根据本工程《岩土工程勘察报告》，场地地下水属孔隙潜水类型，具有微承压性质，主要埋藏于③~④层中。地下水主要接受大气降水及侧向径流补给，并以蒸发及地下径流方式排泄。地下水位受季节影响，每年6～9月为丰水期，12月至翌年3月为枯水期，年变化幅度1.00m左右。勘察期间（1月初）为枯水期；地下水稳定水位埋深3.20～5.10m，平均稳定水位3.90m，高程184.49～185.57m，平均高程185.40m。根据当地经验，粉质黏土的渗透系数经验值K=0.2-0.4m/d；细砂层的渗透系数为经验值K=1-3m/d；圆砾层的渗透系数为经验值K=60-80m/d；卵石层的渗透

系数为经验值k=80-100m/d ；粉质黏土混圆砾层的渗透系数为经验值k=5-10m/d ；花岗岩（全风化）层的渗透系数为经验值k=4-6m/d 。根据勘察单位的潜水完整井抽水试验，建议混合含水层渗透系数K=70m/d 。本工程降水含水层主要为砂层及圆砾，取混合含水层渗透系数k=70m/d 。二、降水目的基坑开挖深度内存在地下水，为保证地下室基础施工的质量及安全，需将地下水降至基础底板下1.0m 。三、降水参数选取 ①渗透系数k 本工程降水含水层主要为砂层及圆砾，取混合含水层渗透系数k=70m/d 。 ②降水影响半径R 降水影响半径宜通过试验确定，本工程依据《吉林市万达广场（A1大商业）地块补充水文地质勘察报告》（中国市政工程东北设计研究总院，2014.10），降水影响半径R=340m 。 ③潜水含水层厚度H 根据《本工程岩土勘察报告》，含水层厚度12-14m 。本工程取H=12m 。 ④基坑等效半径r 0 基坑圆形概化的等效半径r 0，概化为圆形基坑，其等效半径按下列规定计算：矩形基坑等效半径m A r 9214 .3266000=== π ⑤地下水设计降深s d 本工程场地勘察时地下水平均稳定水位标高185.40m ，基坑底标高184.10m ，则水位降深m m m m s d 30.20.110.18440.185=+-= 四、基坑涌水量计算本地块井点降水按潜水非完整井计算基坑涌水量，计算公式如下：

管井降水计算书

1、基坑总涌水量计算：根据基坑边界条件选用以下公式计算： Q=πk(2H-S d)S d/ln(1+R/r o)=π5(2×ln(1+= Q为基坑涌水量； k为渗透系数(m/d)； H为含水层厚度(m)； R为降水井影响半径(m)； r0为基坑等效半径(m)； S d为基坑水位降深(m)； S d=(D-d w)+S D为基坑开挖深度(m)； d w为地下静水位埋深(m)； S为基坑中心处水位与基坑设计开挖面的距离(m)；通过以上计算可得基坑总涌水量为。 2、降水井数量确定：单井出水量计算： q0=120πr s lk1/3 降水井数量计算： n=q0 q0为单井出水能力(m3/d)； r s为过滤器半径(m)； l为过滤器进水部分长度(m)； k为含水层渗透系数(m/d)。通过计算得井点管数量为4个。 3、过滤器长度计算群井抽水时，各井点单井过滤器进水长度按下式验算： y0>l y0=[k×(lgR0-lg(nr0n-1r w)/n]1/2

l为过滤器进水长度； r0为基坑等效半径； r w为管井半径； H为潜水含水层厚度； R0为基坑等效半径与降水井影响半径之和； R0=R+r0 R为降水井影响半径；通过以上计算，取过滤器长度为。 4、基坑中心水位降深计算： S1=H-(H2-q/(πk)×Σln(R/(2r0sin((2j-1)π/2n)))) S1为基坑中心处地下水位降深； q=πk(2H-S w) S w /(ln(R/r w)+Σ(ln(R/(2r0 sin(jπ/n))))) q为按干扰井群计算的降水井单井流量(m3/d),按下式计算： S w= H1+s-d w +r o×i =+根据计算得S1= >= S d=，故该井点布置方案满足施工降水要求！