灌注桩吊筋长度计算交底
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精选文档 钢筋笼吊筋长度计算交底
1、 吊筋为钢筋笼高程定位筋，采用φ20mm 钢筋制作，上部做成直径为10cm 的圆环，吊筋长度L=护筒顶高程—设计桩顶高程－1.05m ＋D （D 为固定吊筋用钢管直径）＋20cm(为与钢筋笼主筋顶部焊接长度)+枕木顶面与护筒顶面之高差；每个钢筋笼顶设置共4根吊筋，吊筋上部用钢管穿过吊筋圆环横担于护筒顶部及枕木上，钢管直径70mm ，壁厚5mm 。枕木紧贴护筒放置，枕木顶面高出护筒顶面5㎝左右。如图所示：
2、 注意事项
（1） 每根桩基的吊筋长度不一样，要根据实际护筒埋设高度进行计算，严格控制钢筋笼顶部标高；
（2） 吊筋焊接时注意焊接质量，单面焊焊缝长度大于10d ，双面焊焊缝长度大于5d 。
（3） 孔口枕木要垫平整，防止钢筋笼倾斜和偏位。
各种箍筋计算
1. 箍筋计算按照净跨算 梁的支座不计算箍筋 计算通长钢（贯通筋）的时候梁的一端有柱那还有一端是墙的话钢筋需要锚固 锚固的长度与支座的宽度有关系，两端不一定长度相等 箍筋计算按照净跨-50*2计算 中间有柱时扣柱,计算方法同上一条 结构各类构件的连接关系问题，也就是谁时谁的支座的问题 基础是柱、墙的支座，柱是梁的支座，梁是板的支座、次梁以主梁为支座。 纵向钢筋锚入支座；横向钢筋（箍筋）不进支座，进入支座也是构造要求不是受力要求。柱、墙进入支座的插筋之箍筋不起箍筋作用，只起稳定作用，只要一个大的方框箍就行，真正上面柱中起箍筋作用时需要隔一拉一。梁进入支座时也是纵筋进入，但连梁到了顶层要求箍筋进入支座，因为顶层连梁上部受力筋在表皮，锚固不可靠，要靠箍筋把它约束住，不崩出去。 梁箍筋的计算长度是每跨的净跨长减去100MM，也就是说，梁的箍筋是从柱边50MM 开始布置的，柱中不布置梁箍筋，但柱箍筋必须布置且加密；这一点在中国抗震设计规范中有明确规定； 梁钢筋的锚固问题只与梁下部存不存在支座有关，与支座究竟是柱还是墙或者是其他主梁无关； 梁钢筋在支座内的锚固长度问题与梁的类型（框架梁＼次梁）和支座类型（边支座＼中支座）有关； 框架梁在边支座的锚固长度是0．4倍LAE（LAE为一个锚固长度）＋弯钩15D（D为钢筋直径）；如果边支座的宽度本身不小于钢筋的一倍锚固长度，框架梁的钢筋则可以不必弯钩进行直锚，但此时直锚长度必须不小于一倍锚固长度；框架梁底筋在中支座的的锚固长度为一倍LAE，面部通长筋在跨中1／3区域内连接（冷接或焊接或机械连接），须满足连接长度规范； 次梁在边支座的锚固长度是直段12D＋弯钩15D，在中支座的锚固长度是12D；记住了，这就是框架梁与次梁的区别； 关于梁中架立筋＼构造腰筋＼抗扭腰筋的连接长度，是一般人容易出错的一个问题：梁中架立筋和构造腰筋的连接长度不论什么梁一律是15D，抗扭腰筋的方式同梁中主筋一
附加箍筋与吊筋承受集中荷载承载力限值表
附加箍筋承受集中荷载承载力限值表[Fmax](kN)
钢筋 级别 箍筋 肢数 直径(mm) 每侧1个(共2个) 6 30.56 8 54.32 双肢 10 84.78 12 122.15 6 61.13 8 108.65 四肢 10 169.56 12 244.30 6 33.96 8 60.36 双肢 10 94.20 12 135.72 6 67.92 8 120.72 四肢 10 188.40 12 271.44 6 40.75 8 72.43 双肢 10 113.04 12 162.86 6 81.50 8 144.86 四肢 10 226.08 12 325.73 箍筋个数 每侧2个(共4个) 每侧3个(共6个) 每侧4个(共8个)
HPB300
(A)
HRB335
(B )
HRB400
(C )
61.13 108.65 169.56 244.30 122.26 217.30 339.12 488.59 67.92 120.72 188.40 271.44 135.84 241.44 376.80 542.88 81.50 144.86 226.08 325.73 163.01 289.73 452.16 651.46
91.69 162.97 254.34 366.44 183.38 325.94 508.68 732.89 101.88 181.08 282.60 407.16 203.76 362.16 565.20 814.32 122.26 217.30 339.12 488.59 244.51 434.59 678.24 977.18
122.26 217.30 339.12 488.59 244.51 434.59 678.24 977.18 135.84 241.44 376.80 542.88 271.68 482.88 753.60 1085.76 163.01 289.73 452.16 651.46 326.02 579.46 904.32 1302.91
附加吊筋承受集中荷载承载力限值表[Fmax](kN)
钢筋 级别 附加吊筋弯起角度 钢筋直径（mm）
α＝45°（梁高 h≤800）
1根 2根 3根 4根
α＝60°（梁高 h>800）
1根 2根 3根 4根
HRB335
(B )
HRB400
(C )
12 14 16 18 20 22 25 12 14 16 18 20 22 25
47.98 65.29 85.32 107.98 133.30 161.26 208.27 57.58 78.35 102.38 129.57 159.96 193.52 249.93
95.97 130.59 170.64 215.95 266.61 322.53 416.54 115.16 156.71 204.77 259.14 319.93 387.03 499.85
143.95 195.88 255.96 323.93 399.91 483.79 624.81 172.74 235.06 307.15 388.71 479.89 580.55 749.78
191.94 261.18 341.28 431.90 533.22 645.05 833.08 230.32 313.41 409.53 518.28 639.86 774.06 999.70
58.77 79.97 104.49 132.24 163.26 197.51 255.08 70.52 95.96 125.39 158.69 195.92 237.01 306.09
117.54 159.94 208.99 264.48 326.53 395.01 510.16 141.04 191.93 250.79 317.38 391.83 474.01 612.19
176.31 239.91 313.48 396.73 489.79 592.52 765.24 211.57 287.89 376.18 476.07 587.75 711.02 918.28
235.07 319.88 417.98 528.97 653.05 790.02 1020.3 282.09 383.85 501.57 634.76 783.66 948.03 1224.4
说明： 以上两表根据GB50010-2010计算得到。
[屈培青工作室]|[结构]|许爱国
钢筋笼吊装方案计划
目录 一、编制依据 (1) 二、工程概况 (1) 三、吊装施工方案 (1) 3.1、施工工艺流程 (1) 3.2、施工要点 (2) 3.3、吊点设置 (2) 3.4、起吊步骤 (3) 3.5、机械选用 (3) 3.6、钢丝绳受力及强度计算 (4) 3.7、起重量计算 (4) 3.8、起重高度计算 (4) 四、吊装施工技术措施 (5) 五、主要安全施工措施 (6) 5.1组织保障 (6) 5.2起重机安全操作规程 (6) 5.3起重机“十不吊”原则 (7) 5.4安全措施 (7) 5.5应急预案 (8) 5.6危险源识别与监控 (9) 六、劳动力计划 (9) 吊装作业时，现场作业人员必须持证上岗。 (10)
一、编制依据 1、建质[2009]87号关于印发《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》的通知。 2、现有的施工设计图纸。 3、《建筑施工手册》第四版。 4、起重机技术及安全操作规程。 二、工程概况 三、吊装施工方案 本工程支护桩和立柱桩长相对较短，钢筋笼总重量较轻，可采取一次性吊装。工程桩桩长20m～50m，24m以下长度采取一次性吊装，24m以上长度因钢筋笼较长、重量较重，根据现场实际情况采用单节吊装入孔的施工方法，采取可靠有效的吊装施工方案，即理论计算满足要求和吊装方案满足安全施工要求。 根据上述特点和以往工程施工经验，采取抬吊三点吊装、整体回直入孔的吊装方案。选用50T履带吊车吊装。 3.1、施工工艺流程
施工工艺流程图 3.2、施工要点 钢筋笼制作前应核对孔型、孔深与成型钢筋尺寸，无差异才能上平台制作。钢筋笼必须严格按设计图进行焊接，保证其焊接焊缝长度、焊缝质量。 钢筋焊接质量应符合设计要求，吊攀、吊点加强处须满焊，主筋与箍筋采用点焊连接，钢筋笼四周及吊点位置上下1米范围内必须100%的点焊，其余位置可采用50%的点焊，并严格控制焊接质量。 钢筋笼制作后须经过三级检验,符合质量标准要求后方能起吊入孔。 根据规范要求，在钢筋笼吊放前要再次复核护筒上4个支点的标高，精确计算吊筋长度，确保误差在允许范围内。 在钢筋笼下放到位后，由于吊点位置与测点不完全一致，吊筋会拉长等，会影响钢筋笼的标高，为确钢筋笼的标高，应根据实际情况进行调整，将笼顶标高调整至设计标高。 钢筋笼吊放入孔时，不允许强行冲击入孔。 应合理布置吊点的设置，避免扰度的产生，并在过程中加强焊接质量的检查，避免遗漏焊点。当钢筋笼刚吊离平台后，应停止起吊，注意观察是否有异常现象发生，若有则可立即予以电焊加固。 3.3、吊点设置 钢筋笼起吊时，在顶部设置1个主吊点T1（加强筋位置）用于垂直吊装，钢筋笼
钻孔桩钢筋笼吊筋吊环及孔口横担计算书
钢筋笼吊筋吊环及孔口横担计算书 1. 计算依据 《桥梁钻孔桩施工设计图纸》； 《客货共线铁路桥涵施工技术指南》( TZ 203-2008 )； 《建筑施工计算手册》(第三版，江正荣)； 2. 计算说明 钢筋笼吊筋吊环及横担的设置按桩长60米以下设置横担 1 根，吊筋吊环 2 处；按桩长70米以上设置横担2根，吊筋吊环4处；吊筋吊环采用HPB300钢筋制作，孔口横担采用外径 57mm，壁厚5mm，长度 2.1m 的钢管。
吊环吊筋示意图 3. 材料性能 3.1 钢筋强度标准值与设计值 3.2 钢管的截面特性 3.3 钢管强度设计值和弹性模量 4. 钢筋笼吊筋吊环计算 4.1 工况一 选本桥梁工程桩径 1.25m、桩长70m，钢筋笼重量为7.188t ，采用HPB300 ?16mm钢筋制作吊环 4 个，横担 2 根采用孔口横担采用外径76mm；内径68mm；壁厚5mm的钢管。
4.1.1 吊环的应力按下式计算：
9807G nA 式中 — 吊环拉应力 n —吊环的截面个数， 一个吊环时为 2；二个吊环时为 4；四 个吊 环时为 6； A —一个吊环的钢筋截面面积； G —构件的重量（ t ）； 9807 —t （吨）换算成 N （牛顿）； —吊环的允许拉应力，一般不大于 60N/mm （2 已考虑超载 系 数、吸附系数、动力系数、钢筋弯折引起的应力集中系数、钢筋角度 影响系数、钢筋代换等）。 4.1.2 一个吊环可起吊的重量按下式计算： G 0 2 4 d 2 9.807 9.61d 2 式中 G 0—一个吊环起吊的重量（ kg ） d —吊环直径（ mm ） —吊环的允许拉应力 G 0 9.61 16 2 2460 kg 2460 4 / 1000 9.84t 7.188t 满足要求 9807 7.188 6 201 58 .45 N /mm2 60N /mm2 满足要求
钢筋笼吊筋的优化
为了解决现有钢筋笼安装时采用的吊筋直接与钢筋笼焊接，无法重复利用造成钢筋损耗大、现场加工费时费力以及容易使钢筋笼上浮等问题，提供一种桩基钢筋笼吊装装置。 桩基钢筋笼吊装装置，包括架设在护筒上方的支撑杆、通过吊环悬挂在支撑杆上、并且位于护筒内的两根吊筋，吊筋下端均固定有吊筋旋转卡，两个吊筋旋转卡上均开有与焊接在钢筋笼内侧的连接筋相互配合的卡槽。利用支撑杆、两根吊筋及其下方的吊筋旋转卡构成可重复利用的钢筋笼吊装结构，与焊接在钢筋笼内侧的连接筋配合使用，连接筋的位置通过计算确定，且规格根据钢筋笼重量选用，所述吊筋长度根据施工现场情况确定。 为了进一步优化该吊装装置结构，完善其功能，该吊装装置还包含固定在护筒两侧外部的防上浮定位杆，支撑杆两端伸出护筒两侧，并且两端部分别与其对应的上浮定位杆之间设有防上浮扣环。钢筋笼下到位后，利用防上浮扣环将防上浮定位杆和支撑杆连接在一起，这样在灌注过程中，就可防止钢筋笼出现上浮现象。
2.2 具体实施方式 桩基钢筋笼吊装装置，如图1所示，包括架设在护筒上方的支撑杆钢管、通过吊环悬挂在支撑钢管上、并且位于护筒内的两根吊筋，吊筋可采用φ50mm的钢管，吊筋下端均固定有吊筋旋转卡，两个吊筋旋转卡上均开有与焊接在钢筋笼内侧的连接筋相互配合的卡槽。 图1 吊装示意图 如图2所示，该吊装装置还包含固定在护筒两侧外部的防上浮定位杆，采用Φ18mm钢筋与护筒焊接，支撑钢管两端伸出护筒两侧，并且两端部分别与其对应的上浮定位杆之间连有防上浮扣环。 图2 防上浮吊杆示意图 如图3所示，吊筋旋转卡具体使用方法按照“吊筋旋转卡”操作示意图①②③④顺序操作。
附加箍筋计算
附加箍筋计算 任意选取四个主次梁相交节点进行附加箍筋的承载力验算，验算箍筋数量是否满足由次梁传递至主梁的集中力。 （1） 图7.1 1节点剪力包络图 由上图可知次梁传递至主梁的集中力为F=713KN ，附加箍筋选用双肢 10，26.1003.502mm A SV =?=， 2210mm N f yv = 附加箍筋数量为= ?= =6 .10021038000sv yv A f F m 1.80，由PKPM 软件计算取6 个，满足条件。
（2） 图7.2 2节点剪力包络图 此图中竖直方向梁为主梁，水平方向梁为次梁，由图可得次梁传至主梁集中力为F=47-(-49)=96KN,附加箍筋选用双肢 8，26.1003.502mm A SV =?=， 2 210mm N f yv = 附加箍筋数量为= ?= =6 .10021096000sv yv A f F m 4.54，由PKPM 软件计算取6个，满足 条件。
（3） 图7.4 4节点剪力包络图 由上图可知次梁传递至主梁的集中力为F=36KN ，附加箍筋选用双肢 8，26.1003.502mm A SV =?=， 2210mm N f yv = 附加箍筋数量为= ?= =6 .10021036000sv yv A f F m 1.70，由PKPM 软件计算取6 个，满足条件。
（4） 图7.4 4节点剪力包络图 此图中竖直方向梁为主梁，水平方向梁为次梁，由图可得次梁传至主梁集中力为F=47-(-55)=102KN,附加箍筋选用双肢 8，26.1003.502mm A SV =?=， 2 210mm N f yv = 附加箍筋数量为= ?= =6 .100210102000sv yv A f F m 4.83，由PKPM 软件计算取6个， 满足条件。 其他主次梁处附加箍筋都能满足要求。
钻孔桩钢筋笼吊筋吊环及孔口横担计算书
钢筋笼吊筋吊环及孔口横担计算书 1.计算依据 《桥梁钻孔桩施工设计图纸》； 《客货共线铁路桥涵施工技术指南》（TZ 203-2008）； 《建筑施工计算手册》（第三版，江正荣）； 2.计算说明 钢筋笼吊筋吊环及横担的设置按桩长60米以下设置横担1根，吊筋吊环2处；按桩长70米以上设置横担2根，吊筋吊环4处；吊筋吊环采用HPB300钢筋制作，孔口横担采用外径57mm ，壁厚5mm ，长度2.1m 的钢管。 吊环吊筋示意图 3.材料性能 3.1钢筋强度标准值与设计值 牌号 公称直径（mm ） 屈服强度标准 值2/mm N f yk 极限强度标准值2/mm N f stk 抗拉强度设计值2/mm N f yk HPB300 6-22 904.8 7.1 41081.58
3.2钢管的截面特性 3.3钢管强度设计值和弹性模量 4.钢筋笼吊筋吊环计算 4.1工况一 选本桥梁工程桩径1.25m 、桩长70m ，钢筋笼重量为7.188t ，采用HPB300 ?16mm 钢筋制作吊环4个，横担2根采用孔口横担采用外径76mm ；内径68mm ；壁厚5mm 的钢管。 4.1.1吊环的应力按下式计算： []σσ≤= nA G 9807 式中σ—吊环拉应力 —吊环的截面个数，一个吊环时为 2；二个吊环时为4；四个吊 环时为6； A —一个吊环的钢筋截面面积； G —构件的重量（t ）； 9807—t （吨）换算成N （牛顿）； —吊环的允许拉应力，一般不大于60N/mm2（已考虑超载系数、吸附系数、动力系数、钢筋弯折引起的应力集中系数、钢筋角度影响系数、钢筋代换等）。 []2/602/45.58201 6188 .79807mm N mm N =<=??= σσ 满足要求 4.1.2一个吊环可起吊的重量按下式计算： n []σ
“鲁班钢筋预算版”中关于吊筋与附加箍筋的设置
“鲁班钢筋预算版”中关于吊筋与附加箍筋的设置 二种方法： 一、1、先在属性定义里：梁——吊筋——定义一种吊筋，设置好各个参数：吊筋根数（默认为2根），直径（默认为B16），上部平直段长度（默认为20d）,下部弯起段角度（经验证默认为45度），次梁两侧附加箍筋根数（默认为每侧3根），吊筋下部水平段长度（默认为次梁宽度+100）。 2、在命令栏里找到：梁——吊筋布置——选择定义好的吊筋——在图形里选择需布置此吊筋的区域（也可选择整个图形），弹出以下界面： 可根据需要点选里面的对勾选项。注意：a、即使没有识别支座的梁，用此命令也可以在梁交叉点处生成吊筋及附加箍筋。b、附加箍筋默认在主次梁交叉处每侧计算3根，共6根，直径及长度默认为与主梁内其它箍筋相同。c、如果只有附加箍筋而没有吊筋，在吊筋的属性定义里把吊筋的“2B16”改为“0”即可。 二、用“对构件进行平法标注”命令对梁筋标注，在输入下部筋时，出现以下界面： 在这个界面的“吊筋”栏里输入这样的格式：2C16#250+2C18#200+1+1
表示的意义：2C16#250：根数+直径+ # 号 + 次梁宽度（2根C16的吊筋，用于250宽的次梁搁置点处） 后面的“+1”代表该主梁的该跨有一根次梁两侧需加设附加箍筋（默认为每侧3根）；若写为“+1+1”则表示该主梁的该跨有2根次梁两侧需加设附加箍筋，附加箍筋共有6*2=12根；若写为“+1+1+1”则表示该主梁的该跨有3根次梁两侧需加设附加箍筋，附加箍筋共有6*3=18根。 举例：输入“2C16#250”，表示该主梁该跨内有2根C16的吊筋，吊筋吊住的次梁宽度为250，且在吊筋两侧每侧默认设置3根附加箍筋。 输入“2C16#250+1”，表示该主梁该跨内有2根C16的吊筋，吊筋吊住的次梁宽度为250，除了此吊筋两侧每侧默认设置3根附加箍筋外，“+1”表示在此跨的另外一个位置还有一处设置6根附加箍筋的位置，则此跨共有附加箍筋12根。 输入“2C16#250+1+1”，表示该主梁该跨内有2根C16的吊筋，吊筋吊住的次梁宽度为250，除了此吊筋两侧每侧默认设置3根附加箍筋外，“+1+1”（注：不能写成+2或+3或+4，无效）表示在此跨的另外2个位置还有2处设置6根附加箍筋的位置，则此跨共有附加箍筋6*3=18根。 输入“2C16#250+1+1+1”，表示该主梁该跨内有2根C16的吊筋，吊筋吊住的次梁宽度为250，除了此吊筋两侧每侧默认设置3根附加箍筋外，“+1+1+1”表示在此跨的另外3个位置还有3处设置6根附加箍筋的位置，则此跨共有附加箍筋6*4=24根。 输入“2C16#250+2C18#200+1”，表示该主梁该跨内有2根C16的吊筋和2根C18的吊筋，吊筋吊住的次梁宽度分别为250和200，除了此2处吊筋两侧每侧默认设置3根附加箍筋外，“+1”表示在此跨的另外一个位置还有一处设置6根附加箍筋的位置，则此跨共有附加箍筋6*3=18根。 在“吊筋”栏里直接输入数字： 输入“1”（注：不能写成+1，无效）表示此主梁的此跨内无吊筋，但是有1处位置有6根附加箍筋（即使实际无次梁与其相交，也会计算此6根箍筋）； 输入“1+1”（注：不能写成+2或者2，无效）表示此主梁的此跨内无吊筋，但是有2处位置各有6根附加箍筋，即此跨内共有附加箍筋12根。 输入“1+1+1”（注：不能写成1+2或者3，无效）表示此主梁的此跨内无吊筋，但是有3处位置各有6根附加箍筋，即此跨内共有附加箍筋18根。 三、另外要注意：在工程设置——计算设置——梁设置里：
钢筋笼计算
钢筋笼计算 分三部分，第一计算主筋，就是各根主筋长度，第二计算外箍筋，按照圈数计算，第三计算内撑，按照圈数计算。 第一步、把钢筋笼子的所有钢筋的的长度算出来。 第二步、套用公式：钢筋重量＝L×2D×0.00617 L=钢筋长度单位：米 D=钢筋直径单位：毫米 .计算钢筋每米重量的口诀 计算钢筋每米重量的口诀 钢筋直径自相乘 单位厘米要记清 再乘零点六一七 就是钢筋每米重 钢材理论重量计算方法 ◆角钢:每米重量(公斤)=0.00785×(边宽+边厚-边厚)×边厚 ◆圆钢:每米重量(公斤)=0.00617×直径×直径(注:螺纹钢和圆钢相同) ◆扁钢:每米重量(公斤)=0.00785×厚度×边宽 ◆管材:每米重量(公斤)=0.02466×壁厚×(外径-壁厚) ◆板材:每米重量(公斤)=0.785×厚度 ◆有色金属的板材的计算公式为：每平方米重量（公斤）=比重*厚度 ◆各种有色金属的比重如下：紫铜板8.9 黄铜板8.5 锌板7.2 铅板11.37 铝板2.8 ◆铝花纹板：每平方米重量（公斤）=2.96*厚度 ◆紫铜管：每米重量（公斤）=0.02796*壁厚*（外径-壁厚） ◆黄铜管：每米重量（公斤）=0.02670*壁厚*（外径-壁厚） 钢筋放样的含义 一般叫钢筋翻样，简称钢翻，此工种属于施工单位，主要工作是将设计图纸上的配筋状况，深化细化，再交由钢筋工进行施工，并负责项目钢筋的决算工作。因为钢筋开支占项目很大比例，故此工种较为重要。俗称抽筋，把建筑的结构钢筋的用量和用法算出来，以便钢筋下料。 钢筋放样的步骤、公式 1. 确保钢筋的接头方式. (搭接或焊接,一般来说Φ18以下选择搭接) 2.施工缝的留置位
钢筋笼与吊装技术交底大全
技术交底记录 （轨道交通工程） 编号： 交底内容： 一、交底范围 本交底适用于市轨道交通5号线土建10标魏庄西街站钢筋笼制作及吊装施工。 二、施工工艺 2.1施工程序 主要施工程序为：施工准备→可焊性试验→焊接参数试验→设备检查→钢筋笼加工→钢筋笼吊放→校正→定位。 2.2 工艺流程
0.5mm，在长2d焊缝表面上的气孔个数不多于2个、夹渣面积不大于6㎜2；搭接焊时，钢筋应预弯，以保证两根钢筋的轴线在同一直线上。弯折角度控制：单面焊l:10，双面焊1:5。接头轴线偏移不大于O.1d或3mm。 4）钢筋笼保护层厚度：按照施工图的焊接好耳筋，确保桩体保护层符合设计要求。 五、钢筋笼报检 当钢筋笼加工完成，先由钢筋班进行自检，然后报专职质检员质检，最后报监理工程师检验合格后方可进行下一道工序施工。 六、钢筋笼存放 加工好的成品须分堆摆放，码放整齐，并用标识牌标明用途和型号，钢筋在储存过程中应避免锈蚀和污染，宜在库内或棚内存放，露天堆置时，应架空存放，离地面不宜小于300mm，下雨天应加以遮盖。钢筋笼的重叠不能超过两层。 七、钢筋吊装 7.1起吊准备 钢筋笼经验收合格后，起重司索工和起重指挥人员必须做好吊装作业前的准备：包括作业前的技术准备，明确和掌握作业内容及作业安全技术要求、听取技术与安全交底、掌握吊装钢筋笼的吊点位置和钢筋笼的捆绑方法；认真检查并落实作业所需工具、索具的规格、件数及完好程度。吊车停放位置地面平整坚硬，确保起吊作业过程中吊车的稳定。在夜晚作业时，应准备足够的照明条件。 7.2吊点位置 钢筋笼采用50t履带吊起吊安装，起吊时为了保证骨架起吊时不变形，必须采用两点吊。骨架下部设一吊点，上部第一个加强箍筋处设两个吊点，其它每5~6m设置一个吊点，为加强钢筋笼钢度，起吊前可在钢筋笼内部临时绑扎两根杉木杆。
钻孔桩钢筋笼吊筋吊环及孔口横担计算书
钻孔桩钢筋笼吊筋吊环及孔口横担计算书 Revised at 2 pm on December 25, 2020.
钢筋笼吊筋吊环及孔口横担计算书 1.计算依据 《桥梁钻孔桩施工设计图纸》； 《客货共线铁路桥涵施工技术指南》（TZ 203-2008）； 《建筑施工计算手册》（第三版，江正荣）； 2.计算说明 钢筋笼吊筋吊环及横担的设置按桩长60米以下设置横担1根，吊筋吊环2处；按桩长70米以上设置横担2根，吊筋吊环4处；吊筋吊环采用HPB300钢筋制作，孔口横担采用外径57mm，壁厚5mm，长度的钢管。 吊环吊筋示意图 3.材料性能 钢筋强度标准值与设计值 钢管的截面特性 钢管强度设计值和弹性模量 4.钢筋笼吊筋吊环计算
工况一 选本桥梁工程桩径、桩长70m ，钢筋笼重量为，采用HPB300 16mm 钢筋制作吊环4个，横担2根采用孔口横担采用外径76mm ；内径68mm ；壁厚5mm 的钢管。 式中σ—吊环拉应力 n —吊环的截面个数，一个吊环时为 2；二个吊环时为4；四个吊环时 为6； A —一个吊环的钢筋截面面积； G —构件的重量（t ）； 9807—t （吨）换算成N （牛顿）； []σ—吊环的允许拉应力，一般不大于60N/mm2（已考虑超载系数、吸附系数、动力系数、钢筋弯折引起的应力集中系数、钢筋角度影响系数、钢筋代换等）。 []2/602/45.58201 6188 .79807mm N mm N =<=??= σσ 满足要求 一个吊环可起吊的重量按下式计算： 式中0G —一个吊环起吊的重量（kg ） d —吊环直径（mm ） []σ—吊环的允许拉应力 t t 188.784.91000/42460>=? 满足要求 吊筋抗拉强度计算： 抗拉强度强度设计值2/2707.2721.1/300mm N fy === 2 22 3/270/58.878 4108.9188.7mm N fy mm N =<=??π 满足要求 钢筋笼横担强度计算： 取最不利工况，即钢筋笼全部安装完毕，悬挂于槽钢上的工况，因为钢管为2根，有4个受力点，所以单点集中荷载为1/4总荷载。
梁中附加横向钢筋计算
梁中附加横向钢筋计算项目名称_____________日期_____________ 设计者_____________校对者_____________ 一、构件编号: L-1 二、示意图: 三、依据规范 《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010) 四、计算信息 1. 附加横向钢筋类型 优先选择箍筋 2. 几何参数 次梁截面宽度 b=200mm 次梁截面高度 h=350mm 主梁截面高度 H=400mm 3. 材料信息 附加箍筋等级: HPB300 fyv=270.00N/mm2 附加箍筋肢数 n=2肢 附加箍筋间距 ss=100mm 附加吊筋等级: HRB335 fyv=300.00N/mm2 附加吊筋与梁轴线间的夹角α=45度 纵筋合力中心至梁近边距离 as =40mm 4. 内力信息设计值 作用在梁的下部或梁截面高度范围内的集中荷载设计值 F=100.000kN 结构重要性系数γo= 1.1 五、计算过程 1. 计算h1高度 h1 =H-h-as=400-350-40=10mm 2. 计算附加箍筋布置范围 s=2*h1+3*b=2*10+3*200=620mm 3. 计算在长度 s 范围内, 次梁每侧最多可放置的附加箍筋根数 Nmax =[(s-b)/2-50]/ss+1=[(620-200)/2-50]/100+1=2.60,取Nmax = 2 4. 计算附加横向钢筋总截面面积 Asv≥γo*F/fyv=1.1*100000.000/270.00=407.41mm2 5. 附加横向钢筋计算结果 附加箍筋: 两侧共212@100(2)
附加吊筋: 无
钻孔桩钢筋笼吊筋吊环及孔口横担计算书
钢筋笼吊筋吊环及孔口横担计算书 1.计算依据 《桥梁钻孔桩施工设计图纸》； 《客货共线铁路桥涵施工技术指南》（TZ 203-2008）； 《建筑施工计算手册》（第三版，江正荣）； 2.计算说明 钢筋笼吊筋吊环及横担的设置按桩长60米以下设置横担1根，吊筋吊环2处；按桩长70米以上设置横担2根，吊筋吊环4处；吊筋吊环采用HPB300钢筋制作，孔口横担采用外径57mm壁厚5mm 长度2.1m的钢管。 吊环吊筋示意图 3.材料性能 3.1钢筋强度标准值与设计值
3.2钢管的截面特性 3.3钢管强度设计值和弹性模量 4.钢筋笼吊筋吊环计算 4.1工况一 选本桥梁工程桩径1.25m、桩长70m，钢筋笼重量为7.188t，采用HPB300?16mm钢筋制作吊环4个，横担2根采用孔口横担采用外径76mr p 内径68mr p壁厚5mm勺钢管。 4.1.1吊环的应力按下式计算： 9807G nA 式中一吊环拉应力 n—吊环的截面个数，一个吊环时为2;二个吊环时为4;四个吊环时为6; A —一个吊环的钢筋截面面积； G —构件的重量（t）; 9807 —t （吨）换算成N （牛顿）； —吊环的允许拉应力，一般不大于60N/mm2（已考虑超载系 数、吸附系数、动力系数、钢筋弯折引起的应力集中系数、钢筋角度影响系数、钢筋代换等）。 9807 7.188 58.45 N / mm 2 60N / mm2 满足要求 6 201
G o 2 d 2 9.61 d 2 4 9.807 式中G o —一个吊环起吊的重量（kg ） d —吊环直径（mm —吊环的允许拉应力 G o 9.61 16 2 2460 kg 2460 4/1000 9.84t 7.188t 满足要求 4.1.3吊筋抗拉强度计算: 抗拉强度强度设计值fy 300/1.1 272.7 270N /mm 2 4.1.4钢筋笼横担强度计算： 取最不利工况，即钢筋笼全部安装完毕，悬挂于槽钢上的工况， 因为钢管为2根，有4个受力点，所以单点集中荷载为1/4总荷载 即：7.188 4 9.8 17.61 KN 钢管自重：7.1 9.8 1000 0.07KN （1）抗弯强度值计算 ① 自重荷载下弯矩：M1 qb 2 /8 0.07 1.722/8 0.026kn?m ② 集中荷载F 作用下弯矩： 3 7.188 9.8 10 4 82 2 87.58N / mm fy 270N/mm 2 满足要求
1号墩钢筋笼吊装检算
钢筋笼吊装技术交底 一、设计概况 **********8桥梁最大吊装重量为***大桥1号墩，设计桩径2.2m，桩长30m，桩数2根，单根钢筋笼总重量为8.39吨。故以杨挑石大桥1号墩为检算对象 二、钢筋笼孔口横担设置要求 1、孔口横担检算 根据G211********1号墩，设计桩径2.2m，桩长30m，桩数2根，单根钢筋笼总重量为8.39吨，钢筋笼分3节制作，孔口连接安装。本次孔口钢筋笼横担梁荷载按全钢筋笼8.39吨进行检算。横担梁为2根。 横担统一选用直径10公分圆钢，查《路桥施工计算手册》第177页1.2.2项《钢材容许应力》可得：弹性模量E =2.1*105N/mm 弯曲应力【σ】=145Mpa，剪应力【τ】=85Mpa 钢筋笼横担纵梁受力的有2根，采用直径10公分圆钢组成，每根圆钢所承受的荷载值可近似取8.39/2*10=41.95KN，圆钢自重0.617KN/m，横担纵梁跨径为3.0m，支座间距为2.5m。 计算得：截面抵抗矩W X=98.13cm3 A=3.14*5*5=78.5cm2 截面惯性矩I=490.63cm4
本次计算按钢筋笼下放至孔底全笼重量计算 横担受力按跨中最不利集中受力检算，2根直径10公分圆钢横担梁在孔口控制钢筋笼，钢筋笼总重量为8.39吨。因为钢棒两根，每根钢棒有2个受力点，共计有4个受力点，每个受力点受力为q=83.9/4=20.975 自重下的弯矩:M 1=ql 2/8=0.617×2.52 /8=0.482KN.m 集中荷载下的弯矩： M 2=Fa=20.975×0.5=10.4875KN.m 组合弯矩：M=M1+M2=10.9695KN.m （1）横担弯曲应力验算： σ= M max /W=10.9695×10-3 /98.13×10-6 =111.7Mpa ＜【σ】=140Mpa 抗弯强度满足要求。 （2）横担剪力验算： 自重荷载下：V 1=ql/2=0.617×2.5/2=0.7713KN 集中荷载作用下：V 2=q=20.975KN 组合剪力：V=V 1+V 2=21.716KN 最大剪应力：τ=1.5V/A=21.716*10-3/(78.5*10-4) =4.15Mpa ＜【τ】=85Mpa 抗剪强度满足要求。 （3）横担跨中挠度验算： ()()m m 76.35004625031063.490101.224500 104875.104324q 245322=?-???????=-=a l EI a W ＜ L/400=5mm 挠度验算符合要求
螺旋箍筋计算方法
、螺旋箍筋计算方法：在圆柱形构件（如图形柱、管柱、灌注桩等）中，螺旋箍筋沿主筋圆周表面缠绕，其每米钢筋骨架长的螺旋箍筋长度，可按下式计算：l=2000лa/p×[1-e^2/4-3/64(e^2)^2 –5/256(e^2)^3] 其中a=√（p^2+4D^2）/4 e2=(4a^2-D^2)/( 4a^2) 式中l——每1m钢筋骨架长的螺旋箍筋长度（㎜）； p——螺距（㎜）； л——圆周率，取3.1416； D——螺旋线的缠绕直径；采用箍筋的中心距，即主筋外皮距离加上一个箍筋直径（㎜）。 公式中括号内最后一项5/256(e^2)^3数值很小，一般在计算时略去。 2、螺旋箍筋简易计算方法 方法一，螺旋箍筋长度亦可按以下简化公式计算： l=1000/p×√（лD）^2+p^2+лd/2 式中d——螺旋箍筋的直径； 其他符号意义同前。 方法二，对于箍筋间距要求不大严格的构件，或当p与D的比值较小（p/d＜0.5）时，箍筋长度也可以按下面近似公式计算： l=n√p^2+（лD）^2 式中n——螺旋圈数； 其他符号意义同前。― ^ ‖表示次方的意识。 螺旋箍的计算公式： 螺旋箍筋长度： L= （加密区长度/加密区间距＋1）×sqrt（π×（构件直径－保护层×2＋箍筋直径）2＋加密区间距2）＋（非加密区长度/非加密区间距＋1）×sqrt（π×（构件直径－保护层×2＋箍筋直径）2＋非加密区间距2）＋3×π×（构件直径－保护层×2＋箍筋直径）＋12.5×箍筋直径 SQRT是根号= 平方根号 n: 螺旋箍的圈数 p：箍筋间距 d：圆直径另计搭接长度 圈数＝长度/间距
圆桩、柱螺旋箍筋长度计算： 上式中：D=圆桩、柱直径、C=主筋保护层厚度、d=箍筋直径、 h=箍筋间距、n=箍筋道数=柱、桩中箍筋配置长度÷h+l 1、计算桩的体积：r2×π×桩长 2、护壁：（护壁厚度＋r）2×π×（有护壁的）桩长－r2×π×（有护壁的）桩长 注意量孔深时孔口地面砌高部分（20cm）不算，因为这20cm是为了安全而采取的措施，已另计费。孔底扩底要加扩底的体积。 钢筋计算原理 钢筋重量=钢筋长度*根数*理论重量 钢筋长度=净长+节点锚固+搭接+弯钩（一级抗震） 柱 基础层：筏板基础〈=2000mm时，基础插筋长度=基础层层高-保护层+基础弯折a+基础纵筋外露长度HN/3+与上层纵筋搭接长度LLE（如焊接时，搭接长度为0） 筏板基础〉2000mm时，基础插筋长度=基础层层高/2-保护层+基础弯折a+基础纵筋外露长度HN/3+与上层纵筋搭接的长度LLE（如焊接时，搭接长度为0） 地下室：柱纵筋长度=地下室层高-本层净高HN/3+首层楼层净高HN/3+与首层纵筋搭接LLE （如焊接时，搭接长度为0） 首层：柱纵筋长度=首层层高-首层净高HN/3+max(二层净高HN/6，500，柱截面边长尺寸（圆柱直径）)+与二层纵筋搭接的长度LLE（如焊接时，搭接长度为0） 中间层：柱纵筋长度=二层层高-max(二层层高HN/6，500，柱截面尺寸（圆柱直径）)+max （三层层高HN/6，500，柱截面尺寸（圆柱直径））+与三层搭接LLE（如焊接时，搭接长度为0） 顶层： 角柱：外侧钢筋长度=顶层层高－max（本层楼层净高HN/6，500，柱截面长边尺寸（圆柱直径））－梁高+1.5LAE 内侧钢筋长度=顶层层高－max(本层楼层净高HN/6，500，柱截面长边尺寸（圆柱直径）)-梁高+LAE 其中锚固长度取值： 当柱纵筋伸入梁内的直径长〈LAE时，则使用弯锚，柱纵筋伸至柱顶后弯折12d，锚固长度=梁高-保护层+12d；当柱纵筋伸入梁内的直径长〉=LAE时，则使用直锚：柱纵筋伸至柱顶后截断，锚固长度=梁高-保护层， 当框架柱为矩形截面时，外侧钢筋根数为：3根角筋，b边钢筋总数的1/2，h边总数的1/2。内侧钢筋根数为：1根角筋，b边钢筋总数的1/2，h边总数的1/2。 边柱：外侧钢筋长度=顶层层高－max（本层楼层净高HN/6，500，柱截面长边尺寸（圆柱
附加吊筋及箍筋表格
附加吊筋承受集中荷载承载力（kN）表 钢筋级别钢筋直径 （mm） 弯起角度弯起角度 45°60° 1根2根3根4根1根2根3根4根 HPB300 1243.286.4129.6172.852.8105.8158.7211.5 1458.8117.5176.4235.272.0144.0216.0288.0 1676.8153.5230.3307.094.0188.1282.1376.1 1897.2194.3291.5388.7119.1238.0357.0476.0 20120.0239.9359.9479.8147.0293.8440.7587.7 22145.2290.3435.5580.6177.8355.5533.3711.1 25187.5374.9562.2749.7229.5459.1688.6918.3 HRB335 HRBF3351248.0 96.0 143.9 191.9 58.8 117.5 176.3 235.1 1465.3 130.6 195.9 261.2 80.0 160.0 240.0 320.0 1685.3 170.6 255.9 341.2 104.5 208.9 313.4 417.9 18108.0 215.9 323.9 431.8 132.2 264.5 396.7 528.9 20133.3 266.6 399.9 533.1 163.2 326.5 489.7 653.0 22161.3 322.6 483.8 645.1 197.5 395.0 592.6 790.1 25208.3 416.5 624.8 833.0 255.1 510.1 765.2 1020.3 HRB400 HRBF400 RRB4001257.6 115.2 172.7 230.3 70.5 141.0 211.6 282.1 1478.4 156.7 235.1 313.5 96.0 192.0 288.0 383.9 16102.4 204.7 307.1 409.5 125.4 250.7 376.1 501.5 18129.6 259.1 388.7 518.2 158.7 317.3 476.0 634.7 20159.9 319.9 479.8 639.8 195.9 391.8 587.7 783.6 22193.5 387.1 580.6 774.1 237.0 474.1 711.1 948.1 25249.9 499.8 749.7 999.6 306.1 612.2 918.2 1224.3 HRB500 HRBF5001277.3154.7231.9309.294.7189.3284.1378.7 14105.2210.5315.6420.9128.9257.7386.7515.5 16137.4274.9412.3549.8168.3336.6505.0673.3 18173.9347.9521.8695.8213.0426.1639.1852.1 20214.7429.4644.2859.0263.1526.0789.01052.0 22259.8519.7779.51039.3318.3636.4954.71273.0 25335.6671.11006.51342.1411.0821.91232.91643.7
钢筋笼吊装..
天津市第一中级人民法院新建诉讼服务综合楼工程 地下连续墙 吊装施工方案 2013年3月30日
一、概述 天津市第一中级人民法院新建诉讼服务综合楼项目基坑支护工程位于荣业大街和南马路交口，其总建筑面积13769.85平方米，地下2层，基坑深度约11米。基坑支护为地下连续墙，基坑支护长约236米，基坑深度约11米。地下连续墙槽宽800mm、1000mm，其中800 mm墙19幅，1000mm墙22幅。混凝土方量约为4486.67立方。本方案采用最大起重量槽段进行计算，按22m长重量17.5t钢筋笼进行计算，主臂长度按22m长钢筋笼进行选择。 计算依据：《起重吊装常用数据手册》 《建筑施工计算手册》 《钢结构设计规范》（GB50017-2003） 二、吊装施工方案 本工程根据设计要求钢筋笼采用整体吊装、整体垂直、一次入槽的施工方法，采取可靠有效的吊装施工方案，即理论计算满足要求和吊装方案满足安全施工要求。 根据上述特点和以往地铁工程施工经验，我公司采取双机抬吊四点吊装、整体垂直入槽的吊装方案。主机选用型100T履带吊车，副机选用50t履带吊车。 2.1、钢筋笼吊装方法： 钢筋笼吊放采用双机抬吊，空中回直。以100t作为主吊，一台50吊机作副吊机。起吊时必须使吊钩中心与钢筋笼重心相重合，保证起吊平衡。主吊机用2.5m（起吊绳）长的钢丝绳，副吊机用16m长的钢丝绳。 钢筋笼吊放具体分六步走： 第一步：指挥100T、50t两吊机转移到起吊位置，起重工分别安装吊点的卸扣。 第二步：检查两吊机钢丝绳的安装情况及受力重心后，开始同时平吊。 第三步：钢筋笼吊至离地面0.3m～0.5m后，应检查钢筋笼是否平稳，后100t
主次梁相交部位是否附加箍筋或吊筋-吊筋设计说明
主次梁相交部位是否附加箍筋或吊筋 --参考规范GB 50010-2002 10.2.13 当集中荷载在梁高范围内或梁下部传人时，为防止集中荷载影响区下部混凝土拉脱并弥补间接加载导致的梁斜截面受剪承载力的降低，应在集中荷载影响区s范围内加设附加横向钢筋。在设计中，不允许用布置在集中荷载影响区内的受剪箍筋代替附加横向钢筋。此外，当传入集中力的次梁宽度 b 过大时，宜适当减小由 3b＋2h1所确定的附加横向钢筋布置宽度。当次梁与主梁高度差h1过小时，宜适当增大附加横向钢筋的布置宽度。当主梁、次梁均承担有由上部墙、柱传来的竖向荷载时，附加横向钢筋宜在本条规定的基础上适当增大。 当梁下部作用有均布荷载时，可参照本规范第 10.7.12 条确定深梁悬吊钢筋的方法确定附加悬吊钢筋的数量。 当有两个沿梁长度方向相互距离较小的集中荷载作用于梁高范围内时，可能形成一个总的拉脱效应和一个总的拉脱破坏面。偏安全的做法是，在不减少两个集中荷载之间应配附加钢筋数量的同时，分别适当增大两个集中荷载作用点以外的附加横向钢筋数量。 本次修订还对原规范规定作了以下补充： 1 当采用弯起钢筋作附加钢筋时，明确规定公式中的 A sv应为左右弯起段截面面积之和。 2 弯起式附加钢筋的弯起段应伸至梁上边缘，且其尾部应按本规范第 10.2.7 条的规定设置水平锚固段。 10.7.12 深梁下部作用有集中荷载或均布荷载时，吊筋的受拉能力不宜充分利用，其目的是为了控制悬吊作用引起的裂缝宽度。当作用在深梁下部的集中荷载的计算剪跨比λ＞0.7 时，按本条规定设置的吊筋和按本规范第10.7.13 条规定设置的竖向分布钢筋仍不能完全防止斜拉型剪切破坏的发生，故应在剪跨内适度增大竖向分布钢筋数量。 深梁计算: 10.7.1 根据分析及试验结果，国内外均将ι0/h≤2.0 的简支梁和ι0/h≤ 2.5 的连续梁视为深梁，并对其截面设计方法和配筋构造给出了专门规定。近期试验结果表明，ι0/h大于深梁但小于5.0 的梁( 国内习惯称为“短梁”) ，其受力特点也与ι0/h≥5.0的一般梁有一定区别，它相当于深梁与一般梁之间的过渡状态，也需要对其截面设计方法作出不同于深梁和一般梁的专门规定。 l0--计算跨度，当l0<2h时，取l0=2h; h为截面高度