5MW风电齿轮增速箱设计 (一级行星轮系)

5MW风电齿轮增速箱设计 (一级行星轮系)
5MW风电齿轮增速箱设计 (一级行星轮系)

摘要

风电产业的飞速发展促成了风电装备制造业的繁荣,风电齿轮箱作为风电机组的核心部件,倍受国内外风电相关行业和研究机构的关注。但由于国内风电齿轮箱的研究起步较晚,技术薄弱,特别是兆瓦级风电齿轮箱,主要依靠引进国外技术。因此,急需对兆瓦级风电齿轮箱进行自主开发研究,真正掌握风电齿轮箱设计制造技术,以实现风机国产化目标。

本文设计的是兆瓦级风力发电机组的齿轮箱,通过方案的选取,齿轮参数计算等对其配套的齿轮箱进行自主设计。

首先,确定齿轮箱的机械结构。选取一级行星派生型传动方案,通过计算,确定各级传动的齿轮参数。对行星齿轮传动进行受力分析,得出各级齿轮受力结果。依据标准进行静强度校核,结果符合安全要求。

最后,对齿轮传动系统进行了齿面接触应力计算,结果符合要求。

关键词:风力发电,风机齿轮箱,结构设计,

Abstract

The rapid development of wind power industry lead to the prosperity of wind power equipment manufacturing industry.As the core component of wind turbine,the gearbox is received much concern from related industries and research institution both at home and abroad.However, due to the domestic research of gearbox for wind turbine starts late,technology is weak,especially in the gearbox for MW wind turbine,which mainly relied on the introduction of foreign technology.Therefore,it is urgent need to carry out independent development and research on MW wind power gearbox,and truly master the design and manufacturing technology in order to achieve the goal of localization.

This paper takes the wind power。The independent design of the gearbox matching for the wind turbine has been carried out by selecting the transmission scheme and calculating the gear parameters。

Firstly, the mechanical structure of gearbox is determined.The two-stage derivation planetary transmission scheme is selected.The gear parameters of every stage transmission is calculated.,and the force analysis results is obtained.The static strength check of tooth surface contact is implemented according to related standard.The result shows that it is accord with safety requirements.

Secondly, the helical gear parametric model is established based on involutes curve equation and generation theory of spiral line by using the function of parametric modeling in Pro/E.

Then, the tooth surface contact stress of the gear transmission is calculated.

Key Words:the wind power ,Gearbox for Wind Turbine;Structure Design;Parametric Modeling

目录

Abstract ____________________________________________________ ii 1.引言_______________________________________________________________ - 1 -

1.1课题来源_______________________________________________________ - 1 -

1.2国内外发展现状与趋势___________________________________________ - 2 -

1.2.1风力发电国内外发展现状___________________________________ - 2 -

1.2.2风电齿轮箱的发展趋势_____________________________________ - 4 -

1.2.3存在的问题及展望_________________________________________ - 5 -

1.3课题意义_______________________________________________________ - 5 -

1.4论文的主要内容及设计要求_______________________________________ - 6 -

1.5设计标准_______________________________________________________ - 7 -

2.齿轮箱的设计 _____________________________________________________ - 8 -

2.1 增速齿轮箱方案设计____________________________________________ - 8 -

2.2齿轮参数确定__________________________________________________ - 11 -

2.2.1行星轮系的齿轮参数______________________________________ - 11 -

2.2.2圆柱级齿轮参数__________________________________________ - 15 -

2.3受力分析与静强度校核__________________________________________ - 16 -

2.3.1受力分析________________________________________________ - 16 -

2.3.2低速级外啮合齿面静强度计算______________________________ - 21 -

2.4本章小结______________________________________________________ - 24 -

3.传动轴和箱体的设计_____________________________________________ - 25 -

3.1高速轴的设计__________________________________________________ - 25 -

3.2低速轴的设计__________________________________________________ - 25 -

3.3中间轴的设计__________________________________________________ - 27 -

3.4箱体__________________________________________________________ - 28 - 4齿轮箱及其他部件的设计_________________________________________ - 29 -

4.1齿轮箱的密封__________________________________________________ - 29 -

4.2齿轮箱的润滑、冷却____________________________________________ - 29 -

4.3轴系部件的结构设计____________________________________________ - 30 -

4.4行星架的结构设计______________________________________________ - 31 -

4.5传动齿轮箱箱体设计____________________________________________ - 31 - 5齿轮箱的使用及其维护____________________________________________ - 32 -

5.1安装要求______________________________________________________ - 32 -

5.2定期更换润滑油________________________________________________ - 32 -

5.3齿轮箱常见故障________________________________________________ - 33 -

5.3.1齿轮损伤________________________________________________ - 33 -

5.3.2轴承损坏________________________________________________ - 33 -

5.3.3断轴____________________________________________________ - 34 -

5.3.4油温高__________________________________________________ - 34 - 心得体会 ___________________________________________________________ - 35 - 致谢______________________________________________________________ - 36 - 参考文献 ___________________________________________________________ - 37 -

1.引言

1.1课题来源

风是一种潜力很大的新能源,十八世纪初,横扫英法两国的一次狂暴大风,吹毁了四百座风力磨坊、八百座房屋、一百座教堂、四百多条帆船,并有数千人受到伤害,二十五万株大树连根拔起。仅就拔树一事而论,风在数秒钟内就发出了一千万马力(即750万千瓦;一马力等于0.75千瓦)的功率!有人估计过,地球上可用来发电的风力资源约有100亿千瓦,几乎是现在全世界水力发电量的10倍。目前全世界每年燃烧煤所获得的能量,只有风力在一年内所提供能量的三分之一。因此,国内外都很重视利用风力来发电,开发新能源。

近10年风力发电增长迅猛,200年以来,全球每年风电装机容量增长速度为 20%~30%。全球风能协会发布最新一期全球风电的增长数据显示, 2008年全球范围内新增风电装机容量 2 705万 kW,使得全球风电装机容量达到 1 . 20亿 kW,较 2007年增长 28 . 8%。 1998~2008年全球风电装机容量的增长情况。如图 1所示。

图1.1全球风电装机容量

我国的风电发展主要集中在 2003年以后,尤其是在风电特许权的带动下, 2006年我国除台湾外增加风电机组 1 454台,增加装机容量 133 . 7万 kW,比过去 20年发展累积的总量还多,仅次于美国、德国、西班牙和印度。 2008年又新增风电装机容量630万 kW,新增容量位列全球第 2,仅次于美国。截至 2008年底总装机容量达到 1 215 .3万 kW,同比增长 106% ,总装机容量超过了印度,位列全球第4,同时跻身世界风电装机容量超千万千瓦的风电大国行列。图 2反映了 2000年以来我国风电装机容量的增长。

图1.2我国风电装机容量

风力发电系统主要由风轮、齿轮箱、发电机、功率变换器、变压器等部分构成,其中,发电机承担将风能转换为电能的任务,是风力发电系统中的核心部件。随着风力发电整体技术的发展,风力发电机由早期的直流发电机、笼型异步发电机等演变为当前的双馈异步发电机和低速直驱永磁同步发电机等。同时,风力发电机自身技术水平的提高,又有力地促进了风力发电整体技术的进步。例如,双馈异步发电机及其控制技术的成熟,使变速恒频风力发电得以实现,成为当前风力发电系统的主流。因此,风力发电机与风力发电系统互为因果,相互促进。近年来风力发电系统的容量不断增大,特别是低速直驱永磁风力发电系统的快速发展,有力地促进了风力发电机的设计、制造、控制以及运行维护水平的提高,各种新型风力发电机不断出现。

本课题就是建立在对引进的兆瓦级风力发电增速齿轮箱结构技术消化吸收的基础上,对增速齿轮箱进行结构设计,为研发自主知识产权的风机增速齿轮箱打下基础。

1.2国内外发展现状与趋势

1.2.1风力发电国内外发展现状

风力发电的快速增长带动了风电设备制造业的发展, 2007 年度全球风电设备市场总价值达到360 亿美元。目前,世界上先进的风电设备制造企业主要集中在少数几个国家,如丹麦、德国、西班牙和美国等,著名的公司有Ves tas(丹麦)、 GE Wind(美国)、 Gamesa(西班牙)、Enercon (德国)、 Suzlon(印度)等。图3 为2007 年世界风电机组市场份额图。2007 年,丹麦的Vestas 公司占全球市场份额的 22.8%,前3 位公司占有了市场份额的一半多。值得一提的是,我国的金风科技股份有限公司也占据了2007 年世界风电市场的4. 2%。

图1.3 2007年世界风电机组市场份额

风电的快速增长同样刺激了我国风电设备制造业的发展,并迅速崛起了像金风科技股份有限公司、华锐风电科技有限公司、湖南湘电风能有限公司、浙江运达风力发电工程有限公司等风电设备制造企业。这些企业通过对国外风电技术的吸收再创新,形

成了较大的生产规模。目前,国内从事风电设备制造的企业达 50余家,而且配件制造企业队伍也在迅速扩大。2007 年我国新增装机容量中,内资企业产品占 55. 9%,其中金风科技的份额最大,占新增总装机容量的 25.1%,占内资企业产品的44. 9% ;合资企业产品占新增装机容量的 1.6%; 外资企业产品占 42. 5%,其中西班牙Gamesa的份额最大,占新增装机容量的39. 9% 。国际上,兆瓦级以上的风电机组已经成为主流机型。如美国:主流机型1. 5MW,丹麦: 主流机型( 2. 0~3. 0)MW。截至2006年,我国风电机组1MW以下的机组占总装机容量的70%, 1MW~ 2MW之间的风电机型只占26%,2MW以上机型占4%。根据国家发改委规划,我国未来的风电新增装机将以1. 5MW、 2MW 机型为主, 1MW以下机型所占比重将逐渐降低。

风力发电发展的主要趋势:

( 1) 机组单机容量增大风电机组单机容量的增大有利于提高风能利用率,降低风场的占地面积,降低风电场运行维护成本,从而提高风电的市场竞争力。目前,国际上主流的风电机组已达到( 2~ 3)MW,由德国Repower 公司研制的最大的5MW 风电机组已投入运行,其旋翼区直径达到126 米。可以预见, ( 3~ 5)MW的风电机组在市场中的比例将日益提高。2008 年 2 月在布鲁塞尔举行的风能会议和风能展上,有与会者甚至提出了2020 年前开发出20MW风电机组的概念。

( 2) 海上风电迅速兴起海上风能资源丰富,且受环境影响小,海上风电场将成为一个迅速发展的市场。目前丹麦、德国、英国、瑞典和荷兰等国家海上风电发展较快。欧洲风能协会(EWEA)预测, 2020年,欧洲海上风电总装机容量将达到70 000MW。虽然海上风电前景广阔,但目前还有技术等方面的因素制约着它的发展。一方面,海上风电机组均为陆上风电机组改造而成,而复杂的海上自然条件使得风电机组的故障率居高不下,如世界最大的海上风电场丹麦Vestas 霍恩礁风电场, 80 台海上风电机组故障率超过70%。另一方面,电网将难以承受大规模海上风电场所提供的巨大电能。因此,海上风电的大发展仍需要解决机组及上网配套设施等方面的问题。

( 3) 变速恒频技术快速推广目前市场上恒速运行的风电机组一般采用双绕组结构的异步发电机,双速运行。在高风速段,发电机运行在较高转速上;在低风速段,发电机运行在较低转速上。其优点是控制简单,可靠性高;缺点是由于转速基本恒定,而风速经常变化,因此机组经常处于风能利用系数较低的状态,风能无法得到充分利用。随着风电技术的进步,风电机组开发制造厂商开始使用变速恒频技术,并结合变桨距技术的应用开发出了变桨变速风电机组。与恒速运行的风电机组相比,变速运行的风电机组具有发电量大、对风速变化的适应性好、生产成本低、效率高等优点。因此,变速运行的风电机组也是未来发展的趋势之一。德国Enercon 公司是目前全球生产变速风电机组最多的公司。

( 4) 全功率变流技术兴起近年来,欧洲的Enercon、 Winwind 等公司都开发和应用了全功率变流的并网技术,使风轮和发电机的调速范围达到了 0~ 150%的额定转速,

提高了风能的利用范围,改善了风场上网电能的质量。Enercon 公司还将原来对每个风电机组功率因数的分散控制加以集中,由并网变电站来统一调控,实现了电网的有源功率因素校正和谐波补偿。全功率变流技术将在今后大型风电场建设时得到推广应用。

( 5) 直驱和半直驱风电机组直驱式风电机组采用多极电机与叶轮直接连接进行驱动的方式,免去故障率较高的齿轮箱,在低风速时效率高,且具有低噪声、高寿命、运行维护成本低等优点。近年来直驱式风电机组的装机份额增长较块,但由于技术和成本等方面的原因,在未来较长时间内带增速齿轮箱的风电机组仍将在市场中占主导地位。半直驱是介于齿轮箱驱动和直接驱动之间的一种驱动方式,它采用一级齿轮箱增速,结构紧凑,具有相对较高的转速和较小的转矩。与传统的齿轮箱驱动相比,半直驱增加了系统的可靠性;而与大直径的直驱相比,半直驱通过更高效和紧凑的机舱排列减小了系统的体积和重量。

图1.4风机的整体结构

1.2.2风电齿轮箱的发展趋势

风电产业的飞速发展促成了风电装备制造业的繁荣,风电齿轮箱作为风电机组中最重要的部件,倍受国内外风电相关行业和研究机构的关注。

风机增速齿轮箱是风力发电整机的配套产品,是风力发电机组中一个重要的机械传动部件,它的重要功能是将风轮在风力作用下所产生的动力传递给发电机,使其得到相应的转速进行发电,它的研究和开发是风电技术的核心,并正向高效、高可靠性及大功率方向发展。

风力发电机组通常安装在高山、荒野、海滩、海岛等野外风口处,经常承受无规律的变相变负荷的风力作用以及强阵风的冲击,并且常年经受酷暑严寒和极端温差的作用,故对其可靠性和使用寿命都提出了比一般机械产品高得多的要求。

风电行业中发展最快,最有影响的国家主要有美国、德国等欧美发达国家,在风电

行业中处于统治地位。欧美发达国家早已开发出单机容量达兆瓦级的风力发电机,并且技术相对成熟,具有比较完善的设计理论和丰富的设计经验,而且商业化程度比较高,因此在国际风力发电领域中处于明显的优势和主导地位。

国外兆瓦级风电齿轮箱是随jxL电机组的开发而发展起来的,Renk、Flender等风电齿轮箱制造公司在产品开发过程中采用三维造型设计、有限元分析、动态设计等先进技术,并通过模拟和试验测试对设计方案进行验证。此外,国外通过理论分析及试验测试对风电齿轮箱的运行性能进行了系统的研究,为风电齿轮箱的设计提供了可靠的依据。

尽管国际上齿轮箱设计技术已经比较成熟,但统计数据表明,齿轮箱出现故障仍然是故障的最主要原因,约占风机故障总数的20%左右,由于我国商业化大型风力发电产业起步较晚,技术上较欧美等风能技术发达国家存在报大差距。我国在九五期间开始走引进生产技术的路子,通过引进和吸收国外成熟的技术,成功研发出了兆瓦级以下风力发电机。

1.2.3存在的问题及展望

尽管我国风电齿轮箱国产化工作近年来取得了长足的进步基本掌握了兆瓦级以下机组的设计制造技术并形成了600kW至800kW风电增速箱的批量生产能力,但目前仍存在以下问题:

1) 国内缺乏基础性的研究工作和基础性的数据对国外技术尚未完全消化自

主创新能力不足。

2) 严重缺乏既掌握低速重载齿轮箱设计制造技术又了解风电技术的人才,缺乏高水平的系统设计人员。

3) 未完全掌握大型风电增速箱的设计制造技术产品以仿制为主可靠性不高,

质量稳定性较差。掌握设计制造技术的企业数量较少无论是产品数量还是产品质量都难以满足市场需要。

4) 缺乏大型试验装置及测试手段。

5) 缺乏行业资源共享,信息互通,共同发展的平台和机制。

1.3课题意义

风力发电是清洁可再生能源,蕴存量巨大,具有实际开发利用价值。中国水电资源370 GW,风能资源有250 GW。广东省水电资源6.6 GW,沿海风能可开发量(H=40 m)8.41 GW。也就是说,风能与水能总量旗鼓相当。大量风能开发不可能靠某个部门或行业的财政补贴就能解决,商业化不仅是市场的要求,也是风力发电发展的自身需要。所以,风力发电商业化是必由之路,可行之路。风力发电机组中的齿轮箱是一个重要的机械部件,

其主要功用是将风轮在风力作用下所产生的动力传递给发电机并使其得到相应的转速。通常风轮的转速很低,远达不到发电机发电所要求的转速,必须通过齿轮箱齿轮副的增速作用来实现,故也将齿轮箱称之为增速箱。齿轮箱作为传递动力的部件,在运行期间同时承受动、静载荷。其动载荷部分取决于风轮、发电机的特性和传动轴、联轴器的质量、刚度、阻尼值以及发电机的外部工作条件。

开发新能源是国家能源建设实施可持续发展战略的需要,是促进能源结构调整、减少环境污染、推进技术进步的重要手段。风力发电是新能源技术中最成熟、最具规模开发条件和商业化发展前景的发电方式之一。

(1)由于我国风电产业起步较晚,缺乏基础研究积累和人才,我国在风力发电机组的研发能力上还有待提高,总体来说主要以引进国外先进技术为主。目前国内引进的技术,有的是国外淘汰的技术,有的图纸虽然先进,但受限于国内配套厂家的技术、工艺、材料等原因,导致国产化的零部件质量、性能仍有一定差距。所以,在引进国外风机技术的同时,开发自主知识产权的兆瓦级增速齿轮箱,是加速我国风电产业的一项重要任务。

(2)增速齿轮的设计和制造技术是整个风力发电机组的关键技术,关系到整个风力发电机组的命运。因此,要加强齿轮的研究,对齿轮进行结构设计,提高齿轮的啮合质量,降低噪声,保证齿轮机械效率,提高齿轮的运行可靠性。

(3)增速齿轮箱以渐开线齿轮为主,人们对标准的渐开线齿轮有了一套比较成熟的设计、强度计算和加工方法。兆瓦级增速齿轮对渐开线齿轮传动提出了新的要求,在尺寸、重量最小的情况下,可靠地传递高速、重载的运动,这就对齿轮分析的计算精度提出了很高要求,高精度齿轮分析是轮齿承载能力、振动、噪声及修形等研究的基础。因此,建立准确的分析模型,准确求解受载轮齿的载荷分布对修形规律的研究具有重要意义。

1.4论文的主要内容及设计要求

论文的主要内容包括是介绍了风力发电的现状发展趋势,及现在各个国家对风力发电的重视程度。我国现在风力发电的总体情况、风力发电机传动链设计等。风力发电机传动链主要分为主轴、齿轮箱(增速箱)、机械刹车以及相关组件。齿轮箱作为风机上的零件的重要作用,齿轮箱的发展。还有就是整篇论文关于齿轮箱的设计过程,及校核等等。还有CAD二维的装配图及零件图绘制,并截取了一些图片附于论文上。

设计此次的行星轮系的齿轮箱,我们拟部分采用减速器的设计方法,再结合书籍资料完成风力发电齿轮箱的设计,校核,及优化的一系列工作。

关于行星轮系的传动比,及齿轮的计算,会参照《机械原理》等一些书籍的部分内容进行,还有关于轴的校核,键等等,和齿轮箱的使用和维和等等。

齿轮箱设计

齿轮箱设计 作为风力发电机组主传动关键部件,齿轮箱位于风轮和发电机之间传递动力提高转速,是一种在无规律变向载荷和瞬间强冲击载荷作用下工作的重载齿轮传动装置。 特别需要指出的是,在狭小的机舱空间内减小部件的外形尺寸和减轻重量十分重要,因此齿轮箱设计必须保证在满足可靠性和预期寿命的前提下,使结构简化并且重量最轻 一、设计要求齿轮箱作为传递动力的部件,在运行期间同时承受动、静载荷。其动载荷部分取决于风轮、发电机的特性和传动轴、联轴器的质量、刚度、阻尼值以及发电机的外部工作条件。为此要建立整个机组的动态仿真模型,对启动、运行、空转、停机、正常启动和紧急制动等各种工况进行模拟,针对不同的机型得出相应的动态功率曲线,利用专用的设计软件进行分析计算,求出零部件的设计载荷,并以此为依据,对齿轮箱主要零部件作强度计算。 按照GB/T 19073-2003,对于齿轮箱的使用系数(即动载荷放大因子,考虑原动机和工作机的载荷波动对齿轮传动影响的系数。)推荐如下: 给定载荷谱计算时,通常先确定等效载荷,齿轮箱使用系数KA=1;无法得到载荷谱时,则采用经验数据,对于三叶片风力发电机组取KA=1.3。 风力发电机组增速箱的主要承载零件是齿轮,其轮齿的失效形式主要是轮齿折断和轮齿点蚀、剥落等。

轮齿折断 齿面点蚀 各种标准和规范都要求对齿轮的承载能力进行分析计算,常用的标准是GB/T3480或DIN3990(等效采用ISO6336)中规定的齿根弯曲疲劳和齿面接触疲劳校核计算,对轮齿进行极限状态分析。 齿轮箱设计时,应首先按主要失效形式进行强度计算,确定其主要尺寸,然后对其他失效形式进行必要的校核,软齿面闭式传动通常因齿面点蚀而失效,故

行星齿轮减速器设计DOC

1 引言 行星齿轮传动在我国已有了许多年的发展史,很早就有了应用。然而,自20世纪60年代以来,我国才开始对行星齿轮传动进行了较深入、系统的研究和试制工作。无论是在设计理论方面,还是在试制和应用实践方面,均取得了较大的成就,并获得了许多的研究成果。近20多年来,尤其是我国改革开放以来,随着我国科学技术水平的进步和发展,我国已从世界上许多工业发达国家引进了大量先进的机械设备和技术,经过我国机械科技人员不断积极的吸收和消化,与时俱进,开拓创新地努力奋进,使我国的行星传动技术有了迅速的发展[1] 。 2 设计背景 试为某水泥机械装置设计所需配用的行星齿轮减速器,已知该行星齿轮减速器的要求输入功率为 1 740KW p =,输入转速11000rpm n = ,传动比为35.5p i =,允许传动 比偏差0.1P i ?=,每天要求工作16小时,要求寿命为2年;且要求该行星齿轮减速器传动结构紧凑,外廓尺寸较小和传动效率高。 3 设计计算 3.1选取行星齿轮减速器的传动类型和传动简图 根据上述设计要求可知,该行星齿轮减速器传递功率高、传动比较大、工作环境恶劣等特点。故采用双级行星齿轮传动。2X-A 型结构简单,制造方便,适用于任何工况下的大小功率的传动。选用由两个2X-A 型行星齿轮传动串联而成的双级行星齿轮减速器较为合理,名义传动比可分为17.1p i =,25p i =进行传动。传动简图如图1所示:

图1 3.2 配齿计算 根据2X-A 型行星齿轮传动比 p i 的值和按其配齿计算公式,可得第一级传动的内 齿轮1b ,行星齿轮1c 的齿数。现考虑到该行星齿轮传动的外廓尺寸,故选取第一级中心齿轮1a 数为17和行星齿轮数为3p n =。根据内齿轮()11 1 1 b a p i z z =- ()17.1117103.7103b z =-=≈ 对内齿轮齿数进行圆整后,此时实际的P 值与给定的P 值稍有变化,但是必须控制在其传动比误差范围内。实际传动比为 i =1+=7.0588 其传动比误差i ?= ip i ip -= 7.17.0588 7.1 -=5℅ 根据同心条件可求得行星齿轮c1的齿数为 ()1 11243c b a z z z =-= 所求得的1ZC 适用于非变位或高度变位的行星齿轮传动。再考虑到其安装条件为: 11 2 za zb += C =40 ()整数

行星齿轮减速器的优化设计

减速器是机械行业中十分重要的传动装置,传统的减速器设计通常3 )限制模数最小值,得: 需要有经验的人员选取适当的参数,进行反复的试凑、校核确定设计方4)限制齿宽系数b/m 的范围: ,得:案,但也不一定是最佳设计方案,而优化设计的方法则通过设计变量的选取、目标函数和约束条件的确定,建立数学模型,通过求解得到满足5)满足接触强度要求,得: 条件的最佳解,同时缩短设计周期。为了合理分配行星轮系的总传动比,并使系统体积小、质量轻,建立了具有3个设计变量、1个目标函数 和几个约束方程的优化设计数学模型,并用MATLAB 优化工具箱进行求6)满足弯曲强度要求,得:解。 2K-H (NGW )型行星齿轮减速器的优化设计: 式中: 、 -齿轮的齿形系数和应力校正系数; -许用弯曲应力。 3 所选优化方法的介绍 惩罚函数法:根据惩罚函数项的不同构成形式,惩罚函数法又可分为外点惩罚函数法、内点惩罚函数法和混合惩罚函数法三种,分别简称为外点法、内点法和混合法。 3.1 外点法:外点法的计算步骤 1)给定初始点 、收敛精度ε、初始罚因子 和惩罚因子递增系数c ,置k=0; 1-中心轮 2-行星轮 3-壳体 图1 NGW 型行星轮系机构简图 图1为NGW 型行星轮系机构简图。已知:作用于中心轮的转矩T1=1140N ·m ,传动比u =4.64,齿轮材料均为38SiMnMo ,表面淬火45-55HRC ,行星轮个数c=2,要求以重量最轻为目标,对其进行优化设计。 1 目标函数和设计变量的确定 行星齿轮减速器的重量可取太阳轮和c 个行星轮重量之和来代替, 3.2 内点法:内点法是另一种惩罚函数法 因此目标函数可简化为: 其构成形式与上式相同,但要求迭代过程始终限制在可行域内进 行。 式中:z 1-中心轮1的齿数;m-模数,单位为(mm ); b-齿宽,单位对于不等式约束 ,满足上述要求的复合函数有以下两种为(mm );c-行星轮的个数;u-轮系的传动比4.64。 影响目标函数的独立参数应列为设计变量,即 在通常情况下,行星轮个数可以根据机构类型事先选定,这样,设计变量为: 其中,惩罚因子 是一递减的正数序列,即 2 约束条件的建立 由式(2)和式(3 )可知,对于给定的某一惩罚因子 ,当点在可1)小齿轮z 1不根切,得: 行域内时,两种惩罚项的值均大于零,而且当点向约束边界靠近时,两 2)限制齿宽最小值,得: 行星齿轮减速器的优化设计 赵明侠 (宝鸡职业技术学院 机械工程系 陕西 宝鸡 721013) 摘 要: 根据可靠性设计理论和机械优化设计技术,以NGW 型行星齿轮减速器为例,初步探讨优化设计的原理和方法。关键词: 行星齿轮减速器;优化设计;优化设计方法 中图分类号:TH132 文献标识码:A 文章编号:1671-7597(2011)1010074-02 2)构造惩罚函数

风机齿轮箱介绍

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低温状态下抗冷脆性等特性;应保证齿轮箱平稳工作,防止振动和冲击;保证充分的润滑条件,等等。对冬夏温差巨大的地区,要配置合适的加热和冷却装置。还要设置监控点,对运转和润滑状态进行遥控。 不同形式的风力发电机组有不一样的要求,齿轮箱的布置形式以及结构也因此而异。在风电界水平轴风力发电机组用固定平行轴齿轮传动和行星齿轮传动最为常见。 如前所述,风力发电受自然条件的影响,一些特殊气象状况的出现,皆可能导致风电机组发生故障,而狭小的机舱不可能像在地面那样具有牢固的机座基础,整个传动系的动力匹配和扭转振动的因素总是集中反映在某个薄弱环节上,大量的实践证明,这个环节常常是机组中的齿轮箱。因此,加强对齿轮箱的研究,重视对其进行维护保养的工作显得尤为重要。 第二节设计要求 设计必须保证在满足可靠性和预期寿命的前提下,使结构简化并且重量最轻。通常应采用CAD优化设计,排定最佳传动方案,选用合理的设计参数,选择稳定可靠的构件和具有良好力学特性以及在环境极端温差下仍然保持稳定的材料,等等。 一、设计载荷 齿轮箱作为传递动力的部件,在运行期间同时承受动、静载荷。其动载荷部分取决于风轮、发电机的特性和传动轴、联轴器的质量、刚度、阻尼值以及发电机的外部工作条件。 风力发电机组载荷谱是齿轮箱设计计算的基础。载荷谱可通过实测得到,也可以按照JB/T1030 0标准计算确定。当按照实测载荷谱计算时,齿轮箱使用系数KA=1。当无法得到载荷谱时,对于三叶片风力发电机组取KA=1.3。 二、设计要求 风力发电机组增速箱的设计参数,除另有规定外,常常采用优化设计的方法,即利用计算机的分析计算,在满足各种限制条件下求得最优设计方案。 (一)效率 齿轮箱的效率可通过功率损失计算或在试验中实测得到。功率损失主要包括齿轮啮合、轴承摩擦、润滑油飞溅和搅拌损失、风阻损失、其它机件阻尼等。齿轮的效率在不同工况下是不一致的。 风力发电齿轮箱的专业标准要求齿轮箱的机械效率应大于97%,是指在标准条件下应达到的指标。 (二)噪声级 风力发电增速箱的噪声标准为85dB(A)左右。噪声主要来自各传动件,故应采取相应降低噪声的措施: 1. 适当提高齿轮精度,进行齿形修缘,增加啮合重合度; 2. 提高轴和轴承的刚度; 3. 合理布置轴系和轮系传动,避免发生共振; 4. 安装时采取必要的减振措施,将齿轮箱的机械振动控制在GB/T8543规定的C级之内。(三)可靠性 按照假定寿命最少20年的要求,视载荷谱所列载荷分布情况进行疲劳分析,对齿轮箱整机及其零件的设计极限状态和使用极限状态进行极限强度分析、疲劳分析、稳定性和变形极限分析、动力学分析等。分析方法除一般推荐的设计计算方法外,可采用模拟主机运行条件下进行零部件试验的方法。 在方案设计之初必须进行可靠性分析,而在施工设计完成后再次进行详细的可靠性分析计算,其中包括精心选取可靠性好的结构和对重要的零部件以及整机进行可靠性估算。 本月热门 ·语文教学论文集语文论文·毛泽东军事思想来源论略_·电子商务与物流_电子商务·建立科学有效的绩效管理体·浅谈小学一年级数学教学数·突围三农:求教马克思_经·锁定高效沟通管理_管理理·音乐课应重视音乐欣赏论·小学低年级识字教学浅谈语·网络营销市场每周分析摘要·小学一年级语文数学试卷集·德育“六化”_德育论文 ·初中学生期末评语300条_班·试论旅游资源的开发与保护·“做个守纪律的学生”主题 本日热门 ·浅谈小学一年级数学教学数·小学低年级识字教学浅谈语·音乐课应重视音乐欣赏论·突围三农:求教马克思_经·初中学生期末评语300条_班·试论大学生体育能力及其培·社交礼仪 ·全面预算发展趋势——战略·学会宽容_思想道德论文·如何创建学习型组织 ·目前国内经济形势与建立社·“做个守纪律的学生”主题·小学一年级数学试题库 ·探究──小学科学教育的灵·在企业各层级建立领导力

3Z型行星齿轮减速器设计

1.绪论 1.1课题研究的背景和意义 “十一五”期间我国将按照国家储备与企业储备相结合,以国家储备为主的方针,统一规划,分批建设国家战略石油储备基地。为了快速建立起我国独立的石油储备基地,根据我国国情石油储备形式以大型工业油罐为主。 在使用大型油罐进行原油储备的过程中,遇到最关键的问题就是油泥的问题,储运重未经提炼制的原油重平均约含2.2%的油泥,即对一个10万立方的储罐来说,灌满原油后其中约有2200立方的油泥成点在油罐底部。如不及时清除,再次加入原油是油泥将继续累积在一起,形成硬块,为油罐的检查及清洗增加困难。而且数量如此巨大的油泥存在于油罐底部,不经减小油罐的有效储存空间,降低储存周期寿命,造成进出阀的阻塞,而且较厚的油泥层使浮顶灌的浮顶不能不下降到底而引起浮顶倾斜,对储油安全造成威胁。因此大型原油储罐在建立时就必须增设油泥防止和消除系统,以增加油罐的储油效率,提高储油安全性,减小清灌难度。 大型原油储罐灌底油泥的防止和消除方法主要是在灌内增加油泥的混合搅拌系统,使油泥破碎细化,便于通过管线输出,我们选用了旋转喷射搅拌器。但是,其喷嘴口径相对于大型储罐的直径而言是很小的,喷嘴固定是射流束的搅拌范围是有限的,于是,在旋转喷射器入口处设置轴流涡轮,考循环油泵加压后的原油流动带动轴流涡轮高速旋转,旋转的涡轮通过主轴带动结构上完全隔绝的传动箱内一系列的减速传动使喷嘴缓慢旋转,而且通过传动箱内有关参数的选择来调节喷嘴旋转的速度,是从喷嘴喷出的射流也随之缓慢旋转,射流可打击到油罐底周向任一位置的油泥,实现彻底清除油泥,不留死角的功能。 可见,旋转喷射器中减速箱是工业油罐底油泥旋转喷射混合系统中重要的一部分。高速旋转的涡轮带动喷水嘴低速的转动,中间需要一个传动比很大的减速器连接。 1.2行星齿轮减速器研究现状及发展动态 行星齿轮传动与普通定州齿轮传动相比较,具有质量小,体积小,传动比大,承载能力大以及传动平稳和传动效率高等优点,这些已经被我过越来越多的机械工程技术人员所了解和重视。由于在各种类型的行星齿轮传动种均有效地利用了功率分流性和输入,输出地同轴性以及合理的采用了内啮合,才使得其具有了上述的许多独特的优点。行星齿轮传动不仅适用于高速,大功率而且可用于低速,大转矩的机械传动装置上。它可以用作减速,增速和变速传动,运动的合成和分解,以及其特殊的应用中:

风力发电机的增速齿轮箱的设计

摘要 风电产业的飞速发展促成了风电装备制造业的繁荣,风电齿轮箱作为风电机组的核心部件,倍受国内外风电相关行业和研究机构的关注。但由于国内风电齿轮箱的研究起步较晚,技术薄弱,特别是兆瓦级风电齿轮箱,主要依靠引进国外技术。因此,急需对兆瓦级风电齿轮箱进行自主开发研究,真正掌握风电齿轮箱设计制造技术,以实现风机国产化目标。 本文设计的是兆瓦级风力发电机组的齿轮箱,通过方案的选取,齿轮参数计算等对其配套的齿轮箱进行自主设计。 首先,确定齿轮箱的机械结构。选取一级行星派生型传动方案,通过计算,确定各级传动的齿轮参数。对行星齿轮传动进行受力分析,得出各级齿轮受力结果。依据标准进行静强度校核,结果符合安全要求。 其次,基于Pro/E参数化建模功能,运用渐开线方程及螺旋线生成理论,建立斜齿轮的三维参数化模型。 然后,对齿轮传动系统进行了齿面接触应力计算。先利用常规算法进行理论分析计算。关键词:风力发电,风机齿轮箱,结构设计,建模 Abstract The rapid development of wind power industry lead to the prosperity of wind power equipment manufacturing industry.As the core component of wind turbine,the gearbox is received much concern from related industries and research institution both at home and abroad.However, due to the domestic research of gearbox for wind turbine starts late,technology is weak,especially in the gearbox for MW wind turbine,which mainly relied on the introduction of foreign technology.Therefore,it is urgent need to carry out independent development and research on MW wind power gearbox,and truly master the design and manufacturing technology in order to achieve the goal of localization. This paper takes the wind power。The independent design of the gearbox matching for the wind turbine has been carried out by selecting the transmission scheme and calculating the gear parameters。 Firstly, the mechanical structure of gearbox is determined.The two-stage derivation planetary transmission scheme is selected.The gear parameters of every stage transmission is

NGW型行星齿轮减速器——行星轮的设计 (1).

目录 一.绪论 (3) 1.引言 (3) 2.本文的主要内容 (3) 二.拟定传动方案及相关参数 (4) 1.机构简图的确定 (4) 2.齿形与精度 (4) 3.齿轮材料及其性能 (5) 三.设计计算 (5) 1.配齿数 (5) 2.初步计算齿轮主要参数 (6) (1)按齿面接触强度计算太阳轮分度圆直径 (6) (2)按弯曲强度初算模数 (7) 3.几何尺寸计算 (8) 4.重合度计算 (9) 5.啮合效率计算 (10) 四.行星轮的的强度计算及强度校核 (11) 1.强度计算 (11) 2.疲劳强度校核 (15) 1.外啮合 (15) 2.内啮合 (19) 3.安全系数校核 (20)

五.零件图及装配图 (24) 六.参考文献 (25)

一.绪论 1.引言 渐开线行星齿轮减速器是一种至少有一个齿轮绕着位置固定的几何轴线作圆周运动的齿轮传动,这种传动通常用内啮合且多采用几个行星轮同时传递载荷,以使功率分流。渐开线行星齿轮传动具有以下优点:传动比范围大、结构紧凑、体积和质量小、效率普遍较高、噪音低以及运转平稳等,因此被广泛应用于起重、冶金、工程机械、运输、航空、机床、电工机械以及国防工业等部门作为减速、变速或增速齿轮传动装置。 渐开线行星齿轮减速器所用的行星齿轮传动类型很多,按传动机构中齿轮的啮合方式分为:NGW、NW、NN、NGWN、ZU飞VGW、W.W等,其中的字母表示:N—内啮合,W—外啮合,G—内外啮合公用行星齿轮,ZU—锥齿轮。 NGW型行星齿轮传动机构的主要特点有: 重量轻、体积小。在相同条件下比硬齿面渐开线圆柱齿轮减速机重量减速轻1/2以上,体积缩小1/2—1/3; 传动效率高; 传动功率范围大,可由小于1千瓦到上万千瓦,且功率越大优点越突出,经济效益越高; 装配型式多样,适用性广,运转平稳,噪音小; 外齿轮为6级精度,内齿轮为7级精度,使用寿命一般均在十年以上。 因此NGW型渐开线行星齿轮传动已成为传动中应用最多、传递功率最大的一种行星齿轮传动。 2.本文的主要内容 NGW型行星齿轮传动机构的传动原理:当高速轴由电动机驱动时,带动太阳轮回转,再带动行星轮转动,由于内齿圈固定不动,便驱动行星架作输出运动,行星轮在行星架上既作自转又作公转,以此同样的结构组成二级、三级或多级传动。NGW型行星齿轮传动机构主要由太阳轮、行星轮、内齿圈及行星架所组成,

NGW行星齿轮减速器轴的设计

目录 第一章绪论 (2) 1.1 行星齿轮传动的特点 (2) 1.2 本文的主要内容 (3) 第二章NGW行星齿轮减速器结构设计 (3) 2.1 设计技术参数 (3) 2.2 机构简图确定 (3) 2.3 齿形与精度 (4) 2.4 齿轮材料及其性能 (4) 第三章齿轮的优化设计 (4) 3.1 齿轮的设计 (4) 3.11配齿数 (4) 3.12初步计算齿轮主要参数 (5) 3.13几何尺寸计算 (6) 3.2 重合度计算 (7) 3.2 齿轮啮合效率计算 (7) 3.4 疲劳强度校核 (8) 3.41外啮合 (8) 3.42内啮合 (13) 第四章其他零件的设计 (14) 4.1 轴承的设计 (14) 4.2 行星架的设计 (15) 第五章输入轴的优化设计 (15) 5.1 装配方案的选择 (15) 5.2 尺寸设计 (16) 5.21初步确定轴的最小直径 (16) 5.22根据轴向定位要求确定轴的各段直径和长度 (17) 5.23轴上零件轴向定位 (17) 5.24确定轴上圆角和倒角尺寸 (18) 5.3 输入轴的受力分析 (18) 5.31求输入轴上的功率P、转速n和转矩T (18) 5.32求作用在太阳轮上的力 (18) 5.33求轴上的载荷 (19) 5.4按弯扭合成应力校核轴的强度 (21) 5.5精确校核轴的疲劳强度 (22) 5.6 按静强度条件进行校核 (28) 第六章Solidworks出图 (30) 参考文献 (34)

第一章绪论 渐开线行星齿轮减速器是一种至少有一个齿轮绕着位置固定的几何轴线作圆周运动的齿轮传动,这种传动通常用内啮合且多采用几个行星轮同时传递载荷,以使功率分流。渐开线行星齿轮传动具有以下优点:传动比范围大、结构紧凑、体积和质量小、效率普遍较高、噪音低以及运转平稳等,因此被广泛应用于起重、冶金、工程机械、运输、航空、机床、电工机械以及国防工业等部门作为减速、变速或增速齿轮传动装置。 渐开线行星齿轮减速器所用的行星齿轮传动类型很多,按传动机构中齿轮的啮合方式分为:NGW、NW、NN、NGWN、ZU飞VGW、W.W等,其中的字母表示:N—内啮合,W—外啮合,G—内外啮合公用行星齿轮,ZU—锥齿轮。 1.1 行星齿轮传动的特点 行星齿轮传动与其他形式的齿轮传动相比有如下几个特点: (1)体积小、重量轻、结构紧凑、传递功率大、承载能力高,这个特点是由行星齿轮传动的结构等内在因素决定的。 (2)传动比大只要适当的选择行星传动的类型及配齿方案,就可以利用很少的几个齿轮而得到很大的传动比。在不作为动力传动而主要用以传递运动的行星机构中,其传动比可达到几千。此外,行星齿轮传动由于它的三个基本构件都可以传动,故可以实现运动的合成与分解,以及有级和无级变速传动等复杂的运动。 (3)传动效率高由于行星齿轮传动采用了对称的分流传动结构,即它具有数个均匀分布的行星齿轮,使作用于中心轮和转臂轴承中的反作用力相互平衡,有利于提高传动效率。在传动类型选择恰当、结构布置合理的情况下,其效率可达0.97~0.99。 (4)运动平稳、抗冲击和振动的能力较强 由于采用数个相同的行星轮,均匀分布于中心轮周围,从而可使行星轮与转臂的惯性力相互平衡。同时,也使参与啮合的齿数增多,故行星齿轮传动的运动平稳,抗冲击和振动的能力较强,工作较可靠。 在具有上述特点和优越性的同时,行星齿轮传动也存在一些缺点,如结构形

行星减速器设计

目录 第一章概述 (1) 第二章要求分析 (2) (一)原始数据 (2) (二)系统组成框图 (2) 第三章方案拟定 (4) 第四章传动系统的方案设计 (5) 传动方案的分析与拟定 (5) 1.对传动方案的要求 (5) 2.拟定传动方案 (5) 第五章行星齿轮传动设计 (6) (一)行星齿轮传动比和效率计算 (6) (二)行星齿轮传动的配齿计算 (6) 1.传动比条件 (6) 2.同轴条件 (6) 3.装配条件 (7) 4.邻接条件 (7) (三)行星齿轮传动的几何尺寸和啮合参数计算 (8) (四)行星齿轮传动强度计算及校核 (10) 1、行星齿轮弯曲强度计算及校核 (10) 2、齿轮齿面强度的计算及校核 (11) 3、有关系数和接触疲劳极限 (11) (五)行星齿轮传动的受力分析 (13) (六)行星齿轮传动的均载机构及浮动量 (15) (七)轮间载荷分布均匀的措施 (15) 第六章行星轮架与输出轴间齿轮传动的设计 (17) (一)选择齿轮材料及精度等级 (17) (二)按齿面接触疲劳强度设 (17) (三)按齿根弯曲疲劳强度计算 (18) (四)主要尺寸计算 (18)

(五)验算齿轮的圆周速度v (18) 第七章行星轮系减速器齿轮输入输出轴的设计 (19) (一)减速器输入轴的设计 (19) 1、选择轴的材料,确定许用应力 (19) 2、按扭转强度估算轴径 (19) 3、确定各轴段的直径 (19) 4、确定各轴段的长度 (19) 5、校核轴 (19) (二)行星轮系减速器齿轮输出轴的设计 (21) 1、选择轴的材料,确定许用应力 (21) 2、按扭转强度估算轴径 (21) 3、确定各轴段的直径 (21) 4、确定各轴段的长度 (21) 5、校核轴 (22)

(完整word版)行星齿轮减速器设计.docx

1引言 行星齿轮传动在我国已有了许多年的发展史,很早就有了应用。然而,自 20 世纪60年代以来,我国才开始对行星齿轮传动进行了较深入、系统的研究和试制工作。 无论是在设计理论方面,还是在试制和应用实践方面,均取得了较大的成就 , 并获得 了许多的研究成果。近 20 多年来,尤其是我国改革开放以来,随着我国科学技术水 平的进步和发展,我国已从世界上许多工业发达国家引进了大量先进的机械设备和 技术,经过我国机械科技人员不断积极的吸收和消化,与时俱进,开拓创新地努力 奋进,使我国的行星传动技术有了迅速的发展[1]。 2设计背景 试为某水泥机械装置设计所需配用的行星齿轮减速器,已知该行星齿轮减速器的要求输入功率为p1740KW,输入转速n11000rpm ,传动比为i p35.5, 允许传动比偏差i P0.1,每天要求工作16 小时,要求寿命为 2 年;且要求该行星齿轮减速器传动结构紧凑,外廓尺寸较小和传动效率高。 3设计计算 3.1 选取行星齿轮减速器的传动类型和传动简图 根据上述设计要求可知,该行星齿轮减速器传递功率高、传动比较大、工作环境 恶劣等特点。故采用双级行星齿轮传动。2X-A 型结构简单,制造方便,适用于任何工况下的大小功率的传动。选用由两个2X-A 型行星齿轮传动串联而成的双级行星齿轮减速器较为合理,名义传动比可分为i p17.1, i p 2 5 进行传动。传动简图如图 1 所示:

图1 3.2配齿计算 根据 2X-A 型行星齿轮传动比i p的值和按其配齿计算公式,可得第一级传动的内齿轮b1 , 行星齿轮c1的齿数。现考虑到该行星齿轮传动的外廓尺寸,故选取第一级中心齿轮a1数为 17 和行星齿轮数为n p 3 。根据内齿轮z b1i p11z a1 z b17.1 1 17103.7103 对内齿轮齿数进行圆整后,此时实际的P 值与给定的 P 值稍有变化,但是必须控制在其传动比误差范围内。实际传动比为 i =1+za 1 =7.0588 zb 1 其传动比误差 ip i 7.17.0588 =5℅ i == ip7.1 根据同心条件可求得行星齿轮c1 的齿数为 z c1z b1z a1 2 43 所求得的 ZC1适用于非变位或高度变位的行星齿轮传动。再考虑到其安装条件为: za1zb1 2= C =40整数 第二级传动比i p2为 5,选择中心齿轮数为23 和行星齿轮数目为3,根据内齿轮zb1

南昌航空大学-3Z型行星齿轮减速器设计

3Z型行星齿轮减速器设计 摘要:这次毕业设计的内容是根据课题做一个行星齿轮减速器。通过比较,选用3Z(II)型行星齿轮减速器。 本次设计要完成的主要内容: 1.确定传动方案传动方案的确定包括传动比的确定和传动类型的确定。 2.设计计算每级传动结构的设计计算,大致包括:传动比的分配、传动系统 运动学和动力学计算、传动零件的设计、轴的设计计算与校核、轴的选择与 计算、键连接的选择与计算、箱体的设计、润滑与密封的选择和传动装置的 附件说明等。 3.装配图以及各零件图的设计。 通过本次设计,可知行星齿轮减速器有着体积小、质量小、结构紧凑和传动效率高等特点,但由于行星齿轮减速器传动比大,力矩就比其它减速器结构小,行星齿轮减速器自锁角大止退性差而不适合启动用。 关键词:行星齿轮减速器设计计算传动方案 指导老师签名:

The design of 3Z planetary gear reducer Abstract: The content is based on graduate design to be a subject of planetary gear reducer.By comparing,3(II)Planetary gear reducer is selected . The design of the main elements to be completed: 1. Determine the transmission scheme Transmission scheme for the transmission ratio, including the identification and determination of transmission type. 2. Design calculations Transmission structure of each level of design and calculation, generally include: transmission ratio of the distribution, kinematics and dynamics calculation of transmission, transmission parts of the design, calculation and check of the design axis, the axis of the selection and calculation, and calculation of key connectivity options , cabinet design, lubrication and sealing selection and transmission of attachment descriptions. 3. Assembly drawing and the design of the part drawing. Through this design, known planetary gear reducer has a compact, small, compact and feature transmission efficiency, but because of planetary gear reducer transmission ratio, torque to gear structure than other small, self-locking planetary gear reducer Great angle and poor only retreat is not suitable for starting. Keywords:Planetary Gear Reducer Design calculations Transmission scheme Signature of Supervisor:

风电齿轮箱

风力发电机组齿轮箱 风力发电机组中的齿轮箱是一个重要的机械部件,其主要功用是将风轮在风力作用下所产生的动力传递给发电机并使其得到相应的转速。通常风轮的转速很低,远达不到发电机发电所要求的转速,必须通过齿轮箱齿轮副的增速作用来实现,故也将齿轮箱称之为增速箱。根据机组的总体布置要求,有时将与风轮轮毂直接相连的传动轴(俗称大轴)与齿轮箱合为一体,也有将大轴与齿轮箱分别布置,其间利用涨紧套装置或联轴节连接的结构。为了增加机组的制动能力,常常在齿轮箱的输入端或输出端设置刹车装置,配合叶尖制动(定浆距风轮)或变浆距制动装置共同对机组传动系统进行联合制动。 编辑本段【注意】 由于机组安装在高山、荒野、海滩、海岛等风口处,受无规律的变向变负荷的风力作用以及强阵风的冲击,常年经受酷暑严寒和极端温差的影响,加之所处自然环境交通不便,齿轮箱安装在塔顶的狭小空间内,一旦出现故障,修复非常困难,故对其可靠性和使用寿命都提出了比一般机械高得多的要求。例如对构件材料的要求,除了常规状态下机械性能外,还应该具有低温状态下抗冷脆性等特性;应保证齿轮箱平稳工作,防止振动和冲击;保证充分的润滑条件,等等。对冬夏温差巨大的地区,要配置合适的加热和冷却装置。还要设置监控点,对运转和润滑状态进行遥控。 不同形式的风力发电机组有不一样的要求,齿轮箱的布置形式以及结构也因此而异。在风电界水平轴风力发电机组用固定平行轴齿轮传动和行星齿轮传动最为常见。 编辑本段【自然条件影响】 风力发电受自然条件的影响,一些特殊气象状况的出现,皆可能导致风电机组发生故障,而狭小的机舱不可能像在地面那样具有牢固的机座基础,整个传动系的动力匹配和扭转振动的因素总是集中反映在某个薄弱环

风电齿轮箱设计

风电齿轮箱设计 风力发电齿轮箱的作用是将风力带动的槳叶经齿轮箱增速后传给发电机发电,风电齿轮箱是风力发电动力传递的核心装置,一旦齿轮箱出了问题,整台发电设备就处于瘫痪状态,而且齿轮箱处于几十米的高空,维修吊装极为困难,由于齿轮箱使用工况很不稳定,工况极其恶劣,而且要持续每年300天以上运行。这些都应该在齿轮箱的设计中考虑和解决的问题。因此齿轮箱的设计必需安全可靠,经久耐用。 目前我国使用的国内外风电齿轮箱,主要有配套有GE、维德、美德、德雅可夫、维司塔斯、西班牙等各公司齿轮箱,以及在此基础上进行设计的国内生产的风电齿轮箱。 目前这些齿轮箱的适用范围为:发电功率200KW-1660KW,风力带动桨叶的转速为19—28.5r/min(齿轮箱的输入转速),增速齿轮箱的输出转速为1440—1520r/min(发电机转速),齿轮箱的速比范围为:U=36—78(个别达到98) 目前国内外的这些大型风电齿轮箱的主要结构型式有三种:1、二级平行轴,2、三级平行轴,3、一级行星加二级平行轴.在大功率的风电齿轮箱中主要是第3种结构型式,即为一级行星加二级平行轴的结构型式。结构示意图如图一所示: 其传动路线是;桨叶——传动轴——收缩套——行星架——太阳轮——第二级平行轴大齿轮——第二级平行轴小齿轮——第一级平行轴大齿轮——第一级平行轴小齿轮——发电机 齿轮箱的材料:外齿轮材料为优质低碳合金结构钢,如17CrNiMo6,内齿轮材料为42CrM oA,内齿圈磨齿,外齿轮渗碳淬火磨齿,精度在ISO1328之6级以上,轴承全部为SKF、FAG、NSK等进口轴承,且多为双列向心球面滚子轴承,单列园柱滚子轴承等。齿轮箱的润滑为强制润滑系统,设置有油泵、过滤器,下箱体作为油箱使用,油泵从箱体抽油口抽油后经过过滤器通过管系将油送往齿轮箱的轴承,齿轮等各个润滑部位。还设置有电加热器,测油温的热电阻PT100,油位传感器,液压空气滤清器等等,以适于地面监控。无论是从国外进口的风电齿轮箱,还是国内生产的风电齿轮箱,在使用中都出现过质量问题,国内生产的故障率更高,返修比例很大,甚至成百台的返修,这样给用户和制造厂都带来了重大的经济损失,这些严酷的事实使我们清醒地认识到,目前风电齿轮箱的质量还不过硬,如果这个问题不解决,将严重地制约着我国风力发电的发展。 为此我们对国内外的大型风电齿轮箱进行了详细的研究,分析和计算,尽管出现故障部位和情况多种多样,比如说,断轴、齿面点蚀剥落断齿、箱体开裂、漏油等等。但是归根结底还是一个问题:就是齿轮箱设计的安全系数过小,齿轮强度偏低,可靠性差。片面追求高精度,反映了国外风电齿轮箱片面采用高精度换取高强度的设计理念。出了问题也只能头痛医头脚痛医脚,不能从根本上解决问题。 下面从825KW的某风电齿轮箱为例进行的计算结果,计算分两个项目进行,即我们通常进行的接触强度和弯曲强度的计算,为了简化,我们用接触强度系数K和弯曲强度(荷模比)W来表示,计算公式:K=Ft(u+1)/bdu W=Ft/bMn 第一级平行轴齿轮(高速级)K=51W=69 第二级平行轴齿轮(中间级)K=56W=86 第三级行星传动(低速级)K=58、3 W=66 K、W值越大,安全系数越小。 因此根据我们长期设计的经验,根据风电齿轮箱的实际使用工况,风电齿轮的设计值应该为K=45,W=80以下比较合适,K、W值越小,安全系数越大,越安全。 因此风力发电齿轮箱设计思想是:

风电齿轮箱操作手册

1.5MW 风电齿轮箱操作维护手册 大连重工·起重集团 通用减速机厂

目录 1.用途与结构 2 2.辅助装置 3 3.性能参数 6 4.安装8 5.运行前的准备工作9 6.起动10 7.运行11 8.常见故障原因分析与处理方法13 9.维护15 10.运输、储存16 11.安全防护17 12.易损件明细18 13.附件1 润滑系统 14.附件2 恒温开关 15.附件3 电阻温度计 16.附件4 加热器

1.用途与结构 该齿轮箱用于PWE1570/1577 型风力发电机,其用途是将风轮在风力作用下所产生的动力传递给发电机,并通过齿轮箱齿轮副的增速作用使输出轴的转速提高到发电机发电所需的转速。 齿轮箱由两级行星和一级平行轴传动以及辅助装置组成。为了传动平稳和提高承载能力,齿轮采用斜齿并精密修形,外齿轮材料为渗碳合金钢,内齿轮为合金钢,一级行星架采用高合金铸钢材料,二级行星架和箱体采用高强度抗低温球墨铸铁。主轴内置于增速机,与第一级行星架过盈连接。齿轮箱通过弹性减震装置安装在主机架上。齿轮箱的轴向空心孔用于安装控制回路电缆。具体结构见图1。 图1

2 辅助装置 2.1 润滑供油系统:润滑供油系统由泵-电机组、过滤器、阀及管路等组成,用于润滑系统所需的压力和流量,并控制系统的清洁度。其工作原理见图2。 油泵上的安全阀设定压力为10bar,以防止压力过高损坏系统元件。 当润滑油温度低或当过滤器滤芯压差大于 4bar 时,滤芯上的单向阀打开,液压油只经过50μ的粗过滤;当温度逐渐升高,滤芯压差低于4bar 时,液压油经过10μ和50μ两级过滤。无论何种情况,未经过滤的液压油决不允许进入齿轮箱内各润滑部位。当油池温度低于30°C时,过滤器的压差发讯器报警信号无效;而当油池温度超过30°C时,当压差达到 3 bar 时,此时报警信号才有效,必须在两天内更换清洁的滤芯。 图2

齿轮箱设计报告(07.8.1)

齿轮箱设计报告 编制:杨飞 编号:DR005 日期:2007年8月2日

1 概述 (4) 2 齿轮箱设计 (5) 2.1齿轮箱设计的基本要求 (5) 2.2齿轮箱设计的计算项目 (5) 2.3齿轮箱主要零部件设计 (6) 2.3.1 齿轮 (6) 2.3.1.1齿轮计算 (6) 2.3.1.2齿轮的修形 (7) 2.3.1.3齿轮材料及热处理 (7) 2.3.1.4齿轮的精度 (7) 2.3.1.5齿面粗糙度 (7) 2.3.1.6齿轮的变位系数 (8) 2.3.2 轴承 (8) 2.3.2.1轴承选型 (8) 2.3.2.2轴承静承载能力 (10) 2.3.2.3轴承寿命计算 (11) 2.3.2.4轴承的最大接触应力 (12) 2.3.3 润滑、冷却和加热系统 (12) 2.3.3.1散热器 (12) 2.3.3.2加热器 (14) 2.3.3.3过滤装置 (14) 2.3.4轴 (14) 2.3.5箱体、行星架和扭力臂 (14) 2.3.6轴封 (15) 2.3.7 润滑油 (15) 2.3.7.1润滑油选型 (15) 2.3.7.2润滑油容量 (15) 2.3.7.3润滑油测试 (15) 2.3.7.4润滑油清洁度 (16) 3 国内外主要供应商分析 (16) 3.1齿轮箱设计 (16) 3.2 制造技术 (16) 3.3 试验测试技术 (17) 4 齿轮箱样机试验 (17) 4.1 样机试验规范 (18) 4.1.1 试验前的准备工作 (18) 4.1.2 空载试验 (18) 4.1.3 加载试验 (18) 4.1.4 强化试验 (20) 4.1.5 故障处理 (21) 4.1.6 拆检 (22) 5 包装与运输 (22) 6 油漆及防腐保护 (23) 6.1 油漆 (23)

行星齿轮减速器设计说明书

一齿差渐开线行星齿轮减速器设计 摘要 本毕业设计的目标是设计一齿差渐开线行星齿轮减速器。本减速器属于K-H-V型。K 表示行星轮,H表示转臂,V表示输出轴。由于行星轮与内齿轮齿数差为1,所以叫“一齿差”,可以实现很大传动比。行星轮少齿差行星齿轮减速器具有结构紧凑、体积小、重量轻、传动平稳、效率高、传动比范围大等优点,在许多情况下可以代替多级的普通齿轮传动。但齿轮必须修正,即选定一对变位系数。设计时首先在一齿差齿轮传动的基础上进行机构的运动设计,包括几何尺寸的计算、强度校核计算等。设计时要满足几个条件,即要保证啮合率不小于1、齿顶不相碰、不发生齿廓重迭干涉,然后对主要零件进行详细的受力分析和设计计算,从而进行装配结构的设计,并最终在AutoCAD环境下绘出减速器的装配图和零件图。另外,还在pro-engineer环境下实现三维建模,并对减速器传动进行相关的分析。 关键词:减速器一齿差变位 pro-engineer The design of one tooth difference involute planetary gear reducer

Abstract My design goal is a kind of one tooth difference involute planetary gear reducer. The reducer belonging to the K-H-V type. K stands for planetary gear, H stands for tumbler, and V stands for output axle. The tooth difference between the planetary gear and the internal gear is one, therefore it can achieve a large transmission ratio. Planetary gear with few teeth difference planetary gear reducer has the advantages of compact structure, small volume, light weight, stable transmission, high efficiency, wide range of transmission ratio etc, in many cases can replace the multistage ordinary gear drive. But the gear must be trimmed, that is to selecte a pair of displacements coefficient. When I design it, first of all, I do the motion design of mechanisms at the base of one gear tooth difference movement, which includes geometry size calculation and strength checking calculation. The design must meet several conditions, we must ensure that the coincidence should not be less than one, no collision between top gear teeth, and no profile overlapping interference, then make detailed stress analysis and design calculation of the main parts, thus design the assembly structure, and ultimately drawn in AutoCAD environment the reducer assembly and main parts. In addition, achieve three-dimensional modeling in pro-engineer environment to conduct relevant analysis. Key words:reducer one tooth difference displace pro-engineer 目录

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