锚杆挡墙计算书
肋板式锚杆挡墙计算书
一、1#肋板式锚杆挡墙Ⅰ段
本段锚杆挡墙拟建肋板式锚杆挡墙组成。上部已建肋板式锚杆挡墙高约12.5m，下部拟建挡墙高2.5～8.5m，上下两段挡墙坡率均为1：0.3，岩层由泥岩组成，土质边坡，坡高15～20m，长约500m，边坡安全等级为一级。
岩体内有一组外倾结构面对边坡稳定影响较大，外倾结构面倾角72°，粘聚力50 kPa，内摩擦角18°。泥岩岩体等效内摩擦角标准值取52°，破裂角取外倾结构面倾角72°与45°+ /2中的较小值，可取63.49°。
虽然本段挡墙上部为已建成锚杆挡墙，但因本次设计在现有挡墙下方开挖2.5～8.5m，会对现有挡墙产生较大影响，并且目前缺少已有挡墙的设计资料，无法对已有挡墙施工后的整体稳定做出判断。因此设计中对整个坡面采用肋板式锚杆挡墙加固，已有挡墙作为边坡稳定的安全储备。
设计采用锚杆水平间距2.0m，竖向间距2.5m，每束锚杆由2根直径28mm的二级钢筋组成，锚固长度4.5m。计算模型如图1所示。
图1 计算简图
肋板式锚杆挡墙的计算过程如下：
1 基本资料
(1)边坡工程安全等级: 一级
γ=1.1
(2)边坡重要性系数
(3)边坡变形控制要求: 很严格
(4)边坡几何参数
锚杆挡土墙高度H=17.94(m)
H=0(m)
坡顶覆土厚度
1
破裂面内坡顶坡顶建筑层数: 0
填土表面与水平面的夹角β=31 (°)
边坡坡率 1：n n=-0.3 （俯斜为正，仰斜为负）(5)边坡力学参数
γ=20(kN/m3)
土体重度
2
外倾结构面破裂角θ=72 (°)
C=50(kPa)
外倾结构面粘聚力
s
?=18 (°)
外倾结构面内摩擦角
s
?=52 (°)
岩体等效内摩擦角
e
(6)锚杆参数
锚杆类别: 永久性锚杆
普通钢筋种类 HRB=335
普通钢筋抗拉强度设计值
f=300 (MPa)
y
水泥砂浆注浆强度: M30
f=150(kPa)
地层与锚固体粘结强度特征值
rb
(7)采用规范：建筑边坡工程技术规范(GB50330-2002)
2 侧向岩压力计算
2.1 以等效内摩擦角按侧向主动土压力 (边坡规范6.2.3)
地表均布荷载标准值q=20 (kN/m)
挡土墙墙背与水平面的夹角α=106.66 (°)
系数 2sin cos 1sin()
q q K H αβγαβ=+=+ 1.091 系数 2c H
ηγ==0.0 主动土压力系数
1a K =0.044
主动土压力
21112
ak a E H K γ==174.88 (kN)
2.2 外倾硬性结构面侧向岩压力 (边坡规范6.
3.2)
地表均布荷载标准值 q =20 (kN/m)
挡土墙墙背与水平面的夹角 α=106.66 (°)
系数 2sin cos 1sin()q q K H αβγαβ=+=+ 1.091 系数 2c H
ηγ==0.228 主动土压力系数
2a K =-0.427
主动土压力
22212ak a E H K γ==-1685 (kN)
2.3 侧向岩压力的确定
根据地勘报告，边坡侧向岩压力分别以岩石等效内摩擦角按侧向土压力方法计算和以外倾结构面的参数按规范公式6.3.2中的方法计算，取两种结果的较大值。
侧向岩压力 12max(,)ak ak ak E E E ==174.88 (kN)
边坡侧向岩压力受岩体等效内摩擦角侧向土压力控制。
2.4岩质边坡修正岩石压力
侧向岩石压力a E 的修正系数=1.0
'a E =1.0ak E = 174.88 (kN)
岩石主动土压力水平分力
'cos(90)tk a H E αδ=-+=172.56(kN)
3 锚杆计算
3.1 锚杆轴向拉力值
锚杆倾角
α =15(°) 荷载分项系数
Q γ=1.3 锚杆轴向拉力标准值 cos ak tk N H α==178.64(kN)
锚杆轴向拉力设计值 a Q ak N N γ==232.23(kN)
3.2 锚杆选型
锚杆的水平间距
xj S =2.0(m) 锚杆的垂直间距
yj S =2.5(m) 锚筋工作条件系数
2ξ=0.69 每孔锚杆的受力 'a N =58.06(kN)
锚筋抗拉强度设计值 y f ==300000 (kPa)
2Q a s y
N A f γξ≥= 0.00028048 (m 2) 钢筋直径
d =28(mm) 计算钢筋根数 'N =0.456
设计钢筋根数
N =2 3.3 锚杆锚固体与地层的锚固长度
锚固体直径 D =120(mm)
锚固体与地层粘结工作条件系数1ξ=1
锚杆轴向拉力标准值
ak N =45.91(kN) 锚固段长度 11ak a rb
N l df ξπ≥=0.812(m) 3.4 锚杆钢筋与锚固砂浆间的锚固长度
边坡重要性系数 Q γ=1.0
钢筋与砂浆粘结工作条件系数 3ξ=0.6
钢筋与砂浆粘结强度特征值 b f =2400(kPa)
多根钢筋折减系数:
0.85 锚杆轴向拉力设计值
'a N =59.68(kN) 锚固段长度 23Q a a b
N l n df γξπ≥=0.388(m) 3.5 确定锚杆锚固段长度
理论设计锚固长度
12max(,)a a a l l l ==0.8122(m) 设计锚固段长度
l =4.5(m)a l > 4 面板计算
将锚杆视为支承，计算面板受力。根据每孔锚杆的受力除以其受力范围，即为面板的均布荷载。
根据锚杆计算，锚杆的水平间距xj S =2.0(m)，锚杆的垂直间距 yj S =2.5(m) 边坡重要性系数
Q γ=1.0 每孔锚杆的受力
'a N =58.06(kN) 面板的均布荷载 q =11.612(kN/m)
面板跨中弯距 2
8
ql M == 5.806(kN ·m) 面板钢筋截面积 s A =1357(mm 2)
通过配筋计算，采用钢筋φ12@150,面板厚度250mm ，双层配筋。
二、1#肋板式锚杆挡墙Ⅱ段
本段锚杆挡墙由上部已建肋板式锚杆挡墙和下部拟建肋板式锚杆挡墙组成。上部已建肋板式锚杆挡墙高约12.5m，下部拟建挡墙高2.5～8.5m，上下两段挡墙坡率均为1：0.3，岩层由泥岩组成。挡墙滑塌影响区内有19层高居民楼，边坡损坏或发生大变形会产生严重后果，所以边坡安全等级为一级。
岩体内有一组外倾结构面对边坡稳定影响较大，外倾结构面倾角72°，粘聚力50 kPa，内摩擦角18°。泥岩岩体等效内摩擦角标准值取52°，破裂角取外倾结构面倾角72°与45°+ /2中的较小值，可取63.49°。
虽然本段挡墙上部为已建成锚杆挡墙，但因本次设计在现有挡墙下方开挖2.5～8.5m，会对现有挡墙产生较大影响，并且目前缺少已有挡墙的设计资料，无法对已有挡墙施工后的整体稳定做出判断。因此设计中对整个坡面采用肋板式锚杆挡墙加固，已有挡墙作为边坡稳定的安全储备。
设计采用锚杆水平间距2.m，竖向间距2.5m，每束锚杆由3根直径28mm的二级钢筋组成，锚固长度5.0m。计算模型如图2所示。
图2 计算简图
肋板式锚杆挡墙的计算过程如下：
1 基本资料
(1)边坡工程安全等级: 一级
γ=1.1
(2)边坡重要性系数
(3)边坡变形控制要求: 严格
(4)边坡几何参数
岩石锚杆挡土墙高度H=18.97(m)
H=0(m)
坡顶覆土厚度
1
破裂面内坡顶坡顶建筑层数: 19
填土表面与水平面的夹角β=0 (°)
边坡坡率 1：n n=-0.3 （俯斜为正，仰斜为负）(5)边坡力学参数
γ=24.5(kN/m3)
岩石重度
1
γ=20(kN/m3)
土体重度
2
外倾结构面破裂角θ=72 (°)
C=50(kPa)
外倾结构面粘聚力
s
?=18 (°)
外倾结构面内摩擦角
s
?=52 (°)
岩体等效内摩擦角
e
(6)锚杆参数
锚杆类别: 永久性锚杆
普通钢筋种类 HRB=335
普通钢筋抗拉强度设计值
f=300 (MPa)
y
水泥砂浆注浆强度: M30
f=150(kPa)
地层与锚固体粘结强度特征值
rb
(7)采用规范：建筑边坡工程技术规范(GB50330-2002)
2 侧向岩压力计算
2.1 以等效内摩擦角按侧向主动土压力 (边坡规范6.2.3)
地表均布荷载标准值q=352.5 (kN/m)
挡土墙墙背与水平面的夹角 α=106.66 (°)
系数 2sin cos 1sin()
q q K H αβγαβ=+=+ 2.517 系数 2c H
ηγ==0.0 主动土压力系数
1a K =0.1023
主动土压力
21112
ak a E H K γ==451.09 (kN)
2.2 外倾硬性结构面侧向岩压力 (边坡规范6.
3.2)
地表均布荷载标准值 q =352.5 (kN/m)
挡土墙墙背与水平面的夹角 α=106.66 (°)
系数 2sin cos 1sin()q q K H αβγαβ=+=+ 2.517 系数 2c H
ηγ==0.215 主动土压力系数
2a K =-0.335
主动土压力
22212ak a E H K γ==-1477.87 (kN)
2.3 侧向岩压力的确定
根据地勘报告，边坡侧向岩压力分别以岩石等效内摩擦角按侧向土压力方法计算和以外倾结构面的参数按规范公式6.3.2中的方法计算，取两种结果的较大值。
侧向岩压力 12max(,)ak ak ak E E E ==451.09 (kN)
边坡侧向岩压力受岩体等效内摩擦角侧向土压力控制。
2.4岩质边坡修正岩石压力
侧向岩石压力a E 的修正系数=1.35
'a E =1.35ak E = 608.97 (kN)
岩石主动土压力水平分力
'cos(90)tk a H E αδ=-+=600.91(kN)
3 锚杆计算
3.1 锚杆轴向拉力值
锚杆倾角
α =15(°) 荷载分项系数
Q γ=1.3 锚杆轴向拉力标准值 cos ak tk N H α==622.09(kN)
锚杆轴向拉力设计值 a Q ak N N γ==808.71 (kN)
3.2 锚杆选型
锚杆的水平间距
xj S =2.0(m) 锚杆的垂直间距
yj S =2.5(m) 锚筋工作条件系数
2ξ=0.69 每孔锚杆的受力 'a N =202.18(kN)
锚筋抗拉强度设计值 y f ==300000 (kPa)
2Q a s y N A f γξ≥
= 0.0010744 (m 2) 钢筋直径
d =28(mm) 计算钢筋根数 'N =1.745
设计钢筋根数
N =3 3.3 锚杆锚固体与地层的锚固长度
锚固体直径 D =180(mm)
锚固体与地层粘结工作条件系数1ξ=1
锚杆轴向拉力标准值
ak N =155.52(kN) 锚固段长度 11ak a rb
N l df ξπ≥=1.834(m) 3.4 锚杆钢筋与锚固砂浆间的锚固长度
边坡重要性系数 Q γ=1.1
钢筋与砂浆粘结工作条件系数 3ξ=0.6
钢筋与砂浆粘结强度特征值 b f =2400(kPa)
多根钢筋折减系数:
0.7 锚杆轴向拉力设计值
'a N =202.18(kN) 锚固段长度 23Q a a b
N l n df γξπ≥=0.836(m) 3.5 确定锚杆锚固段长度
理论设计锚固长度
12max(,)a a a l l l ==1.834(m) 设计锚固段长度
l =5.0(m)a l >
4 面板计算
将锚杆视为支承，计算面板受力。根据每孔锚杆的受力除以其受力范围，即为面板的均布荷载。
根据锚杆计算，锚杆的水平间距xj S =2.0(m)，锚杆的垂直间距 yj S =2.5(m) 边坡重要性系数
Q γ=1.1 每孔锚杆的受力
'a N =202.178(kN) 面板的均布荷载 q =40.436(kN/m)
面板跨中弯距 2
8
ql M == 22.24(kN ·m) 面板钢筋截面积 s A =1357(mm 2)
通过配筋计算，采用钢筋φ12@150,面板厚度250mm，双层配筋。
(完整版)抗浮锚杆计算书
7#地下室整体抗浮计算 1、根据建筑施工图及基础施工图，本工程地下室底板面的绝对标 高为350.000米,根据地勘报告提供的本工程的抗浮设计水位为绝 对标高356米。 2、设计抗浮水头为356-351=6m。 3、结构自重计算一（覆土部分）： 1）：600mm厚地下室顶板覆土：18X0.6=10.8KN/m2 2）：地下室顶板160mm厚：0.16X25=4KN/m2 3）：防水板500mm厚：0.5X25=12.5KN/m2 4）：梁柱折算荷载：4KN/m2 以上1~4项合计：31.3KN/m2，即抗力R=31.3KN/m2 4、结构自重计算： 1）：地面上5层120mm结构楼、屋面：5X25X0.12 =15KN/m2 2)：地下室顶板160mm厚：0.16X25=4KN/m2 3）：防水板500mm厚：0.5X25=12.5KN/m2 4）：梁柱折算荷载：4KN/m2 以上1~4项合计：35.5KN/m2，即抗力R=35.5 KN/m2 5、抗浮计算： 荷载效应：S=1.05x6X10=63 KN/m2 根据以上计算知：R小于S 整体不满足抗浮满足要求，无需另外配重或增加锚杆抗浮。
7#抗浮锚杆深化设计计算书 一、工程质地情况： 地下水位标高0.5 m 地下室底板底标高-5.5m 浮力60 kN/m2 二、抗浮验算特征点受力分析： 一）车道入口 A)一层顶板： 顶板自重0.16X25=4.0 kN/m2 B)底板 底板自重0.5X25=12.5kN/m2 C)梁自重 4.07+2.1+3.4=9.5 kN/m2 总计26kN/m2 抗浮验算60-26x0.9=36.6kN/m2 二）有0.6m覆土的一层地下室 A)一层顶板： 覆土层0.6X18=10.8 kN/m2 顶板自重0.16X25=4.0 kN/m2 B)底板
锚杆挡墙计算书[12]
港城工业园D区319国道以北地块平场及道路工程 计算书 （锚杆挡墙） 计算： 校对： 审查： 林同棪国际工程咨询（中国）有限公司 设计证书号：AW150001482 市政甲级 2010年11月
目录 1、工程概况 (2) 2、设计依据 (2) 3、设计参数 (2) 4、2#挡墙基础下岩质边坡破坏模式 (3) 5、设计方案 (3) 6、荷载计算 (3) 7、锚杆挡墙计算 (4) 7.1锚杆计算 (4) 7.2竖肋柱计算 (6)
1、工程概况 D区A线道路为重庆市港城工业园区内一条南北向城市次干道II级，道路全长0.96Km，标准路幅宽度22m，双向四车道。 2、设计依据 （1）由重庆南江地质工程勘察院2007年10月所作《重庆市港城工业园D 区A线道路工程地质勘察报告（K0+0.000～K1+021.403）（一阶段详勘）》。 （2）《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2002）； （3）《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）； （4）《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)； （5）《地质灾害防治工程设计规范》（DB50/5029--2004）； （6）《公路路基设计规范》（JTG D30-2004）； 3、设计参数 岩土参数建议值： 结构面抗剪强度指标：C=50KPa、ψ=18°； 填土压实度按有关规范取值； 边坡岩体破裂角：东侧53°，西侧； 墙基底摩擦系数： 人工填筑土 0.25； 亚粘土 0.20； 强风化泥岩 0.3； 弱风化泥岩 0.45； 强风化砂岩 0.35； 弱风化砂岩 0.50。 边坡开挖允许放坡率 人工填筑土： 1：1.5；
某边坡锚杆挡墙计算书
设 计计算 书
地质资料主要参数： 岩体等效内摩擦角：29.35 C=50KPa 考虑硬性结构面并且采用暴雨工况 饱和重度:24.5KN/m3 墙背直立:α=90 岩石内摩擦角:ψ=29.35 岩石等效内摩擦角: ψ=51 外倾角: θ=51 岩石破裂角取外倾角: θ=51 锚固体与岩体粘接强度:300KPa 墙背荷载标准值:q=20KN/m 2 钢筋与砂浆的粘结强度:2.4MPa (按规范7.2.4并考虑0.7折减系数) 主动土压力系数 1.按规范6.3.4条，直接按等效内摩擦角为51°进行主动土压力计算，Kai 按6. 2.4条：Kai=tg 2(45-ψ/2)==0.13 2.按规范6. 3.2条,对于有硬性外倾结构面滑动的边坡,按下式进行计算: ψηψθθβθψθδcos sin )sin()sin([) sin()sin(sin sin ) sin(a a Kq a a a b a Ka --+?--+++= a=90 β=0 δ=18 ψ=18 cs=50KPa 按地勘,破裂角及外倾角均取θ=51 Ka=0.18 3.考虑挡墙开挖后，墙后可能存在有限填土;且施工期间放坡未定; 因此，取按土质回填时,主动土压力系数Ka=0.3 边坡安全等级: 一级;取r0=1.1
一．侧向土压力计算 根据规范8.2.3条，本工程土压力分布采用半梯形 墙背直立，取E hk =E ak KN K H r E a hk 7203.014145.245.02 1 2=????=???= 根据规范8.2.5 KN H Ehk e hk 5714/9.0/7209.0/=== 间距s=2.5m qk=57×2.5=142KN/m 二．立柱(排桩)计算 取分项系数为1.35;视为支撑于锚杆的弹性连续梁计算，得 Mmax=107KN.m Qmax=286KN 配筋: 当采用柱肋式时，按300X600；正筋，负筋均配4Φ22;箍筋φ8@100 当采用排桩式时，排桩按施工期间抗滑配筋 三．立柱嵌入深度计算 本工程锚杆水平力与挡墙侧压力平衡,不计算嵌入深度,按构造设置 四.锚杆计算 分项系数取1.30 qk=142;Nak=142x2.5/cos15=368KN Na=1.3×142×2.5/cos(15)=478KN 锚杆面积计算，采用HRB400级钢，根据规范7.2.2: y a f N r As ζ0= As=1.1*478*1000/0.69/360=2116mm2 取3Φ32 五．锚固长度计算 锚固体:rb ak a Df N l ζπ= 锚筋:rb a df n Na r l πζ30= 粘结强度按2.4MPa 并考虑0.7系数 锚固体:La=368/1/3.14/0.13/300=3m 锚筋:la=1.1*478/0.6/3.14/(3*0.032)/(2400*0.7)=1.73m
抗浮锚杆计算书.
结构计算书 项目名称： 设计代号： 设计阶段： 审核： 校对： 计算： 第 1 册共1 册 中广电广播电影电视设计研究院 2015年04月07日
综合楼锚杆布置计算 一、 工程概况 （1）综合楼地下1层（含1夹层），地上2~4层，±0.00相对于绝对标高7.50m ，室内外高差-0.300m ，地下室夹层高 2.18m ，地下室高 5.30m ，地下室建筑地面标高-7.480m ，建筑地面垫层厚150mm ，结构地下室底板顶标高-7.630m 。基础形式筏板，抗浮水位标高 6.500m （绝对标高）。建筑地下室底板顶标高- 7.630m （绝对标高-0.130m ），底板厚400mm 。 （2）综合楼抗浮采用抗浮锚杆。 二、抗拔锚杆抗拔承载力计算 依据《岩土锚杆（索）技术规程》（以下简称《岩土规程》）计算。 锚杆基本条件： 锚杆直径D=150mm 锚杆长度L=7.5m 锚杆入岩（强风化花岗岩）长度：>2.5m 锚杆拉力标准值Nk=250KN 锚杆拉力设计值Nt=1.3Nk=325KN 钢筋：3 ?25三级钢： A s =1470mm 2, f=360 N/mm 2 , f yk =400 N/mm 2 依据《岩土锚杆（索）技术规程》（以下简称《岩土规程》）计算。 根据****院提供的《***勘察报告》，岩石（或土体）与锚固体的极限粘结强度标准值（f rbk ），见第2页所附表1。 1、 根据锚杆与土层粘结强度所计算的锚杆竖向抗拔承载力设计值Nt 依据《岩土规程》第7.5.1条公式(7.5.2-1)计算 K f DL N mg a t /ψπ= 勘探点1Q-K15岩层深，较为不利，计算该点抗拔承载力
抗浮锚杆设计计算书
四川油气田江油基地灾后异地重建项目抗浮锚杆专项设计计算书 工程编号B2010-002 总经理赵翔 总工程师康景文 审定林振湖 审核晏宾 设计赵国永 刘德林 中国建筑西南勘察设计研究院有限公司 2010年01月26日四川油气田江油基地灾后异地重建项目抗浮锚杆专项设计计算书 工程编号B2010-002 审定 审核 设计 中国建筑西南勘察设计研究院有限公司 2010年01月26日
目录 一．编制说明 二．计算书 三．结论与建议
一、编制说明 1、设计计算依据： 《注浆技术规程》 (YSJ211-1992) 《建筑地基处理技术规范》 (JGJ79-2002 J220-2002) 《岩土锚杆（索）技术规程》（CECS 22:2005） 《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001） 《四川油气田江油生活基地建设项目岩土工程勘察报告》（中国建筑西南勘察设计研究院有限公司2009.9）。 《基础说明及大样》（2#地块）（成都市建筑设计研究院） 《基础平面布置图》（2#地块）（成都市建筑设计研究院）； 《地下室基础说明及大样》（3#地块）（成都市建筑设计研究院） 《基础平面布置图》（3#地块）（成都市建筑设计研究院）； 《基础说明及大样》（4#地块）（成都市建筑设计研究院） 《基础平面布置图》（4#地块）（成都市建筑设计研究院）； 2、正常使用条件下，本抗浮锚杆工程设计使用年限为50年。 二、计算书 1、设计要求 根据设计单位提出的要求，本工程地下室分区抗浮力的要求为： 各地块抗浮锚杆提供抗浮力标准值表1 2、抗浮锚杆抗拔力设计值 根据地勘报告，本工程单根锚杆的抗拔力设计值为：2#地块为145kN；3#地块为270kN；4#地块为270kN。 3、杆体截面及锚固体截面积计算 锚杆钢筋的截面面积按下式确定： yk t t s f N K A ? =（7.4.1） 上面式中：K t —锚杆的杆体抗拉安全系数，取2； N t ——锚杆的轴向拉力设计值，2#地块为145kN；3#地块为270kN；4#地块为270kN； f yk ——钢筋抗拉强度标准值，采用HRB400钢筋，抗拉强度标准值为0.4kN/mm2。 根据计算得：2#地块为As=725mm2；3#地块为As=1350mm2；4#地块为As=1350mm2 所以2#地块孔内应设置二根Φ22的HRB400钢筋；3#地块孔内应设置三根Φ25的HRB400钢筋；4#地块孔内应设置三根Φ25的HRB400钢筋。 4、锚固段长度计算 根据《岩土锚杆(索)技术规程》(CECS22-2005)，锚杆锚固段长度由下两式中较大值确定： ψ π mg t a Df N K L ? > (7.5.1-1) ψ ξ π ms t a f d n N K L ? > (7.5.1-2) 上面式中：L a ——锚杆锚固段的长度（m）； K——锚杆锚固体的抗拔安全系数，取2.2； N t ——锚杆的轴向拉力设计值(kN)； D——锚固体的钻孔直径，按0.12m d——钢筋的直径（m）； f mg ——锚固体与地层间的粘结强度标准值，2#地块按勘察报告中第59号钻孔取锚杆周围地层加权平均值130kPa。3#地块按勘察报告中第51号钻孔取锚杆周围地层加权平均值100kPa，4#地块按勘察报告中第172号钻孔取锚杆周围地层加权平均值104kPa。 f ms ——锚固体与钢筋间的粘结强度标准值，取2000kPa； ξ——界面粘结强度降低系数，取0.6； ψ——锚固长度对粘结强度的影响系数，2#地块取1.4；3#、4#地块取1.15 n ——钢筋根数 由计算公式算得2#地块：L a 〉3.72m，设计按照锚固段长度为5.10m。 由计算公式算得3#地块：L a 〉7.18m，设计按照锚固段长度为8.00m。
抗浮锚杆计算书(参考内容)
4.1 锚杆设计计算 4.1.1 锚杆轴向拉力 单位面积抗浮力为51kN/m2，本次设计锚杆间距按2.0×2.0m正方形网格布置，锚杆布置详见《抗浮锚杆平面布置图》。 单根锚杆轴向拉力标准值Nak： N ak＝51kN/m2×2.0m×2.0m＝204kN 单锚杆轴向拉力设计值N t： N t=r Q N ak 式中：r Q——荷载分项系数，可取1.30； 经计算：N t=1.30×204kN=265.2kN。取N t=266kN计算。 4.1.2 锚杆杆体截面面积 A s≥ yk t t f N K《岩土锚杆（索）技术规程》（CECS22：2005）中7.4.1式 式中A s----锚杆杆体截面面积 K t------锚杆杆体的抗拉安全系数，取1.6 N t----锚杆的轴向拉力设计值，取266kN f yk----钢筋的抗拉强度标准值400N/mm2(III级钢筋抗拉强度标准值) 根据计算公式，计算如下： A s≥ yk t t f N K
≥ 400 266 6.1××1000≥1064mm 2 取3根Φ22III 级螺纹钢筋，3A 22=1140mm 2＞1064mm 2，满足要求。 4.1.3 锚杆长度 l a ＞ψ πmg t Df KN 《岩土锚杆（索）技术规程》 （CECS22：2005）中7.5.1-1式 式中 K ——锚杆锚固体的抗拔安全系数，取2.0 N t ——锚杆的轴向拉力设计值266kN D ——锚杆锚固段的钻孔直径146mm f m g ——锚固段注浆体与地层间的粘结强度标准值 （kPa ），基底地层主要为卵石层，参考地勘报告及相关规范结合乐山地区施工经验，取120kPa 。 ψ----锚固长度对粘结强度的影响系数， 根据规范取1.2 l a ＞ ψ επms t f d n KN 《岩土锚杆（索）技术规程》（CECS22：2005）中 7.5.1-2式 式中 K ——锚杆锚固体的抗拔安全系数，取2.0 N t ——锚杆的轴向拉力设计值266kN n ——钢筋根数，取3根 d ——钢筋直径（mm ），取Φ22III 级螺纹钢筋 ε——多钢筋界面的粘结强度降低系数， 根据规范取0.8
格构式锚杆挡墙验算
格构式锚杆挡墙验算 计算项目：格构式锚杆挡墙 1 计算时间：2012-09-14 18:06:47 星期五 执行规范： [1] 《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2002），本文简称《边坡规范》 [2] 《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001），本文简称《荷载规范》 [3] 《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010），本文简称《抗震规范》 [4] 《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010），本文简称《混凝土规范》 ---------------------------------------------------------------------- [ 简图 ] ---------------------------------------------------------------------- ---------------------------------------------------------------------- [ 已知条件 ] ---------------------------------------------------------------------- 1. 基本信息 边坡类型土质边坡边坡等级一级 墙高(m)11.000梁容重(kN/m3)25.00 坡度(1：m)0.300梁砼等级C30
竖梁道数4梁纵筋级别HRB400 ├间距(m) 2.000梁箍筋级别HRB335 ├截面宽(m)0.300梁钢筋直径(mm)20 └截面高(m)0.300梁as(mm)50 平梁道数5梁抗扭计算ζ值 1.200 ├截面宽(m)0.300支座约束弹性 ├截面高(m)0.300 ├左悬长度(m) 1.300 └右悬长度(m) 1.300 2. 锚杆(索) 锚杆锚杆竖向间入射角自由段锚固段锚固体锚杆预加锚杆刚度号类型距(m)(度)长度(m)长度(m)直径(mm)力(kN)(MN/m) 1 锚杆 1.50010.00 5.007.0013080.00025.09 2 锚杆 2.00010.00 4.507.5013080.00025.09 3 锚杆 2.00010.00 4.507.5013080.00025.09 4 锚杆 2.00010.00 4.5010.5013080.00025.09 5 锚杆 2.00010.00 4.5010.5013080.00044.39 3. 岩土信息 背侧坡线数2面侧坡线数--- 背侧坡线水平投影长竖向投影长坡线长坡线仰角荷载数 序号(m)(m)(m)(度) 1 5.0000.000 5.0000.0001 27.0000.0007.0000.0001 坡线荷载荷载类型距离宽度荷载值 序号(m)(m)(kPa,kN/m) 1-1满布均载------10.000 2-1满布均载------70.000 面侧坡线水平投影长竖向投影长坡线长坡线仰角 序号(m)(m)(m)(度) 1------------ 2------------ 地面上地层数2地面下地层数1 墙后稳定地面角(度)60.000填土与稳定面摩擦角(度)15.000 填土与结构摩擦角(度)10.000 地面上地层厚重度粘聚力内摩擦角摩阻力frb浮重度
抗浮锚杆计算书
四川理工技师学院学府校区扩建项目地下室抗浮锚杆设计计算书 四川省川建勘察设计院 二〇一九年八月
四川理工技师学院学府校区扩建项目地下室抗浮锚杆设计计算书 工程编号：2018-YT-237 法定代表人：黄荣 总工程师：刘晓东 审定人：黄香春 审核人：郑星 项目负责人：赵兵 设计人：杜祥波 中华人民共和国住房和城乡建设部工程勘察证书 证书等级：综合类甲级 编号：B151025097 四川省川建勘察设计院 二〇一九年八月
目录 1 工程概况 (1) 2 设计依据 (1) 3 设计单位提供的技术要求 (2) 4 地层及水文地质条件 (2) 4.1地层 (2) 4.2地下水 (3) 5 抗浮锚杆间距及布置方法 (4) 6 抗浮锚杆设计 (4) 6.1锚杆锚固体长度计算 (4) 6.2锚杆杆体截面积 (4) 6.3锚杆钢筋与锚固砂浆间的锚固长度计算 (5) 6.4锚杆构造设计 (7) 6.5钢筋锚入底板长度的确定 (7) 6.6锚杆布置及根数验算 (8) 6.7锚固体整体稳定性验算 (9) 7 各区域抗浮锚杆设计参数汇总 (10) 8 抗浮锚杆施工 (11) 8.1抗浮锚杆材料及防腐防水 (11) 8.2锚杆施工注意事项 (11) 9其他 (12)
1 工程概况 四川理工技师学院学府校区扩建项目场地位于成都市温江区南熏大道4段355号，行政区划属温江区柳城街道，交通十分方便。规划建设净用地面积4448.61m2，规划总建筑面积76821.08m2，其中地上建筑面积62373.4m2，地下建筑面积13316.08m2。根据土建设计总平面图及抗浮锚杆分布范围及抗浮力标准值示意图，拟建项目中1号实训楼、2号实训楼、3号中心教学楼区域设1层地下室，抗浮区域根据土建设计文件，建筑室内标高±0.00相当于绝对标高541.95m，室外地坪标高541.50m，设一层地下室，拟建采用独立基础+抗水板形式，抗水板厚度400mm。由四川省建筑设计研究院有限公司设计，四川省川建勘察设计院进行岩土工程勘察。受业主委托，我院对本工程抗浮锚杆进行设计。 2 设计依据 （1）《四川理工技师学院学府校区扩建项目场地进行详细勘察阶段岩土工程勘察报告》（四川省川建勘察设计院，2019年7月）； （2）《四川理工技师学院学府校区扩建项目总平面布置图》、《地下室基础说明及大样图》及设计技术要求（四川省建筑设计研究院有限公司，2019年8月）； （3）《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）； （4）《岩土锚杆与喷射混凝土支护工程技术规范》（GB50086-2015）； （5）《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2013）； （6）《岩土工程勘察规范》（GB50021-2001，2009年版）； （7）《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010，2015版)； （8）《成都地区建筑地基基础设计规范》（DB51/T5026-2001）； （9）《四川省建筑地基基础检测技术规程》（DBJ51/T014-2013）； （10）《抗浮锚杆技术规程》（YB/T4659-2018） （11）《四川省建筑地下结构抗浮锚杆技术标准》DBJ51/T102-2018; （11）《成都市建筑工程抗浮锚杆质量管理规程》（成建委[2018]573号）等。
抗浮锚杆常见问题及处理方式
1.测量放线阶段 1.1无基础图 产生原因：由于抗浮锚杆设计阶段图纸很可能不是最终版本，施工时，基础图标高、抗浮力及地下室位置均可能与抗浮锚杆设计图纸不符。 产生后果：抗浮锚杆不能满足主体设计要求，抗浮锚杆报废 防治措施：抗浮锚杆放线前与基础图（蓝图，盖审图章）复核，复核轴线、标高、抗浮力等； 1.2未对锚杆编号、分区或编号混乱 产生原因：锚杆编号时，未考虑验收分区，对整个施工区域统一编号，编号随意 产生后果：不便于施工记录，可能造成锚杆施工漏记 防治措施：对锚杆先进行分区，在每一个区按横排编号，从左至右从上至下。 1.3未锚杆标高未明确 产生原因：施工时为查看基础图，未对基底标高计算，对独立柱基底标高未计算 产生后果：施工时抗浮锚杆标高不准确 防治措施：施工前根据基础图分区域标注锚杆标高
2.成孔阶段 2.1孔位误差大 产生原因：测量放线误差大；放线后成果保护不到位；钻孔施工未对准测放点 产生后果：锚杆间距超过规要求，不能通过验收。 防治措施：放线后，对测量成果进行复核；成孔前，对测放点通过与周边点距离进行复核 2.2施工工作面标高低于设计标高 产生原因：土方开挖时，未严格控制标高，至使超挖 产生后果：锚杆锚固段地层被扰动，不能提供设计要求的锚固力防治措施：土方开挖时严格控制标高 2.3锚孔深度与设计有出入 产生原因：锚杆施工场地高低不平，未对锚杆位置进行标高测量；成孔施工随意，终孔时未进行测量 产生后果：锚杆锚固段长度不足或锚杆锚入筏板长度不足 防治措施：锚杆放孔时，同时测量孔位标高；计算成孔深度，终孔时，测量钻孔深度
2.4地层与地勘报告不符时调整锚孔深度 产生原因：钻孔时，未对实际地层进行编录，未发现与地勘报告不符合的软弱层，或出现后， 未对锚杆长度进行调整 产生后果：锚杆锚固力不满足设计要求，锚杆验收试验不合格防治措施：成孔时进行编录，发现与地勘报告不符的软弱层，及时通知设计单位对锚杆长度进行调整 2.5独立柱及条形基础位置锚孔深度未考虑独立柱深度 产生原因：未考虑独立柱及条形基础深度 产生后果：锚杆锚固段长度不足 防治措施：施工前，统计独立柱及条形基础厚度，锚孔深度相应加深，对应至每根锚杆 2.6卵石地层锚杆深度围有地下水 产生原因：降水时未考虑抗浮锚杆施工地下水要求，地下水未降至锚杆底部以下 产生后果：锚杆施工时，砂层及砾石沉淀至孔底，注浆时不能保证孔底注浆，锚杆锚固段减少 防治措施：降水设计时，考虑抗浮锚杆施工，保证水位降至锚杆底部
岩石锚喷支护设计计算书
岩石锚喷支护设计计算书 Prepared on 22 November 2020
岩石锚喷支护设计计算书 计算依据： 1、《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-2012 2、《建筑边坡工程技术规范》GB50330-2013 3、《建筑施工计算手册》江正荣编着 一、设计简图 二、基本计算参数 三、锚杆设计参数 岩质边坡采用锚喷支护时，整体稳定性计算及锚杆计算应符合以下规定：第1层锚杆的计算：
1、岩石压力水平分力标准值和锚杆所受水平拉力标准值可按下式计算： e hk=E hk/H==m2 H tk=e hk×s xj×s yj=××= 2、锚喷支护边坡时，锚杆的轴向拉力承载力标准值和设计值可按下式计算： N ak=H tk/cosα=cos15= N a=r Q×N ak=×= 3、锚杆的杆体计算： A s≥r0×N a/(ζ2×f y)=×××1000000= 所需钢筋根数n≥A s/×d×d/4)=××4)= 取n=2 【所需钢筋根数为2根】 4、锚杆锚固段长度计算： a.锚杆锚固体与地层的锚固长度l a1应满足下式 l a1≥N ak/(ζ1×π×D×f rb)=×××= b.锚杆钢筋与锚固砂浆间的锚固长度l a2应满足下式要求： l a2≥r o×N a/(ζ3×n×π×d×f b)=××2××1000××1000)= 计算出的锚固段长度L m=max(l a1,l a2)=. 【按照《建筑边坡工程技术规范》GB50330-20133m时，取.】 五、岩石锚喷支护构造要求 1.岩面护层可采用喷射混凝土层、现浇混凝土板或格构梁等型式。 2.系统锚杆的设置应满足下列要求： a.锚杆倾角宜为10°～20°； b.锚杆布置宜采用菱形排列，也可采用行列式排列； c.锚杆间距宜为～3m，且不应大于锚杆长度的一半；对Ⅰ、Ⅱ类岩体边坡最大间距不得大于3m，对Ⅲ类岩体边坡最大间距不得大于2m； d.应采用全粘结锚杆。 3.局部锚杆的布置应满足下列要求：
抗浮锚杆设计计算书
二、计算书 1、设计要求 本工程水池底板抗浮力的要求为： 表1 2、抗浮锚杆抗拔力设计值 根据技术要求，本工程单根锚杆的抗拔力标准值为87.5kN ，设计锚杆间距2.7x2.7m. 3、杆体截面及锚固体截面积计算 锚杆钢筋的截面面积按下式确定： yk t t s f N K A ?= （7.4.1） 上面式中：K t — 锚杆的杆体抗拉安全系数，取2； N t —— 锚杆的轴向拉力设计值，取113.8KN. f yk —— 钢筋抗拉强度标准值，采用HRB400钢筋，抗拉强度标准值为0.4kN/mm 2 。 根据计算得：As=569mm 2 所以孔内应设置二根Φ20的HRB400钢筋. 4、锚固段长度计算. 根据《岩土锚杆(索)技术规程》(CECS22-2005)，锚杆锚固段长度由下两式中较大值确定： ψ πmg t a Df N K L ?> (7.5.1-1) ψ ξπms t a f d n N K L ?> (7.5.1-2) 上面式中：L a —— 锚杆锚固段的长度（m ）； K —— 锚杆锚固体的抗拔安全系数，取2.2； N t —— 锚杆的轴向拉力设计值(kN)； D —— 锚固体的钻孔直径，按0.12m d —— 钢筋的直径（m ）； f m g ——锚固体与地层间的粘结强度标准值，2#地块按勘察报告中第59号钻孔取 锚杆周围地层加权平均值130kPa 。3#地块按勘察报告中第51号钻孔取锚杆周围地层加权平均值100kPa ，4#地块按勘察报告中第172号钻孔取锚杆周围地层加权平均值104kPa 。 f ms ——锚固体与钢筋间的粘结强度标准值，取2000kPa ； ξ ——界面粘结强度降低系数，取0.6； ψ —— 锚固长度对粘结强度的影响系数，2#地块取1.4；3#、4#地块取1.15 n —— 钢筋根数 由计算公式算得2#地块：L a 〉3.72m ，设计按照锚固段长度为5.10m 。 由计算公式算得3#地块：L a 〉7.18m ，设计按照锚固段长度为8.00m 。 由计算公式算得4#地块：L a 〉6.92m ，施工设计按照锚固段长度为8.00m 设计。 5、锚杆锚入基础的长度 根据规范要求，钢筋须插入基础内不少于35d ，本工程2#地块，采用Φ22螺纹钢筋，长度为35*22=770mm ，设计时取800mm 。本工程3#、4#地块采用Φ25螺纹钢筋，长度为35*25=875mm ，设计时取900mm 。 6、锚杆间距 本工程基础为筏板基础，考虑结构受力特点，本着减小底板弯曲应力的原则，本工程采用小吨位的锚杆。杭浮锚杆在整个底板上小间距均匀布置，局部地方（独立柱基位置）适当调整。该布置可降低底板的加筋费用，又可以减小因个别锚杆失效而造成的局部破坏。锚杆 大体成正方形布置，根据地下室抗浮区域、抗浮力要求的不同，锚杆间距为： 锚杆间距一览表 表6 7、设计实物工程量 根据计算，本工程抗浮锚杆设计实物工程量为：2号地块设置锚杆1107根，单根锚杆长度5.1m ，3#地块设置锚杆1927根，单根锚杆长度8m ，4#地块设置锚杆2707根，单根锚杆长度8m ，总计锚杆进尺43181.1m(含防水0.1m/根)。 8、锚固体强度及水泥浆配比 为增大锚固体的强度，锚固体采用豆石与砂浆结合体，填筑的豆石强度应无风化现象，
抗浮锚杆计算书
抗浮锚杆深化设计计算书 一、工程质地情况： 地下水位标高 -1.00 m 地下室底板标高 -6.52 m 浮力 55.2 kN/m 2 二、抗浮验算特征点受力分析： 1.原底板砂垫层厚 0.10m 自重 0.10X20=2kN/m 2 2.原砼底板厚 0.40m ： 自重 0.4X25=10 kN/m 2 3.新加砼配重层厚 0.30m 自重 0.3X25=7.5 kN/m 2 抗浮验算 55.20-19.50=35.70 kN/m 2 三、计算过程 由受力情况，将锚杆分为A 、B 、C 三类，A 类为图中○A 轴至○E 轴区 域，地面与中风化板岩之间有8米粘性土层；B 类为有○E 轴至○L 轴区域，地面与中风化板岩之间有4米粘性土层； C 类为图中○L 轴至○Q 轴区域，地面与中风化板岩之间无粘性土层。 锚杆间距取3m ×3m 。 1. 锚杆杆体的截面面积计算： yk t t s f N K A ≥ t K ——锚杆杆体的抗拉安全系数，取1.6； t N ——锚杆的轴向拉力设计值（kN ），锚杆的拉力设计值=特征值×1.3，A 类锚杆取35.70×3.0×3.0×1.3=438.75kN 。 yk f ——钢筋的抗拉强度标准值（kPa ）,HRB400取400 kPa 。 As ≥fyk KtNt =4001075.4386.13??=17552m m 总计 19.5 kN/m 2
选取三根HRB400 直径28mm 钢筋，钢筋截面积满足规范要求 2. 锚杆锚固长度 锚杆锚固长度按下式估算，并取其中较大者： ψπmg t a Df KN L > ψ πεms t a df n KN L > 式中：K ——锚杆锚固体的抗拔安全系数，取2.0； t N ——锚杆的轴向拉力设计值（kN ），取438.75kN ； a L ——锚杆锚固段长度（m ）； mg f ——锚固段注浆体与地层间的粘结强度标准值（kPa ），按表7.5.1-1取粘 性土层65kpa ，中风化板岩层0.25Mpa ； ms f ——锚固段注浆体与筋体间的粘结强度标准值（kPa ），按表7.5.1-3取2.5MPa ； D ——锚杆锚固段的钻孔直径（m ），取0.15m d ——钢筋的直径（m ）； ε——采用2根以上钢筋时，界面的粘结强度降低系数，取0.6~0.85，本例 取0.7； ψ——锚固长度对粘结强度的影响系数，按表7.5.2取1.0； n ——钢筋根数。 （1）锚固段注浆体与地层间的粘结强度(全风化泥质粉砂岩、强风化泥质粉砂岩q sik 分别为55kpa 、140kpa) A 类：pa 46.1220 .28 16515.014.3M K l Df N a mg t =????= = ψπ土 pa 29.36146.122-75.483-M N N N t t t ===土岩 m Df KN l mg t a 14.61 25015.014.329 .3610.2=????== ψπ
边坡预应力锚索张拉计算书.doc
YK48+045-115 及YK47+885-980 边坡预应力锚 索张拉计算书 一、预应力锚索的主要设计参数和要求 1．预应力锚索采用6￠s15.2 高强度低松弛钢绞线，强度级别为 2 2 1860Mpa,公称直径15.24mm，公称面积140mm，弹性模量为195000N/mm 。 2．预应力钢绞线的设计吨位650KN，控制张拉力бcon 为715KN。 3. 预应力钢绞线的锚固段长均为8m，自由段为长度为20m，千斤顶 工作长度为0.35m。 4. 张拉设备校准方程P=51.4500F+0.55 P —压力指示器示值(MPa) F —标准力值（MN） 二、预应力钢绞线的张拉程序 张拉预应力钢绞线的主要机具有油泵、千斤顶和油表，千斤顶和油表 必须经过配套标定之后才允许使用，标定单位必须通过国家有关单位认 可。一般标定的有效期限为 6 个月或使用200 次或发现有不正常情况也须 重新标定。 张拉采用液压千斤顶100t 级进行张拉，张拉前先对钢绞线预调。单 根预调的目的是使一孔内的钢绞线达到顺直、受力均匀并具有一定的拉应 力状态，消除钢绞线的非弹性变形，以便更好地控制张拉。 钢绞线张拉的简明工艺： 预应力筋的张拉顺序：0→15%*бcon（初张拉）→210KN→430KN→715KN （锚固） 第 1 页共 3 页
三、钢绞线张理论拉伸长值及压力表读数计算 1．计算公式 △L=PL/AE 式中： P 预应力钢绞线的平均张拉力（KN）， L 预应力钢绞线的长度（mm） 2 A 预应力钢绞线的公称面积，取140mm 2 E 预应力钢绞线的弹性模量，取195000N/mm 2．理论伸长值及油表读数值计算 （1）当б=бcon*15％（初张拉）时 张拉力：F=715*0.15KN=107.25KN=0.10725MN 理论伸长：△L=715000*0.15*（20000+350）/(6*140*195000)=13.32mm 压力表读数：P=51.4500F+0.55＝6.07 MPa （2）当б=210KN时 张拉力：F=210KN==0.21MN 理论伸长：△L=210000*（20000+350）/(6*140*195000)=26.09mm 压力表读数：P=51.4500F+0.55＝11.35 MPa （3）当б=430KN时 张拉力：F=430KN=0.43MN 理论伸长：△L=430000*（20000+350）/(6*140*195000)=53.42mm 压力表读数：P=51.4500F+0.55＝22.67 MPa （4）当б=бcon =715KN时 张拉力：F=715KN=0.715MN 第 2 页共 3 页
抗浮锚杆及底板配筋计算
抗浮锚杆及底板配筋计算 根据建筑地基基础设计规范GB5007-2002及岩石锚杆(索)技术规程 CECS22：2005 一 . 抗浮锚杆计算： 1.地下底板底水浮力：地下水位绝对标高为5.0m,即相对标高- 2.5m 水头：H=16.8(B4底板标高)+1.1(覆土厚)+0.5(底板厚)-2.5=15.9m 结构自重：G1k=[5.0(板自重)+2.0(面层)+1.5(梁柱自重)]x4=34 KN/m2 基础自重：G2k=20x1.6=32 KN/m2 水浮力：Fk=15.9x10-34-32=93 KN/m2 2.非人防区： a.单根锚杆承载力计算：每根锚杆采用3φ32(HRB400钢），As=2413mm2 根据CECS22:2005计算： Nt≤fyk*As/Kt=400x2413/1.6=603x103N=603KN 取单根锚杆承载力特征值Nt=600KN b.锚固长度计算：锚杆孔直径取Ф180mm 根据CECS22:2005计算： （1）La>K*Nt/(π*D*fmg*ψ)=2.0x600/(3.14x180x0.8x1.3) =2.05m (2) La>K*Nt/(n*π*d*ξ*fms*ψ)=2.0x600/(3x3.14x32x0.6x2.0 x1.3)=2.55m 根据 GB5007-2002计算： La≥Nt/(0.8*π*d1*f)=600/(0.8x3.14x180x0.8)=1.66m c.锚杆间距计算： 实验得单根锚杆承载力特征值Nt=600KN a≤(600/93)^0.5 =2.54m取a=2.5m 3.人防区：六级人防底顶板等效静荷载标准值qe1=50KN/m2 五级人防底顶板等效静荷载标准值qe1=95KN/m2 a.单根锚杆承载力计算：每根锚杆采用3φ32(HRB400钢），As=2413mm2 Nt≤fyk*As/Kt=480x2413/1.6=720x103N=720KN 取单根锚杆承载力特征值Nt=720KN b.锚固长度计算：锚杆孔直径取Ф180mm 根据CECS22:2005计算： (1)La>K*Nt/(π*D*fmg*ψ)=2.0x720/(3.14x180x0.8x1.3) =2.05m (2)La>K*Nt/(n*π*d*ξ*fms*ψ)=2.0x720/(3x3.14x32x0.6x2.0 x1.3)=2.60m 根据 GB5007-2002计算： La≥Nt/(0.8*π*d1*f)=720/(0.8x3.14x180x0.8)=2.00m c.锚杆间距计算： 实验得单根锚杆承载力特征值Nt=696KN 六级人防区锚杆间距: a≤[696/(93+50)]^0.5 =2.20m 取a=2.2m 五级人防区锚杆间距: a≤[696/(93+95)]^0.5 =1.92m取a=1.90m 二 . B2层变电区抗浮锚杆计算：
锚杆挡土墙施工工艺设计
锚杆挡土墙施工工艺 锚杆挡土墙施工技术是在锚杆防护与挡土墙防护基础上组合发展起来的，是利用锚杆加固连接岩体并通过锚杆抗拔力克服挡土墙后土压力达到防护目的。 1 工艺特点 1）锚杆挡土墙结构具有自重轻、省材料、施工快、柔性大、能适用于承载力较低的地基。 2）采用锚杆挡土墙，可以代替庞大的圬工工结构，基本不占用空间。 2 适用范围 锚杆挡土墙可作为山边的支挡结构物，也可用于地下工程的临时支撑。在墙较高时，它可以自上而下分级施工，避免坑壁及填土的坍塌。对于开挖工程它可避免内支撑，以扩大工作面而有利于施工。同时由于其施工占地少，可缩小基础开挖面积，加快施工速度。这种挡墙对于岩石陡坡地区及挖方地区有利。 3 工艺原理及设计要求 3.1 防护原理 锚杆挡土墙是靠锚固于稳定土层中锚杆所提供的拉力，以承受结构物的挡土墙的土压力、水压力来保证挡土墙的稳定。 锚杆挡土墙示意见图1。 图1 锚杆挡土墙示意图 3.2 工艺设计要求 3.2.1 锚杆直径及钻孔直径 在锚杆挡土墙中，锚杆必须承受一定的抗拔力，并且通过注浆连接并固结周围岩体，因此，锚杆直径及钻孔直径均不能过小，一般采用Φ25～28mm螺纹钢锚杆，φ68～110mm直径钻孔。 3.2.2 锚杆长度选择 锚杆长度选择主要考虑两个方面的因素，即提供足够的抗拔力和加固边坡岩体，其要求长度主要取决于墙后坡面岩体的性状，如土质边坡的密实情况，石质边坡节理、裂隙的产状和发育情况等。
锚杆上下排间距不宜小于2.0m ，水平间距不宜小于1.5m ；锚固段长度不应小于4.0m ；自由段长度不宜小于5.0m ，并应超过潜在滑裂面1.5m 。但锚杆总长一般不宜超过20m 。 3.2.3 注浆 锚杆注浆一般采用水泥砂浆，要求强度等级一般不小于M20。 3.2.4 锚头及锚锭板 当挡土墙肋柱就地灌注时，锚杆必须插入肋柱，并保证其锚固长度符合规范要求。当肋柱为预制拼装时，锚杆与肋柱之间一般采用螺栓连接，由螺钉端杆、螺母、垫板和砂浆包头所组成，也可采用焊短钢筋等形式以保证锚固力的传递。 3.2.5 挡土墙 锚杆式挡土墙有两种主要形式：柱板式和板壁式。柱板式挡土墙是锚杆连接在肋柱上，肋柱间加挡土板；而板壁式是由钢筋混凝土面板和锚杆组成。柱板式锚杆挡土墙由肋柱、挡土板组成。可以为预制拼装式，也可就地灌注。 4 施工工艺流程 锚杆挡土墙施工工艺流程见图2。 5 操作要点 5.1 施工准备 1）复核设计图纸，领会设计意图，拟定施工方案，组织三级技术交底及安全交底； 2）根据设计图纸，选择砂浆及混凝土配合比，按设计坡率清理边坡。 5.2 肋柱、挡板预制 1）构件可采用工厂或就地预制，采用何种形式要根据现场实际和施工单位条件而定。一般当施工现场场地狭窄，选择工厂预制，可保证面板质量，但在运输过程中要采取有效措施防止构件破损。面板在运输和堆放时要竖立不可平放堆叠； 2）预制场地要平整加固，当采用底垫时也可不设置混凝土地面；面板预制模板以组合钢模板为佳，若采用木模时应内衬铁皮；模具 要涂刷隔离剂，使用后要及时清理； 3）按规范要求做好钢筋及预埋件的下料、弯制、绑扎、焊接等工序，预制时应控制好预埋件（预埋孔）位置和混凝土保护层厚度，不得有露筋现象； 4）按照配合比配置干硬性或半干硬性混凝土，严格控制用水量。采用混凝土振动器将混凝土振 清理边坡 布置钻孔 钻孔 安设锚杆 注浆 安装锚头（焊接骨架钢筋） 挡土墙施工 锚杆制作 配合比选定 验收锚杆 图2 锚杆挡土墙施工工艺流程图
锚杆计算书
从几种规范来探讨全长粘结岩石锚杆承载力的计算 关键词：全长粘结岩石锚杆；承载力；计算 摘要：全长粘结岩石锚杆是岩土工程中常采用的工程措施。各行业的设计规范对全长粘结岩石锚杆的设计计算均有相关规定。由于出发点的差异，各种规范对全长粘结岩石锚杆计算的内容和要求也不尽相同。本文试从现行各规范对全长粘结岩石锚杆计算的规定出发，对比分析各行业对全长粘结岩石锚杆承载力验算的一般要求，总结和探讨全长粘结岩石锚杆承载力验算的一般方法。 1、引言 锚杆是岩土工程中常见的工程处理措施，在建筑、水利、公路、铁道、港口等岩土工程中经常使用，其中全长粘结岩石锚杆是常见的一种锚杆形式。为规范锚杆工程的设计，建筑、公路、铁道、水利等行业的设计规范对锚杆的设计计算作了相关的规定。但由于各规范的出发点不同，对锚杆计算的内容和要求也不尽相同。本文试从现行各规范对全长粘结岩石锚杆计算的规定出发，对比分析各行业对全长粘结岩石锚杆承载力验算的要求，总结全长粘结岩石锚杆承载力验算的一般规定，并进一步探讨全长粘结岩石锚杆承载力验算的一般方法。 2、各种规范对全长粘结岩石锚杆承载力计算的规定： 对全长粘结岩石锚杆承载力计算在很多规范中均有规定，笔者摘录如下： （1）、《建筑地基基础设计规范》（GB50007—2002）8.6.3条： 对设计等级为甲级的建筑物，单根锚筋承载力特征值t R 应通过现场实验确定；对于其它建筑物可按下式计算： lf d R t 18.0π≤……………（8.6.3） 式中： f —砂浆与岩石间的粘结强度特征值； 1d —锚杆孔直径； l —锚杆的有效锚固长度； （2）、《建筑边坡工程技术规范》（GB50330—2002）7.2.2条～7.2.3条： 锚杆钢筋截面面积应满足下式的要求： y a s f N A 20ξγ≥ ……………（7.2.2）
边坡锚杆设计计算书
------------------------------------------------------------------------ 计算项目：2#工况整体稳定 ------------------------------------------------------------------------ [计算简图] [控制参数]: 采用规范: 通用方法 计算目标: 安全系数计算 滑裂面形状: 圆弧滑动法 不考虑地震 [坡面信息] 坡面线段数4 坡面线号水平投影(m) 竖直投影(m) 超载数 1 1.200 8.300 0 2 1.500 0.000 0 3 7.300 9.200 0 4 20.000 0.000 1 超载1 距离8.000(m) 宽12.000(m) 荷载(20.00--20.00kPa) 270.00(度) [土层信息] 上部土层数2 层号定位高重度饱和重度粘聚力内摩擦角水下粘聚水下内摩十字板强度增十字板羲强度增长系层底线倾全孔压 度(m) (kN/m3) (kN/m3) (kPa) (度) 力(kPa) 擦角(度) (kPa) 长系数下值(kPa) 数水下值角(度) 系数 1 7.543 18.000 --- 47.400 23.300 --- --- --- --- --- --- -7.000 --- 2 17.500 18.000 --- 10.000 17.500 --- --- --- --- --- --- 0.000 --- 下部土层数2 层号定位深重度饱和重度粘聚力内摩擦角水下粘聚水下内摩十字板强度增十字板羲强度增长系层顶线倾全孔压 度(m) (kN/m3) (kN/m3) (kPa) (度) 力(kPa) 擦角(度) (kPa) 长系数下值(kPa) 数水下值角(度) 系数 1 1.069 18.000 --- 47.400 23.300 --- --- --- --- --- --- -11.000 --- 2 8.636 18.200 --- 35.200 24.600 --- --- --- --- --- --- 0.000 --- 不考虑水的作用 [计算条件] 圆弧稳定分析方法: 瑞典条分法 土条重切向分力与滑动方向反向时: 当下滑力对待 稳定计算目标: 自动搜索最危险滑裂面 条分法的土条宽度: 1.000(m) 搜索时的圆心步长: 1.000(m) 搜索时的半径步长: 0.500(m) ------------------------------------------------------------------------ 计算结果: ------------------------------------------------------------------------ 最不利滑动面: 滑动圆心= (1.320,20.340)(m) 滑动半径= 12.038(m) 滑动安全系数= 0.807 起始x 终止x li Ci 謎条实重浮力地震力渗透力附加力X 附加力Y 下滑力抗滑力 (m) (m) (度) (m) (kPa) (度) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN) -------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 2.771 3.675 9.104 0.92 10.00 17.50 8.08 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1.28 11.67 3.675 4.579 13.494 0.93 10.00 17.50 23.66 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 5.52 1 6.55 4.579 5.482 17.967 0.95 10.00 17.50 38.04 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 11.73 20.91 5.482 6.386 22.557 0.98 10.00 1 7.50 51.12 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 19.61 24.67 6.386 7.289 27.307 1.02 10.00 17.50 62.80 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 2 8.81 27.77 7.289 8.193 32.272 1.07 10.00 17.50 72.89 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 38.92 30.12 8.193 9.096 37.528 1.14 10.00 17.50 81.12 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 49.42 31.68 9.096 10.000 43.192 1.24 10.00 17.50 87.10 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 59.62 32.42 10.000 10.754 48.873 1.15 10.00 17.50 68.84 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 51.85 25.75