承台钢套箱设计计算书.
水中承台施工方案——
经调查分析，桥位处施工水位拟定是为5.0m。围堰的顶标高为施工水位+0.5安全高度+0.2m波浪高约▽5.7m.如下图所示：
2.5m
面板厚 =6mm
横向肋为：[ 10 ＠500
竖向肋为：I 14a ＠500
面板四周设∟140×140×10角钢与相邻面板连接，连接螺栓开孔Ф22mm，孔距150mm单排，螺栓M 20*65mm
钢套箱拟设三层围令，上层围令设置标高▽4.5m处为内围令；中层围令设置标高▽2.5m处为外围令，下层围令设置标高▽0.7m处为外围令。
两层外围令旨在方便承台的施工。尽量缩短承台工期，且两道外围令均在河床面上，日后由潜水工切割，将其回收。
一、设计依据
1、仪扬河大桥施工图设计；
2、实测河床断面图；
3、历年的水文资料；
4、各种桥涵设计、施工规范和设计计算手册；
二、方案可行性研究及其对策
1、筑岛围堰：根据施工图设计，主墩承台顶面在河床面以上，墩位处水深5.0m左右。如采用土围堰（包括草袋土围堰或木桩土围堰），则围堰较高，必须将围堰做得很大。这样压缩航道不但对航运产生不利影响，且工程量很大，费工费时，土壤又缺乏，无论是从工期还是造价上均不够合理，同时在施工过程中还存在巨大风险，故此方案不能采纳。
2、钢套箱围堰：利用钢管桩脚手平台拼装，下沉钢套箱比较方便，而且钢套箱仅需下沉2.5m左右是完全可能的。在本桥的地质条件下，下沉2.5m最好采用单壁钢套箱，由于本身自重虽较小，但下沉较浅，这完全是可能的。且单壁钢围堰待承台浇筑后又能回收利用，经济上及工期上均是合理的。
综上，最后研究决定，采用单壁钢围堰施工承台。
三、套箱围堰平面尺寸及标高的确定
1、套箱围堰的标高拟定
顶标高：根据历年水文资料及一般以十年一遇的水位作为施工水位，故将施工水位定为▽5.0m，因流速不大，只考虑0.7m安全高度，所以套箱围堰顶标高为5.7m；
底标高：承台底标高为0.0m，封底混凝土厚度拟定为1.2m，围堰吸
泥下沉后用蛇皮袋装粘土铺平的处理高度约为0.3m，再考虑套箱的底脚切入河床表面0.8m，则底脚标高应为-2.3m。
套箱围堰总高度为h=5.7－（-2.3）=8.0m
2、套箱围堰平面尺寸的拟定
套箱围堰下沉至设计标高后封底抽水，变水中施工为陆上施工，同时套箱又兼作浇筑承台的外模。为了保证承台轴线的精确，故在承台外缘放出5cm，作为钢套箱在下沉时的偏差余量，所以在设计钢套箱围堰时，平面净尺寸为：净（16.5+2×0.05）×（7.7+2×0.05）=16.60×7.8m。套箱围堰总高8.0m，拟分为上下两层。底层高3m，上层高5m。
四、承台施工流程图：
五、钢套箱设计计算
基桩浇筑完成
拆除施工平台面层、贝雷拼装单壁钢套箱 测量控制 转至另半幅施工平台使用
钢套箱加工或改造
钢套箱吸泥下沉 测量跟踪
补水、保持水头平衡
钢套箱沉至设计标高
潜水工清底整理、清壁 浇筑封底混凝土 砼等强后井内抽水
承台放样 破桩头检测、绑钢筋浇筑承台
绑钢筋、浇筑墩身
拆除钢围堰
准备潜水作业设备
制定浇筑方案及设施
报监理验收
承台钢筋加工
墩身钢筋加工 转至另半幅施工承台使用
报监理验收
拆除下层、上层钢围令
下达纠偏指令
检查安全 整修
检查钢围令支撑情况
1、面板设计计算
1）重量分块计算
按现在的25T吊机和8m左右的吊距，宜将板块重量控制在5.0T以内。钢围堰平面尺寸如下图所示：
钢套箱总高度8.0m，上层套箱高度5.0m.
块件估重：按保守估计，每平方最多不超过180Kg，
G=4.15×5.0×0.18T/m2＝3.74T<5.0T。
2）面板的强度和刚度验算
钢套箱面板在拼装过程中及吸泥下沉过程，只需控制好内外水头，使之相等，面板的受力很小，在上述工况下可以不作验算，只是在封底抽水后，内外形成压力差，在此工况下，对面板需进行强度和刚度的验算。
（1）套箱面板强度验算：
套箱的纵横向加劲肋间距均为50cm，面板厚度δ＝8mm，最大水深h＝5.0m，面板上水侧压力只有在封底抽水后形成，其最大水头差h ＝5.0－0.7＝4.3m。
视面板为四周固结：
P=r×h=1.0*4.3=43Kpa
将面板压力简化为阶梯荷载时：
P= r×(h－0.5/2)＝40.5Kpa
面板L1=L2=50cm
L1/L2=1<2应按双向板计算
利用《建筑结构静力计算手册》表4-4
当μ=0时，（μ为泊桑比）
M x ＝M y ＝0.0176×ql 2
＝0.0176×4.05×0.52 ＝0.0178t ·m
M X
0＝M y 0＝0.0513×ql 2 ＝0.0513×4.05×0.52 ＝0.0519t ·m
M x μ＝M y μ＝M x ＋M y μ＝1.3M x ×1780＝2314㎏·㎝
W=61×b ×h 2＝6
1
×50×0.62＝3cm 2
σmax ＝M1/W ＝2314÷3＝771㎏/cm 2
σmax ＝M2/W ＝5190÷3＝1730㎏/cm 2＜1.3[σ]＝1885㎏/cm 2
注：临时结构取1.3的容许应力增大系数 （2）下层套箱面板强度验算
下层套箱3.0m 高，在封底抽水后，除了顶部0.7m 高，受到水侧压力外，下面的2.3m 则埋入地下或是在封底混凝土的高度范围内不受力。如图所示：
最大水头差：h=5.0－0.2＝
4.8m ，将面板上压力简化为阶梯荷载时：P ＝r ×（h －2
45.0）＝4.58t/
㎡
面板L1＝50cm ；L1＝45cm ；L1/L2＝0.9 查表可得：
M x ＝0.0221qL 22
＝0.0205t ·m M y ＝0.0165qL 22
＝0.0153t ·m M X
0＝-0.0588qL 22
＝－0.0545t ·m M x μ＝M x ＋μM y ＝0.0205＋1.3×0.0153＝0.0404t ·m
σmax ＝M/W ＝4040/3＝1347㎏/cm 2＜1.3[σ]＝1885㎏/cm 2 σmax ＝M 0/W ＝5450/3＝1816㎏/cm 2＜1.3[σ]＝1885㎏/cm 2
（3）面板的刚度验算
查表4-4：f ＝0.0127c
B ql 4
式中：c B ＝
)
1(122
3M Eh -?＝
)
3.01(126.0101.2236-???＝0.0415×106
f ＝0.0127×
6
41100415.0501005.4???-＝0.77cm ＜[f]＝
600L ＝600
50＝0.83cm 综上计算，面板采用δ＝6mm 是安全的，经济的。 3、竖向龙骨的强度和刚度验算 1）受力分析
钢围堰在制造、安装、下沉的过程中，竖向龙骨除了受围堰本身自重荷载外，基本不受力，只是在封底后，抽水的工况下，外面的水头差形成的压力，通过面板和横向肋传给竖向龙骨。竖向龙骨作为简支梁一头由封底混凝土撑着，另一头由围堰内的钢围令支撑着。为简化计
算作如下假定：
（1）、面板的水压，只传给横向肋；
（2）、横向肋作为集中荷载作用在竖向龙骨上；（3）、面板不参与竖向龙骨的共同作用。
2）内力计算
（1）横向肋的支点反力：@0.5m
Pi＝R横＝1/2ql=0.25q 式中q与该横向肋处的水头压力×0.5
（2）竖向龙骨内力计算
P1=2×0.25×0.5×0.15＝0.0625T
P2＝2×0.25×0.5×0.75＝0.1875T
P3＝2×0.25×0.5×1.25＝0.3125T
P4＝2×0.25×0.5×1.75＝0.4375T
P5＝2×0.25×0.5×2.25＝0.5625T
P6＝2×0.25×0.5×2.75＝0.6875T
P7＝2×0.25×0.5×3.25＝0.8125T
P8＝2×0.25×0.5×3.75＝0.9375T
＝0.5×8＝4T
∑8
1
P9＝2×0.25×0.5×4.25＝1.0625T
R'＝(0.1875×0.3＋0.3125×0.8＋0.4375×1.3＋0.5625×1.8＋0.6875×2.3＋0.8125×2.8＋0.9375×3.3－0.0625×0.2)＝2.322T
R上＝∑P1~8－R＝4.0－2.322＝1.678T
R＝R'＋P9＝3.3845T
M6＝R'×1.5－0.9375×1.0－0.8125×0.5＝2.139t·m
M7＝R'×1.0－0.8125×0.5＝1.825t·m
由此可得：M max＝M6＝2.139t·m
Q max＝R＝3.385t
3）竖向龙骨强度验算
拟采用[14a为竖向龙骨W＝80.5㎝3
σ＝2.139×105∕80.5＝2657㎏/cm2＞1.3[σ]＝1885㎏/cm2，
不安全，需选更强大的截面作为龙骨
拟选用I14为竖向龙骨，W＝101.7㎝3；I＝712㎝4；A＝21.5㎝2，σ＝2.139×105∕101.7＝2103㎏/cm2＞1.3[σ]＝1885㎏/cm2
现假定部分面板参与龙骨共同受力，考虑到剪力滞的影响，只假定
15㎝宽的面板与竖向龙骨共同作用。
截面重心求算：x ＝5
.219)
6.0214
(5.213.0156.0++?+??＝5.44㎝
e1＝5.44－0.3＝5.14㎝；e2＝7.6－5.44＝2.16㎝； 组合截面惯性距I ＝9×5.142+712+21.5×2.162＝1050㎝4 Y ＝14.6－5.44＝9.16㎝
σ＝I
M
·Y ＝
105010139.25?×9.16＝1866㎏/cm 2＜1.3[σ]＝1885㎏/cm 2 τ＝b I S Q ??＝55.07124
.5810385.36???＝504.8㎏/cm 2＜1.3[τ]＝1.3×850＝1105
㎏/cm 2
通过上述验算，钢套箱面板采用δ＝6mm ；横肋：[10@50㎝；竖向肋I14@50㎝；四边联结∟140×140×10 2、钢围令设计计算 1）钢围令的布设 （1）平面布设（顶层） 如下右图所示 （2）立面布设 如N0.7页中图所示 （3）钢围令受力分析 从钢围令立面布设图中，可以看出底层钢围令在封底混凝土顶面标高
0.0m 以上70cm 。抽水浇筑承台时，底层套箱面板上水的侧压力基本上由封底混凝土承受，底层钢围令受力很小，可忽略不计，它的作用是使底层套箱具有一定的刚度，在套箱下沉的过程中，保持底层套箱形状而已。抽水后，唯有中层和顶层钢围令受力，现作如下分析计算。 （1）围令所受荷载计算 q 下＝r ·h ＝4.3t ·m q 中＝r ·h ＝2.5t ·m q 上＝r ·h ＝0.5t ·m R'中＝6
)
2(下中q q +×L
＝
6
)
3.45.22(+?×1.8＝2.79t ·m
R"中＝2
l q ?中×
2
3
/5.22- ＝
2
)
3/5.22(25.25.2-?
?＝1.823t ·m R 中＝R'中＋R"中＝2.79＋1.823＝4.613t ·m R 上＝(q 中×L)/2×(L/3)÷2＝1.3t ·m （2）围令内力计算2I40a
①中层围令内力计算
q=4.613 t ·m
l=16.6+0.14×2+0.4+2×0.006=17.272≈17.3m
M max ＝8
2
l q ?=4.613×17.32/8=172.6 t ·m
由于外围令的跨度大，算出的M max 很大，致使2I40a 远不能承受此弯矩，故在套箱内加一撑杆，将该围令的长边一分为二（即跨度缩小一半），计算简图如下。 因其结构对称，荷载对称，所以变形也对称。可以将两跨连续梁转化为单跨梁计算。查表得： R'B ＝8
5ql =8
65.8613.45??
=24.94T
R B =2 R'B =2×24.94=49.87T
M max ＝128
92l q ?=1289×4.613×8.652=24.27 t ·m
M B =-8
1ql 2=-8
1×4.613×8.652=-43.14 t ·m
以M B =-43.14 t ·m 作为中层围令的强度检算。 以R B =49.87T ≈50T 作为荷载进行撑杆设计。
②上层围令的内力计算： I32a W=692.5cm 3
该围令杆件较多，计算较复杂。现假定斜撑失效，只是拉杆，不能受压。则围令的长边即为一个四跨连续梁。
截面相同，但跨度不同，可利用计算手册中表3-5公式计算
K 1=2（l 1+l 2）=2(3.64+4.5)=16.28 K 2=2（l 2+l 3）=2(4.5+4.5)=18 K 3=2（l 3+l 4）=2(4.5+3.64)=16.28 K 4= K 1×K 2- l 22=16.28×18-4.52=272.8 K 5= K 2×K 3- l 32=18×16.28-4.52=272.8
K 6= K 3×K 4- K 1×l 32=16.28×272.8-16.28×4.52=4111.5 a 1=K 5/K 6=272.8/4111.5=0.0664 a 2=K 3l 2/K 6=16.28×4.5/4111.5=0.0178 a 3=l 2l 3/K 6=4.5×4.5/4111.5=0.00493 a 4=K 3K 1/K 6=16.28×16.28/4111.5=0.0645 a 5=l 3K 1/K 6=4.5×16.28/4111.5=0.0178 a 6=K 4/K 6=272.8/4111.5=0.0664 由表1-9的公式求得：
24
3
11ql B =φ
=1.3×3.643/24=2.612，
936.424
3222==
=ql B A φ
φ；936.433
==φ
φB A 612.224
3
4
4==ql A φ
将上述各值代入表3-5的公式，得：
N 1=6(φ1B +φ
2A )=6(2.612+4.936)=45.288 N 2=6(φ2B +φ3A )=6(4.963+4.936)=59.232
N 3=6(φ3B +φ4A )=6(4.963+2.162)=545.288
所以，M 1=-a 1N 1+a 2N 2-a 3N 3=-0.0664×45.288+0.0178×59.232-0.00493
×45.288=-2.176 t ·m
M 2=a 2N 1-a 4N 2+a 5N 3=0.0178×45.288-0.0654×59.232+0.0178×
45.288=-2.208 t ·m
M 3=-a 3N 1+a 5N 2-a 6N 3=-0.00493×45.288+0.0178×59.232-0.0664
×45.288=-2.18 t ·m
理论上M 2应等于M 3，现计算出M 2=-2.208 t ·m 和M 3=-2.18 t ·m 略有出入，可被视为是小数取位及多次方程的计算误差，现取大值
M min =M 2=-2.208 t ·m
M max =8
1ql 2-M 2=8
1×1.3×4.52-2.208=1.082 t ·m 围令的短边为一简支梁 M
max =8
1ql 2
=8
1
×1.3×7.482 =9.09 t ·m
综上计算，长短边上最不利截面应在短边上，M max =.09 t ·m （3）钢围令强度验算
①围令强度验算
选用2I40a ，W=2×1085 cm 3
1988108521014.435=??==W M σkg/cm 2＞1885 kg/cm
2
虽然钢围令撑梁处的外缘应力已超过1.3 [σ]= 1885 kg/cm 2但只超出5%左右。况且，在抽水时，钢围令对撑梁的压紧面产生微笑变形使撑梁处的负弯矩值减小；再则，撑梁处是一个面而不是理论上的点，对钢围令的负弯矩也有削峰作用。故认为2I40a 是安全的。
撑梁拟选用δ=8mm φ500的钢管桩
444444119564
506.5164
cm d D I =-=
-=
）
（）（ππ
撑梁为一压杆，现计算其压杆失稳时临界力： 从右侧的计算简图，可在相关资料中差得压杆的临界力P kp 为：
2
2
l
EI
P kp π==π2×2.1×106×41195/7802=1.403×106
kg=1403T 实际压力R B =50T K=1403/50=28.1﹥﹥4
撑梁的压杆稳定系数远大于4.是安全的。 施工时应注意：
a) 撑梁应设置在中层钢围令的中点，且在同一水平面内；
b) 撑梁与围令处的套箱面板是密贴的面接触，且不能在面板上移动。可采用的办法很多，但要考虑围令套箱的方便拆除不受影响； c) 撑梁是空心的φ500钢管桩。故浇筑承台时，当浇的各面块接近管顶时，将管局部割开填实砼。 ②上层围令强度验算
选用I32a W=692.5cm 3
6.13125
.6921009.95=?==W M σkg/cm 2﹤1.3 [σ]= 1885 kg/cm
2
直撑梁选用I32a J y =459.0cm 4
2
2
l
EI
P kp π==π2×2.1×106×459/7482=17003kg=17T
实际压力估算为6T
K=17/6=2.83＜4
压杆稳定系数小于4不安全，故改选2I25a ，J y =280cm 4组合截面
J y =42
3824
26.1151.482802cm =???
???????? ???+ 所以，
P kp =T kg 142101417.0748
3824
101.262
6
2=?=???π
K=142/6=23.7＞＞4
采用双拼I25a 是安全可靠的。 六、施工注意事项
1 根据河床实测资料表明，实际河床比施工图中提高了许多，特别是南岸。单壁钢套箱欲下沉到设计标高需下沉6m 多，是特别困难的，故应先用长臂挖掘机将套箱下沉的河床周围挖至标高▽0.00左右；
2 桥址处河床表土松软，故套箱切入封底砼以下一定深度是施工安全的保障，切不可因工期紧或其它原因减少切入深度，掉以轻心；
3 深水基础施工难度大，技术含量高，工序多，安全风险也大。具体施工前，各主要工序和各工种都应制定安全防范技术措施亦认真进行技术和安全双交底；
4 钢结构加工制造或改装，要求高，应严格按照有关“施工规范”和“技术标准”进行；
5 钢围堰在吸泥下沉过程中，应在钢护筒上装有导向装置，并随时跟踪测量注意纠偏；
6 应认真做好封底前的基底整理和清壁工作，确保封底混凝土一次成功；
7钢围令是钢套箱稳固的保障，应按照设计图的要求施工，注意检查焊缝质量，确保结构安全；
8封底混凝土达到强度，井内抽水后，应集中力量破桩头、检测、扎承台钢筋、浇筑承台，以最短的时间，最快的速度渡过围堰最关键的时期。
钢套箱计算书
2#主墩钢套箱计算书 1 设计参数取值 1) 承台底标高： 83.5m 2) 套箱底板顶面标高： 82.5m 3) 壁板顶标高： 87.7m 4) 壁板底标高： 82.5m 5) 封底混凝土厚： 1.0m 6) 设计高水位： 86.22m（10年一遇） 7) 设计低水位： 84.57m 2 材料容许应力值 （1）Q235钢： ]=145MPa 容许弯应力[σ w 容许轴向力[σ]=140MPa 容许剪应力[τ]=85MPa。 参考《路桥施工计算手册》，临时结构钢材容许应力可提高1.3倍。本计算中Q235钢材容许弯应力取1.3×145=188.5MPa，容许轴向应力取1.3×140=182MPa，容许剪应力取1.3×85=110MPa。 （2）C25混凝土： 弹性模量E =2.8×104MPa c =11.5MPa 轴心抗压强度f cd 轴心抗拉强度f =1.23MPa td （3）钢护筒与混凝土之间握裹力： 取经验值150KN/m2
3荷载取值 3.1 静水压力 桥位处设计最高水位86.22m，钢套箱壁板底部高程为82.5m。则壁板底部最大静水压强为：，从水面至套箱底部呈线性分布，如下图所示。 图1 静水压力图 3.2 混凝土荷载 承台分两次浇注，第一次浇注1.5m，第二次浇注2.7m，则第一次浇注混凝土侧压力为： 则第二次浇注混凝土侧压力为：
4钢套箱结构工况分析 4.1吊杆计算 4.1.1整体下放阶段 采用Φ32精轧螺纹钢筋吊杆，共计4根。 钢套箱重：60t 每根吊杆承受拉力为15t，满足要求。 4.1.2封底混凝土浇注阶段 采用Φ32精轧螺纹钢筋吊杆，共计16根。 1m封底混凝土重：87.8×2.4=211t 钢套箱重：60t 每根拉压杆受力为：（211+60）/（4×4）=17t 4.2底板计算 底板承受封底混凝土荷载，封底混凝土重24×1=24KPa，均匀作用在底板上。 底板面板采用δ=6mmQ235B钢板，主梁采用2[28b型钢，次梁采用12.6工钢。 4.2.1面板计算 取1cm宽板条计算， Wx=b×h2/6= 0.01×0.0062/6=6×10-8m3 Ix=b×h3/12= 0.01×0.0063/12=1.8×10-10m4 =145000×6×10-8=0.0087KN.m M 允 Q =85000×(0.01×0.006)=5.1KN 允 计算模型如下：
承台钢筋砼套箱施工方案
主桥1＃、2#墩水中承台采用钢筋砼套箱 施工方案 一、工程概况与特点 新邵资江二桥主桥桥墩1＃、2#墩位于主河槽中，单个墩基础设计为4根D230cm—D270cm变截面单排桩基础，桩顶由水中承台连接成整体，承台顶面伸出两座哑铃形实体墩身。承台横桥上长17.6 m，顺桥方向宽3.9m，高3.0m，一个承台砼体积为206 m3，钢筋为20.44 t。 水文情况：设计承台底面标高为201.00m，顶面标高为204.00m。施工水位受下游刚建成的晒谷滩电站蓄水控制，要求电站放水降低施工水位有困难，施工期间不存在往年的枯水季节低水位情况，实际施工水位标高在205.00左右。 整个承台是由4根桩基础过渡到两座墩身的承重结构，受力相当大;又是位于县城内的城市桥梁，在美观上有一定要求，设计要求保证承台底在最低水位情况下也不能露出水面，整个承台是在水位线以下施工，水浮力相当大，这种水中承台施工在桥梁工程中比较少见，施工难度相当大。 我省中型跨径桥梁过去很少采用水中承台结构，一般都选择在枯水季节时施工，并适当提高承台底面标高。近年来推广采用无承台大直径变截面桩基础，桩、柱、支座中心同在一垂直线上，只设水上系梁。水中承台施工一般采用钢套箱施工，水中承台仅底部在水中，大部分仍露在水位线以上。钢套箱止水困难，钢套箱底与桩基钢护筒壁之间，套箱侧模板分块接缝及四个转角处容易漏水，处理
起来很困难。为了克服水浮力钢套箱钢材投入大，回收率低，侧模板周转使用又影响工期，潜水水下作业工作量多，施工成本很高。 根据1＃、2#墩承台设计构造及桥位的水文情况，我们为了确保施工安全和质量，加快施工进度，参考外省类似承台施工的经验，拟采用钢筋混凝土套箱方案施工承台。 二、施工方案 1、钢筋混凝土套箱构造及优点： 钢筋混凝土套箱，其构造类似于钢套箱。先分块预制4块钢筋混凝土底板，底板平面预留桩位孔。利用钻孔平台设置5组2I36工字钢梁组下托梁，在平台上部对应下托梁设置5组2I36工字钢梁组上顶梁，上下之间配Φ32精轧螺纹钢筋作吊杆。将4块底板预制件起吊套在墩位测量定位，并浇湿接头砼连成套箱底板为整体。再浇注钢筋混凝土套箱四方墙身，在上顶梁用千斤顶、吊杆逐节下放套箱入水，并逐步加高四方墙身至设计高度。套箱内四个角电焊钢斜撑，并在长边墙身之间电焊两层水平撑来平衡水的侧压力。套箱下放定位达到设计要求后，浇注底板水下封底混凝土，将套箱底板预留孔位与桩基钢护筒之间缝隙止水，并起到加厚加重底板的作用。然后可以抽套箱内的水，进行承台的钢筋、混凝土的施工。 这种钢筋混凝土的套箱施工，有以下优点： ⑴止水难度要小，止水主要是止住套箱底板与桩基钢护筒之间的间隙。 ⑵整体刚度大，自重大，克服水浮力有利。 ⑶潜水员作业工作量要小, 施工相对安全。 ⑷施工钢材投入少，不必回收重复利用;两个墩承台可以同时施工，对加快工期有利。
承台模板计算书
承台模板计算书
承台模板计算书 1、编制依据及规范标准 1．1、编制依据 （1）、现行施工方案 （2）、地质勘查报告 （3）、现行施工安全技术标准 （5）、公路施工手册《桥涵》（人民交通出版社2000.10） 1.2、规范标准 （1）、公路桥涵设计通用规范（JTGD60-2004） （2）、钢结构及木结构设计规范（JTJ 025-86） 2、工程概况 桥梁全长 m ，桥梁全宽 m ，共有承台4座。全桥承台钢筋用量为 t ，C15砼用量为 m 3，C30砼用量为 m 3 。 3、方案综述 承台模板采用竹胶板施工，竖肋采用50×100mm 方木，承台尺寸： 17.8×6.2×2.0m ；模板采用分块吊装组拼就位的方法施工。根据模板重量选择合适的起吊设备立模、拆模。 4、结构计算 4.1、荷载计算 当混凝土的浇筑速度在6m/h 以下时，新浇筑的普通混凝土作用于模板的最大侧压力可按下式计算，通过比较，一般取计算值较小者； 混凝土侧压力根据公式： Pmax=0.2221 210γv k k t Pmax=γ×h Pmax =0.22×24×5×1×1.15×22 1 =43 kpa Pmax =24×2=48 kpa 式中: Pmax-新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kpa ）； h -有效压头高度（m ）； ν –混凝土的浇筑速度（m/h ）；
0t -新浇混凝土的初凝时间（h ）； γ-混凝土的体密度（KN/m3）； K1-外加剂影响修正系数，不参加外加剂时取1.0，掺缓凝作用的外加剂时取1.2； K2-混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于30mm 时，取0.85； 50-90mm 时，取1.0；110-150mm 时，取1.15； H-混凝土灌注层（在水泥初凝时间以内）的高度（m ）。 倾倒混凝土时产生的水平荷载： P1=2.0 KPa （查桥梁施工常用技术手册） 振捣混凝土时产生的水平荷载： P1=4.0 KPa （查桥梁施工常用技术手册） 荷载组合： P=1.2×43+1.4×（2.0+4.0）=60 KN/m 2 4.2、承台面板计算 面板为受弯结构，需验算其抗弯强度及刚度。 面板采用δ＝18mm 厚竹胶板， 竖肋间距0.3m ，横肋间距0.6m ，取1m 板宽按三跨连续梁进行计算。 材料力学性能参数及指标 3 32 2 105418 10006161W mm bh ?=??=＝ 4 5 3 3 1086.418100012 1121mm bh I ?=??= = Α =b ×h=1000×18＝180002 mm 结构计算 a 、强度计算 σ= w M = 3 6 10 *5410*54.0=10Mpa<[σ]=45Mpa ，符合要求。 b 、刚度计算 f= 128EI ql 4 =0.002mm<300/250＝1.2mm ，符合要求。 4.3、竖肋计算
钢套箱围堰方案
唐龙大桥及接线（赣丰路-唐章路） 水中钢套箱围堰专项施工 方案 编制人：职务：职称： 审核人：职务：职称： 审批人：职务：职称： 江西中煤建设集团有限公司 唐龙大桥及接线（赣丰路-唐章路）项目经理部 二○一七年十二月
目录 一、工程概况 (3) 1.地质情况 (3) 2.气象条件 (3) 3.水文条件 (3) 4.水中围堰 (3) 二、编制目的原则和依据 (3) 1.目的 (3) 2.原则 (4) 3.依据 (4) 三、施工人员、设备和主要材料安排 (4) 1.施工队伍 (4) 2.机械设备 (4) 3.主要材料 (5) 四、钢套箱围堰施工方法 (6) 1.钢套箱围堰施工工艺流程 (6) 2.钢套箱施工前的准备工作 (6) 3.水中抽槽 (7) 4.钢套箱围堰设计情况 (8) 5.钢套箱侧板受力分析及计算 (9) 6.钢套箱施工 (10) 五、抽水止水 (11) 六、承台基坑开挖和承台施工 (11) 七、保证措施 (11) 1.质量保证措施 (12) 2.工期保证措施 (13) 3.安全文明保证措施 (13)
1.水深3米时计算 (15) 2.水深4米时计算 (18) 3.做设静动压按均匀承载计算 (21) 九、钢套箱围堰示意图 (22)
唐龙大桥水中钢套箱围堰施工专项方案 一、工程概况： 唐龙大桥及接线（赣丰路-唐章路）起点为赣丰路交叉口，终点与唐章路相接，道路等级为城市主干线。采用双向六车道布置，设计速度为50km/h，道路红线宽度56米，主桥桥梁宽度为35.5米，路线全长1.09km，总工期为579天。 1、地质情况：本桥位于赣州市南康区唐江镇横江村，横跨上犹江，华南褶皱系、赣西南凹陷（赣州-吉安）拗陷、信丰-于都拗褶断束红色岩系断陷盆地内。地层产状平缓-倾斜，厚度数百余米，分布稳定；地质构造表现为单斜构造或者不规则向斜盖层构造，场区附近无活动性深大断层。区域地质构造稳定。 2、气象条件：桥所处区域属中亚热带季风湿润气候，年平均气温19.3℃，冬无严寒，夏无酷暑，雨量充沛。12月均温8.8℃，7月均温28.6℃，无霜期286天左右，年平均降雨量1443.2毫米，年均日照时数1856.6小时。 3、水文条件：桥位轴线走向近南北，河流走向近东西，勘察区地貌属低山丘陵地段，桥位区地面黄海高程 104.43～125.60m，总体表现为南高北低。现状河流蜿蜒曲折，呈“S”型，宽约200m，水深2.95～3.5m。 4、水中围堰：水中钢套箱围堰只有主墩6#、7#。现在属于沽水季节，水深2.6～3.0m，每墩8根桩，共计16根，桩径2.2米，总桩长320米，承台尺寸为10.1m×9.1m，高度为3.5m。 二、编制目的、原则和依据： 1、目的： 为了加强唐龙大桥建设的施工管理，并对工程的安全、质量、工期、实
承台模板拉杆计算(100713)
一模板拉杆计算 1.1侧压力计算 模板主要承受混凝土侧压力，本工程砼一次最大浇筑高度为3.6米，模板高度为 3.65米。新浇筑混凝土作用于模板的最大侧压力取下列二式中的较小值： F=0.22γ c t β 1 β 2 V2 1 F=γ c H 式中 F—新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m2）; γ c —混凝土的重力密度，取24KN/m3； t —新浇混凝土的初凝时间，取10h； V—混凝土的浇灌速度，取0.48m/h； H—混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度，取3.6m； β 1 —外加剂影响修正系数，取1.2； β 2 —混凝土坍落度影响修正系数，取1.15； 所以 F=0.22γ c t β 1 β 2 V2 1 =0.22×24×10×1.2×1.15×0.482 1 =50.4816KN/m2 F=γ c H =24×3.6 =86.4KN/m2 综上混凝土的最大侧压力F=50.48 KN/m2 有效压头高度为 h=F/γ c =50.48/24 =2.1034m 混凝土侧压力的计算分布图见下图：
q=50.48KN/m2 1.2对拉杆的强度的验算 φ16mm螺纹钢对拉杆承受的拉力为 P=F.A =50.48×1.2×1
=60.58kN 式中P—模板拉杆承受的拉力（kN）； F—混凝土的侧压力（N/m2），计算为50.48kN/m2； A—模板拉杆分担的受荷面积（m2），其值为A=a×b； a—模板拉杆的横向间距（m）； b—模板拉杆的纵向间距（m）。 对拉杆承受的拉应力为 σ=P/S =60.58×103/（3.14×82） =301MPa<[σ]=335 MPa 式中S—拉杆的截面积,πR2=2.01×10-4 m2。
承台钢套箱设计计算书
水中承台施工方案—— 经调查分析，桥位处施工水位拟定是为5.0m。围堰的顶标高为 如下图所示： 施工水位+0.5安全高度+0.2m波浪高约▽5.7m. 2.5m 面板厚 =6mm 横向肋为：[10＠500 竖向肋为：I14a＠500 面板四周设∟140×140×10角钢与相邻面板连接，连接螺栓开孔Ф22mm，孔距150mm单排，螺栓M20*65mm 钢套箱拟设三层围令，上层围令设置标高▽4.5m处为内围令；中层围令设置标高▽2.5m处为外围令，下层围令设置标高▽0.7m处为外围令。 两层外围令旨在方便承台的施工。尽量缩短承台工期，且两道外围令均在河床面上，日后由潜水工切割，将其回收。 一、设计依据 1、仪扬河大桥施工图设计；
2、实测河床断面图； 3、历年的水文资料； 4、各种桥涵设计、施工规范和设计计算手册； 二、方案可行性研究及其对策 1、筑岛围堰：根据施工图设计，主墩承台顶面在河床面以上，墩位处水深5.0m左右。如采用土围堰（包括草袋土围堰或木桩土围堰），则围堰较高，必须将围堰做得很大。这样压缩航道不但对航运产生不利影响，且工程量很大，费工费时，土壤又缺乏，无论是从工期还是造价上均不够合理，同时在施工过程中还存在巨大风险，故此方案不能采纳。 2、钢套箱围堰：利用钢管桩脚手平台拼装，下沉钢套箱比较方便，而且钢套箱仅需下沉2.5m左右是完全可能的。在本桥的地质条件下，下沉2.5m最好采用单壁钢套箱，由于本身自重虽较小，但下沉较浅，这完全是可能的。且单壁钢围堰待承台浇筑后又能回收利用，经济上及工期上均是合理的。 综上，最后研究决定，采用单壁钢围堰施工承台。 三、套箱围堰平面尺寸及标高的确定 1、套箱围堰的标高拟定 顶标高：根据历年水文资料及一般以十年一遇的水位作为施工水位，故将施工水位定为▽5.0m，因流速不大，只考虑0.7m安全高度，所以套箱围堰顶标高为5.7m； 底标高：承台底标高为0.0m，封底混凝土厚度拟定为1.2m，围堰吸
钢套箱设计计算方案
钢套箱设计计算方案 一、 工程概况 XX 大桥XX 线X 号、X 墩为水中基础，桩基为X 根Φ2.2m 钻孔灌注桩，横桥向2排，每排3根。承台顶面设计标高为XXXXm ，底面设计标高为XXXm ，承台平面尺寸为14.40×10.9×4m 。 按项目部施工组织设计X#、X#墩承台围堰采用单壁钢套箱施工，钢套箱尺寸为承台尺寸放大100mm ，作为承台的模板。钢护筒外径2.4m 。 根据项目实测的地质情况后研究决定，X 号墩钢套箱施工设计水位为XXXm ，封底砼标高为XXXm ，钢套箱顶面标高为：XXXm ，钢套箱共分两节加工，（2m+5.5m ）,最下层按不拆除考虑,钢套箱设计示意图如下： 二、荷载取值 荷载的取值依据为《公路桥涵设计通用规范》荷载组合V 考虑钢吊箱围堰设计组合。 水平荷载：静水压力+流水压力+风力+其它 三、Q235钢材许用应力 轴向应力： []Mpa z 140=σ 容许应力提高系数1.3 []Mpa z 1823.1140=?=σ 弯曲应力： []Mpa 145=σ 容许应力提高系数1.3 []Mpa 5.1883.1145=?=σ 剪应力： []Mpa 85=τ 容许应力提高系数1.3 []Mpa 5.1103.185=?=τ 四、具体结构设计 （一）、封底砼设计 封底砼按1.5m 厚设计，用C30砼。 1、抗浮校核 浮力：131.1371917.91t ??= 封底砼自重：131.13 2.3 1.5452.4t ??= 钢护筒握裹力：1.5 3.14 2.4610678.24t ????=
钢套箱自重:52t 抗浮安全系数: 452.4678.2452 1.29 1.1917.91 K ++= => 满足要求 2、封底砼强度校核 取封底混凝土板计算。封底混凝土板由钢护筒与混凝土的握裹力和封底混凝土板自重抵抗作用于封底砼板的静水压力。为便于计算偏于安全地将封底混凝土板简化为空间梁格，钢套筒中心连线作为支点。简化模型梁宽按钢套筒间净距 4.1m 和1.6m 计算，梁高与混凝土板厚相同，取1.5m 计算。计算模型如下图所示。 水压力：271023 1.53 5.5/p KN m =?-?= 2136 4.1147.6/g KN m =?= 2236 2.693.6/g KN m =?= 内力计算结果： 最大计算弯矩：max 344.71M KN m =? 最大计算剪力：max 396.45Q KN = 最大支座反力：792.9KN 砼梁强度校核： 30#封底混凝土容许拉应力为：[]0.75Mpa σ= [] 1.65Mpa τ= 6max max 2 6344.71100.220.7541001500M Mpa Mpa W σ??===
承台模板计算书
中铁一局集团有限公司 沪通铁路站前Ⅵ标 承台模板设计计算单 设计： 复核： 审核： 中铁一局集团有限公司 沪通铁路站前Ⅵ标项目部 2015年5月
目录 一、工程概况 (1) 二、编制依据 (1) 三、模板构造及主要技术条件 (1) 3.1 模板构造 (1) 四、计算参数 (1) 五、模板受力分析及载荷计算 (2) 六、模板力学计算 (3) 6.1模板检算 (3) 6.1.1面板检算 (3) 6.3 对拉杆螺栓检算 (9) 七、结论 (10)
一、工程概况 模板为沪通VI 标承台模板，本计算主要针对其承台模板的强度、刚度进行力学分析计算，以利于安全施工。 二、编制依据 1、《混凝土工程模板与支架技术》； 2、《路桥施工计算手册》（第一版）； 3、《机械设计手册》（第四版）； 4、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）； 5、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）； 6、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）； 7、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JJ025-86）； 8、相关技术文件及图纸。 三、模板构造及主要技术条件 3.1 模板构造 模板采用6mm 厚的A3钢板，竖肋采用c10槽钢，间距0.4m 布置，背杠采用双c18槽钢，底顶部背杠均距离模板底顶0.5m 。水平方向每个1m 布置一组拉条，竖向设置两道拉条，距承台底0.3m 设置一道，承台顶设置一道，拉条采用直径20mm 的圆钢，螺帽采用双螺帽，。模板间采用20mm 的螺栓连接，最大浇筑高度3m 。 四、计算参数 (1)砼比重取值为：2.4t/m3； (2)钢材为Q235b 钢：重力密度3/5.78m N ，弹性模量为 MPa 5 101.2?； (3)强度设计值（GB50017—2003钢结构设计规范规定）：[]215a MP σ=拉、压 []215a w MP σ= [] 125a MP τ=； (4)容许挠度[]f ：结构表面外露的模板L/400，拱架、支架受载荷挠曲的杆件 L/400，钢模板的面板2mm ；
基础承台钢筋计算
1）基础承台： 底板钢筋长度=底板边长-2×保护层 根数=板底另一边边长-2min（75mm，s/2）（注：取小值）÷s（注钢筋间距）-1 Kg/m=长度×0.00617×b2 2）注：单柱独立柱基础边长≥2.5m时，基础底板配筋，按0.9边长下料，交错布置。外侧钢筋长度=底板边长-2保护层 根数=2根（两边各一根钢筋） 其余钢筋长度=底板边长×0.9-保护层 或者底板边长-0.1底板边长-保护层 其余钢筋根数=底板另一侧长度-2min（75mm，S/2）/S-1 1
03G101图集计算 1）柱纵筋=柱净高+柱基础插筋+（柱顶）锚固长度2）柱基础插筋=基础高度-保护层+弯折长度 2
3）柱顶锚固：中柱：梁高－保护层（柱的）≥lae，则直锚， 直锚长度=梁高－保护层 梁高－保护层＜lae时，则弯锚12d，弯锚长度=梁高－保护层+12d 边角柱：外侧钢筋=1.5lae 内侧钢筋同中柱 注：Lae=保护长度 3
柱箍筋根数： 1）加密段箍筋根数计算： 根数=加密段长度/加密间距+1【取max（本层净高，柱边长尺寸、500）】 2）非加密箍筋根数计算：根数=非加密段长度/非加密间距－1【取max（本层净高，柱边长尺寸、500）】 例子：（0.55+0.558）/0.1+1+（0.558/0.1+1）+（3.9－0.55－0.558×2/0.2－1） 梁+下部0.1加密区 + 下部加密区 +中间非加密区 4
柱和梁箍筋 2）箍筋长度（外围一圈长度）=（b-2×保护层+2d）×2+（h-2×保护层+2d）×2+1.9d ×2+2× max（75mm，10d）（注：取大值）03G规范计算。 箍筋长度（外围一圈长度）=（b-2×保护层）×2+（h-2×保护层）×2+1.9d×2+2×max（75mm，10d）（注：取大值）11G规范计算。 箍筋长度（里面一圈长度）=【（b（h）-2×保护层-D）/3×1+D+2D】×2+【h（b）-2×保护层+2d】×2+1.9d×2+2×max（10d，75） D—柱纵筋直径 d—箍筋直径 b—内侧钢筋箍宽 5
钢套箱施工工艺及方法
钢套箱施工工艺及方法 1）、钢套箱设计加工 在桩基础施工的同时进行钢套箱的设计机加工，包括钢套箱临时下放装置的设计加工。钢套箱采取委托加工方式，临时下放装置自行加工。此部分工作控制在最先一个墩位桩基础施工结束前15天左右完成。 2）、技术交底 施工前，项目部组织向现场技术员、工段和班组长进行逐级书面技术交底，内容包括施工方法、技术数据、质量与安全措施等。 3）、现场准备 现场准备包括进场通道的规划、施工用电引用和施工平台整理。利用右侧码头作为钢套箱等施工材料资源的进场通道；电力供应按自发电考虑，根据施工用电设备总功率，每个施工作业面配备200KW 发电机3台；在桩基础施工结束后，利用其施工平台作为承台施工平台，将桩基础施工遗留零星周转材料清除出承台作业范围，同时尽量拆除原平台上路基箱板，以减少钢套箱下放时的拆除工作量。 4）、钢套箱底板拼装 ①、钢套箱底板结构 钢套箱底板由型钢底梁和混凝土预制板组成，底梁采用两侧封口的I40b 型钢，两端设有侧壁限位装置，混凝土板为配筋预制板，其形式如图所示； 砼预制底板 ②、钢套箱底板拼装 桩基础施工结束后，清理施工平台现场，精确测量放样钢套箱底板位置，并保持标高一致。首先将型钢底梁用50t 履带吊按放样位置准确摆放，然后将混凝土预制底板按设安装在型钢底梁之上， 5)、钢套箱侧壁组装
①、钢套箱侧壁结构 钢套箱侧壁由直面和曲面两类，均由型钢和钢板构成，兼作承台施工侧模，侧壁间采用压板螺栓式法兰连接，顶部设限位装置与挑梁连接， ②、钢套箱侧壁组装 一套钢套箱侧壁共有4块直面侧壁和4块曲面侧壁组成，底板拼装完成后，采用50t 履带吊将侧壁顺序吊装就位，先吊装曲面侧壁后组装直面侧壁，侧壁法兰间加垫2mm 厚橡胶条，避免漏水。法兰压板要求拧紧，侧壁组装过程中要设置必要的临时支撑。 6）、钢套箱挑梁安装 ①、钢套箱挑梁结构 钢套箱挑梁由型钢构成，主要采用型钢I40b ，两端设置侧壁限位装置和吊杆吊挂分配梁其形式如图所示， 侧壁限位侧壁限位 吊挂分配梁 吊挂分配梁 钢套箱挑梁结构形式图 ②、钢套箱挑梁安装 一套钢套箱共有4根挑梁，侧壁组装完成后进行挑梁安装，先连接与侧壁间的限位装置，再安装吊杆，吊杆采用直径32mm 精轧螺纹粗钢筋，长度8.0m(或根据现场情况微调)，吊杆顶部螺母采用加长手柄扳手拧紧。 7）、钢套箱整体检查 钢套箱组拼完成后，需对其进行整体检查，检查项目如下：几何形状，包括平面几何尺寸，侧壁垂直度。法兰检查，包括法兰严密性和松紧程度。底板检查，主要看预制底板安装是否牢固。限位检查，检查各限位销的打入是否到位，卡销是否上全。吊杆检查，主要检查螺母是否拧紧，通过分配梁对底板的吊挂是否牢固等。 8）、钢套箱下放 通过对钢套箱的整体检查，确保钢套箱整体良好后准备下放。首先进行临时下放装置的设置（此项工作可在套箱组装的同时进行），临时下放装置采用型钢门式架配大吨位导链
承台钢模板计算书
承台钢模板计算书 编制：——————复核：——————审批：—————— 二零一八年三月
目录 1、工程简介 ......................................................................... 错误!未定义书签。 、工程概况.................................................................... 错误!未定义书签。 、模板结构形式............................................................ 错误!未定义书签。 2、设计相关参数选定 ......................................................... 错误!未定义书签。 、计算目的.................................................................... 错误!未定义书签。 、计算依据.................................................................... 错误!未定义书签。 、主要控制计算参数.................................................... 错误!未定义书签。 、设计技术参数及相关荷载大小选定........................ 错误!未定义书签。 、荷载类型............................................................ 错误!未定义书签。 、荷载组合............................................................ 错误!未定义书签。 、计算方法、模式................................................ 错误!未定义书签。 3、模板结构计算 ................................................................. 错误!未定义书签。 模板结构传力路线说明................................................ 错误!未定义书签。 面板计算........................................................................ 错误!未定义书签。 竖肋计算........................................................................ 错误!未定义书签。 横肋计算........................................................................ 错误!未定义书签。 龙骨计算........................................................................ 错误!未定义书签。 对拉拉杆计算................................................................ 错误!未定义书签。 模板底部限位受力........................................................ 错误!未定义书签。 模板外侧斜撑计算........................................................ 错误!未定义书签。 4、模板抗倾覆计算 ............................................................. 错误!未定义书签。 5、计算结果汇总 ................................................................. 错误!未定义书签。 6、结论 ................................................................................. 错误!未定义书签。
承台模板受力验算
主桥承台木模板计算 一、计算依据 1、《施工图纸》 2、《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50－2011） 3、《路桥施工计算手册》 二、承台模板设计 主桥承台平面尺寸为11.5×11.5m，高4m，由于主桥承台基坑开挖深度达10m，基坑钢支撑较多，不利于大块钢模板的吊装，故承台模板考虑采用木模板拼装。 面板采用15mm厚竹胶板（平面尺寸2440×1220mm），水平内楞为80×80mm方木，水平内楞外设竖向外楞，外楞为双拼φ48×3mm钢管，对拉螺杆采用直径20mm的螺纹钢。 承台模板立面局部示意图 承台模板平面局部示意图 三、模板系统受力验算 3.1 设计荷载计算 1、新浇混凝土对模板的侧压力 模板主要承受混凝土侧压力，本工程砼一次最大浇筑高度为4m，新浇筑混凝土作用于模板的最大侧压力取下列二式中的较小值：
1 F=0.22γc t0β1β2V2 F=γc H 式中 F—新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m2）; γc—混凝土的重力密度，取24KN/m3； t0—新浇混凝土的初凝时间，取10h； V—混凝土的浇灌速度，取0.6m/h； H—混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度，取4m； β1—外加剂影响修正系数，取1.0； β2—混凝土坍落度影响修正系数，取1.15； 1 所以 F=0.22γc t0β1β2V2 1 =0.22×24×10×1.0×1.15×0.62 =47.03 KN/m2 F=γc H =24×4=96 KN/m2 综上混凝土的最大侧压力F=47.03 KN/m2 2、倾倒混凝土时冲击产生的水平荷载
考虑两台泵车同时浇筑，倾倒混凝土产生的水平荷载标准值取4KN/m2。 3、水平总荷载 分别取荷载分项系数1.2和1.4，则作用于模板的水平荷载设计值为：q1=47.03×1.2+4×1.4=62 KN/m2 有效压头高度为 h=F/γc =62/24=2.585 m 3.2面板验算 木模板支护方式为典型的单向板受力方式，可按多跨连续梁计算。 内楞采用竖向80×80mm方木，方木中心间距250mm，模板宽度取b=2440mm，作用于模板的线荷载：q1=62×2.44=151.28kN/m，模板截面特性 1bh2=2440×152/6=91500mm3。 为：W= 6 1bh3=2440×153/12=686250mm4； I= 12 模板强度验算： 根据《路桥施工计算手册》表8-13查得最大弯距系数为0.1。 M max=0.1q1l2=0.1×151.28×2502=9.455×105N·mm σ=M max/W=9.455×105/91500=10.3Mpa＜[f m]=13Mpa，模板强度符合要求。 模板刚度验算：
单壁吊箱围堰计算书
目录 一、设计依据 (2) 二、工程概述 ...................................... 错误！未定义书签。 三、计算参数说明 (3) 四、计算工况说明 (4) 五、计算过程 (4) 5.1、封底混凝土计算 (4) 5.1.1、围堰上浮计算 (4) 5.1.2、围堰下沉计算 (5) 5.1.3、封底混凝土抗弯计算 (5) 5.2、围堰侧板计算 (6) 5.2.1、模型建立 (6) 5.2.2、水平主肋 (6) 5.2.3、竖肋计算 (7) 5.2.4、加劲肋与面板计算 (8) 5.2.5、侧板变形 (8) 5.3、内支撑计算 (9) 5.3.1、内支撑受力 (9) 5.3.2、内支撑焊缝计算 (9) 六、结论 (12)
单壁吊箱围堰计算书 一、工程概述 主桥14#、15#墩承台为低桩承台结构。海口特大桥主桥14#、15#墩承台尺寸为14.4m×10.2m，单个承台基础由6根直径2.5m的钻孔桩组成，承台厚度为4m，承台底标高为-4.0m，施工区域常水位+3.9m，百年一遇水位为+5.36m。 海口特大桥主桥14#/15#墩采用单壁吊箱围堰，分块拼装，整体下放，下放时采用吸泥下沉，下放到位后对河床标高进行确认后，浇筑封底混凝土，待混凝土达到设计强度后抽水，进行承台施工。 单壁吊箱围堰布置如下图所示： 单壁吊箱围堰立面布置图(mm)
单壁吊箱围堰平面布置图 (mm) 二、设计依据 1、主桥14#/15#墩承台设计设计文件、资料； 2、《钢结构设计规范》(GB50017-2012)； 3、《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011） 4、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）； 5、《简明施工计算手册》（第三版）（汪正荣主编）； 6、其它有关国家规范及参考书籍。 三、计算参数说明 ①、封底砼参数 封底混凝土采用C20水下混凝土，混凝土参数为： 14.3c f MPa =，γ=23KN/m 3，取τ：160kpa ②、钢结构参数 Q235B 钢，其容许应力[]170MPa σ=，容许剪应力[]100MPa τ=，角焊缝容许应力[]80f MPa =，材料弹性模量2.06*105。
无底钢套箱图纸(计算)
某大桥220～224墩无底钢套箱设计计算 1、地质条件： 220、223、225承台底以下为圆砾土，中密，容许承载力0.22MPa. 221、222、224承台底以下为松软土，中密，容许承载力0.12MPa 2、水文情况： 常水位：688.00 河床标高688.00 放水100m3/s 标高689.00 设计水位:689.50 套箱顶按690.00 3、墩结构设计： 承台平面尺寸9.10×10.80m，承台底标高详见表1，第一层厚度2.5m，第二层厚度 1.0m 钻孔桩基9φ1.25m，施工钢护筒埋设深度，筑岛面以下2～3m 4、梁体结构设计： 48m简支梁 5、承台施工： 采用明挖至封底砼底标高，汽车吊双机抬运钢套箱就位，浇注封底砼，抽水浇注承台砼 6、无底钢套箱结构设计： 6.1 结构尺寸： 平面尺寸，按承台平面尺寸每边放大0.1m为9.2×10.9m，其主立面图如下：
墩位标高表 6.2 结构检算： 6.2.1封底混凝土厚度计算 封底混凝土厚度不考虑桩的作用 假定封底混凝土厚度为1.2m，则水深h=689-684.37+1.2=5.83m 封底混凝土采用C30，抗拉强度设计值为1.43MPa，套箱设计为矩形，矩形封底
混凝土按周边简支支承的双向板承受水压均布荷载计算 l 1/l 2=9.2/10.9=0.844，其弯矩系数查表得： a 1=0.0564 a 2=0.0432 静水压P=5.83×10－1.2×23=30.7KN/m 2 ∴ ()2 21110.056430.79.2146.553M a pl KN m ==??=? ()222210.043230.79.2112.253M a pl KN m ==??=? 封底混凝土厚度 h ct h D = + 式中: K=1.5 安全系数 b=1000mm 板宽取值 f ct =1.43N/mm 2 C30混凝土抗拉强度设计值 M=封底混凝土板的最大弯矩 D=考虑水下混凝土可能与井底泥土渗混增加厚度,一般取300～500mm ，明挖，水浅取300mm 故3001275 1.3h mm m === 6.2.2 壁板计算 水深h=3.63＋1.0=4.63m ，按5.0m 计算，下端以封底混凝土为支撑(固结)，上端设内撑(铰结) 静水压 2 151050/P KN m =?= 动水压 P 2 P 2按流速V=1.0m/s 计算(百年流速1.3m/s) 222rv P KA g == 2 21.3351101 3.4/29.81KN m ????=? 动水压为倒三角形，两者叠加为梯形，壁板按静水压取值，其线荷载20.05/q N mm =,按均布荷载四边简支板计算，取l 1= l 2=500mm ，l x /l y =1，则K x =0.0368,K y =0.0368 M x =M y =Kql x 2=0.0368×0.05×5002=460N ·mm 板厚取5mm W=1/6bh 2=1/6×1×52=4.167mm 3
简单结构承台木模板受力计算
模板支立采用人工进行，在垫层上事先用砂浆做出承台模板底口限位边线。根据限位边线的位置将加工成片的模板安装就位，模板背后用80×100木方做横肋，横肋背后用50×100木方做竖肋，竖肋背后通过斜撑和底口横撑固定于边坡。模板底部与垫层接缝、模板与模板接缝均采用泡沫线填充防止漏浆,分块模板之间连接紧密,模板顶口用脚手杆作为临时支撑，浇筑完成后取出。以北侧3000×1200×700标准段承台为例，支模示意图如下： 7.模板受力计算 荷载计算： 在承台所有型号中，转角3处独立基础，受力最大，以此为例进行计算。 由公式F=Υc t0β1β2V1/2，Υc=25，t0=5，β1、β2均取，V=，计算得F=m2； 由公式F=Υc H，Υc=25，H=，计算得F=m2；
取以上2式最小值得混凝土对模板侧压力F=m 2； 考虑倾倒混凝土产生的水平荷载标准值4KN/m 2，分别取荷载分项系数和，则作用于模板的荷载设计值为： q 1=×+4×=m 2 模板强度验算 木模板的厚度为20mm ，W=1000×202/6=×104mm 3 设置4道横肋，跨度l=，M=21101l q =10 1××=·m 木材抗弯强度设计值f m 取，则模板截面强度σ=M/W=×106)÷×1 04)=mm 2 去除时间限制及相关安装说明： 1、安装过程中需要产品代码时，填写EC-C01 2、安装过程中需指定License文件时，请选择光盘中的\LICENSE\LICENSE-DAR\license.txt，即可去除时间限制。 3、如果在Windows XP中安装客户端或单机用程序，必须确保Windows XP升级到SP2。 4、如果选择SQL Server 2000做后台服务器，必须升级到SP3以上。首先安装Other tool中的数据库，然后再安装所需的客户端程序。 5、如果只在本机使用，建议只安装Stand-alone版本即可，这样只会在本机安装MSDE引擎，用于学习软件使用和一般项目管理足够用了。 6、安装指南可参考光盘\Doc-V5.0\IT下的adminguide.pdf，内有详细的安装说明。 7、最后说一句，P3确实是非常牛的项目管理软件！ 1、工程模式 工程组、工程、目标工程不限 每个工程可达10万条工序 自动进度计算和资源平衡 进展骤光灯和自动进度更新 显示进展线、前锋线 20级工作分解结构（WBS）编码 工程识别编码 24个用户可自行定义的作业分类码，可用于选择、排序、分组分析 16个用户自定义数据项 多个工程汇总成新工程 赢得值分析评价完成情况 保存历史数据 合并多个工程 总体更新用于一次修改批量数据 用户自定义的计划模板（子网络） 真正的同时多用户功能：多人同时更* Web 向导，用于Internet/Intranet Primavera 中国唯一总代理新、分析、制作报表 可对工程设定多级权限 与Microsoft Office 兼容的图形* 可按任意作业分类码和资源组合来组用户接口 显示进展线、前锋线/td> 20级工作分解结构（WBS）编码 2、进度计算 关键路径法（CPM）计算 单节点网络图（PDM）方式 自由浮时和总浮时计算 支持完成－开始、开始－开始、开始－完成和完成－完成四种作业关 关系线上可显示延时 每工程可使用31种作业日历 时间单位可为小时、天、周、月 1. 前言 水中承台的施工是桥梁建设的常遇问题，在传统的施工方法中常用的有土围堰、钢围堰等施工工艺，本文以顺德北滘黄龙特大桥大体积水中桩承台为例，具体介绍一种钢套箱法施工工艺。钢套箱法，属于一种悬吊式钢围堰，它以钢模板拼装成套箱，在充分利用水中桩基础施工时遗留下来的钢管桩及钢护筒形成悬吊体系的同时借助水的浮力，承受承台自重，既形成水中作业平台，又担当承台模板，以达到节约施工造价、缩短工期，确保工程质量的目的。 2. 工程概述 黄龙特大桥跨顺德水道，水深近十米，水中桩基础用钢管桩、贝雷架、工字钢搭设轻型栈桥及施工平台，以钢护筒穿透淤泥层及砂层，采用冲击成孔灌注方式施工。而主墩承台设计为水中大体积混凝土承台，平面尺寸均为18.2m×7.4m，高3.0m，设计标号为C30，封底砼0.5m厚，设计标号为C25 。根据水文特点、桩基础施工方式及承台的结构形式，本承台决定利用平台及钢护筒，采用钢套箱施工。 图1承台施工工艺流程图 3. 墩承台的施工方法 3.1套箱加工制作。每个套箱由60块侧板和16块底板组成，所有构件的加工均在后场加工完成，其中，侧板及承重系统由专业加工队进行加工以保证质量。待所有构件加工完成后，由船运至现场后拼装成整体。钢套箱侧板与侧板之间用螺栓连接，侧板与底板之间连接采用在底板上预埋钢板，再采用焊接钢板的方式进行连接定位。 3.2平台拆除及钢套箱拼装下沉。在桩基础施工完成并验收合格后，开始着手拆除平台。整个平台在拆除后仅保留平台外两侧中间位置各一根钢管桩，其余部分平台全部拆除。 钢套箱采用30T吊船配合安装，按以下步骤进行： 3.2.1承重支撑系统的安装。 （1）下支撑系统的安装 ①利用钻孔平台的剩余两根钢管桩和外侧的四个钢护筒，在其上用I20焊接牛腿，然后顺桥向安放3根双拼40工字钢，作为下支撑系统的临时支撑平台。 ②支撑平台安放好后，按设计位置在其上横桥向放置I45双拼工字钢作下支撑系统的底梁，各双拼工字钢缀板连接，按照吊杆的设计位置在双拼工字钢安装吊杆螺母，螺母与底梁通过节点板焊成一体。 ③在底梁上布置一层塑料薄膜或者油毛毡，随后拼装预制梁底板（预制底板在岸上预制场地进行预制）。待底板调整好其各自位置后，用PVC管预留出各吊点位置，即进行底梁上各预制底板之间湿接缝的浇筑。 安装底梁时注意先中间后两边，对称安装，保持安装梁、底梁不上翘，左右伸出长度控制好(在底梁起吊前划好记号)。预制板安装时要严格定位，板间距设计为10cm，与护筒之间距为7cm，，控制好各板与桩基护筒间的相对位置。保证各吊点在纵、横桥向位于一条直线上，以方便之后吊装、提升。 （2）上支撑系统的安装。上支撑系统的立柱为桩基础钢护筒，在安装之前将钢护筒的顶标高设置在同一标高位置，然后在钢护筒上横桥向安放3根双拼I20，再将主承重梁贝雷梁（共4组）放于双拼I20上，在贝雷梁上设置3根双拼I45作为吊梁（与底梁位置相对应）。 3.2.2下放系统的安装。钢套箱的吊杆采用32精轧螺纹钢筋，吊杆从上吊梁往下预埋件计算规范
水中承台钢套箱施工方法