某桩锚支护基坑的设计计算及监测
某桩锚支护基坑的设计计算及监测
张洪彬,安关峰,刘添俊
(广州市市政集团有限公司,广州510060)
摘要:某大型基坑工程位于广州市珠江新城CBD核心区,具有基坑开挖深度大、土层情况差以及周边环境复杂等特点。介绍了该深基坑工程的概况以及设计方案,并对其中采用人工挖孔桩+预应力锚杆支护的A-A区段进行了有限元分析,同时与设计计算结果以及现场实测结果进行对比,验证了设计方案的合理性及可靠性,为同类工程提供参考。
关键词:深基坑工程,人工挖孔桩,桩锚支护结构,有限元,M IDA S-G T S
中图分类号:T U473文献标识码:B文章编号:1004-3152(2011)03-005-04
1工程概况
某广场位于广州市珠江新城北部,西面和北面紧靠广州新CBD中心区公共绿化广场,西临珠江大道东,南面与广州/双塔0对望;东南西三面均以规划路为界。总建筑面积为157506m2,地上60层,总高度302.7m,地下5层,埋深约21.3m。
根据钻探资料,场地岩土层按成因类型可分为1填土层(Q ml)、o冲积成因的粉质粘土和粘土(Q al3)、?中粗砂(Q al3)、?残积成因的粉质粘土和粘土(Q el)、?白垩系上统大朗山组碎屑岩,岩性为泥质粉砂岩夹粉(细)砂岩和砾岩。
2基坑支护方案设计
支护结构采用人工挖孔桩加预应力锚杆,东北部采用内角撑。人工挖孔桩加预应力锚杆分A-A、B-B、C-C三个区段,沿竖向设三道锚杆,分别在- 3.5m、-8.5m及-15.0m处,均为一桩一锚,锚杆位置均设置腰梁,并于桩间锚杆穿过处留设5168-5套管。D-D区段内角撑沿竖向设三道,分别在-0.9m、-8.5m及-15.0m处。根据5岩土工程勘察报告6,局部区段存在厚约2m的砂层,为保证人工挖孔桩施工安全,在桩两侧设置水泥搅拌桩止水帷幕,搅拌桩为5550@400,水泥掺入比15%,要求穿过砂层且进入不透水层不少于1m,深度暂定为10m,具体深度根据现场情况确定。
支护桩共255根,桩径 1200,间距1400mm,桩长23~25m;采用内撑的竖向支撑桩共3根,桩径 1200,桩长23m。桩身混凝土强度等级为C25,护壁圈梁混凝土强度等级为C25。桩体配筋采用ó级钢,采用E50焊条,双面焊焊缝长5d。钢筋笼外侧设60mm厚混凝土垫块以保证钢筋保护层厚度。锚杆采用一桩一锚,倾角20b~25b,长约20 ~36m,要求进入中微风化岩3~5m;配5~8根755钢绞线,均为1860级;锚具采用OVM;锚杆抗拉承载力特征值为650~1050kN。东北部三道内角撑采用C40混凝土,ó级钢,腰梁尺寸为900@ 1000m m,内角撑梁尺寸为500@1000m m和500@ 800m m。各区段具体的设计方案详见图1。
采用大型有限元分析软件M IDAS-GT S对该广场各个区段的支护方案进行有限元分析,对实现过程及计算结果进行分析。在计算分析过程中,采用平面的地层)结构计算方法,土体采用莫尔-库伦本构模型,并考虑施工步骤的影响[1~3]。下面以A-A区段为例,对该区段支护结构的变形及受力情况进行有限元数值分析(具体模型见图2),同时与设计过程中采用的理正深基坑软件的计算结果及实测结果进行对比,验证设计方案的有效性及合理性。
收稿日期:2010-06-30
作者简介:张洪彬,男,1983年生,四川宜宾人,岩土工程硕士,现从事岩土地下及市政工程相关的计算研究及管理工作。
图1
各区段的支护方案
图2 A-A 区段的有限元计算模型
3 分析计算结果
3.1 有限元分析结果
图3为通过有限元分析得到的基坑水平位移分布图。由图3可知,A -A 区段的支护结构在开挖至坑底的时候,其水平位移最大值为2.16cm,发生
在支护桩从地表至坑底深度的中间位置。图4为基
坑地表沉降量变化曲线。
图3 A-A 区开挖至21.3m 时基坑的水平位移分布图
由图4可知,在不同施工阶段,随着与基坑边线距离的增大,基坑桩后地表土体的沉降在显著增加。但是当距离继续增加至20m 以后,地表的沉降量逐渐趋于定值,并且基本没有随开挖深度的增加而
6土 工 基 础 2011
发生变化。这说明当地表与基坑边线的距离大到一定程度后,地表的沉降主要是由于地表超载引起的,
与基坑的开挖无关。
图4 基坑地表沉降量变化曲线
图5为本区段支护桩体在不同施工步时的水平位移分布。由图可知,当基坑开挖至3.5m 时,由于此时还没有施加第一道锚索,因此此时桩体的最大水平位移分布曲线的变化趋势与悬臂桩类似,其最大值为12.02mm,发生于支护桩桩顶位置。此后施加第一道预应力锚索,相当于在锚索设置处施加了一道水平支撑,因此在锚索预应力的作用下桩顶的水平位移减小,桩体的最大水平位移值也减小为7.86m m,发生于地表以下11.76m 处的桩身位置。当基坑开挖至8.5m 时,桩身的水平位移增加,最大水平位移值为19.40mm,发生于地表以下5.49m 处的桩身位置。此后施加第二道锚索,使得最大水平位移值也减小为13.82mm,发生于地表以下7.50m 处的桩身位置。之后继续开挖至15m 深,此时最大水平位移值增大为23.31mm,发生于地表以下9.05m 处的桩身位置。然后继续施加第
三道预应力锚索,此时最大水平位移值也减少为18.90mm,发生于地表以下9.56m 处的桩身位置。最后基坑开挖至21.3m 的坑底,最终最大水平位移值为21.66mm,发生于地表以下11.22m 处的桩身位置。基坑支护结构最大水平位移值并不是发生在最后一步,而是发生在施加完第二道预应力锚索并开挖至15m 深度处的时候。由此可见,基坑的施工步对于支护结构的变形有着重要影响,在计算基坑变形的时候不能仅按最后的开挖状态进行计算,
而需要考虑到整个施工过程。
图5 A -A 区段支护桩体水平位移曲线
3.2 设计结果及现场实测结果
图6为采用理正深基坑软件中的增量法得到的开挖至基坑底部时支护桩体的水平位移及内力分布情况。图7则为该区段中部位置监测点CX18孔所测量到的支护桩水平位移分布。由图可见,该区段支护桩的水平位移最大值为23mm ,发生在地表以下10m 左右深度的桩身处。通过对比可以得出,采用有限元计算得到的桩身水平位移分布情况与实
际监测结果是比较接近的。
图6 A -A 区开挖至21.3m 时桩体水平位移及内力分布
7
第3期 张洪彬等:某桩锚支护基坑的设计计算及监测
图7 开挖至21.3m 时CX18测点桩体的水平位移分布
4 结语
深基坑工程技术含量高的高风险性工程,其成败关系到整个工程能否顺利进行、周边环境能否正常使用和人民生命财产能否安全。本文介绍了某深基坑工程的概况以及设计方案,并对其中采用人工挖孔桩+预应力锚索支护的某区段进行了有限元分析,同时与设计方的计算结果以及现场实测结果进
行对比,验证了设计方案的合理性及可靠性,可为同类工程提供参考。
通过本文的计算可知,基坑支护结构最大水平位移值并不一定发生在最后一步的施工工况,也有可能发生在基坑开挖过程中的某个工况。本项目深基坑的最大水平位移就发生在施加完第二道预应力锚索并开挖至15m 深度处的时候。由此可见,基坑的施工步对于支护结构的变形有着重要影响,在计算基坑变形的时候不能仅以最后的开挖状态进行计算,而需要考虑到整个施工过程。
参
考
文
献
[1] 朱合华,刘庭金,郑国平等.预应力锚索围护桩支护方案可行性
有限元分析[J].地下空间,2003.1(3)
[2] 侯永茂,王建华,陈锦剑.超大型深基坑开挖过程三维有限元分
析[J].岩土工程学报,2006.28(增刊,11)
[3] 顾宏伟,赵燕明,叶海林,吴越.深基坑预应力锚索支护对临近
既有建筑影响的数值分析[J].后勤工程学院学报,2006.4
Design,Calculation and Monitoring of Deep Foundation
Pit with Pile -Anchor Retaining Structure
Zhang H ong bin,An Guan feng,Liu T ian jun
(Guangzh ou M u nicipal Gr ou p Co,Ltd,Guangzhou 510060,C hina )
Abstract T he deep foundatio n pit w as located in the CBD r egio n in Zhujiang N ewto wn in Guang zhou,w hich had the follo wing char acter istics,t he hig h ex cav atio n depth,the poor pr operty of soil and the co mplex aro und envir onment.T he general sit uation and design of this deep fo undat ion pit w as introduced,w hich included two suppo rt structures:the manual hole dig ging pile and pr est ressed ancho r r etaining str ucture and the manua l ho le digg ing pile and concrete internal bracing suppo rt structure,and the Finite element method analysis was used to calculate the effect of manual ho le digg ing pile and pr est ressed anchor retaining st ruct ur e.T he rat ionality and reliabilit y of desig n w as ver ified by the co mpa rison betw een FEM analysis data and monito ring data.
Key words deep foundatio n pit,manual hole dig ging pile,pile -ancho r retaining str ucture,finit e element metho d,M ID AS -G T S
8土 工 基 础 2011
基坑支护结构的计算
第二部分 基坑支护结构的计算 支护结构的设计和施工，影响因素众多，不少高层建筑的支护结构费用已超过工程桩基的费用。为此，对待支护结构的设计和施工均应采取极慎重的态度，在保证施工安全的前提下，尽量做到经济合理和便于施工。 一、支护结构承受的荷载 支护结构承受的荷载一般包括 –土压力 –水压力 –墙后地面荷载引起的附加荷载。 1 土压力 ⑴主动土压力： 若挡墙在墙后土压力作用下向前位移时随位移增大，墙后土压力渐减小。当位移达某一数值时，土体内出现滑裂面，墙后土达极限平衡状态，此时土压力称为主动土压力，以Ea表示。 ⑵静止土压力： 若挡墙在土压力作用下墙本身不发生变形和任何位移（移动或滑动），墙后填土处于弹性平衡状态，则此时作用在挡墙上的土压力成为静止土压力。以E0表示。 (3)被动土压力： 若挡墙在外力作用下墙向墙背向移动，随位移增大，墙所受土的反作用力渐增大，当位移达一定数值时，土体内出现滑裂面，墙后土处被动极限平衡状态，此时土压力称为被动土压力，以Ep表示。
主动土压力计算 ?主动土压力强度 ?无粘性土 粘性土 土压力分布 对于粘性土按计算公式计算时，主动土压力在土层顶部（H=0处）为负值，即 表明出现拉力区，这在实际上是不可能发生的。只计算临界高度以下的主动土压力。土压力分布 可计算此种情况下的临界高度Zc，进而计算临界高度以下的主动土压力。
被动土压力计算 被动土压力强度 ?无粘性土 粘性土 计算土压力时应注意 ?不同深度处土的内聚力C不是一个常数，它与土的上覆荷重有关，一般随深度的加大而增大，对于暴露时间长的基坑，土的内聚力可由于土体含水量的变化和氧化等因素的影响而减小甚至消失。 ?、C 值是计算侧向土压力的主要参数，但在工程桩打设前后的、C值是不同的。 在粘性土中打设工程桩时，产生挤土现象，孔隙水压力急剧升高，对、C值产生影响。另外，降低地下水位也会使、C值产生变化。 水压力
边坡锚喷支护施工组织设计方案
万州经开区五桥生态工业园次干道及管网工程（二期）—纵一路二期 边坡锚喷支护 专项施工方案
编制人： 审核人： 审批人： 编制日期：二〇一七年十月十日 重庆市毅昌建设工程有限公司
一、工程概况 工程名称：万州经开区五桥生态工业园次干道及管网工程（二期）—纵一路二期 建设单位：重庆三峡产业投资有限公司 设计单位：中国市政工程西南设计研究总院有限公司 地勘单位：中冶建工集团有限公司 监理单位：重庆中渝建设工程监理有限公司 施工单位：重庆市毅昌建设工程有限公司 工程地址：万州经开区五桥生态工业园 二、编制依据 1、施工采用的规范： 《建筑基槽支护技术规程》(JGJ120-2012)； 《建筑机械使用安全技术规程》（JGJ33-2015）； 《施工现场临时用电安全技术标准》（JGJ46-2005）； 《建筑地基基础工程施工质量验收规范》（GB50202-2013）； 《建筑地基基础设计规范》（GB5007-2011）； 《喷灌工程技术规范》(GB/T 50085-2007)； 《混凝土强度检验评定标准》(GB/T50107)； 《锚杆喷射混凝土支护技术规程》(GB50086-2001)； 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）； 《建筑边坡工程技术规程》（GB50330-2013）； 《建筑地基处理规范》（JGJ79-2012）。
2、建设单位提供的施工图纸。 3、类似工程参照。边坡锚喷支护内容包括：喷射素混凝土和喷浆防护、锚杆挂网喷射混凝土和喷浆防护的有关施工作业。 三、锚杆施工 一）、锚杆的施工顺序如下： 测量放孔→脚手架搭设→安装钻机→钻进成孔→压力注浆锚杆安装→压力注浆 1、测量放孔 在已经削好的边坡上用全站仪测量布置每一排孔的两端点的孔位，然后用钢尺严格按设计图及有关规范等要求布好每个锚孔。在每个孔的位置用一面三角形的小红旗做标志，请监理工程师复核准确无误后方可进行下一道工序。 2、搭设施工平台 施工平台采用钢管脚手架搭设，根据孔位布置情况施工平台分层搭建，每层从5m高处开始每隔5m在坡上打入一根锚筋，将脚手架和锚筋连成一体，增加施工平台的稳定性。锚筋排距5m，脚手架上铺设木板并用铁丝固定作为钻孔平台，临空侧挂设安全防护网,脚手架严格按规范要求搭设,每搭设一级需经自检后报监理验收合格后再往上搭,不得随意搭设。 3、安装钻机 ①、钻机的安装应做到“正、平、稳、固”要求，确保钻机受力后不摇摆、不移位。 ②、钻机的方位，倾角、水平度和开孔钻头落点差均应复测，确保准确。为防止开孔钻头摆动大而造成孔位编移，可用孔口定位器辅助开孔。 ③、钻孔开孔角度误差不超过2°。钻机定点就位后应使锚杆水平方向孔距
桩锚支护专项方案
渭南市第二医院新址维修改造工程医疗综合楼 基坑支护工程 施 工 方 案 编制人： 审核人： 审批人： 年月日
一、编制依据 1、规范、规程及标准 2、施工图纸：《渭南市第二医院新址维修改造工程医疗综合楼基坑支护设计说明书》； 3、渭南市第二医院新址维修改造工程医疗综合楼岩土工程勘察报告。 二、工程概况 渭南市第二医院新址维修改造工程医疗综合楼深基坑支护工程场地位于渭南市东郊沋河西岸，朝阳路北侧。基础开挖深度约.基坑呈长方形，坑底长约，宽约，东侧距离现有6层住宅楼约,距围绕墙约,南侧距原4层门诊楼楼角最近距离约,西侧距现有2层民房约、距围绕墙约，北侧距原住院部约、距楼门厅约。基坑周围共设205根护
坡桩。 场地岩土工程条件：场地地貌单元属沋河左岸I级阶地，地形较平坦，地面高程～,相对高差。场地上部由杂填土、黄土状粉质粘土、中砂组成，下部由粉质粘土、砂土组成。 三、根据图纸基坑支护四周不同参数如下 根据基坑开挖深度、场地底层及基坑周边情况，本工程基坑采用排桩支护，桩顶采用冠梁连接，锚索与桩腰连接锁定，面层挂网、喷混凝土，具体如下： 1、基坑北侧、东侧AB段、CDE段78根桩（桩径800mm），每根桩两道锚索。下倾斜角度15°第一道锚索，-9m第二道锚索下倾斜角度15°，长度18m（锚索）。 2、基坑北侧BC段西侧KA段54根桩（桩径800mm），每根桩三道锚索，-3m第一道锚索，第二道，第三道-9m，下倾斜角度15°，锚索长度18m。 3、基坑东侧、南侧FGHIJK段57根桩（桩径800mm），每根桩二道锚索，在、-9m下倾斜角15°，锚索长度18m。 4、根据设计变更通知（001），施工坡道内侧支护形式与KA段支护形式相同，坡道外侧设置两道预应力锚索，第一道，第二道-9m;坡道外侧设置三道预应力锚索，第一道-3m,第二道,第三道-9m。下倾斜角度均为15°，锚索长度不等,即J-J’段共16根桩。 四、施工准备 施工前用挖掘机将四周工作面整平，挖掉表面松动土层。 1、工程材料
桩锚支护体系施工方案
桩锚支护体系施工方案 1、工程概况 本工程地上为全现浇钢筋混凝土剪力墙+钢结构，地下为钢骨砼框架结构，筏板基础。总建筑面积109341㎡，地上24层，地下4层；建筑总高度105.9m，基础基坑深度为-24.5m。 根据相关管线资料结合现场实勘，现场周围地下管线、管沟比较多，影响土方开挖及基坑支护施工的管线主要集中在西侧。 西侧新修的二环西辅路上东西走向的燃气管道（甩口）、电信井、有线电视井、热力管、雨污水管已进入场区西侧红线，土方及基坑支护施工时要破除或改移。 西侧电缆沟（南北走向，实勘断面尺寸*2.0m，埋深约4～7米,沿南北走向呈加深之势，外皮距场区西红线约25cm），且有两个甩口已进入场区西红线。此电缆沟是西侧基坑支护设计中考虑的关键问题。 2、地质水文条件 土质条件 根据北京市勘察设计院提供的现场岩土工程勘察报告（2003技031），本工程施工范围内土层从上到下如下： 人工堆积层①房渣土，杂色，稍湿，夹粘质粉土、粉质粘土填土①1层，黄褐色，湿可塑－软塑，高－中压缩性，层顶标高－46.26米。 粉质粘土、粘质粉土②层：褐黄色，湿-饱和，可塑状态，中高－中低压缩性，夹②1层砂质粉土②2粘质粉土、砂质粉土②3重粉质粘土，层顶标高－40.93米。. 粉砂、细砂③层：褐黄色，湿，低压缩性，夹③1层粉质粘土、粘质粉土，可塑，中低压缩性，层顶标高－35.32米。 圆砾、卵石④层，杂色，湿－饱和，低压缩性，夹细砂、中砂④1层，层顶标高－29.83米。
粘土、重粉质粘土⑤层，夹砂质粉土、粘质粉土⑤1层、粉质粘土、粘质粉土⑤2层，褐黄色，湿－饱和，可塑－硬塑，低－中低压缩性。层顶标高－24.29米。 卵石、圆砾⑥层，夹细砂、中砂⑥1层⑥2层，杂色，饱和低压缩性，层顶标高－21.53米。 水文条件 据水文地质资料、地下水位勘察地质剖面及勘察报告，本场地有4层地下水，具体埋深和水位标高详见如下地下水情况一览表： 3、总体设计方案确定 本工程基坑支护设计的基本参数如下：依据设计院要求，主楼部分基坑开挖深度按相对标高（绝对标高19.70m）确定。裙楼部分开挖深度按相对标高(绝对标高确定。 设计方案选取：因场地上部有不均匀的杂填土，地下管线复杂，特别是西侧管线实勘情况与施工图纸有所出入，如果采用从±开始护坡桩施工，可能会对地下管线及市政设施造成破坏，且不易修补。综合考虑以上各方面的因素，基坑支护方案采用多种支护体系。 东、南、北三侧：绝对标高34.20m（自然地表以下约9.0m）以上采用土钉墙，绝对标高34.20m以下主楼部分采用?800mm护坡桩加三道锚杆支护（见剖面图1-1）；纯地下部分采用?800mm护坡桩加二道锚杆支护（见剖面图2-2）。 西侧：实测电力管沟埋深由南至北呈加深趋势，西南部分基底绝对标高约为39.20m（自然地表以下约～7.0m，管沟结构断面尺寸为*2.5m），因此西侧拟按实测的管沟埋深进行设计，标高39.20m以上采用大开挖，挖出管沟结构；由于管沟南北走向埋深呈加深之势，管沟上部的覆土厚度约为2～4m不同。管沟上部覆
基坑支护设计计算——土压力.
基坑支护设计计算 1基坑支护设计的主要内容 2设计计算 根据地质条件的土层参数如图所示，根据设计要求，基坑开挖深度暂定为9m,按规范设定桩长为16.8m ，桩直径设定为0.8m ，嵌固深度站定为7.8m,插入全风化岩3.0m 。 2.1水平荷载的计算 按照超载作用下水土压力计算的方法，根据朗肯土压力计算理论计算土的侧向压力，计算时不考虑支护桩与土体的摩擦作用。地下水以上的土体不考虑水的作用，地下水以下的土层根据土层的性质差异需考虑地下水的作用。 土层水平荷载计算依据《建筑基坑支护技术规程》JGJ 120-99 1.计算依据和计算公式 主动土压力系数：) 2 45(tan 2i ai K ?-=ο 被动土压力系数：) 2 45(tan 2i pi K ?+?= (1)支护结构水平荷载标准值e ajk 按下列规定计算： 1）对于碎石土及沙土： a)当计算点深度位于地下水位以上时： ai ik ai ajk ajk K C K e 2-=σ b)当计算点深度位于地下水位以下时： w ai wa wa j wa j ai ik ai ajk ajk K h m h z K C K e γησ])()[(2---+-= 式中ai K —第i 层土的主动土压力系数；
ajk σ—作用于深度z j 处的竖向应力标准值； C ik —三轴实验确定的第i 层土固结不排水（快）剪粘聚 力标准值； z j —计算点深度； m j —计算参数,当h z j π时，取z j ,当h z j ≥时，取h ； h wa —基坑外侧水位深度； wa η—计算系数，当h h wa ≤时，取1，当h h wa φ时，取零； w γ—水的重度。 2）对于粉土及粘性土： ai ik ai ajk ajk K C K e 2-=σ （2）基坑外侧竖向应力标准值ajk σ按下列规定计算： ok rk ajk σσσ+= （3）计算点深度z j 处自重应力竖向应力rk σ 1）计算点位于基坑开挖面以上时： j mj rk z γσ= 式中mj γ—深度z j 以上土的加权平均天然重度。 2）计算点位于基坑开挖面以上时： h mh rk γσ= 式中mh γ—开挖面以上土的加权平均天然重度。 （4）第i 层土的主动土压力系数K ai 应按下式计算 )245(tan 2ik ai K ?- =ο 式中ik ?—三轴实验确定的第i 层土固结不排水（快）剪摩擦角标准值。
钢板桩基坑支护计算书
钢板桩基坑支护计算书
一、结构计算依据 1、国家现行的建筑结构设计规范、规程行业标准以及广东省建筑行 业强制性标准规范、规程。 2、提供的地质勘察报告。 3、工程性质为管线构筑物，管道埋深4.8~4.7米。 4、本工程设计，抗震设防烈度为六度。 5、管顶地面荷载取值为：城-A级。 6、本工程地下水位最小埋深为2.0m。 7、本工程基坑计算采用理正深基坑支护结构计算软件。
（1）内支撑计算 内支撑采用25H 型钢 A=92.18cm 2 i x =10.8cm i y =6.29cm Ix=10800cm 4 Iy=3650cm 4 Wx=864cm 3 ][126.11529 .6725][13.678 .10725λλλλ=== <===y y x i l i l x 查得464 .0768.0==y x ?? 内支撑N=468.80kN ，考虑自重作用，M x =8.04N ·m MPa f A N fy y 215][6.1091018.92464.01080.4682 3 =<=???=?=? MPa f Wx Mx A N fx x 215][05.58107.1361004.810117768.01080.4684 6 23=<=??+???=+?=? （2）围檩计算 取第二道围檩计算，按2跨连续梁计算，采用30H 型钢 A=94.5cm 2 i x =13.1cm i y =7.49cm Ix=20500cm 4 Iy=6750cm 4 Wx=1370cm 3 [ 计算结果 ] 挡土侧支座负弯距为：M max =0.85×243.3kN ·m=206.8kN ·m ，跨中弯矩为M max =183.4kN ·m 支座处： MPa cm m kN Wx M 9.15013708.206max 13 =?==σ，考虑钢板桩结构自身的抗弯作用，可满足安全要求。 跨中：][87.13313704.183max 23 σσ<=?== MPa cm m kN Wx M
最新基坑设计计算9453090
基坑设计计算9453090
前言 基坑支护工程伴随着现代建筑事业的告诉发展，其越来越重要。现代城市建筑物中，尤其是高层和超高层建筑中往往伴随有很大的基坑，故在修筑过程中需要设计支护方案对其支护。 在本设计支护过程中，主要涉及到软土地区的基坑支护形式和防水、降水方案。本基坑支护的两个主要方案有：排桩加内撑、地下连续墙加内撑。在本基坑支护内力计算中采用的方法主要有等值梁法和山肩帮男法。另外，支撑主要采用钢支撑。降水采用电渗法加喷射井点进行降水。在支护结构设计中，我们还要对支护结构进行抗隆起，抗渗验算。另外，在开挖过程中时时对基坑边缘和基坑周围的建筑物进行观察，以防止其过大变形。支护结构设计中最突出的为结构内力计算、配筋、基坑的稳定性验算、内撑的设计。熟悉了常见的内力计算方法及南方软土地区常见的支护形式，了解了各种各样的基坑支护形式
本基坑支护深度10m，周围环境较复杂。我们选取排桩加内撑和地下连续墙加内撑两种不同的支护型式。其中，排桩内力计算我们采用等值梁法进行计算。地下连续墙采用山肩邦男法进行内力计算。在等值梁法进行计算时，我们将内撑简化为铰支座,使其变成一个一次超静定结构，然后计算出内力并进行配筋。山肩邦男法进行计算时，采用分层开挖的方式。在第一次开挖后，根据力矩平衡、内力平衡计算，得出第一道内撑所受的力和墙体所受到的弯矩。这样依次直至最后一次开挖,得出墙体所受的最大弯矩与内撑所受到的力。内力计算完成后对基坑进行抗隆起、抗渗稳定性验算。在最后，对基坑采用理正软件进行复核计算结果。
The Foundation Supporting’s depth is 10m, the surrounding environment is complex. We select two different types that are piles adding the support and underground continuous wall adding the support . We use the Equivalent Beam method to calculate the pile internal forces. But we use the Shanjianbangnan method to calculate the underground continuo us wall’s internal forces.We simplify the internal supports into hinged supports and calculate by the equivalent beam method. we turn out to be a statically indeterminate structure,we can calculate the internal forces and reinforcement. When we calculate by the Shanjianbangnan method, we make slicing excavation. After the first excavation, the first wall’s force and bending moments that the wall will be calculated by torque balance and internal forces balance calculations. We get the biggest bending moment and the biggest force until the last excavation by upper step one by one. After the completion of the internal force calculation ,anti-uplift and the impermeability stability checking should be taken. In the end, we verify the correctness of the results for excavation by using Lizheng software.
锚网索喷支护技术标准
锚网索喷支护技术标准 1 范围 本标准规定了锚网索喷巷道支护技术要求。 2 规范性引用文件 本标准中涉及规范性引用文件，凡是注明日期的引用文件，仅注日期的版本适用于本文件。凡是不注日期的引用文件，其最新版本适用于本文件。 煤矿安全技术操作规程 GB 50511-2010 煤矿井巷施工规范 GB 50213-2010 煤矿井巷工程质量验收规范 GB 50086-2001 锚杆喷射混凝土支护技术规范 MT 146.1-2002 树脂锚固剂行业标准 3 技术要求 3.1 材质要求 3.1.1 锚杆、锚盘、螺母、让压构件的材质、品种、规格、强度必须符合设计要求，锚杆各构件强度与设计锚固力要匹配。不同规格的锚杆进场后，同一规格的锚杆每1500根或不足1500根的抽样检验不少于1次。 3.1.2 锚杆种类。根据集团公司实际，规定允许使用的锚杆种类包括以下五种： 3.1.2.1等强螺纹钢树脂锚杆。钢材屈服强度要求不低于335MPa，钢材宜选用螺纹钢、碳素结构钢，直径在Φ18mm、Φ20mm、Φ22mm及以上选取。 3.1.2.2高强预应力左旋无纵肋螺纹钢树脂锚杆 1）钢材屈服强度要求在335MPa、500MPa和600MPa三种规格的碳素钢或低合金高强度结构钢中选取，直径在Φ20mm、Φ22mm、Φ25mm及以上选取。 2）高强锚杆尾部采用滚丝工艺。锚盘采用厚度不小于8mm的20MnSi钢板制作，其尺寸应不小于120×120mm或Φ120mm。三点支撑抗压试验强度不低于设计锚固力。 3）高强预应力左旋无纵肋螺纹钢树脂锚杆实验要求：尾部螺纹部位的破断载荷大于杆体的破断载荷，主要表现在抗拉试验中，锚杆破断位置应在杆体部位，尾部螺纹部位破断或尾部螺纹与杆体交接部位破断视为不合格。除做屈服载荷实验外，应在杆体滚压螺纹部做抗弯试验。抗弯试验以Φ175mm为弯芯直径，受弯部位为杆体与尾螺纹交接部位，要求弯曲90°时，受弯部位不得脆断。抗剪切强度为屈服强度的0.6～0.8倍。 3.1.2.3 圆钢锚杆（只限于回采巷道煤巷两帮支护）。钢材选用GB/T702-2008标准热轧圆钢，直径在Φ14mm、Φ16mm和Φ18mm中选取。 3.1.2.4 玻璃钢或尼龙锚杆（允许在使用时间较短、围岩稳定的煤巷两帮、切眼面前侧使用），使用前必须有经总工程师批准的作业规程或施工措施。 3.1.2.5 经集团公司鉴定并经专业主管部门批准使用的新型锚杆。 3.1.3热轧圆钢锚杆埋深400m以浅使用，只用于支护回采巷道煤巷两帮，锚盘厚度不得小于6mm，长度在1000mm、1400mm和1600mm中选取；埋深超过400m时，必须使用Φ≥18mm 以上的等强螺纹钢树脂锚杆或高强预应力左旋无纵肋树脂锚杆，长度在1800mm、2000mm、
(完整word版)深基坑支护设计计算书详解
苏州新港（扬州）置业有限公司 名泽园地下室 基坑支护设计计算书 （设计编号：勘2014-92） 批准： 审核： 校对： 设计： 扬州大学工程设计研究院 2014.12.18
东侧放坡(4.2m～5.1m) ---------------------------------------------------------------------- [ 支护方案 ] ---------------------------------------------------------------------- 天然放坡支护 ---------------------------------------------------------------------- [ 基本信息 ] ---------------------------------------------------------------------- 规范与规程《建筑基坑支护技术规程》 JGJ 120-2012支护结构安全等级三级 支护结构重要性系数γ00.90 基坑深度H(m) 5.100 放坡级数2 超载个数1 ---------------------------------------------------------------------- [ 放坡信息 ] ---------------------------------------------------------------------- 坡号台宽(m)坡高(m)坡度系数 10.500 2.5000.750 2 1.000 2.6000.750 ---------------------------------------------------------------------- [ 超载信息 ] ---------------------------------------------------------------------- 超载类型超载值作用深度作用宽度距坑边距形式长度序号(kPa,kN/m)(m)(m)(m)(m) 120.000---------------
某综合楼深基坑支护设计(手算)
某综合楼深基坑支护设计 一、工程概况 1.环境条件概况 某综合楼是集购物、商住、办公于一体的综合性建筑，建筑面积70000m2。工程占地面积144×40m2。上部结构由三幢19~20层的塔楼组成，最大高度达81.5m，其中1号、2号楼带三层裙楼，三幢楼的裙房连在一起。塔楼群房采用框架剪力墙结构，钻孔灌注桩箱形基础，设两层地下室，挖深为8.9m，电梯井局部挖深达11.6m。该建筑物西侧剧长宁街仅5m，且在路面下埋有电缆线、煤气管道、自来水管道及污水管道等市政公用设施。南边是新华联施工现场，其围墙局开挖最小距离为4m，青春小区土方开挖时，新华联施工现场正处于打钻孔灌注桩阶段。东侧大部分为一片已完成拆迁的空地，其中有一幢友谊服装厂的四层厂房，间距约13m，北侧距长庆街约12m。 该场地为原住宅及厂房等拆除后整平，场地基本平坦。根据地质勘测勘料，地下水位埋藏较浅，平均深度为1.15m，其中上部土层透水性较好。 该场地30m深范围内土层的主要物理力学指标如下： 二、降水设计 根据本地的工程地质水文条件以及周围环境，设计采用喷射井点降水系统。由于上部透水性较好，采用环圈形式布置井点，并配抽水设备。方案为潜水完整井。 1．井点系统布置 井点管呈长方形布置，总管距沉井边缘1.5m。沉井平面尺寸为144×40m2，水力坡度取1/10。 1)井点系统总长度 [（144+1.50*2）+(40+1.50*2)]*2=380m 2)喷射井点管埋深 H=11.6+IL1=11.6+1/10*43/2=13.75m 取喷射井点管长度为14m 3)虑水管长度取L=1.5m ,φ38mm 4)在埋设喷射井点时冲孔直径为600mm，冲孔深度比滤水管深1米. 即：14.50+1.50+1.00=17.00m 井点管与滤水管和孔壁间用粗砂填实作为砂滤层，距地表1.00m处用粘土封实以
岩石锚喷支护设计计算书
岩石锚喷支护设计计算书 Prepared on 22 November 2020
岩石锚喷支护设计计算书 计算依据： 1、《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-2012 2、《建筑边坡工程技术规范》GB50330-2013 3、《建筑施工计算手册》江正荣编着 一、设计简图 二、基本计算参数 三、锚杆设计参数 岩质边坡采用锚喷支护时，整体稳定性计算及锚杆计算应符合以下规定：第1层锚杆的计算：
1、岩石压力水平分力标准值和锚杆所受水平拉力标准值可按下式计算： e hk=E hk/H==m2 H tk=e hk×s xj×s yj=××= 2、锚喷支护边坡时，锚杆的轴向拉力承载力标准值和设计值可按下式计算： N ak=H tk/cosα=cos15= N a=r Q×N ak=×= 3、锚杆的杆体计算： A s≥r0×N a/(ζ2×f y)=×××1000000= 所需钢筋根数n≥A s/×d×d/4)=××4)= 取n=2 【所需钢筋根数为2根】 4、锚杆锚固段长度计算： a.锚杆锚固体与地层的锚固长度l a1应满足下式 l a1≥N ak/(ζ1×π×D×f rb)=×××= b.锚杆钢筋与锚固砂浆间的锚固长度l a2应满足下式要求： l a2≥r o×N a/(ζ3×n×π×d×f b)=××2××1000××1000)= 计算出的锚固段长度L m=max(l a1,l a2)=. 【按照《建筑边坡工程技术规范》GB50330-20133m时，取.】 五、岩石锚喷支护构造要求 1.岩面护层可采用喷射混凝土层、现浇混凝土板或格构梁等型式。 2.系统锚杆的设置应满足下列要求： a.锚杆倾角宜为10°～20°； b.锚杆布置宜采用菱形排列，也可采用行列式排列； c.锚杆间距宜为～3m，且不应大于锚杆长度的一半；对Ⅰ、Ⅱ类岩体边坡最大间距不得大于3m，对Ⅲ类岩体边坡最大间距不得大于2m； d.应采用全粘结锚杆。 3.局部锚杆的布置应满足下列要求：
2016基坑支护设计计算书模板(1)讲解
第一章工程概要 1.1 工程概况 工程概况，附上基坑周边环境平面图 1.2场区工程地质条件 附上典型的地质剖面图 1.3 水文地质条件 1.4 主要设计内容 分析评价了场地的岩土工程条件。 根据场地的工程地质条件、水文地质条件，充分考虑到周边地层条件，选择技术上可行,经济上合理,并且具有整体性好、水平位移小,同时便于基坑开挖及后续施工的可靠支护措施，通过分析论证选择合适的基坑支护方案。 对基坑支护结构进行了具体设计计算，其中包括土压力计算、钻孔灌注桩的设计计算及锚杆的设计计算、稳定性验算（根据具体选择的支护方式，按照规范的要求进行设计，计算，和验算）。当不能满足稳定性要求的时候，需要重新设计计算或者做必要的处理，直至达到稳定性的安全要求。 选择经济、实效、合理的基坑降水与止水方案。 基坑支护工程的施工组织设计与工程监测设计。 1.5 设计依据 (1)甲方提供资料，岩土工程勘察报告（列出详细的清单） (2)现行规范、标准、图集等（按照规定的格式列出详细的清单，必须是现行规范）
第二章基坑支护方案设计 2.1 设计原则（摘自规范） 2.1.1 基坑支护结构应采用以分项系数表示的极限状态设计表达式进行设计 2.1.2 基坑支护结构极限状态可分为下列两类: a. 承载能力极限状态:对应于支护结构达到最大承载能力或土体失稳、过大变形导致支护结构或基坑周边环境破坏； b.正常使用极限状态：对应于支护结构的变形已妨碍地下结构施工或影响基坑周边环境的正常使用功能。 2.1.3 基坑支护结构设计应根据表3选用相应的侧壁安全等级及重要性系数。 表2.1 基坑侧壁安全等级及重要性系数 安全等级破坏后果 1.10 一级支护结构破坏，土体失稳或过大变形对基坑周边环境及地 下结构施工影响很严重 1.00 二级支护结构破坏，土体失稳或过大变形对基坑周边环境及地 下结构施工影响一般 0.90 三级支护结构破坏，土体失稳或过大变形对基坑周边环境及地 下结构施工影响不严重 注：有特殊要求的建筑基坑侧壁安全等级可根据具体情况另行决定 2.1.4 支护结构设计应考虑其结构水平变形、地下水的变化对周边环境的水平与竖向变形的影响，对于安全等级为一级和对周边环境变形有限定要求的二级建筑基坑侧壁，应根据周边环境的重要性、对变形的适应能力及土的性质等因素确定支护结构的水平变形限值。 2.1.5 当场地内有地下水时，应根据场地及周边区域的工程地质条件、水文地质条件、周边环境情况和支护结构与基础型式等因素，确定地下水控制方法。当场地周围有地表水汇流、排泻或地下水管渗漏时，应对基坑采取保护措施。 2.1.6 根据承载能力极限状态和正常使用极限状态的设计要求，基坑支护应按下列规定进行计算和验算：
深基坑支护设计计算书
嘉荷银座深基坑支护设计计算书 工程概况 嘉荷银座工程，地上17层，地下1层，框架剪力墙结构，地下室为整体筏板基础，深基坑开挖至地下 5.8m，基坑开挖支 护平面如图，工程地质情况如表所示，冬季施工不考虑地下水位的影响。 各土层主要物理，力学指标值 基坑形状如图: 39400 32000 地质情况 根据现场勘察资料，拟建场区地形基本平坦，本工程所涉及的地层从上至下分述如下： 1、杂填土：地表2.7m厚 2、粉质砂土:1.7m厚 3、粘土层：1.4m厚
4、其中地下水位在自然地坪下12n处一CFG桩设计1.计算主动土压力强度： 计算第一层土的土压力强度；层顶处和层底处分别为： 二a。= ' i z tan 2(45 - 1/ 2) 二0 匚ai = i h i tan 2(45 一:i / 2 ) 2 O 0 =i5 .5 2 tan 2(45 - i6 / 2 ) =i7 .6 KPa 第二层土的土压力 强度层顶处和层底处分别为： r仃i h i tan2(45 - 2/2)- 2ctan(45 - 2/2) — 15.5 2 tan 2(45 - 17 .2 /2) - 2 10
tan( 45 - 17 .2 /2) =1 .94 KPa 二 2 =(恂2h2)tan2(45 - 2/2)- 2c?tan(45 - 2/2) = (15.5 2 18.5 3) tan2(45 -17.2/2)-2 10 tan(45 -17.2 /2) 二31.9KPa 第三层土的土压力强度层顶处和层底处分别为： -^(忤2h2)tan2(45 - 3/2) - 2c s tan(45 - 3/2) = (15.5 2 18.5 3) tan2(45 - 21/2)-2 12 tan( 45-21/2) = 24.1KPa 「日3=(巾1 2h2 3h3)tan2(45 - 3/2)- .2. 2c3tan(45 - 3/2) o O -(15.5 2 18.5 3 20.5 3) tan 2(45 - 21 /2)- 2 12 tan(45 - 21 /2) 二53 KPa 计算被动土压力强度： 5 二3h3tan2(45 - 3/2)2c3tan(45 3/2) 二20.5 3 tan2(45 - 21 /2) 2 12 tan(45 21 /2) 二36KPa 二p2 3h d tan 2(45 - 3/2) 2c3 tan( 45 3/2) =20 .5 3 tan 2(45 - 21 /2) 2 12 tan( 45 21 /2) =36 43 .1h d 3.计算嵌固深度： A.基坑底面以下，支护结构设定弯矩零点位置至基坑底面的距h cl
2 排桩加双层锚杆支护结构设计
排桩加双层锚杆支护结构设计 2.1工程概况 某工程，主楼为14层，高度为46m;裙楼为6层，均采用框架结构，建筑面积360002 m 。 主楼地下2层，裙楼地下1层，筏板基础。基坑最大开挖深度为8m 。该工程南侧距道路12m ，西侧紧邻某5层住宅楼，基坑距建筑物外墙最远处为19m ，最近处为14m;距建筑物外侧围墙最远处为12m ，且该住宅楼北侧有一平房距基坑仅为8m(图1)。基坑开挖深度为8m 。基坑安全等级按二级考虑，基坑周围地表均布荷载按25kPa 考虑。距支护桩外侧距离为 11,1a m b m ==。 2.2 设计依据 （1）《建筑基坑支护技术规程》（JGJ120-2012） （2）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2012） （3）《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2012） （4）《建筑桩基技术规范》 （JGJ 94-2008） 2.3 工程地质及水文地质条件分析 2.3.1工程地质 该场地地层自上而下依次为:①杂填土:成分为粉质粘土、灰渣及碎砖、瓦片等，结构 松散;②粉质粘土:灰黑色，软塑~流塑，饱和;③粘土:棕红~褐色，可塑~硬塑;④残积土:灰绿色，可塑~硬塑，中密，很湿，为闪长岩风化。 2.3.2 土层物理性质指标
表1 土层主要物理力学指标 ) 2.3.3 地下水 地下水位高:地下水位距天然地坪仅为1. 4m，且基坑要经过整个雨季后才能回填。 2.4 方案选择 根据场地的工程地质和水文地质条件，最后决定采用深层搅拌桩作为帷幕隔水．基坑支护结构的类型应根据基坑周边环境、开挖深度、工程地质条件与水文地质、施工作业设备和施工季节等条件综合考虑。桩锚支护课用于不同深度的基坑边坡，支护体系不占用基坑边坡范围内的空间。考虑到本工程周边场地较为广阔，土质也较好，土层锚杆抗拔力较大，具有应有土层锚杆的条件，采用桩锚支护。支护桩桩顶在自然地面以下1m，第一排锚杆设在地面下3m，第二排锚杆设在地面下6m，水平距离为1.5m，两排锚杆上下错开。 2.5 支护结构设计计算过程 （1）支护结构受力计算（采用等值梁法逐层计算，包括锚固力、桩的嵌固深度、桩长、最大弯矩值及其作用点位置）； （2）锚杆设计计算（包括：确定锚杆的层数、间距、倾角、计算锚杆的轴力、以及锚杆长度和端面尺寸等）。 （3）桩身配筋计算；
桩锚支护
桩墙一锚杆支护 桩墙一锚杆支护结构通常由桩或地下连续墙、腰梁、锚杆三部分组成受力体系。当采用地下连续墙时，锚杆可以直接锚固在地下连续墙的墙面上。采用护坡桩时，第一层锚杆也可以锚固在护坡桩的冠梁上。桩墙一锚杆支护方法施工便利，大大提高了工程的安全稳定。 1 桩墙一锚杆支护结构的特点 常用的护坡桩包括钻孔灌注桩、挖孔桩、沉管灌注桩、冲孔桩等，由于护坡桩主要是承受弯矩，为保证具有足够的受弯能力，桩径一般在600mm以上。通常采用的腰梁由两根槽钢或工字钢，用钢板焊接或格构钢梁，也可以用钢筋混凝土腰梁。腰梁应和桩或地下连续墙连接牢固，以传递剪力。腰梁尺寸按受弯构件进行设计。 锚杆锚固在稳定土层以获得足够的轴向抗拔力。锚杆主要包括成束的受拉钢绞线或钢筋、注浆水泥固结体和连接腰梁的锚头三个基本部分。钢绞线用专门的锚具连接，钢筋用对焊在钢筋端部的螺扣连接。一般可看作杆件进行计算和设计。受弯构件按弯矩设计断面尺寸和配筋，要比承受竖向荷载的桩所用的配筋量大的多。锚杆为轴心受拉构件，从受力上沿锚杆长度分为自由段和锚固段，对锚杆承载力起作用的是锚固段。影响锚杆承载力大小的有三个控制条件：锚固段锚固体与周围土体的摩阻力；锚固体对钢筋或钢绞线的握裹力；钢筋或钢绞线的抗拉强度。 对于土层锚杆，握裹力一般大于钢筋或钢绞线与土之间的摩阻
力，因此承载力主要由摩阻力和钢筋或钢绞线的强度控制，可由摩阻力条件确定了锚杆承载力后，再根据承载力设计钢筋或钢绞线的截面。根据受力的材料，腰梁按钢结构或混凝土结构有关设计规范设计。 2 桩墙一锚杆支护技术要点 提高锚杆承载力的方法 桩墙—锚杆支护技术的关键是锚杆，而锚杆的作用是提供足够的抗拔力。锚杆的种类很多，从拉杆材料上可分为钢绞线锚杆和钢筋锚杆。一般钢绞线锚杆用于较高抗拔承载力的情况，钢筋锚杆用于抗拔承载力相对较低的情况。从成孔钻进工艺上划分，国内一般常用螺旋钻杆钻进和可带套管跟进的旋转冲击钻进。在砂土、软土和有地下水的情况下，套管跟进成孔可防止钻孔塌孔、缩颈。从注浆方法上划分，可分为一次注浆、二次高压注浆、重复高压注浆等。 锚杆安全系数的取值 在实际工程应用中，锚杆承载力确定的标准有两套体系，一种是和结构设计接轨的国家行业标准《建筑基坑支护技术规程》规定的方法，另一种是传统的安全系数表达方法，如中国工程建设标准化协会推荐性标准《土层锚杆设计与施工规范》采用的方法。这两种方法对荷载和承载力的定义和量值不同，但安全效果是基本接近的，应注意实际应用中不可混用。 锚杆预加轴力的取值 桩墙—锚杆支护结构应采用预应力锚杆，锚杆预加轴力取值大小对支护结构水平位移有较明显的影响，预加轴力大时位移小，预加轴
深基坑支护设计计算
一、排桩支护 ----------------------------------------------------------------------[ 基本信息 ]
[ 超载信息 ] [ 土层信息 ] [ 土层参数 ] [ 土压力模型及系数调整 ] ----------------------------------------------------------------------弹性法土压力模型: 经典法土压力模型:
[ 设计结果 ] --------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------[ 结构计算 ] ----------------------------------------------------------------------各工况： 内力位移包络图：
地表沉降图： ---------------------------------------------------------------------- [ 冠梁选筋结果 ] ----------------------------------------------------------------------
[ 截面计算 ] ---------------------------------------------------------------------- 二、整体稳定验算 ----------------------------------------------------------------------
锚喷支护工艺流程
锚喷支护施工工艺流程图
锚喷支护施工工艺控制标准 一、坡面清理 施工前对坡面虚碴、浮石及松动岩块进行轻撬清理，若发现新的夹层、断层、大裂隙，明显的地下水或危石悬体等及时反馈，由监理、地质、设计根据实际情况现场决定处理方案。 二、布孔 依据施工车间图或单元划分图对锚杆孔的孔位进行放点及布孔，布孔时用红油漆标识清楚。 三、造孔 上钻前由复检人员严格按照施工组织设计文件（孔位、孔深、孔距、倾角）等过程控制方法向作业队钻工作详细的交底，其孔位偏差应不大于10cm，孔斜偏差应不大于2度，孔深偏差应不大于10cm。 四、清孔 在造孔结束后，复检人员应及时督促清除孔内的石碴及岩粉，并对孔深、孔间距和孔倾角进行检查，对于不合格后的孔应立即进行返工处理，合格的孔进行堵塞保护。 五、锚杆制安 锚杆安装前检查锚杆加工长度及杆体除锈去污情况是否满足要求。砂浆锚杆若采用“先注浆后安装锚杆”的程序施工，锚杆孔径应大于杆体直
径1.5cm以上，注浆时，注浆管应插至距孔底5～10cm，随砂浆的注入缓慢匀速拔出，杆体插入后，若孔口无砂浆溢出，应及时补注；若采用“先安装锚杆后注浆”的程序施工，锚杆孔径应大于杆体直径2.5cm以上，杆体插入孔内长度不应小于设计规定的95%；孔口不能用砂浆封堵，及时对浆液未注满或沉降的孔进行补注。 六、挂网 钢筋网制安按施工组织设计要求进行，在地质条件较好的情况下，可先挂钢筋网，且钢筋网必须紧贴岩面，并与边墙锚杆绑扎牢，在地质条件差的情况下，应在短期内先素喷3～5cm厚混凝土，然后挂网喷护，喷护之前钢筋网必须紧贴喷混凝土面，并与边墙锚杆绑扎牢固。钢筋网片之间采用搭接方式连接，搭接长度为20cm，并相互绑扎牢靠。 七、受喷面清洗 清除受喷面所有浮土、松散的岩块和其它影响喷砼粘着力的污迹、脏物，必要时用高压风水冲洗；并按规定设置喷砼厚度标识。 八、喷射砼 喷混凝土料若采用现场自拌，自拌料点要求悬挂配合比标识牌，计量器具齐全，水泥架空堆放，粗细骨料应分开堆存并妥善保护，外加剂现场称量装袋备用。自拌料点搭设防雨棚，拌制前应经质量办验收后方可施工。 ⑴在喷混凝土过程中，根据生产能力和施工实际情况，分段分片依次进行，喷射顺序自下而上。
基坑桩锚设计计算过程(手算)
FGH段地层信息：基坑深7.3m , 桩锚支护，第一排锚杆2.2m, 第二排在4.7m处，角度30°。 一、)基坑示意图： 1）基坑外侧主动土压力计算如下： （1）填土： =q k a1- 2c1ka1=20x0.6558-2x12x0.8098=-6.32Kpa 填土顶部主动土压力强度：p上 a1 =（r1?1+q）k a1-2c1ka1= 填土底部的主动土压力强度：p下 a1 =(18.3x10.5+20)x0.6558-2x12x0.8098=119.69kpa （2）粉质粘土： 粉质粘土顶部的主动土压力强度：p a2上= （r1*?1+q）k a2-2c2ka2=
=(18.3x10.5+20)x0.5278-2x12x0.7265=94.54kpa 粉质粘土底部的主动土压力强度：p a 2下 =（r 1*?1 +r 2*?2+q ）k a 2-2c 2 ka 2= =(18.3x10.5+19.8x1.8+20)x0.5278-2x12x0.7265=113.35kpa （3） 临界深度： Z o =2c 1/r 1 ka 1– q/r 1=2x12/18.3x0.8098-20/18.3=0.53m 2）第一层锚杆计算： 基坑开挖到5.2m ，设置第一排锚杆的水平分力为T1。 1） 此时基坑开挖深度为h =5.2m ， 基坑外侧底部的主动土压力强度： p a 1坑底 =（r 1*?+q ）k a 1-2c 1 ka 1=(18.3x5.2+20)x0.6558-2x12x0.8098=56.09kpa 基坑内侧的被动土压力强度： p p 1坑底 = 2c 1 kp 1=2x12x1.2350=29.64kpa. p p 1下 =r 1（?1- ?）k p 1+2c 1 kp 1= 18.3x(10.5-5.2)x1.5252+2x12x1.2350=177.57kpa. 知： p a 1下