整定计算书(最终)5.22讲解
目录
第一部分设备参数 (2)
第二部分发电机保护整定计算 (3)
第三部分主变保护整定计算 (16)
第四部分启备变保护整定计算 (21)
第五部分高厂变保护整定计算 (27)
第六部分脱硫变保护整定计算 (32)
第七部分励磁变保护整定计算 (36)
第八部分非电量保护 (41)
第九部分失磁保护动作PQ方程计算 (38)
第十部分短路电流计算 (40)
第十一部分保护调试定值单 (42)
第一部分设备参数
１、发电机
３、启备变
励磁变为三台单相变压器组成，每台变压器铭牌：
第二部分：发电组保护整定计算
1、发电机差动保护
发电机差动保护采用双斜率比例差动特性，做为发电机内部故障的主保护，主要反应定子绕组和引出线相间短路故障。该保护动作于全停方式
发电机中性点CT 1LH 25000/5 TPY 星形接线 G60—I 发电机中性点CT 2LH 25000/5 TPY 星形接线 G60—II
发 电 机出口CT 7LH 25000/5 TPY 星形接线 G60—II 发 电 机出口CT 8LH 25000/5 TPY 星形接线 G60—I
选G60中Stator Differential 为发电机差动保护中的比例差动元件。 1.1 定子差动保护启动电流（STATOR DIFF PICKUP ） 1.1.1依据《导则》4.1.1一般宜选用()a gn n I 20.0~10.0。
依据《G60》说明书，最小启动值由正常运行条件下的差动电流决定，厂家推荐为pu 3.0~1.0。 考虑以上两种因素，取a gn op n I I 2.00.=
取PICKUP=154pu .0
1.2、斜率S1（STATOR DIFF SLOPE1）
S1=0.2
1.3、拐点1（STATOR DIFF BREAK1）
当制动电流小于拐点１时，为灵敏动作区，拐点１应以发电机内部短路时的最大制动电流为整定条件，由于未做定子绕组内部短路计算，发电机内部短路时的最大制动电流是未知数，为保证内部短路保护灵敏动作，则取装置最大动作值1.5pu ，因此取 BREAK1=1.5 pu
1.4、拐点2（BREAK2）
根据G60说明书5.5.5，拐点2是过渡区的终点和斜率2的起点，应是外部短路时保护制动区的始端，以发电机端部外部最大短路电流I kmax 为依据： I kmax = 94870/25000=3.79 pu
0.154pu 25000/38490.77A /53849/250000/519245/25002.0n 2.0a ===?=gn I
最终取 BREAK2=5pu .3
1.5、斜率2（SLOPE2）
取 SLOPE2=80%
1.6、灵敏度校验
按以上原则整定的比率制动特性，当发电机机端两相金属性短路时，差动保护的灵敏 系数一定满足5.1>sen K 的要求，不必进行灵敏度校验。
71548
8
436
521
2.8
差动保护动作特性曲线
1.7、保护出口方式：全停 2、定子接地保护（95%）
发电机中性点PT 5YH 20/0.1 G60—II 发电机中性点PT 5YH 20/0.1 G60—I
定子接地保护由接于发电机机端的过压元件实现的，希望保护95%的定子绕组。保护动作于全停方式。
2.1、动作电压的确定
根据《导则》，基波零序过电压保护的动作电压op U 应按躲过机端PT 开口三角绕组最大不平衡电压
max .unb U 整定，即： max .33unb rel op U K U =
式中：rel K ——可靠系数，取1.2~1.3。
max .unb U 为实测不平衡电压，其中含有大量的三次谐波，装置应有三次谐波滤过功能，若)05pu .0(5V 3U 0P =ua 这必须进行以下校验。
2.2、校验
根据《导则》，应校核主变高压侧接地短路时，通过变压器高低压绕组间的每相耦合电容M C 传递到发电机侧的零序电压0g U 的大小。
()Ω=?=K R n 32.181.0/20458.02
0E 为系统侧接地短路时产生的基波零序电动势。
kV U E H n
158.835505.035.00=?=?≈
M C 为主变压器高低压绕组间的单相耦合电容。据厂家提供数据为：
3127uF 9380/3==M C
∑g C 为发电机及机端外接元件每相对地总电容。
ph F C g /272.0μ=∑
变压器高压侧发生短路时，传递到机端的一次零序电压1043V 。
传递到发电机中性点的二次基波零序电压 5.215V 20
0.1
1043U g0=?=（取中性点PT ） 2.3、 现场做6kV 厂用系统单相短路试验，（注意断开高厂变6.3KV 侧中性点电阻），确保
保护不误动。
在未作以上试验时暂取10V 3U 0=，pickup=1pu .0
2.4 动作方式：
5S .0T =，全停。
3、 机端、中性点三次谐波比较保护
发电机出口PT 2YH
3
1
.031.0320 G60—I 、G60—II
发电机中性点PT 5YH 1.020 G60—I 、G60—II
3.1 动作值整定
其动作判据为：
()()()
Pickup V V V rd rd N rd N <+3033 and
()()()
Pickup V V V rd rd N rd ->+130330
作为3U O 定子单相接地保护的动作死区的补充，上述保护的动作区在发电机中性点附近20%的区域，为此选定：Pickup=20% 1-
Pickup=80%
E
3.2 三次谐波电压监视为：
()()n Supervisio V V rd rd N >+303=0.005pu 3.3 延时t=0.5s
保护动作方式：根据《导则》要求，定子绕组单相接地保护中的三次谐波部分仅动作于信号，但考虑实际情况并网前投跳闸，并网后仅动作于信号.
4、 定子匝间短路保护 4.1 纵向03U 保护定值
依据《导则》3V 2U O P .0-=得：
()03pu .03V U O P .0=
此03U 取自3YH 的开口三角，需经三次谐波滤过器滤波，滤过比大于80。
4.2负序功率方向闭锁元件
当外部系统发生短路时，纵向03U 不平衡电压增大，为防止误动，增加负序功率方向闭锁元件，该元件以机端三相电压和电流为输入量，经负序滤过器得负序电压和负序电流，最终获得负序功率P2。外部系统不对称短路时有P2由系统流入发电机（反向功率），此时负序功率方向元件动作，闭锁纵向03U 匝间保护。
负序功率方向闭锁元件采用“负序方向过流1反向”，根据GE 说明书介绍，反向元件比正序元件设计得更快并应用作闭锁方向。
为了取得更好的动作特性，负序方向过流元件的负序动作电流OP .2I 按下式取值
12OP .2I 125.0I I -=
式中0.125是GE 的推荐值。考虑到重负荷时的系统不平衡性，故障起始阶段和切除阶段的暂态过程和CT 误差，正序电流1I 越大，OP .2I 越小，负序方向过流元件越不灵敏，这就是GE 公司的“正序制动”。
4.3 0.1S 延时说明
由于在切除外部不对称短路时，机端负序功率的突变，会引起负序方向元件误动，为安全起见，增设延时元件，定值为
T=0.1S 动作于全停
4.4负序方向过流于元件定值清单
类型： 负序
正序制动：0.125
反向灵敏角： 正向灵敏角75度旋转180度 反向极限角：
90±
反向负序启动电流：0.05pu 延 时：0.1S
注：为了保证负序判别的正确，在调试时一定输入由外部系统流向发电机的负序功率，观察负序方向过流元件的正确动作。
5、电压制动过流
发电机中性点CT 1LH 25000/5 星形接线 G60—I 发电机中性点CT 2LH 25000/5 星形接线 G60—II 发电机端电压PT
5.1、过流元件
电压制动过流保护作为系统保护的后备，电流元件起动值整定为可靠躲过发电机最大运行负荷电流。pu I I 11.125000
19245
9.03.1n Kr K a gn rel op =?=?=
5.2 、灵敏度校验
=LM K 1.51.811.12500057890866.0>
=÷÷? 5.3 、保护动作延时
T=3S 动作于全停
因已有负序电流反时限保护，所以电压制动过流保护延时只考虑与升压主变、500KV 出线后备保 护的最长延时配合，暂取3S 。
6 、发电机负序保护
发电机中性点CT 1LH 25000/5 星形接线 G60—I 发电机中性点CT 2LH 25000/5 星形接线 G60—II
发电机负序保护用于防止由于过量负序电流对发电机转子造成的损害。选G60继电器中的Generator Unbalance 为发电机负序保护中的发电机不平衡元件。定时限用于减出力（报警），反时限用于跳闸。
6.1、负序定时限过流保护
整定原则：根据《导则》4.5.3，动作电流按照发电机长期允许的负序电流∞2I 下能可靠返回的条件整定。动作时间取5秒。
11.09
.0%
82.12=?==
∞*r rel op K I K I 式中：rel K —可靠系数，取1.2；
r K —返回系数，0.85~0.95，条件允许应取较大值。
T=5S 发信
6.2、负序反时限过流保护
反时限动作方程： 10S T )I I (2
n
2=
6.6.1 反时限上限：
反时限保护最大动作电流和最短动作时间以发电机出口两相短路时计算：
451.219245
203210
10000.3061I 3
max
.2=?????=
d '
'X —发电机的次暂态电抗（不饱和值）. S 666.108
.02.45110
I I A T 2
22222min =-=-=
∞*
6.2.2 反时限下限：
反时限保护最长动作时间设为1000S ，则最小负序动作电流为：（应考虑散热，故
引入∞.2I ）
128.00.0801.0I 1000
10I 22
2min .2=+=+=
∞ 0.128〉0.11完全满足先发信后进入反时限特性
为了满足500KV 侧线路保护选择性，取500KV 侧两相短路产生的负序电流校核
58.119245
203210
10000.193)(0.3061I 3
max
.2=?????+=
d ''X —发电机的次暂态电抗（不饱和值）。
t X —主变压器电抗。
根据GE 保护装置负序反时限动作曲线，求出500KV 侧两相短路时负序保护动作时间。
4S 58.110
)I /(I K T 2
2e 2min ===
核对线路后备保护时间，应保证时间选择性
6.2.3．保护动作方式：全停
6.2.4 故负序电流保护定值清单
标准电流： 19245/25000=0.77pu 1段启动： 11% K 值： 10
最小时间： 1.666S 最大时间： 1000S 1段复位时间：240S 2段启动：12.8%
2段延时：5S
7、转子绕组过负荷保护
励磁变压器高压电流互感器变比300/5 7.1、定时限转子过负荷保护定值为
A 37233
2
412895.005.1I fd..pickup =??=
（低压侧） pu 552.0300/20
89
.03723I fd..pickup =?
=（归算高压侧） 延时 T=5S 发信
7.2、反时限转子绕组过负荷保护
选用式中：A=28.2，B=0.1217，P=2 IEEE 反时限特性曲线：
???????
?????????+-???? ???=1217.01I 2
.282
fdn fd I TMD T 以,25.1=fd U 允许时间60S 推算TMD
A I fd 5160412825.1=?=
对应励磁变高压侧交流有效值：
pu I 624.0300/20
89
.0816.05160=?
?=≈ 以)/(fdn fd I I =0.624/0.552=1.127 和S T 60=代入公式：
()??
?
???+-?==1217.01127.12.28602
TMD T ，TMD=0.574 校核：以转子过电压能力代替过电流能力
7.3 保护功能：动作于全停。
核对励磁变过负荷能力曲线，完全在此曲线之上，满足励磁变过负荷能力要求，所以励磁变反时限 过负荷保护也用此定值。
8、频率异常保护 8.1低频率保护
共设四级，每级均有“每次”和“累计”允许运行时间，保护动作于信号。
8.2高频率保护:
9、失步保护
发电机中性点CT 1LH 25000/5 星形接线 G60—I 发电机中性点CT 2LH 25000/5 星形接线 G60—II
发电机出口PT 1YH
31
.0/3
1.0/31.0/320 G60—I 发电机出口PT 2YH
3
1
.0/31.0/31.0/320 G60—II 9.1、电抗参数（1000MVA S B =）
以667MVA 为基准容量下基准电抗：
Ω=?=151
.0/205/2500066720Z 2b （二次值）
以1000MVA 为基准容量下的基准电抗：
Ω=?=101
.0/205/25000100020Z 2b （二次值）
Ω=?==415267.0X OB '
d Ω=?+=43.210)05.0193.0(OA
阻抗线AOB 的阻抗角075=?（正向灵敏）
9.2、振荡模式
选为3步方式
9.3、振荡监视
以三相正序电流大小监视，其值为
8pu .0I OP = 9.4、振荡正向范围
Ω4
9.5、振荡反向范围
Ω6
9.6、外环限制角
0001012060180180=-=-θ，1
θ应大于负荷功角
9.7、中环限制角
000209090180180=-=-θ 9.8、内环限制角
0003060120180180=-=-θ 9.9、外、中、内环左右限制线
因为不要求设置盲区，所以各限制线内取很大值Ω50
9.10、延时设置
设定系统最小振荡周期为0.4S,则有
计算公式：()12360min
δδ-?
=T t op {1δ、2δ代表外圆、中圆、内圆的限制角。} 启动延时 ()
S t 330.0902013604
.01=-?=
(穿越外环与中环) 启动延时 ()
S t 330.06090360
4
.02=-?=
(穿越中环与内环) 启动延时 S t 20.03==(穿越内环，同步功率变号，转子加速)
启动延时 S t 20.04==(穿越左侧内环与外环，同步功率已变号，转子加速) 复位延时 S t 50.01== 振荡保持延时取为0.4S
9.11 振荡跳闸模式 延时（在振荡轨迹离开外环时跳闸） 9.12 振荡次数 1次 9.13 出口方式：全停
外环
中环
内环
外环
中环
1
θ2
θ3
θ?
10、 过激磁保护
发电机出口PT ３YH
3
1
.0/
31.0/31.0/320 G60—I 发电机出口PT ３YH
31
.0/3
1.0/31.0/320 G60—II 根据《导则》，当发电机与主变之间无断路器而共用一套过激保护时，其整定值按过激磁能力较低
的发电机整定。
变压器制造厂提供变压器过激磁能力如下（额定负荷）：
PICKUP=1.08
5S T =发信，减励磁。
10.2、二段定时限
PICKUP=1.2 T=3S 全停（厂家尤工提出装置可以实现两段定时限）
10.3、反时限部分
因发电机制造厂没有提供发电机额定负荷下的过激磁能力，参照同类机组参数给定及计算如下： 选用反时限动作判据为：
???
?
????-???? ??=1pickup U/f /T DM T 2
已知pickup=1.08，u/f=1.15时有T=10S ，由上式导出
TMD=1.338
最终得过励磁保护的反时限特性（U/f~t ）为
11、过电压保护
按《导则》4.8.4取
gn O P 3U .1U =
PICKUP=3pu .1
5S .0T =
动作功能:全停
12、失磁保护： 12.1已知参数
Ω=?=??='
587.415306.01.0/205
/2500066720306.0X 2d
Ω=15X b
12.2失磁阻抗园（小圆Z1）
圆心：Ω=+=79.9)15587.4(5.0C 1 半径：Ω=?=7.5155.01R
12.3失磁阻抗园（大圆Z2）
圆心：Ω=+=+=29.19)34587.4(5.0)X X (5.0C '
d d 2
半径：Ω=?=17.0
345.0R 2 从机端看发电机电抗为d X >+'
d d X 5.0X ，物理概念有误，但对保护定值影响很小，仍按上式整定
12.4 机端三相低电压
U 3?。OP =0.85pu 12.5 保护动作延时
Ω
=??=341
.0/205
/250006672027.2X 2d
进入小圆动作区时 T1=0.5S 进入大圆动作区时 T2=1S 保护出口动作方式： 程跳
13、突加电压保护
发电机出口CT 7LH 25000/5 星形接线 G60—II 发电机出口CT 8LH 25000/5 星形接线 G60—I
发电机出口PT 1YH
3
1
.0/
31.0/31.0/320 G60—I 发电机出口PT 2YH
31
.0/3
1.0/31.0/320 G60—II 误上电保护主要用于保护发电机在盘车和减速过程中发生的误合闸。
13.1、误上电保护运行方式
低压元件和发电机离线状态的不同逻辑组合，决定了误上电保护的运行方式。由于该保护电压取自
发电机出口ＰＴ，因此选低压元件和发电机离线状态相与的逻辑方式，即发电机电压低和发电机离线同时满足为该保护的开放条件。
13.2、过流电流元件 pu I OP 3.0= 13.3、低电压元件
整定原则：低电压元件按可能出现的最大故障电压整定。
pu X X X X K U T G G rel
72.005.0192.0430.04
30.03.1*
min
***=++?=++?=
保护出口：全停
14、逆功率保护
发电机出口CT 7LH 25000/5 星形接线 G60—II 发电机出口CT 8LH 25000/5 星形接线 G60—I
发电机出口PT 1YH
31.0/3
1.0/31.0/320 G60—I
发电机出口PT 2YH
3
1
.0/31.0/31.0/320 G60—II
根据《导则》4.8.3，动作判据为
op P P -<式中：P ——发电机有功功率，输出有功功率为正，输入有功功率为负；
op P ——逆功率继电器的动作功率。
14.1、动作功率op P 的计算公式
()21P P K P rel op +==()MW 12.18
600%06.1%35.0=?+? 标么值为pu p op 401.020
25318.12=??=
式中：rel K ——可靠系数，取0.5；
1P ——汽轮机在逆功率运行时的最小损耗，取额定功率的3%；
2P ——发电机在逆功率运行时的最小损耗，取()gn P P η-≈12。 η——发电机效率，600MW 机取98.94%；
gn P ——发电机额定功率。
14.2、逆功率保护动作时限
不经主汽门触点，60S 2=t 动作于全停。
14.3、继电器特性角
RCA 表示继电器动作区方向，本保护为逆功率保护，动作区在180°方向，因此取
RCA=180
15、程序跳闸逆功率定值
pu S 401.0min =
经主汽门触点，延时S t 5.01=动作于全停。
16、 PT 断线闭锁
延时0S .11=t 发信。
第三部分主变压器保护正定计算
2、 差动保护
2.1、各侧CT 变比和冗余度
550KV TPY 1500/1A 1500/775.2 =1.93
20KV （发电机）TPY 25000/5A 25000/20784=1.2 20KV （高厂变）TPY 25000/5A 25000/1818.7=13.7 20KV （脱硫变）TPY 25000/5A 25000/577.4=43.3
选20KV 侧为基准侧，250001pu =（一次）或5A （二次）
2.2、最小动作电流
励磁变低压侧三相短路电流是主变差动保护的不平衡电流，其值为：
n 3
104I .020784/20
31010003.131=??? PICKUP=173pu .025000/I )104.005.002.0(2.1n =?++?
er K ——电流互感器的比误差，TPY 型0.01×2；
ΔU ——变压器调压引起的误差，取调压范围中偏离额定值的最大值（百分值）。取05.0%5.22=?。
2.3、第一斜率S1
应兼顾内部短路灵敏度和外部远处短路时非周期分量引起的不平衡电流，S1不能过大，也不能过小，最终取S1=0.3
2.4、第1断点break1I
为保证内部短路的灵敏度，取GE 装置的最大值 0pu .2I break1=
2.5、第2斜率2S
为确保外部短路不误动，取
8.0S 2=
2.6、第2断点break2I
最大外部短路电流为主变低压侧短路，其系统和二号机供给的短路电流为120.59KA ，
8pu .425000/120590=
取break2I =5pu
2.7、差动速断保护
为不破坏比率制动特性的完整性0pu .8PICKUP =，
2.8、内部短路sen K 校验
内部最小短路电流，主变高压侧最小两相短路计算。
break13
min
.K I 1.99pu 1.152.0866.025000/20
3101000198.0306.01866.0I ?=??=???+?=
所以33.33.0/1K sen ==
2.9、二次谐波闭锁
10%，3取2方式
2.10五次谐波闭锁 10%
1
2345678
0.173
比例制动特性曲线
保护作用于全停 3、 高压侧零序过流保护
电流定值和延时应与500KV 系统保护配合，由中调给定。
4、500KV 边短路器（1DL 和3DL ）闪络保护
闪络保护由断路器离线和相电流、负序电流判据组成。电流判据应在一相闪络和两相闪络时灵敏动作。
4.1 一相闪络分析
一相闪络分析（两相断开状态）
X 2Σ＝X 1Σ＝0.497+0.12＝0.617 X 0Σ＝0.154+0.30＝0.454 一相闪络时负序电流和相电流为（设2E E n m =-，考虑相位差180度）
828pu .01500/550
3101000454.02617.02I 3
2=???+?=
2.484pu
3I I 2==φ 按最大负荷整定相电流元件定值：
pu 775.01500/775.25.1I O P .=?=?
K sen =2.484/0.756 =3.28 合格 一相闪络时500KV 侧负序电流 以K sen =2.0计算
4.2、两相闪络分析
电势I E 和E Ⅱ不同相，设 I E —E Ⅱ =1.0 X 2Σ＝X 1Σ＝0.617 X 0Σ＝0.454 X 2Σ// X 0Σ=0.288
两相闪络时健全相正序电流
0.77pu
0.71.1 1500
/550
31010000.617288.01I 3
a1=?=???+= 414pu
.02/828.0I op ==
负序电流（550KV 侧）
32pu .0454
.0619.0454
.0-0.77I a2-=+?
=
零序电流（550KV ）
44pu .0454
.0619.0619
.0-0.77I a0-=+?
=
闪络相电流（550KV 侧）
()pu
j j j c 96.094.0185.044
.0866.02132.0866.02177.0I I b =--=-??
?
??+-?-+??? ??--?== 取定值：
负序动作电流按K sen =2计算得
16pu .02/32.0.2==op I
相电流标么值：775pu .01500/775.25.1I op =?= K sen =0.96 /0.775=1.3 合格
4.3 最终按两相闪络时计算值选闪络保护电流定值为：
16pu .0.2=op I （负序电流定值） 775pu .0=op I （相电流定值）
1S .0T1= （全停） 4S .0T1= (启动失灵)
5、500KV 中断路器（2DL ）闪络保护
分析同边断路器（1DL ），但闪络保护出口Ⅱ段（4S .0t 2=）只跳1DL 和3DL ，不启动失灵保护。
高压整定计算书
二、高开整定列表
高爆开关整定计算原则 一、计算原则与公式 根据《煤矿井下供电的三大保护细则》： (1)、过载值：φ cos 31??≤ e e g U P I g ……高压配电装置的过载整定值，A ； P e ……高压配电装置所带负荷的额定功率之和，kW; U e ……高压配电装置的额定电压，kV; Cos φ……功率因数取0.85; (2)、短路值根据公式计算： )(4 .1e x Qe b z I k I k I ∑+?≥ I z ……高压配电装置短路电流整定值; I Qe ……容量最大的电动机额定起动电流，(包括同时启动的几台电动机）A ； k b ……矿用变压器的变压比，一次电压为10000V ，二次电压为690V 时， 变比取14.5；一次电压为10000V ，二次电压为1200V 时，变比取8.3; ∑I e ……其余（已启动电流的除外）电动机的额定电流之和; K x ……需用系数，取1; 对于电子式高压综合保护器，按电流互感器(5A)倍数分级整定： ge b e x Qe I k I k I n ∑+≥ 式中 n ……互感器二次额定电流(5A)的倍数
I ge ……高压配电装置额定电流，A ； ∑Ie 、I Qe 、Kx 、k b ……含义同上； (3)、对于Y/△接线变压器，计算出的整定值灵敏度应按公式校验 Z b d I k I 3)2(≥1.5 )2(d I ……变压器低压侧两相短路电流，A; I z ……高压配电装置短路电流整定值; k b ……矿用变压器的变压比，取14.5或8.3; ∑R=R 1/K b 2+R b +R 2 ∑X=X X +X 1／K b 2+X b +X 2 ()) ()(22 2 ) 2(X R U I e d ∑+∑= (4)、公式S V X 2=、∑?=33V I S 、∑=X V S 2、3 2866.0S S I I = X 、系统电抗 V 2、系统电压 S 、系统短路容量：地面10KV 变电站系统短路容量按100MVA 计算） 3 S I 、稳态三项短路电流 X ∑、短路回路的总电抗
10kV高压开关柜整定计算书(综保整定计算)
大砭窑煤矿地面10kV高压柜 整定计算书 机电科 二零一七年八月一日
审批记录
10kV 高压柜整定书 一、地面变电所10kV 高压柜整定计算书(1000/5) 根据目前煤矿井下主要用电设备用电负荷统计知总负荷为9600KW ，最大设计负荷为7600KW,高压柜到主井变电所采用的是YJV 22 3×185mm 2电缆,200m 。 1、线路电抗X l =01X l=0.08×0.2=0.016Ω 2、总电阻∑R=01R l=0.221×0.2=0.0442Ω 3、总阻抗∑X=X S +X l =0.45+0.0016=0.4516Ω 4、线路末两相短路电流 ) 2(min .s I =()() 2 2 2∑∑+? X R Un = 2 2 ) 4516.0()0442.0(210000 +?=11019.09A 5、线路最大长时工作电流： Ir=? cos 3??U P = 8 .01039600 ?? =693A 6、过电流保护电流： Ig=Kj Kf Kjz Krel ??×I max = )8 .01037600 96008.010376005.1(20085.00.115.1??-+?????? =6.5A 7、速断保护电流：
Id= Kj Kjz Krel ?×) 3(max .s I 根据现场经验，取3倍的线路最大长时工作电流进行整定。 Id=Kj Kjz Krel ?×3Ir = 6933200 .115.1??? =11.85A 8、灵敏度校验： Km=) 2(min .s I /Kj ×Id>1.5 =11019.1/（200×11.85）=4.58>1.5 满足条件。 式中K rel ――可靠系数，取K k ＝１.15 K f ――返回系数, K f =0.85 K jz ――接线系数,其值视继电器的接线方式而定，此取1.0 K j ――电流互感器的变比 式中?cos ――设备组平均功率因数，此取0.8 Imax — 线路最大工作电流 ) 2(min .s I ――被保护线路末两相短路电流 二、通风机房高压柜整定计算书（300/5） 根据目前通风机房用电设备用电负荷统计知总负荷为1120KW ，最大负荷功率为560KW,使用LG-120架空线，3000Km 。 1、线路电抗X l =01X l=0.08×3=0.024Ω
低压整定计算书
负 荷 整 定 计 算 书 （低压部分）机电科
2016年月 目录 序、低压开关整定计算原则 (2) 一、井下低压开关整定计算 (3) …………………15 二、井下开关整定表……………………………………附表：河南先锋煤业负荷统计表序：低压开关整定计算原则 1、馈电开关保护计算 （1）、过载值计算：I=I=1.1×∑P eZ(2)、短路值整定计算：I≥I+K ∑I eQe Xd)(2?1.5 K=≥(3)、效验：d?d式中：I----过载电流整定值Z∑P---所有电动机额定功率之和 I---短路保护的电流整定值d I---容量最大的电动机的额定启动电流Qe K---需用系数，取1.1 X∑I---其余电动机的额定电流之和e(2)---被保护电缆干线或支线距变压器最远点的两相短路电流I d值
1.5---保护装置的可靠动作系数 型号：KBSG-400kVA，所带负荷：391.8KW1#变压器（一）、智能馈电开关整定： （1）型号：KBZ4-400，Ie=400A,Ue=660V, 用途：1号变压器总开关；过流速断时间设为0.75S，短路和漏电速断时间设为0.2S， 负荷统计：P=75KW,启动电流I=75×1.1×6=495A,∑P=316.8KW。Qemax （2）过载整定： 根据公式：I=I=1.1×∑P =316.8×1.1=348.48A eZ取348A。 （3）短路整定： 根据公式 I≥I+K∑I edX Qe=495+（316.8－75）×1.1=760.98A 取761A。 （4）校验： 2，长度为255米，折算系数为1.37电缆MY-3*35+1*16mm，折算后长(2)=1902A。度为349米，经查表得I d(2)?1902依据公式K===2.49＞1.5 经校验整定符合要求。 d?761d （二）、智能馈电开关整定： （1）型号：KBZ4-400，Ie=400A,Ue=660V, 用途：主井二部皮带和11050回风巷电源分开关；过流速断时间设为0.5S，短路和漏电速断
(完整word版)继电保护定值整定计算书
桂林变电站35kV及400V设备继电保护定值整定计算书 批准： 审核： 校核： 计算： 超高压输电公司柳州局 二〇一三年十一月六日
计算依据： 一、 规程依据 DL/T 584-2007 3～110kV 电网继电保护装置运行整定规程 Q/CSG-EHV431002-2013 超高压输电公司继电保护整定业务指导书 2013年广西电网继电保护整定方案 二、 短路阻抗 广西中调所提供2013年桂林站35kV 母线最大短路容量、短路电流:三相短路 2165MVA/33783A ； 由此计算35kV 母线短路阻抗 正序阻抗 Z1= () () 63.0337833216532 2 =?= A MVA I S Ω
第一部分 #1站用变保护 一、参数计算 已知容量：S T1=800kVA，电压：35/0.4kV，接线：D/Y11，短路阻抗：U K=6.72% 计算如下表： 注：高压侧额定电流：Ie= S T1/( 3Ue)= 800/( 3×35)=13.2A 高压侧额定电流二次值：Ie2=13.2/40=0.33 A 低压侧额定电流：Ie’=S T1/( 3Ue)= 800/( 3×0.4)=1154.7A 低压侧额定电流二次值：Ie2’=1154.7/300=3.85A 短路阻抗：Xk=（Ue2×U K）/ S T1=（35k2×0.0672）/800k=103Ω保护装置为南瑞继保RCS-9621C型站用电保护装置，安装在35kV保护小室。 二、定值计算 1、过流I段（速断段）
1）按躲过站用变低压侧故障整定： 计算站用变低压侧出口三相短路的一次电流 I k(3).max= Ue /（3×Xk ）=37000/（3×103）=207.4A 计算站用变低压侧出口三相短路的二次电流 Ik= I k(3).max /Nct=207.4/40=5.19A 计算按躲过站用变低压侧故障整定的过流I 段整定值 Izd=k K ×Ik k K 为可靠系数，按照整定规程取k K =1.5 =1.5×5.19=7.8A 2）校验最小方式时低压侧出口两相短路时灵敏系数lm K ≥1.5 计算站用变低压侧出口两相短路的一次电流 min ).2(Ik = Ue /〔2×（Z1 +Xk ）〕 =37000/〔2×（0.63 +103）〕=178.52A 式中：Z1为35kV 母线短路的短路阻抗。 计算站用变低压侧出口两相短路的二次电流 Ik.min= min ).2(Ik =178.52/40=4.46A 校验最小方式时低压侧出口两相短路时灵敏系数 Klm= Izd Ik min .=4.46/7.8=0.57<1.5 不满足要求 3）按满足最小方式时低压侧出口短路时灵敏系数lm K ≥1.5整定 I1= lm K Ik min .=4.46/1.5=2.97A 取3.0A 综上，过流I 段定值取3.0A T=0s ，跳#1站变高低压两侧断路器。 2、 过流II 、III 段（过流）
10kV高压开关柜整定计算书
10kV高压柜整定计算书 机运事业部 年月日
审批记录
10kV 高压柜整定书 已知：110KV 变电所10KV 母线三相短路电流为)3(.c s I =,母线短路容量S k =Uav ?3)3(.c s I =××=,电源电抗X S =2Uav /K S ==Ω。 一、主井10kV 高压柜整定计算书(400/5) 根据目前主井主要用电设备用电负荷统计知总负荷为1818KW ，最大电机功率为1600KW,高压柜到主井变电所采用的是YJV 22 3×95mm 2电缆,400m 。 1、线路电抗X l =01X l=×=Ω 2、总电阻∑R=01R l=×=Ω 3、总阻抗∑X=X S +X l =+=Ω 4、线路末两相短路电流 )2(m in .s I = ()() 2 2 2∑∑+? X R Un = () () 2 2 4532.00884.0210000 +? =10875.48A 5、线路最大长时工作电流： Ir=? cos 3??U P = 8 .01031818?? =131A 6、过电流保护电流： Ig=Kj Kf Kjz Krel ??×I max = 8085.00 .115.1??×（8.010316005.1???+8 .010*********??-） =3.19A 取3.2A
7、速断保护电流： Id= Kj Kjz Krel?×)3( m ax .s I 根据现场经验，取3倍的线路最大长时工作电流进行整定。 Id= Kj Kjz Krel?×3Ir = 800.1 15 ..1?×3×131 =5.7A 8、灵敏度校验： Km=)2( m in .s I/Kj×Id> =（80×）=> 满足条件。 式中K rel――可靠系数，取K k＝１.15 K f ――返回系数, K f = K jz――接线系数,其值视继电器的接线方式而定，此取 K j――电流互感器的变比 式中? cos――设备组平均功率因数，此取 Imax—线路最大工作电流 )2( m in .s I――被保护线路末两相短路电流 二、风井10kV高压柜整定计算书(400/5) 根据风井改绞后供电负荷情况，总负荷为2016KW，最大电机功率为1600KW，高压柜到风井变电所采用的是YJV- 3×70mm2电
井下整定计算书
山西煤炭运销集团阳城四侯煤业有限公司井下高低压开关整定计算 编制单位：机电科 编制日期：二〇一四元月七日
目录
井下电网设备保护整定计算 一、高压开关整定计算原则 根据《煤矿井下供电的三大保护细则》、《井下供电系统图》、《煤矿电工手册》进行计算。 1、过载值计算： I g ≤ ? cos 3??e e U P g I ——高压配电装置的过载整定值，A ； e P ——高压配电装置所带负荷的额定功率之和,kW; e U ——高压配电装置的额定电压，kV; ?cos ——功率因数取； 2、两相短路值计算： 对于电子式高压综合保护器,按电流互感器(5A)倍数分级 整定：ge b e x Qe I k I k I n ∑+≥ n ——互感器二次额定电流(5A)的倍数 I Qe ---容量最大的电动机的额定启动电流 K X ---需用系数，取 ∑I e ---其余电动机的额定电流之和 b k ——矿用变压器的变压比，取 ge I ——高压配电装置额定电流，A ；
3、校验: 5.13) 2(≥z b d I k I ∑R ＝R 1/K b 2 +R b +R 2 ∑X ＝X X +X 1/K b 2 +X b +X 2 ∑∑+= 2 2 ) 2() ()(2X R U I e d ) 2(d I ——变压器低压侧两相短路电流，A ； I Z ——高压配电装置短路电流整定值; b k ——矿用变压器的变压比，取二、低压开关整定计算原则 根据《煤矿井下供电的三大保护细则》、《井下供电系统图》、《煤矿初步设计》、《煤矿电工手册》进行计算。 1、过载值计算：IZ=×∑P 2、两相短路电流计算： ∑R ＝R 1/K b 2+R b +R 2 ∑X ＝X X +X 1/K b 2 +X b +X 2 ∑∑+= 2 2 ) 2() ()(2X R U I e d 注：根据以上公式计算过程由Excel 表格完成。 3、校验：电缆干线效验： z d I I ) 2(≥ 开关保护效验： z d I I 8)2(≥ 式中：I Z ----过载电流整定值 ∑P---所有电动机额定功率之和 I d ---短路保护的电流整定值 I Qe ---容量最大的电动机的额定启动电流
10kV高压开关柜整定计算书[综保整定计算].docx
10kV 高压柜整定计算书
机运事业部 年月日 审批记录 单位签字日期 编制 审核 分管副部长 机运部长 机电副总
10kV高压柜整定书 已知： 110KV 变电所 10KV 母线三相短路电流为I s(3.c)=13.44Ka,母线短路容量 S k=3Uav I s(3.c)=1.732 ×10.5 ×13.44=244.4MW,电源电抗X S= Uav2/S K=10.52/244.4= 0.45 Ω。 一、主井 10kV 高压柜整定计算书 (400/5) 根据目前主井主要用电设备用电负荷统计知总负荷为1818KW ，最大电机功率为1600KW, 高压柜到主井变电所采用的是YJV22 3×95mm 2电缆 ,400m 。
1 、线路电抗 X l = X 01 l=0.08 ×0.4=0.03 2 Ω 2 、总电阻∑R= R 01 l=0.221 ×0.4=0.0884 Ω 3 、总阻抗∑X=X S +X l =0.45+0.0032=0.4532 Ω 4 、线路末两相短路电流 I s (.2min ) = Un = 10000 =10875.48A 2 2 2 2 2 R X 20.0884 0.4532 5、线路最大长时工作电流： P Ir= 3 U cos 1818 = 3 10 0.8 =131A 6、过电流保护电流： Ig= Krel Kjz ×I max Kf Kj = 1.15 1.0 ×（ 1.5 1600 + 1818 1600 ） 0.85 80 3 10 0.8 3 10 0.8 =3.19A 取 3.2A 7、速断保护电流： Id= Krel Kjz ×I s (.3m ) ax Kj 根据现场经验，取 3 倍的线路最大长时工作电流进行整定。 Id= Krel Kjz ×3Ir Kj = 1..15 1.0 ×3×131 80
煤矿高低压整定计算
小回沟项目部井下变电所供电系统 整定计算书 中煤第十工程处小回沟项目部 2016年1月1日
小回沟项目部 供电系统保护整定计算会签会签意见： 机电经理： 技术经理： 机电部长： 机电队长： 计算： 审核： 日期：
小回沟项目部井下变电所电力负荷统计表
整定值统计表（变电所高压部分）
第一部分 井下变电所高压供电 计算公式及参数： 通过开关负荷电流计算公式：?cos 3???= ∑∑N e X E U P K I 过载保护动作电流计算公式：∑?=E rel aoc I K I （A ）； 过流保护动作电流计算公式：Ie=Iqe+Kx ∑Ie 速断保护动作电流计算公式：∑+?=) (E q rel aq I I K I （A ）； Ie —过流保护装置的电流整定值； Iqe —容量最大的电动机的额定起动电流； ∑Ie —其余电动机的额定电流之和； rel K ：可靠系数； X K ：需用系数； ?cos ：功率因数； b K ：变压器的变压比； N U ：开关额定电压；
∑e P ：负荷总功率； q I ：最大电机起动电流； 一、10KV 一回路进线高开（001） 负荷总功率∑e P ：2710.5KW ；功率因数：0.8；同时系数：1 （1）过载保护动作电流： ?cos 3??? ? ?=? =∑∑N e x s rel E rel aoc U P K K K I K I = A I aoc 5.2058.0*10*732.15 .2710*1* 1*05.1==A ； 过载保护动作电流实际整定值：210A ； 动作时间：4S （2）过流保护动作电流Ie ： Ie=75+[（2710.5-260）/(1.732*10)]=216 整定值：360A ，动作时间1.3S （3）速断保护动作电流： 最大电机总功率e P ：260KW ；最大电机起动电流q I ：75A ； 速断保护电流整定计算： ?? ?? ??????-??+?= + ?=∑∑?cos 3)()(N e e x s q rel E q rel aq U P P K K I K I I K I = ??? ?????-??+?=8.010732.1)2605.2710(11752.1aq I = 298.7A; 速断保护电流实际整定值：640A ； 动作时间：0S 灵敏度校验：电缆型号MYJV22 3×95，供电距离1100米，换算后供电距离583米，根据两相短路电流效验算，1100*0.53=583 查表得：Id(2)=1120A 。
kV高压开关柜整定计算书综保整定计算 (1)
10kV 高压柜 整定计算书 机运事业部 年 月 日 审 批 记 录 10kV 高压柜整定书 已知：110KV 变电所10KV 母线三相短路电流为)3(.c s I =,母线短路容量S k =Uav 3)3(.c s I =××=,电源电抗X S =2Uav /K S ==Ω。 一、主井10kV 高压柜整定计算书(400/5) 根据目前主井主要用电设备用电负荷统计知总负荷为1818KW ，最大电机功率为1600KW,高压柜到主井变电所采用的是YJV 22 3×95mm 2电缆,400m 。
1、线路电抗X l =01X l=×=Ω 2、总电阻∑R=01R l=×=Ω 3、总阻抗∑X=X S +X l =+=Ω 4、线路末两相短路电流 )2(m in .s I = ()() 2 2 2∑∑+? X R Un = () () 2 2 4532.00884.0210000 +? =10875.48A 5、线路最大长时工作电流： Ir=? cos 3??U P = 8 .01031818?? =131A 6、过电流保护电流： Ig=Kj Kf Kjz Krel ??×I max = 8085.00 .115.1??×（8.010316005.1???+8 .010*********??-） =3.19A 取3.2A 7、速断保护电流： Id= Kj Kjz Krel ?×) 3(m ax .s I 根据现场经验，取3倍的线路最大长时工作电流进行整定。 Id=Kj Kjz Krel ?×3Ir = 80 .115..1?×3×131 =5.7A
8、灵敏度校验： Km=) 2(m in .s I /Kj ×Id> =（80×）=> 满足条件。 式中K rel ――可靠系数，取K k ＝１.15 K f ――返回系数, K f = K jz ――接线系数,其值视继电器的接线方式而定，此取 K j ――电流互感器的变比 式中?cos ――设备组平均功率因数，此取 Imax — 线路最大工作电流 )2(m in .s I ――被保护线路末两相短路电流 二、风井10kV 高压柜整定计算书(400/5) 根据风井改绞后供电负荷情况，总负荷为2016KW ，最大电机功率为1600KW ，高压柜到风井变电所采用的是YJV- 3×70mm 2电缆,150m 。 1、线路电抗X l =01X l=×=Ω 2、总电阻∑R=01R l=×=Ω 3、总阻抗∑X=X S +X l =+=Ω 4、线路末两相短路电流 ) 2(m in .s I = ()() 2 2 2∑∑+? X R Un = () () 2 2 462.00332.0210000 +? =10799.14A 5、线路最大长时工作电流： Ir= ? cos 3??U S
整定计算书
筑 龙 网 W W W .Z H U L O N G .C O M 一、 概述 某电站保护装置是由武汉某电气自动化有限责任公司生产的IMP3000 系列微机继电保护装置，该装置保护范围包括发电机、主变、线路等。本计算书内容包括计算数据、三相短路计算成果、保护配置、定值计算、定值清单。 二、 计算数据 1、发电机 SWF1000-6/1180 Pn=1000KW，Un=6.3KV，COSΦ＝0.8，Ie=114.6A,1000r/min, Ifdn=267A, Ufn=45V,Xk=1.03, Xd=1.17, X d ’=0.19, X d ”=0.13。 CT 变比：150/5 2、主变 S9-2500/35，2500KVA，38.5±2×2.5％/6.3KV,Yd11,Ud=6.5% CT 变比：高压侧 50/5，低压侧300/5。 3、近区变 S9-1250/35，1250KVA，38.5±2×2.5％/10.5KV,Yd11,Ud=6.5% CT 变比：高压侧 50/5，低压侧 75/5。 4、景康一级电站（系统侧） 装机2×2500KW，主变：容量6300KVA，Xd＝7.5％。 5、35KV 线路 1）、景康一级线路 导线型号－LGL-95，线路长3.5KM。 2）、冶炼厂线路 导线型号－LGL-95，线路长0.8KM。末端变压器单台容量3150KVA，按远 景两台主变计算。 6、10KV 线路 导线型号－LGJ-50,线路长16KM，按末端变压器单台容量200KVA 计算。 基准电流 37KV：Ij=1.56 KA 10.5KV：Ij=5.50 KA 6.3KV：Ij=9.16 KA 系统额定参数表：
整定计算书
供电系统整定及短路电流计算说明书 一、掘进工作面各开关整定计算： 1、KBZ-630/1140馈电开关 KBZ-630/1140馈电开关所带负荷为：12CM15-10D连续采煤机、4A00-1637-WT型锚杆机，10SC32-48BXVC-4型梭车。 （1）、连续采煤机各台电机及功率： 两台截割电机 2*170=340KW； 二台收集、运输电动机 2*45=90KW； 两台牵引电动机 2*26=52KW； 一台液压泵电动机 1*52=52KW； 一台除尘电动机 1*19=19KW； 合计总功率：553KW。 （2）、锚杆机各台电机及功率： 两台泵电机： 2*45=90KW； （3）、梭车各台电机及功率： 一台液压泵电动机 1*15=15KW； 两台牵引电动机 2*37=74KW； 一台运输电动机 1*19=19KW； 合计总功率：108KW。 1.1、各设备工作时总的额定长期工作电流： ∑I e=∑P e/ √3U e cos∮(计算中cos∮值均取0.75) ∑I e=751/1.73*1.14*0.75≈507.1A 经计算，∑I e≈507.1（A），按开关过流热元件整定值≥I e来选取整定值. 则热元件整定值取510A。 短路脱扣电流的整定按所带负荷最大一台电机的起动电流（额定电流的5~7倍）加上其它电动机额定长时工作电流选取整定值。 最大一台电机（煤机截割电机）起动电流： I Q=6P e/ √3U e cos∮=6*170/1.732*1.14*0.75≈688.79A ∑I e=∑P e/ √3U e cos∮=581/1.732*1.14*0.75≈392.3A 其它电机额定工作电流和为392.3(A) I Q+∑I e=1081.12A 则KBZ-640/1140馈电开关短路脱扣电流的整定值取1100A。 2 、QCZ83-80 30KW局部通风机控制开关的整定计算： 同样控制的风机共计二台。 （1）、额定长时工作电流 I e=P e/ √3U e cos∮=30/1.732*0.66*0.75≈35(A) （2）、熔断器熔体熔断电流值的选取按设备额定长时工作电流的2.5倍选择。 则二台风机控制开关的整定值均为85A。 3、铲车充电柜控制开关的整定计算： 为生产便利，铲车充电柜控制开关选用DW80-200馈电开关。铲车充电柜输入电压660V，输入电流28A，使用一台DW80-200开关控制。该三台均按照该开关最小挡整定，整定值取200A。 4、ZXZ8-4-Ⅱ信号、照明综合保护装置： 根据实际负荷情况，二次侧熔断器熔体熔断电流取10A；一次侧熔断器熔体熔断电流取5A。 5、QCZ83-80N 4KW皮带张紧绞车开关： 额定长时工作电流 I e=4.37(A) 则开关熔断器熔体熔断电流取10A。
煤矿机电设备整定计算书
金沙县玖圆煤矿机电设备整定计算书 机电安全质量标准化管理是煤矿企业生产管理、技术管理的重要基础工作，是矿山企业实现文明作业、安全生产的前提，是建设高产高效现代化矿井的重要途径。矿井机电安全质量标准化以加强企业管理、提高经济效益为总的指导思想，以质量达标准、安全创水平为目标。为了便于将机电安全质量标准化的要求落实到煤矿各生产环节、各作业网点、各机电岗位工种，该机电设备整定计算书以《标准及考核评级办法》为依据，同时结合有关法律、法规、规程、规范编写而成。接地整定（采用2011《煤矿安全规程》): 第484条所有电气设备的保护接地装置（包括电缆的铠装、铅皮、接地芯线）和局部接地装置，应与主接地极连接成1个总接地网。 主接地极应在主、副水仓各埋设1块。主接地极应用耐腐蚀的钢板制成，其面积不得小于、厚度不得小于5mm。 在钻孔中敷设的电缆不能与主接地极连接时，应单独形成一分区接地网，其接地电阻值不得超过2Ω。 第485条下列地点应装设局部接地极： （一）采区变电所（包括移动变电站和移动变压器）。 （二）装有电气设备的硐室和单独装设的高压电气设备。 （三）低压配电点或装有3台以上电气设备的地点。 （四）无低压配电点的采煤机工作面的运输巷、回风巷、集中运输巷（胶带运输巷）以及由变电所单独供电的掘进工作面，至少应分别设置1个局部接地极。 （五）连接高压动力电缆的金属连接装置。 局部接地极可设置于巷道水沟内或其他就近的潮湿处。设置在水沟中的局部接地极应用面积不小于、厚度不小于3mm的钢板或具有同等有效面积的钢管制成，并应平放于水沟深处。设置在其他地点的局部接地极，可用直径不小于35mm、长度不小于的钢管制成，管上应至少钻20个直径不小于5mm的透孔，并垂直全部埋入底板；也可用直径不小于22mm、长度为1m的2根钢管制成，每根管上应钻10个直径不小于5mm的透孔，2根钢管相距不得小于5m，并联后垂直埋入底板，垂直埋深不得小于。 第486条连接主接地极的接地母线，应采用截面不小于50mm2的铜线，或截面不小于100mm2的镀锌铁线，或厚度不小于4mm、截面不小于100mm2的扁钢。 电气设备的外壳与接地母线或局部接地极的连接，电缆连接装置两头的铠装、铅皮的连接，应采用截面不小于25mm2的铜线，或截面不小于50mm2的镀锌铁线，或厚度不小于4mm、截面不小于50mm2的扁钢。 第487条橡套电缆的接地芯线，除用作监测接地回路外，不得兼作他用。短路保护装置 第451条电气设备不应超过额定值运行。
井下供电整定计算书
整定计算原则 一、根据《煤矿井下供电的三大保护细则》来进行计算和整定。 二、整定原则 1、总进线、联络开关整定值稍微比所带负荷高防开关整定值稍大； 2、原则上大一档； 3、下级与上级整定值成阶梯状。 中央变电所整定计算 一、中央变电所母线短路电流计算： 平地变电站母线短路容量按100MVA 计算，则： 1、电源系统电抗为：Xx=U P 2/S d =102/100=1Ω 2、平地变电站至中央变电所两趟电缆型号、长度为MYJV22-3×185-800-10 3、电缆线路电抗为：Xl=x0L=0.09×0.8=0.072Ω 电缆线路阻抗为：RL=r0L=0.118×0.8=0.0944Ω 则：ΣX= Xx+Xl=1+0.072=1.072Ω 中央变电所母线短路容量： S d = 3.93072 .1102 2==∑X U MVA 短路电流计算： I )3(d = U P /3∑Z=10000/220944.0072.13+=5365A I )2(d =0.866I )3(d =0.866×5365=4646A 二、供电系统图如下：
三、短路电流计算： (一)井下中央变电所 1、变压器D 1—D 2的短路电流计算： 计算公式：2 2 20 2) ()(2X R E I d ∑+∑= (1) 系统电抗计算： d e S S U X 22 ==0.0051Ω (2) 高压电缆的阻抗计算： 2 0K L R R = 10000 0?= A R ρ=0.526Ω/㎞ 2 0K L X X = X 0=0.08Ω/㎞ 两台干式变压器均采用MYJV 22-10 3×35高压电缆24米，所以可求得： R=0.526×0.024/15.22=0.000055Ω X=0.08×0.024/15.22=0.000008Ω (3) 400KVA 变压器阻抗计算： 2 2 2Be e d b S U P R = Be X e b S U U X 2 210= R b1=0.00893Ω X b1=0.0468Ω(630KVA) 低压电缆阻抗计算： R D =0.315×0.02=0.0063Ω X D =0.078×0.02=0.00156Ω 将以上计算结果代入计算公式可得： 2 2 20 2) ()(2X R E I d ∑+∑= I 2d1= I 2d2=6200A 2、各回路最远端采用查表法计算短路电流，详细见下表所示：
变压器保护详细整定计算书
变压器保护详细整定计算书 RCS-978H 、RCS-974 起备变压器保护装置整定计算书 起备变成套保护装置 保护整定计算书 计算人: 审核人: 批准人: 适用版本:3.XX 适用工程: 计算时间:XXXX年04月 1 RCS-978H 、RCS-974 起备变压器保护装置整定计算书1、原始资料 变压器型号:SFZ9-20000/220W3 额定容量:Sn=20000KV A； 额定电压:230×(1±8×1.5%)/6.3KV；额定电流:50.2/1832.86A 连接组别:YN,d11；短路阻抗:Ud=10.18%。1.2 整定计算相关资料《大型发电机变压器继电保护整定计算导则》《发电机变压器继电保护整定算例》《电力系统继电保护》 《电力系统继电保护与安全自动装置整定计算》《电力工程电气设计手册》 《RCS-978系列变压器成套装置技术使用说明书》《RCS-974A
型变压器非电量装置技术使用说明书》《设计院设计施工图》2. 短路电流计算 2.1.短路电流计算网络等效阻抗如图，电网对本电厂系统电抗,如下：a.系统运行方式： 方案系统阻抗为归算至电厂220KV母线上的阻抗。b.系统正常运行大方式(不包括变压器): ZP1=0.0165；ZP0=0.0269 c.系统正常运行小方式(不包括变压器): ZP1=0.0271；ZP0=0.0453 d.以Se=100MV A、Ue=230KV为基准值的标幺值. d.数据格式：正序/零序. e.网络等效阻抗图 起动变压器电抗:X*1B =10Ud%*Sj/Se=10.18×10/20000=0.509；（其中：Se变压器的额定容量；Ud%变压器的短路阻抗）起动变压器低压侧至出线断路器之间有6根3×240mm2长度为89米的铜芯电缆；其参数 2 3 RCS-978H 、RCS-974 起备变压器保护装置整定计算书为： 电缆线路电抗: X*L =X×L×Sj/U2p=0.08×0.089×100/6×6.32=0.003 X0*=0.35×X*L=0.00105
继电保护定值整定计算书
继电保护定值整定计算 书 公司标准化编码 [QQX96QT-XQQB89Q8-NQQJ6Q8-MQM9N]
桂林变电站35kV及400V设备继电保护定值整定计算书 批准： 审核： 校核： 计算： 超高压输电公司柳州局 二〇一三年十一月六日
计算依据： 一、 规程依据 DL/T 584-2007 3～110kV 电网继电保护装置运行整定规程 Q/CSG-EHV431002-2013 超高压输电公司继电保护整定业务指导书 2013年广西电网继电保护整定方案 二、 短路阻抗 广西中调所提供2013年桂林站35kV 母线最大短路容量、短路电流:三相短路 2165MVA/33783A ； 由此计算35kV 母线短路阻抗 正序阻抗 Z1= () () 63.0337833216532 2 =?= A MVA I S Ω
第一部分 #1站用变保护 一、参数计算 已知容量：S T1=800kVA，电压：35/，接线：D/Y11，短路阻抗：U K=% 计算如下表： 注：高压侧额定电流：Ie= S T1/( 3Ue)= 800/( 3×35)= 高压侧额定电流二次值：Ie2=40= A 低压侧额定电流：Ie’=S T1/( 3Ue)= 800/( 3×= 低压侧额定电流二次值：Ie2’=300= 短路阻抗：Xk=（Ue2×U K）/ S T1=（35k2×）/800k=103Ω 保护装置为南瑞继保RCS-9621C型站用电保护装置，安装在35kV保护小室。 二、定值计算 1、过流I段（速断段） 1）按躲过站用变低压侧故障整定： 计算站用变低压侧出口三相短路的一次电流
整定计算书(最终)5.22讲解
目录 第一部分设备参数 (2) 第二部分发电机保护整定计算 (3) 第三部分主变保护整定计算 (16) 第四部分启备变保护整定计算 (21) 第五部分高厂变保护整定计算 (27) 第六部分脱硫变保护整定计算 (32) 第七部分励磁变保护整定计算 (36) 第八部分非电量保护 (41) 第九部分失磁保护动作PQ方程计算 (38) 第十部分短路电流计算 (40) 第十一部分保护调试定值单 (42) 第一部分设备参数 １、发电机
３、启备变
励磁变为三台单相变压器组成，每台变压器铭牌： 第二部分：发电组保护整定计算 1、发电机差动保护 发电机差动保护采用双斜率比例差动特性，做为发电机内部故障的主保护，主要反应定子绕组和引出线相间短路故障。该保护动作于全停方式 发电机中性点CT 1LH 25000/5 TPY 星形接线 G60—I 发电机中性点CT 2LH 25000/5 TPY 星形接线 G60—II 发 电 机出口CT 7LH 25000/5 TPY 星形接线 G60—II 发 电 机出口CT 8LH 25000/5 TPY 星形接线 G60—I 选G60中Stator Differential 为发电机差动保护中的比例差动元件。 1.1 定子差动保护启动电流（STATOR DIFF PICKUP ） 1.1.1依据《导则》4.1.1一般宜选用()a gn n I 20.0~10.0。 依据《G60》说明书，最小启动值由正常运行条件下的差动电流决定，厂家推荐为pu 3.0~1.0。 考虑以上两种因素，取a gn op n I I 2.00.= 取PICKUP=154pu .0 1.2、斜率S1（STATOR DIFF SLOPE1） S1=0.2 1.3、拐点1（STATOR DIFF BREAK1） 当制动电流小于拐点１时，为灵敏动作区，拐点１应以发电机内部短路时的最大制动电流为整定条件，由于未做定子绕组内部短路计算，发电机内部短路时的最大制动电流是未知数，为保证内部短路保护灵敏动作，则取装置最大动作值1.5pu ，因此取 BREAK1=1.5 pu 1.4、拐点2（BREAK2） 根据G60说明书5.5.5，拐点2是过渡区的终点和斜率2的起点，应是外部短路时保护制动区的始端，以发电机端部外部最大短路电流I kmax 为依据： I kmax = 94870/25000=3.79 pu 0.154pu 25000/38490.77A /53849/250000/519245/25002.0n 2.0a ===?=gn I
井下整定计算书
井下整定计算书 Company Document number：WUUT-WUUY-WBBGB-BWYTT-1982GT
山西煤炭运销集团阳城四侯煤业有限公司 井下高低压开关整定计算 编制单位：机电科 编制日期：二〇一四元月七日
目录
井下电网设备保护整定计算 一、高压开关整定计算原则 根据《煤矿井下供电的三大保护细则》、《井下供电系统图》、《煤矿电工手册》进行计算。 1、过载值计算： I g ≤? cos 3??e e U P g I ——高压配电装置的过载整定值，A ； e P ——高压配电装置所带负荷的额定功率之和,kW; e U ——高压配电装置的额定电压，kV; ?cos ——功率因数取； 2、两相短路值计算： 对于电子式高压综合保护器,按电流互感器(5A)倍数分级整定： ge b e x Qe I k I k I n ∑+≥ n ——互感器二次额定电流(5A)的倍数 I Qe ---容量最大的电动机的额定启动电流 K X ---需用系数，取 ∑I e ---其余电动机的额定电流之和 b k ——矿用变压器的变压比，取 ge I ——高压配电装置额定电流，A ； 3、校验:5.13) 2(≥z b d I k I ∑R ＝R 1/K b 2+R b +R 2 ∑X ＝X X +X 1/K b 2+X b +X 2 )2(d I ——变压器低压侧两相短路电流，A ； I Z ——高压配电装置短路电流整定值; b k ——矿用变压器的变压比，取二、低压开关整定计算原则 根据《煤矿井下供电的三大保护细则》、《井下供电系统图》、《煤矿初步设计》、《煤矿电工手册》进行计算。
供电系统整定计算书.
神华宁煤集团 双马煤矿回风斜井供电系统 编制日期： 编制单位：中煤五公司四处双马项目部整定计算书 2010年4月20日 双马项目部供电系统整定计算书 一、变电所高压开关柜整定： 1、10KV主变压器整定 过流整定： 已知变压器总负荷为3260KVA，高压开关柜电流互感器变比为400/5，额定电流为INT=3260/(10×1.732)=188.2A 按躲过变压器一次侧额定电流整定即： 式中：Krel——可靠系数，取1.05； Kret——返回系数，JGL-11/5电流继电器为1； INT1——变压器一次侧额定电流； Ki——过负荷保护电流互感器变比。 IOPL=1.05×188.2/80=2.3，取最小值2 速断整定： 按躲过变压器二次三相短路电流计算，保护动作电流为 Iaq=KrelKcIKmaxk Ki32 式中：Krel——可靠系数，采用JGL型取1.2； Kc——接线系数，接相上为1； IK3maxk2——变压器二次最大三相短路电流，取4倍额定电流； Ki——电流互感器变比。 Iaq=1.2×188.2×4/80=11.3 因此速断值按4倍过流倍数整定 2、6KV进线柜整定 过流整定： 已知总负荷为3260KVA，高压开关柜电流互感器变比为600/5，额定电流为INT=3260/(6×1.732)=313.7A 过载电流按1.2倍额定电流整定 过载电流I=1.2 I=376.4A NT 整定值为i=376.4A/120=3.1A
速断值按4倍过流倍数整定 3、500KVA变压器柜整定 过流整定： 已知负荷额定电流为60A，高压开关柜电流互感器变比为200/5 过载电流按1.2倍额定电流整定 过载电流I=1.2 I=72A NT 整定值为i=72A/40=1.8A，取最小值2A 速断值按2倍过流倍数整定 4、提升绞车高压柜整定 过流整定： 已知负荷额定电流为56.4A，高压开关柜电流互感器变比为150/5 过载电流按2倍额定电流整定 过载电流I=2 I=112.8A NT 整定值为i=112.8A/30=3.76A，取3.8A 速断值按6倍过流倍数整定 5、400KVA矿用变压器高压柜整定 过流整定： 已知负荷额定电流为38.5A，高压开关柜电流互感器变比为150/5 过载电流按1.2倍额定电流整定 过载电流I=1.2 I=46.2A NT 整定值为i==46.2A /30=1.54A，取最小2A 速断值按2倍过流倍数整定 6、40立方压风机高压柜整定 过流整定： 已知负荷额定电流为30A，高压开关柜电流互感器变比为150/5 过载电流按1.5倍额定电流整定 过载电流I=1.5 I=45A NT 整定值为i==45A /30=1.5A，取最小2A 速断值按3倍过流倍数整定 7、井底车厂变电所高压柜整定（联络柜） 过流整定： 已知负荷额定电流为20A，高压开关柜电流互感器变比为400/5 过载电流按1.2倍额定电流整定 过载电流I=1.2 I=24A NT 整定值为i==24A /80=0.3A，取最小值2A
供配电设计 计算书
供配电课程设计 设计题目：某工厂办公楼供配电系统设计所在学院：电气工程与控制科学学院 专业：电气工程及其自动化 班级：浦电气1303 学生姓名： 指导教师：丁玉林 起讫日期： 2016-06-20～2016-07-03 2014年 06月16日
第一章建筑概况 建筑工程的电气设计中，需要讲究设计的可操作性、延续性、系统性和整体协调性。本次设计的电气系统包括：变配电系统，照明系统，消防系统，通过理论和实践相结合，提高分析问题和解决问题的能力;学会使用规范及有关的设计资料，掌握设计的基本方法。 设计题目及建筑概况 设计题目 某工厂办公楼供配电系统设计 建筑概况 本建设项目为南京市厂区内办公楼建筑，该建筑由地面上11层、局部地下1层组成，建筑面积27464m2，建筑高度，属2类高层建筑。该建筑地下1层为水泵房及备用设备房，地上1层为开敞式办公用房及部分设备用房（含变配电所），2层为内部食堂及部分办公用房，3～5层为开敞式办公用房，6～11层为办公及会议用房。 设计目的和意义 1）掌握变配电系统设计的理论知识，方法程序，技术规范。 2）学会对变配电所的高低压系统的设计及相关设备的选择。 3）学会合理的布置变配电所内的设备。 4）会用设计规范、规程、设计手册及有关资料进行正确设计。 5）懂得利用产品样本进行设计及设备选型。 6）培养创新意识和获取新知识的能力以及树立起严谨、认真、实事求是、刻苦钻研、团结协作的工作态度。 设计原则 1.安全。设计阶段应首先充分注意安全用电问题，要从生命、设备、系统及建筑等方面全面考虑。 2.可靠。体现在供电电源和供电质量的可靠性。
3.合理。一方面要符合国家有关政策和法令，符合现行的行业行规要求，另一方面要符合建筑方的经济实力、运行维护及扩充发展等的要求。 4.先进。杜绝使用落后、淘汰设备，不使用未经认可的技术，要充分考虑未来发展。 5.实用。考虑降低物耗，保护环境，综合利用等实用因素。如提高功率因数，深入负荷中心，选用高效电光源，选用节能开关等等。 设计依据和设计程序 设计依据 1.国家现行的有关规范、规程及相关行业标准： 《10KV及以下变电所设计规范》GB50053-94； 《高层民用建筑设计防火规范》GB50045-95（2005年版）； 《民用建筑电气设计规范》JGJ/T 16-2008； 《供配电系统设计规范》GB50052-95； 《低压配电设计规范》GB50054-95； 《建筑照明设计标准》GB50034-2004； 其他有关现行国家标准、行业标准。 2.建筑及有关专业提供的方案文本、图纸及资料。 设计程序 1.制定设计方案。确定建筑物供配电方案，照明方式及保护设备控制方式等 2.确定方案后，绘制施工图。 3.进行设计计算，选择设备容量、整定值、型号、台数等编写书。编写设计计算书。 设计内容 （1）低压配电干线系统设计 （2）10KV 变配电所电气主接线图设计 （3）变配电所设备平面布置 （4）短路计算及其各种校验含：高低压系统短路计算，相关设备、导体的动稳定度、热稳定度校验，相关设备、导体的过电流保护校验，相关线路电