TBI滚珠丝杠选型计算举例讲解--实用.doc
深圳 tbi 滚珠丝杠选型计算举例
选取的滚珠丝杠转动系统为：
磨制丝杠 ( 右旋 )
轴承到螺母间距离 ( 临界长度 ) l
固定端轴承到螺母间距离L k = 1200mm
设计后丝杠总长= 1600mm
最大行程 = 1200mm
工作台最高移动速度V man = 14 （m/min）
寿命定为 L h = 24000 工作小时。
μ= 0.1 （摩擦系数）
电机最高转速 n max = 1800 （r/min ）
定位精度：
最大行程内行程误差= 0.035mm
300mm行程内行程误差= 0.02mm
失位量 = 0.045mm
支承方式为 ( 固定—支承 )
W = 1241kg+800kg （工作台重量 +工件重量）
2
I=1 ( 电机至丝杠的传动比 )
Fw=μ×W ×g = 0.1 ×2041×9.8 ≈ 2000 N( 摩擦阻力 )
运转方式
轴向载荷进给速度
a w
（ N）
工作时间比例F =F+F (mm/min)
n = 1200mm
无切削 轻切削 普通切削
重切削
=2000
V 1 =14000
q =15
F 1
=1000
1
=4000
V
q =25 F 2
2
2
F 3=7000 V 3=600
q 3=50
=11000
V =120
q =10
F 4
4
4
F a ---
轴向载荷 （N ） F --- 切削阻力 （ N ） F w --- 摩擦阻力 （N ）
从已知条件得丝杠编号：
此设计丝杠副对刚度及失位都有所要求，所以螺母选形为： FDG （法兰式
双螺磨制丝杠）
从定位精度得出精度精度不得小于 P5 级丝杠 FDG_-_X_R-_-P5-1600X____
计算选定编号
导程
= 14000/18000 ≈7.7mm
在此为了安全性考虑： P =10(mm)
ho
运转方式 进给速度 进给转速 (mm/min)
(r/min)
无切削
V 1
=14000
1
n =1400
轻切削 V 2
2
=1000
n =100
普通切削
V 3
2
重切削
=600
n =60
V 4
2
=120 n =12
平均转速
平均载荷
时间寿命与回转寿命
=24000×266×60
=383040000转次
额定动载荷
以普通运动时确定fw 取 1.4
得：额定动载荷C a≥39673N
以C a值从 FDG系列表及（丝杠直径和导程、丝杠长度表）中查出适合的类型为：公称直径： d 0=40mm丝杠底径： d 0 =33.9mm 导程： P ho=10mm循环圈数：4.5
额定动载荷为： 48244N。
丝杠编号：FDG 40 × 10R - P5 - 4.5 -1600 × ____
预紧载荷
F ao = F max/3=11000/3 ≈3666 N
丝杠螺纹长度
L u=L1-2L e L1=L u+2L e
=1200+2×40=1280mm
丝杠螺纹长度不得小于1280mm加上螺母总长一半84mm(从系列表中查出螺母总长168mm)。
得丝杠螺纹长度≥ 1364m。
在此取丝杠螺纹长度L 1=1400mm
则轴承之间的距离L s=1400mm
丝杠编号： FDG - 10R - P5 - 4.5 -1600 × 1400
丝杠公称直径
公称直径由允许工作转速与工作容许轴向载荷来推算得出。
临界转速及允许工作转速：
n kper≤0.8 ×n k n k≥ n kper /0.8
以安装形式确定 f nk取 18.9 。
可知丝杠螺母底径大于? 13.7
当P ho=10(mm)、最高转速达到 1400（r/min ）时，系列表中适合的公称直径 d0≥32mm。
上述由额定动载荷 C a求得的公称直径 d 0=40mm>32，满足条件，否则
公称直径还应加大。
丝杠编号：FDG 40 × 10R – P5 - 4.5 -1600 × 1400
滚珠丝杠传动系统刚度
初始条件：失位量= 0.045mm。
滚珠丝杠系统之间各元部件（丝杠、螺母、支承轴承），在此设为：
0.04mm。此时滚珠丝杠系统各元部件单边弹性变形量为： 0.02mm。此时为无切削运动时的轴向载荷 2000N。
丝杠刚度
当 L s1=L k，R s为最小，一般情况下计算最小刚度值。
δ= F a/R s
=2000/176≈11.4 μm
螺母刚度
在此预紧载荷为额定动载荷的 10%，螺母刚度从表中查出 R=2128N/μm
从表中查出额定动载荷 C a=48244N,在此ε取 0.1 ．
δnu=F a/R nu
=2000/1554≈ 1.3μm
支承刚度
支承轴承刚度 R aL可从轴承生产厂产品样本中的查出。
在此 R aL=1020N/μm
R aL=F a/ δaLδ aL=F a/R aL
= 2000/1020≈ 2μ m
轴向总刚度
1/R tot = 1/R s + 1/R nu + 1/R aL
=1/176 + 1/1554 + 1/1020
≈1/138R tot≈137 N/ μ m
总弹性变形量 ( 单边 )
δt ot =δ s +δnu +δaL
=11.4+1.3+2
=14.7 μm ≤ 20 μm，合格。
从丝杠轴向总刚度的问题上来讲，丝杠的刚度有时比螺母的刚度重要，
最佳提升刚性的方法是提高丝杠的刚度，而不是在螺母上施加太重的预紧载荷
( 预紧载荷最高为额定动载荷的10%)，如果将丝杠的安装方式改为（固定- 固定）式，轴向总刚度的最小刚度R tot≈305N/μm 、总弹性变形量( 单边) δs=6.7 μm 。
电机的选定
驱动转矩
F a为无切削轴向载荷2000N。
F a为轻切削轴向载荷4000N。
F a为普通切削轴向载荷7000N。
F a为重切削轴向载荷11000N。
由预加载荷而产生的转矩
在此 K p取 0.18
在精确设计中要考虑各方面的转矩 ( 如：加速度时之负载转矩及马达所负荷的总惯性矩等 ) 。
I = 1（电机至丝杠的传动比）
平均速度时最大驱动转矩
M t1 =M ta +M te =19.5+1.4 ≈21Nm
在此马达转速最高设计为1500r/min
电机的选定时，一般来说以平均速度时的 M t1在电机额定转矩的 30%以内情况下使用。
检校
丝杠理论容许轴向载荷
以安装形式确定 f Fk取 20.4
F k =f Fk× d 24/L k2×104
=20.4 ×33.9 2 /1200 ×104
≈187097 N
丝杠工作容许轴向载荷
F kzul = F k /2
=187097/2≈93549N
最大轴向载荷小于丝杠工作容许轴向载荷，合格。
临界转速
以安装形式确定取18.9
n k=f nk× d2/L n2×107
=18.9 ×33.9/1200 2×107≈4449 r/min
允许工作转速
n kper≤ 0.8× n k
=0.8 × 4449 ≈ 3559 r/min
最大运动转速小于允许工作转速，合格。
匀速运行，非精确计算可以套用以下公式：Ta=（ Fa*I ）/ （2*3.14*n1 ）
式中
Ta：驱动扭矩 kgf.mm；
Fa：轴向负载 N（Fa=F+μmg， F ：丝杠的轴向切削力 N，μ：导向件的综合摩擦系数， m：移动物体重量 ( 工作台 +工件 )kg ，g:9.8 ）；
I ：丝杠导程 mm；
n1：进给丝杠的正效率。
计算举例：
假设工况：水平使用，伺服电机直接驱动，轨承重和导向，理想安装，垂直均匀负载
2005 滚珠丝杠传动，
1000kg，求电机功率：
25 滚珠直线导
Fa=F+μmg，设切削力不考虑，设综合摩擦系数μ =0.1 ，得
Fa=0.1*1000*9.8=980N ；
Ta=（Fa*I ）/（2*3.14*n1 ），设 n1=0.94，得 Ta=980*5/5.9032 ≈830N.mm=0.83N.M
根据这个得数，可以选择电机功率。以台湾产某品牌伺服为例，查样本得知，额
定扭矩大于 0.83N.M 的伺服电机是 400W。（ 200W是 0.64N.M，小了。 400W额
定1.27N.M，是所需理论扭矩的 1.5 倍，满足要求）
当然咯，端部安装部分和滚珠丝杠螺母预压以及润滑不良会对系统产生静态扭矩，
也称初始扭矩，实际选择是需要考虑的。另外，导向件的摩擦系数不能单计
理论值，比如采用滚珠导轨，多套装配后的总摩擦系数一定大于样本参数。而且，该结果仅考虑驱动这个静止的负载，如果是机床工作台等设备，还要考虑各向切削力的影响。
若考虑加速情况，较为详细的计算可以参考以下公式（个人整理修正的，希望业
内朋友指点）：
水平使用滚珠丝杠驱动扭矩及电机功率计算：
实际驱动扭矩： T=(T1+T2)*e
T：实际驱动扭矩；
T1：等速时的扭矩；
T2：加速时的扭矩；
e：裕量系数。
等速时的驱动扭矩： T1=（Fa*I ）/ （2*3.14*n1 ）
T1：等速驱动扭矩 kgf.mm；
Fa：轴向负载 N【Fa=F+μmg， F ：丝杠的轴向切削力 N，μ：导向件综合摩擦
系数， m：移动物体重量 ( 工作台 +工件 )kg ，g:9.8 】；
I ：丝杠导程 mm；
n1：进给丝杠的正效率。
加速时的驱动扭矩： T2=T1+J*W
T2: 加速时的驱动扭矩kgf.m;
T1: 等速时的驱动扭矩kgf.m;
J: 对电机施加的惯性转矩kg.m2【J=Jm+Jg1+(N1/N2)2*［Jg2+Js+m(1/2*3.14)2 ］】
W:电机的角加速度 rad/s2;
Jm:电机的惯性转矩kg.m2;
Jg1: 齿轮 1 的惯性转矩 kg.m2;
Jg2: 齿轮 2 的惯性转矩 kg.m2;
Js: 丝杠的惯性转矩kg.m2
（电机直接驱动可忽略Jg1 、 Jg2）
若采用普通感应电机，功率根据以下公式计算：
P=TN/9549
P：功率； T：扭矩； N：转速
修正说明：原“计算举例”中综合摩擦系数设定为 0.01 ，导致计算结果不合理（最开始扭矩结果应是 0.083N.M，算成 0.83 是我单位换算错误），现将其修改为相对较合理的 0.1 。修改原因是滚珠导轨内滚动体的理论摩擦系数
大约是 0.003~0.005 ，组装后因为增加了端部防尘件和预压的原因，摩擦系数大
约为 0.01~0.05 ，而多套多滑块同时使用因安装方面的影响，整体摩擦系数可能
在0.1~0.2 之间，这里选 0.1 应该比较合理。应注意，计算结果没有考虑冲击、震
动以及其他非常因素的影响，而且螺旋升角对推力的影响反应似乎不够合理，
因此这个结果只供参考。同时，在此感谢“温暖海洋”和“茄子”网友提出的指导性意见，特别是“温暖海洋”网友指出了我计算过程中单位换算的错误，非常感谢！
设计计算举例
已知条件：机床工作台如图 5
最大行程： 1000mm
全行程上定位精度：δg=0.025mm
失动量：δs=0.01mm
工作台最高速度Vmax=20m/min
寿命 20000 小时（两班工作制 10 年）
电机直联丝杠，最高转速nj=2000r/min
初步考虑用滑动导轨，摩擦系数μ=0.1
丝杠用固定--固定的安装方式
设计计算过程，按18、滚珠丝杠副的设计计算程序（简称18，下同）进行
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