支模施工方案

PPG涂料（张家港）年产40000吨树脂项目厂房新

建工程

工艺厂房支模施工方案

编制人：

审核人：

批准人：

南通二建PPG项目部

2009年10月

一．工程概况

1.本工程位于张家港PPG涂料（张家港）有限公司场内，是为工艺厂房的梁及板的浇筑所用，本建筑物层高6米，混凝土强度为C30，柱600*600，板厚150mm,梁高450mm到900mm不等。

2、根据本工程的结构施工工艺特点，考虑主体施工的速度要求，我们选用快速脱模体系，各型号楼房的横向（梁、板结构）模板每个楼段配齐三层所需；竖向（柱结构）模板每个楼段配齐二层所需。

3、为保证本工程创优质工程的目标，必须确保主体结构优质。我们采用如下模板：一般梁、剪力墙、板结构全部采用18mm厚的防水胶合板模板（1830×915×18），木方背楞（50×100），钢管（φ48×3.5）及扣件支撑。

配合采用一定数量的对拉螺栓、型钢定型或侧向可调节式拉撑。

模板选型一览表

为保证工期，本工程设1个流水段，由下至上施工，每层同时支模板、浇筑砼，剪力墙和楼板系统同时支模，同时浇筑。

5、各种模板必须严把质量关，模板质量不合格的，坚决不允许进入现场使用。

6、各种架设工具进场前，必须经过油漆刷新处理，以达到施工现场文明整洁的要求。

二、施工准备工作

1、测量放线

根据平面控制网线，在基底垫层面上放出基础控制轴线。板混凝土浇筑完成后在板上放出该层平面控制轴线。等竖向钢筋绑扎完成后，在每层竖向钢筋或钢管支撑上标出标高的控制点。平面控制轴线采用经纬仪引测建筑物的柱、梁的轴线及边线。模板放线时，先清理好现场，然后根据施工图用墨线弹出模板的内外边线和中心线，还要在外边线外侧弹出控制线，以便于模板安装和校正。

2、材料堆放

模板材料按施工总平面布置图设置堆放点，堆放区要避开道路、消防管线，并满足相关消防要求。

模板堆放区地面用C10混凝土硬化，平整及排水要好；每个堆放区设一出入口，左右两侧各设一标识牌，标明模板适用范围、吊运、保养方法、脱模剂涂刷、使用、安全、质量等施工注意点。每个堆放点设一工具架，用于放置自制角尺、拖布、清洗桶、工具柄、铁铲子、扫帚等维护、保养、堆放工具。

模板由专人负责堆放和标识工作，模板堆放应分规格、分类型集中堆放，大模距两端1/6长度处用通长100×100mm2木方垫起，雨雪天气应用塑料布遮盖。

3、设备材料进场计划

模板进度计划由模板施工员、工长列出进场计划交保管员准备材料后按计划运进现场。

机械设备一览表

操作人员配备情况

材料准备计划

模板制作与钢筋成型、放线→模板支撑、脚手架搭设→墙钢筋绑扎→墙柱模板安装→铺梁底板→梁钢筋绑扎→安梁侧模→铺楼板模板搁栅→安装板底模→板钢筋绑扎→浇混凝土→养护→拆除模板、清理。

四、模板施工方案

1、模板与支承重点部位概述

①本工程结构比较简单，梁、柱的截面形状比较有代表性。

②对模板面板全部采用915×1830×18mm胶合板为面板，辅以50×100木楞为背楞，用钢管扣件作为主要支撑材料。

③对一般结构部分根据以往多项工程经验从而确保支模合理，拉、支撑牢靠.

④对关键部位作好模板的设计，杜绝模板支撑的倒塌事故。

2.梁板模板施工：

①梁板施工顺序为：梁底模→梁侧模→现浇板模板。支立大梁底模前，首先搭设大梁排架，排架立杆间距不大于800mm，同时，按梁底标高垂直原方向设置水平横杆，间距≤600，用十字扣件与排架相连接，柱与柱排架之间的增设斜向支撑，增加模板支撑的刚度和强度。

②梁底模施工时，应按梁跨长度的1‰进行起拱，并拉线调直。

③梁侧模施工时，在梁高度的中心部位沿梁水平方向800mm的间距，设置对拉杆来确保模板不跑模。

④现浇板模板施工时，应根据现浇板的板底标高，在原有搭设的满堂脚手架上搭设水平横杆，再在水平横杆上铺设50×100的方木楞木，楞木侧立设置，在模板接头处必须设置两根楞木。楞木与水平横杆连接采用12#铁上绑扎牢固，然后，在楞木上铺设竹胶板用钉子钉牢，模板必须铺设平整，拼缝严密。接缝用胶带粘贴严密，不得漏浆。

3、墙模板

按位置线安装门洞口模板、预埋件或木砖。模板安装按设计要求，边就位边校正，并随即安装各种连接件，支撑件或加设临时支撑。相邻模板边肋用U形卡连接的间距不得大于300；对拉螺栓应根据不同的对拉形式采用不同的做法。

4、楼梯模板

施工前应根据实际层高放样，先安装休息平台梁模板，再安装楼梯模板斜楞，然后铺设梯底模，安装外侧模和步模板。

安装模板要特别注意斜向支柱（斜撑）的固定。防止浇筑砼时模板移动。

五、模板施工质量要求

(1)模板配制质量的要求

①现浇结构模板安装的允许偏差

1/1000~3/1000，预应力梁板按0.5/1000~1/1000进行起拱。

(2)模板拆除的要求

①侧模拆模时，在混凝土强度能保证表面棱角不因拆除模板而受损坏后，方可拆除。

②底模必须符合下表要求后，方可拆除。

(1)质量控制程序

模板成型交验班组内实行“三检”制，合格后报队伍工长检验，合格后依次报项目施工员、质检员进行核定，并填写预检记录表格、质量评定表格，并向监理报验。每个环节检查出质量问题，视性质、轻重等查处上一环节责任，并由上一环节负责人负责改正问题。

(2)质量控制注意点

①浇筑混凝土前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动，浇筑混凝土时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复。

②混凝土吊斗不得冲击模板，造成模板几何尺寸不准。

③所有接缝处内粘海绵条或双面胶（包括柱墙根部、梁柱交接处容易漏浆部位）。

④为防止墙柱模下口跑浆，发生烂根现象和控制支模高度，做法如下：在底板及楼板混凝土施工时预埋50×100×20木块，利用预埋木块钉上2cm厚5cm宽与墙、柱同长的木板做成柱底模，注意：木底模里口、上口和底口，必须经过刨平刨直处理，柱模才可以安放在上面，且在浇筑混凝土之前将木底模与底板之间的缝隙用砂浆可海绵条等堵严。

⑤支模时，在梁模与柱模连接处，应考虑模板吸水后膨胀的影响，其下料尺寸一般应略微缩短些，使混凝土浇筑后不致嵌入混凝土内。

⑥模板施工时要注意梁模与柱模的接口处理、主梁模板与次梁模板的接口处理，以及梁模板与楼板模板接口处的处理，谨防在这些部位发生漏浆或构件尺寸偏差等现象。

⑦为了保证扣件与钢管能够有较好的连接保证不受荷载的作用而松动，在梁、板底第一排受力钢管上的扣件采用双扣件来确保其牢固程度。

(3)节约材料措施

①在使用钢管作支撑和横杆时，要以大局出发，精心规划、计算，钢管长切短时，满足模数，并根据具体尺寸进行施工。

②不得在放置好的木模上随意践蹋、重物冲击，木背楞分类堆放，不得随意切断或锯割。

③根据图纸精心排版，每块板、每根梁尽量少拼缝。

④安装多余扣件和钉子要装入专用背包或箱子中及时回收，不得乱丢乱放。

⑤拆除模板及扣件、钢管按标识吊运到模板堆放场地，由模板保养人员及时进行清理、修正、刷脱模剂，标识不清的模板应重新标识，作到精心保养，以延长使用期限。

(4)成品保护

①上操作面前模板上的脱模剂不得有流坠，以防污染结构成品。

②为防止破坏模板成品工序必须做到；不得重物冲击已支好的模板、支撑，不准在模板上任意拖拉钢筋；在支好顶板模上焊接钢筋或固定线盒等要垫起，并在模板上加垫铁皮或其它阻燃材料；在支好顶板模板上进行预埋管打弯走线时不得直接以模板为支点，须用木方作垫进行。

七、通用安全技术

1、进入施工现场必须戴好个人劳保用品。

2、木工场内严禁烟火，刨花和废料应每天清理干净，所有木工机械均安装完整的安全保护装置，使用时不得任意拆除。

3、凡属高空作业时，应加强安全保护措施，必须服从现场专兼职安全员指挥，必要时搭设脚手架并设防护设施。

4、拆除板组合模板时，应按顺序自上而下逐块拆除，严禁整体拆除。拆下的模板，随时运走清理，不能及时运走的要集中堆放，并将钉子拨下扭弯打平，以防扎脚。高处拆模时，上下模板应用绳子吊下，严禁向下投掷。

5、不懂电器知识或非专业电工，不得私自乱拉乱接电源。

八、模板工序管理制度

1、模板作业施工前必须由施工员对作业组长进行明确的技术交底，作业组长在认真阅读图纸后，绘制模板拼装图，报项目技术负责人审核。

2、做好与前后相关联工程的交接工作，并在记录上签字。

3、模板工程结束后，在操作人员自检的基础上，由质检员进行二次复核。

4、模板工程结束经复核无误后，由质检员组织进行模板工程质量等级评定，由项目资料员保存记录（模板工程不参加分部及单位工程的质量评定）。

九、模板安装安全注意事项

1、单片柱模吊装时，应采用卸扣和柱模连接，严禁用钢筋钩代替，以避免柱模翻转时脱钩造成事故，待模板立稳后并拉好支撑，方可摘除吊钩。

2、支模应按工序进行，模板没有固定前，不得进行下道工序。

3、支设4m以上的立柱模板和梁模板时，应搭设工作台，不足4m的，可使用马凳操作，不准站在柱模板上操作和在梁底模上行走，更不允许利用拉杆、支撑攀登上下。

4、墙模板在未装对拉螺栓前，板面要向后倾斜一定角度并撑牢，以防倒塌。安装过程要随时拆换支撑或增中支撑，以保持墙模处于稳定状态。模板未支撑稳固前不得松动吊钩。

5、安装墙模板时，应从内、外墙角开始，向相互垂直的二个方向拼装，连接模板的U形卡要交替安装，同一道墙（梁）的两则模板应同时组合，以便确保模板安装时的稳定。当墙模板采用分层支模时，第一层模板拼装后，应立即将内、外钢楞、穿墙螺栓、斜撑等全部安设紧固稳定。当下层模板不能独立安设支承件时，必须采取可靠的临时固定措施，否则严禁进行上一层模板的安装。

6、用钢管和扣件搭设双排立柱支架支承梁模时，扣件应拧紧，且应抽查扣件螺栓的扭力矩是否符合规定，不够时，可放两个扣件与原扣件挨紧。横杆步距按设计规定，严禁随意增大。

7、平板模板安装就位时，要在支架搭设稳固，板下横楞与支架连接牢固后进行。U形卡要按设计规定安装，以增强整体性，确保模板结构安全。

8、五级以上大风，应停止模板的吊运作业。

十、模板拆除安全注意事项

1、拆除时应严格遵守“拆模作业”要点的规定。

2、高处、复杂结构模板的拆除，应有专人指挥和切实的安全措施，并在下面标出工作区，严禁非操作人员进入作业区。

3、工作前应事先检查所使用的工具是否牢固，搬手等工具必须用绳链系挂在身上，工作时思想要集中，防止钉子扎脚和从空中滑落。

4、遇六级以上大风时，应暂停室外的高处作业。有雨、霜时应先清扫施工现场，不滑时再进行工作。

5、拆除模板一般应采用长撬杠，严禁操作人员站在正拆除的模板上。

6、已拆除的模板、拉杆、支撑等应及时运走或是妥善堆放，严防操作人员因扶空、踏空而坠落。

7、在混凝土墙体、平板上有预留洞时，应在模板拆除后，随时在墙洞上做好安全护栏，或将板的洞盖严。

8、拆模间隙时，应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。

9、拆除基础及地下工程模板时，应先检查基槽（坑）上壁的状况，发现有松软、龟裂等不安全因素时，必须在采取防范措施后，方可下人作业，拆下的模板和支承杆件不得在离槽（坑）上口1m以内堆放，并随拆随运。

10、拆除板、梁、柱、墙模板时应注意：

（1）拆除4m以上模板时，应搭脚手架或操作平台，并设防护栏杆。

（2）严禁在同一垂直面上操作。

（3）拆除时应逐块拆卸，不得成片松动和撬落或拉倒。

（4）拆除平台、楼层板的底模时，应设临时支撑，防止大片模板坠落，尤其是拆支柱时，操作人员应站在门窗洞口外拉拆，更应严防模板突然全部掉落伤人。

（5）严禁站在悬臂结构上面敲拆底模。

11、拆除高而窄的预制构件模板，如薄腹梁、吊车梁等，应随时加设支撑将构件支稳，严防构件倾倒伤人。

12、每人应有足够工作面，数人同时操作时应科学分工，统一信号和行动。

梁板组合示意图

现浇梁板组合模板图

梁模板搭设示意图

剪力墙、平台模板组合示意图

附：模板计算书

一、平台板模板支架

模板支架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、

《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范。

一、参数信息:

本处计算160厚板。

1.脚手架参数

横向间距或排距(m):0.8；纵距(m):0.9；步距(m):1.00；

立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；脚手架搭设高度(m):6.00；

采用的钢管(mm):Φ48×3.5 ；

扣件连接方式:双扣件，扣件抗滑承载力系数:0.80；

板底支撑连接方式:方木支撑；

2.荷载参数

模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；

楼板浇筑厚度(m):0.16；倾倒混凝土荷载标准值(kN/m2):1.000；

施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；

3.楼板参数

钢筋级别:三级钢HRB 400(20MnSi)；楼板混凝土标号:C35；

每层标准施工天数:7；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):1440.000；

4.木方参数

木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；

木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.300；木方的间隔距离(mm):300.000；

木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；

二、模板支撑方木的计算:

方木按照简支梁计算，方木的截面力学参数为

本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=6.000×10.000×10.000/6 = 100 cm3；

I=6.000×10.000×10.000×10.000/12 =500 cm4；

方木楞计算简图

1.荷载的计算：

(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：

q1= 25.000×0.300×0.160 = 0.975 kN/m；

(2)模板的自重线荷载(kN/m):

q2= 0.350×0.300 = 0.105 kN/m ；

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：

p1 = (1.000 + 1.000)×1.000×0.300 = 0.600 kN；

2.强度计算:

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载 q = 1.2 × (q1 + q2) = 1.2×(0.975 + 0.105) = 1.296 kN/m；

集中荷载 p = 1.4×0.600=0.840 kN；

最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 0.840×1.000 /4 + 1.296×1.0002/8 = 0.372 kN；

最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 0.840/2 +1.296×1.000/2 = 1.068 kN ；

截面应力σ= M /W = 0.372×106/83333.33 = 4.464 N/mm2；

方木的计算强度为 4.464 小于13.0 N/mm2,满足要求!

3.抗剪计算：

最大剪力的计算公式如下:

Q = ql/2 + P/2

截面抗剪强度必须满足:

T = 3Q/2bh < [T]

其中最大剪力: Q = 1.296×1.000/2+0.840/2 = 1.068 kN；

截面抗剪强度计算值 T = 3 ×1.068×103/(2 ×50.000×100.000) = 0.320 N/mm2；

截面抗剪强度设计值 [T] = 1.300 N/mm2；

方木的抗剪强度为 0.320 小于 1.300 满足要求!

4.挠度计算:

最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:

均布荷载 q = q1 + q2 = 1.080 kN/m；

集中荷载 p = 0.600 kN；

最大变形 V= 5×1.080×1000.04 /(384×9500.000×4166666.667) +

600.000×1000.03 /( 48×9500.000×4166666.7) = 0.671 mm；

方木的最大挠度 0.671 小于 1000.000/250,满足要求!

三、板底支撑钢管计算:

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；

集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 1.296×1.000 + 0.840 = 2.136 kN；

支撑钢管计算简图

支撑钢管计算弯矩图(kN.m)

支撑钢管计算变形图(kN.m)

支撑钢管计算剪力图(kN)

最大弯矩 M max = 0.719 kN.m ；

最大变形 V max = 1.838 mm ；

最大支座力 Q max = 7.768 kN ；

截面应力σ= 141.542 N/mm2；

支撑钢管的计算强度小于 205.000 N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度小于1000.000/150与10 mm,满足要求!

四、扣件抗滑移的计算:

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，

按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

R ≤ R c

其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN；

R-------纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;

计算中R取最大支座反力,R= 7.768 kN；

R < 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

五、模板支架荷载标准值(轴力):

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容：

(1)脚手架的自重(kN)：

N G1 = 0.129×4.000 = 0.516 kN；

(2)模板的自重(kN)：

N G2 = 0.350×1.000×1.000 = 0.350 kN；

(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：

N G3 = 25.000×0.130×1.000×1.000 = 3.250 kN；

经计算得到，静荷载标准值 N G = N G1+N G2+N G3 = 4.116 kN；

2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。

经计算得到，活荷载标准值 N Q = (1.000+1.000 ) ×1.000×1.000 = 2.000 kN；

3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N = 1.2N G + 1.4N Q = 7.740 kN；

六、立杆的稳定性计算:

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

其中 N ---- 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 7.740 kN；

σ---- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 L o/i 查表得到；

i ---- 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm；

A ---- 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.89 cm2；

W ---- 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3；

σ-------- 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；

[f]---- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205.000 N/mm2；

L o---- 计算长度 (m)；

如果完全参照《扣件式规范》，由公式(1)或(2)计算

l o = k1uh (1)

l o = (h+2a) (2)

k1---- 计算长度附加系数，取值为1.155；

u ---- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u = 1.700；

a ---- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.100 m；

公式(1)的计算结果：

立杆计算长度 L o = k1uh = 1.155×1.700×1.500 = 2.945 M；

L o/i = 2945.250 / 15.800 = 186.000 ；

由长细比 l o/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.207 ；

钢管立杆受压强度计算值；σ=7739.680/(0.207×489.000) = 76.462 N/mm2；

立杆稳定性计算σ= 76.462 小于 [f]= 205.000满足要求！

公式(2)的计算结果：

立杆计算长度 L o = h + 2a = 1.500+2×0.100 = 1.700 m ；

L o / i = 1700.000 / 15.800=108.000 ；

由长细比 l o/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.530 ；

钢管立杆受压强度计算值；σ=7739.680/(0.530×489.000) = 29.863 N/mm2；

立杆稳定性计算σ= 29.863 小于 [f]= 205.000满足要求！

七、楼板强度的计算:

1. 计算楼板强度说明

验算楼板强度时按照最不利考虑,楼板的跨度取8M,楼板承受的荷载按照线均布考虑。

宽度范围内配筋3级钢筋,配筋面积As=1440 mm2,fy=360 N/mm2。

板的截面尺寸为 b×h=4000mm×160mm,截面有效高度 ho=140 mm。

承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下：

2.计算楼板混凝土7天的强度是否满足承载力要求

楼板计算范围跨度内摆放5×5排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。

第2层楼板所需承受的荷载为

q = 2× 1.2 × ( 0.350 + 25.000×0.160 ) +

1× 1.2 × ( 0.516×5×5/8.000/4.000 ) +

1.4 ×(1.000 + 1.000) = 13.321 kN/m2；

计算单元板带所承受均布荷载 q = 8.000×12.301 = 106.565 kN/m；

板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算

M max = 0.0596×55.350×4.0002 = 106.620 kN.m；

验算楼板混凝土强度的平均气温为15℃，查温度、龄期对混凝土强度影响曲线

得到8天后混凝土强度达到62.400%,C25混凝土强度近似等效为C15.600。

混凝土弯曲抗压强度设计值为f cm=7.488N/mm2；

则可以得到矩形截面相对受压区高度:

ξ= As× f y/ ( b × h o× f cm) = 1440.000×300.000 / ( 4000.000×110.000×7.488 )= 0.131

查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为

αs = 0.122

此楼板所能承受的最大弯矩为:

M1 = αs× b× ho2×fcm = 0.122×4000.000×110.0002×7.488×10-6 = 44.367 kN.m；

结论：由于∑M i = 44.367 <= M max= 101.620

所以第5天以后的各层楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。

第2层以下的模板支撑必须保留。

3.计算楼板混凝土10天的强度是否满足承载力要求

楼板计算范围跨度内摆放5×5排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。

第3层楼板所需承受的荷载为

q = 3× 1.2 × ( 0.350 + 25.000×0.160 ) +

2× 1.2 × ( 0.516×5×5/8.000/4.000 ) +

1.4 ×(1.000 + 1.000) = 19.428 kN/m2；

计算单元板带所承受均布荷载 q = 8.000×19.428 = 155.424 kN/m；

板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算

M max = 0.0596×155.424×4.0002 = 141.494 kN.m；

验算楼板混凝土强度的平均气温为15℃，查温度、龄期对混凝土强度影响曲线

得到10天后混凝土强度达到83.210%,C25混凝土强度近似等效为C20.800。

混凝土弯曲抗压强度设计值为f cm=9.968N/mm2；

则可以得到矩形截面相对受压区高度:

ξ= As× f y/ ( b × h o× f cm) = 1440.000×300.000 / ( 4000.000×110.000×9.968 )= 0.098

查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为

αs = 0.093

此楼板所能承受的最大弯矩为:

M2 = αs× b× ho2×fcm = 0.093×4000.000×110.0002×9.968×10-6 = 44.963 kN.m；

结论：由于∑Mi = 89.331 > M max= 148.212

所以第10天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。

二、梁支撑架计算书

高支撑架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、

《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范。

图1 梁模板支撑架立面简图

采用的钢管类型为Φ48×3.50。

一、参数信息:

梁段信息:BL104（1）；

1.脚手架参数

立柱梁跨度方向间距l(m):0.8；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.30；

脚手架步距(m):1.00；脚手架搭设高度(m):6.00；

梁两侧立柱间距(m):1.20；承重架支设:无承重立杆，木方平行梁截面A；

2.荷载参数

模板与木块自重(kN/m2):0.350；梁截面宽度B(m):0.200；

混凝土和钢筋自重(kN/m3):25.000；梁截面高度D(m):0.750；

倾倒混凝土荷载标准值(kN/m2):2.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.000；

3.木方参数

木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；

木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.300；木方的间隔距离(mm):300.000；

木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；

4.其他

采用的钢管类型(mm):Φ48×3.5。

扣件连接方式:双扣件，扣件抗滑承载力系数:0.80；

二、梁底支撑方木的计算

1.荷载的计算：

(1)钢筋混凝土梁自重(kN)：

q1= 25.000×0.200×0.750×0.300=0.750 kN；

(2)模板的自重荷载(kN)：

q2 = 0.350×0.300×(2×0.750+0.200)=0.110 kN；

(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：

经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.000+2.000)×0.200×0.300=0.240 kN；

2.木方楞的传递集中力计算：

静荷载设计值 q=1.2×0.750+1.2×0.110=1.032kN；

活荷载设计值 P=1.4×0.240=0.336kN；

P=1.032+0.336=1.368kN。

3.支撑方木抗弯强度计算：

最大弯矩考虑为简支梁集中荷载作用下的弯矩，

跨中最大弯距计算公式如下:

跨中最大弯距(kN.m)M=1.452×1.200/4=0.436；

木方抗弯强度(N/mm2)σ=435690.000/83333.333=5.228；

木方抗弯强度5.228N/mm2小于木方抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2，所以满足要求！

4.支撑方木抗剪计算：

最大剪力的计算公式如下:

Q = P/2

截面抗剪强度必须满足:

T = 3Q/2bh < [T]

其中最大剪力(kN) Q=1.452/2=0.726；

截面抗剪强度计算值(N/mm2)T=3×726.15/(2×50.00×100.00)=0.218；

截面抗剪强度计算值0.218N/mm2小于截面抗剪强度设计值[T]=1.300N/mm2，所以满足要求！

5.支撑方木挠度计算：

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:

集中荷载 P = q1 + q2 + p1 = 1.160kN；

最大挠度(mm)Vmax=1160.250×1200.003/(48×9500.00×4166666.67)=1.055；

木方的最大挠度(mm)1.055小于l/250=1200.00/250=4.800，所以满足要求！

三、梁底支撑钢管的计算

作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。 1.支撑钢管的强度计算：

按照集中荷载作用下的简支梁计算

集中荷载P传递力，P=1.452 kN；

计算简图如下：

支撑钢管按照简支梁的计算公式

其中 n=1.000/0.300=3

经过简支梁的计算得到：

钢管支座反力 R A = R B=(3-1)/2×1.452+1.452=2.905 kN；

通过传递到支座的最大力为2×1.452+1.452=4.357 kN；

钢管最大弯矩 M max=(3×3-1)×1.452×1.000/(8×3)=0.484 kN.m；

截面应力σ=0.484×106/5080.000=95.295 N/mm2；

支撑钢管的计算强度小于205.0 N/mm2,满足要求!

四、梁底纵向钢管计算

纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。

五、扣件抗滑移的计算:

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，

按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

R ≤ Rc

其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN；

R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

计算中R取最大支座反力，R=4.36 kN；

R < 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

六、立杆的稳定性计算:

立杆的稳定性计算公式

其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括：

横杆的最大支座反力： N1 =4.357 kN ；

脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.149×4.000=0.715 kN；

楼板的混凝土模板的自重： N3=0.720 kN；

N =4.357+0.715+0.720=5.792 kN；

φ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l o/i 查表得到；

i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58；

A -- 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89；

W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08；

σ -- 钢管立杆抗压强度计算值 ( N/mm2)；

[f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205.00 N/mm2；

l o -- 计算长度 (m)；

如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算

l o = k1uh (1)

l o = (h+2a) (2)

k1 -- 计算长度附加系数，按照表1取值为：1.185 ；

u -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u =1.700；

a -- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度：a =0.300 m；

公式(1)的计算结果：

立杆计算长度 L o = k1uh = 1.185×1.700×1.000 = 2.015 m；

L o/i = 2014.500 / 15.800 = 128.000 ；

由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.406 ；

钢管立杆受压强度计算值；σ=5791.620/(0.406×489.000) = 29.172 N/mm2；

立杆稳定性计算σ = 29.172 N/mm2小于 [f] = 205.00满足要求！

立杆计算长度 L o = h+2a = 1.000+0.300×2 = 1.600 m；

L o/i = 1600.000 / 15.800 = 101.000 ；

公式(2)的计算结果：

由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.580 ；

钢管立杆受压强度计算值；σ=5791.620/(0.580×489.000) = 20.420 N/mm2；

立杆稳定性计算σ = 20.420 N/mm2小于 [f] = 205.00满足要求！