桥墩盖梁用工字钢做托梁

甘德尔黄河大桥西引桥

桥墩盖梁施工采用56b型工字钢做托梁结构计算

一、概述

甘德尔黄河大桥西引桥桥墩盖梁施工在采用贝雷梁做托梁的同时也采用56b型工字钢做托梁。

甘德尔黄河大桥西引桥桥墩盖梁施工初期选用节段为3×1.50×0.176 m型贝雷梁经组合后做托梁。贝雷梁因高度优势其刚度较大，采用其做托梁承载后变形量很小, 同时截面弯曲应力也较小。

相对于贝雷梁而言，工字钢因低矮截面惯性矩较小，因而其刚度也较小，既使是型号最大的工字钢其刚度也无法与贝雷梁比拟。但工字钢因整体性好，安装、拆除、运输便利，在桥墩盖梁体积不是很大而重量相对较小的情况下选择其做托梁还是较为理想的。

实质上对于体积较大而重量也相对较大的桥墩盖梁，其施工也可采用型号适宜的工字钢做托梁。当工字钢托梁承载后的变形量、弯曲应力及剪切应力超限时，经进行详细的结构计算后确定加固方案，托梁按照加固方案经加固后承载问题便可得到解决。

以下围绕甘德尔黄河大桥西引桥桥墩盖梁施工采用56b型工字钢做托梁进行结构计算，并对进行结构计算时托梁出现的承载问题制定解决、处理方案。

同采用贝雷梁做托梁一样，甘德尔黄河大桥西引桥桥墩盖梁施工采用的56b 型工字钢托梁长度也为18 m。进场的工字钢定尺长度为12 m，经接长后达到了施工所需长度。

盖梁施工采用工字钢做托梁时，托梁顶面小横梁排布、小横梁传递于工字钢

托梁的压力F

1、F

、F

均同采用贝雷梁做托梁。

盖梁施工采用工字钢做托梁时对托梁支承仍借助于桥墩立柱设置支承点进行，且计算跨径仍同采用贝雷梁做托梁。

二、托梁结构计算

需说明的是，桥墩盖梁施工采用工字钢做托梁相对于采用贝雷梁做托梁仅仅

是托梁形式的变换，进行结构计算时二者有相近或相同之处，且对工字钢托梁进行结构计算时可利用采用贝雷梁做托梁时进行结构计算的部分计算结果，因此本文进行有关托梁结构计算时应参照《甘德尔黄河大桥西引桥·桥墩盖梁施工支承构件、器具承载计算》进行。

本文仅针对桥墩盖梁施工采用56b 型工字钢做托梁进行结构计算。

采用56b 型工字钢做盖梁托梁进行结构计算内容包括：①托梁跨中挠度；②托梁悬臂端挠度；③弯矩最大的截面弯曲应力；④支点截面剪应力。

以下对工字钢托梁使用过程中有关位移量及应力分别进行计算。

1、托梁跨中挠度f 中

托梁承载后跨中产生的挠度由两种荷载引起，即集中荷载和自重荷载，两种荷载作用下跨中产生的挠度计算方法有所不同，故应分别进行计算。

1）托梁在集中荷载作用下跨中产生的挠度f 中J

托梁承受的集中荷载如《甘德尔黄河大桥西引桥·桥墩盖梁施工支承构件、器具承载计算》书第二页图 1 所示，F 1、F 2、F 3计算见上述计算书第 9～12 页，

托梁在集中荷载作用下跨中产生的挠度f 中J 计算见上述计算书第 12～14 页，计算结果为

f 中J EI

52.195255-= 。 2）托梁在自重荷载作用下跨中产生的挠度f 中z

计算托梁自重荷载作用下跨中产生的挠度f 中Z 时应分两步进行：①跨内部分

自重荷载作用下跨中产生的挠度f ′中Z ；②跨外（两侧）部分自重荷载作用下跨

中产生的挠度f "中Z 。

查阅有关资料知，56b 型工字钢自重均布荷载 q=1151.08N / m 。

跨内部分托梁自重荷载作用下跨中产生的挠度

f ′中Z 384EI

64.8q 54

?-=。参照上述计算书第14、15页得知，跨外（两侧）部分自重荷载作用下跨中

产生的挠度

f "中Z 16EI

64.810.9512q 22??+= 。托梁自重荷载作用下跨中产生的挠度

f 中z = f ′中Z + f "

中Z =384EI 64.8q 54?-16EI 64.810.9512q 22

??+ =EI

4q 29.6284262+ 。托梁在集中荷载、自重荷载共同作用下跨中产生的挠度

f 中= f 中J + f 中z EI 52.195255-= EI

4q 29.6284262+ 。式中，q 表示的意义及其大小见前，E 为工字钢材质弹模，其仍然取200×109 Pa ，另查阅有关力学资料知，56b 型工字钢截面惯性矩I=68500×10-8 m 4,将q 、E 、I 各值代入上式解得 f 中=-1.2×10-3m=-1.2 mm 。（下挠）

托梁跨中最大允许挠度 [f]=8.64/400=21.6×10-3 m=21.6 mm 。

f 中﹤[f]，满足施工规范要求。

对比上述挠度计算结果知

| f 中z |/ |f 中|=29.62842624/161150.8311=0.02％。

计算结果表明托梁自重荷载对跨中产生的挠度相对于集中荷载对跨中产生的挠度所占比重较小，因此大多情况下，计算受弯构件挠度时，常忽略自重荷载因素。

2、托梁悬臂端挠度f 端

1）托梁在集中荷载作用下悬臂端产生的挠度f 端J

查阅《甘德尔黄河大桥西引桥·桥墩盖梁施工支承构件、器具承载计算》书第 15～17 页知，托梁在集中荷载F 1、F 2、F 3作用下悬臂端产生的挠度

f 端J =EI

F 4738.215F 8546.5F 901.239321-+ 。式中，F 1=34146.35N ，F 2=14280.9N ，F 3=28770N ，E 、I 值同前，将各值代入上式解得 f 端J =+15.2×10-3m=+15.2 mm 。

2）托梁在自重荷载作用下悬臂端产生的挠度f 端Z

托梁为悬臂梁，且关于跨径中线呈对称，计算其自重荷载作用下悬臂端产生的挠度应分两部进行。

①跨内部分自重荷载作用下悬臂端产生的挠度f ′端Z

借上述计算书第14页图12，并参照有关力学资料知

f ′端Z =EI

24qL 3悬L + 。式中，“+”表示上挠， L 为托梁计算跨径，L 悬为托梁跨外悬臂长度，q 、E 、

I 表示的意义同前。

②跨外部分自重荷载作用下悬臂端产生的挠度f 端Z

计算此挠度值时，将托梁支点截面按不转动与转动两种情况进行考虑，并将两种情况下计算的挠度值进行叠加。

借上述计算书第14页图13，并参照有关力学资料知

悬悬端）（L EI

6ML EI 3ML EI 8qL f 4"Z ?+--= 。上式中，前项为托梁支点截面不考虑转动时悬臂端产生的挠度，后项为托梁支点截面考虑转动时悬臂端产生的挠度，M 表示托梁跨外自重荷载作用下对支点截面产生的弯矩，且M=qL 2悬/2，“-”、q 、L 、L 悬、E 、I 表示的意义同前。

托梁自重荷载作用下悬臂端产生的挠度

f 端Z = f ′端Z + f

端Z =EI 24qL 3悬L +悬悬）（L EI 6ML EI 3ML EI 8qL 4

?+-- ）（悬悬悬233L 63L EI

24q L L L --= 。式中，L=8.64 m, L 悬=4.68 m, q 、 E 、I 各值同前，将各数值代入上式解得

f 端Z =-1.3×10-3m=-1.3 mm 。（下挠）

工字钢托梁在集中荷载、自重荷载共同作用下悬臂端产生的挠度

f 端= f 端J +f 端Z =+15.2-1.3=+13.9 mm 。（上挠）

托梁悬臂端挠度限值 [f]=4.68/400=11.7×10-3 m=11.7 mm 。尽管f 端＞[f]，但出人不大，浇筑桥墩盖梁混凝土在抹平盖梁悬臂端顶面混

凝土时较模板上口略低即可。

我们将上述挠度计算结果进行对比可得

|f 端Z |/ |f 端|=1.3/13.9=9.35％。

计算结果再次证明托梁自重荷载产生的挠度相对于集中荷载产生的挠度所占比重较小，故一般情况下计算受弯构件挠度时，常将自重荷载因素忽略原因在此。

3、托梁弯矩最大的截面弯曲应力

经分析知，托梁弯矩较大的截面有两处：跨中和支点处。欲知跨中和支点哪个截面弯矩最大，需分别进行计算。

1）托梁跨中截面弯矩

托梁跨中截面弯矩为正弯矩。

查阅《甘德尔黄河大桥西引桥·桥墩盖梁施工支承构件、器具承载计算》书第18页知，托梁跨中截面弯矩

M 中= M 中j +M 中z

=18.04F 1+0.14F 2-17.24F 3-1.62q=18.04×34146.35+0.14

×14280.9-17.24×28770-1.62×1151.08=120139.93 N ·m 。

海宁市桥梁工程中幅桥墩桥梁博士盖梁计算

计算书工程名称：海宁市赵家漾路(塘南路～水月亭路) 新建工程项目名称：桥梁工程工程编号： 13LL08-S009 工程部位：赵家漾路中幅桥墩盖梁计算计算内容：中幅桥墩盖梁共 4 页设计人：复核人：反复核人： 2014年08月25日

一、基本设计参数 1、荷载标准：城-A级， 2、人群荷载:参照《城市桥梁设计规范》（CJJ 11-2011)第10.0.5条执行； 3、采用的主要规范: 《城市桥梁设计规范》（CJJ11-2011）；《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）；《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）； 4、选用材料： ①混凝土C30号：fcd=13.8MPa,ftd=1.39MPa,E=3x104MPa； ②HRB335级钢筋：fsd=280MPa,fsd’=280MPa,E=2.00x105MPa； 5、结构重要性系数：γ0=1.1； 6、体系温差：升温25、降温25;上下缘温差参照《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）； 7、混凝土收缩徐变：3650天； 8、计算程序：使用《桥梁博士程序 V3.0》对主梁进行结构安全复核。 9、冲击系数(正弯) ：0.215； 10、单车道荷载：通过桥梁纵向计算，得到单车道荷载为498 kN；两侧每5.3m布置一个支座。二、计算的基本条件 1、材料在荷载作用下处于小变形和线弹性阶段； 2、各种荷载对结构的作用符合线性叠加原理的条件；三、计算简图配单元模型图四、持久状况承载能力极限状态计算 1、正截面抗弯最大抗力对应的最小弯矩（kN.m）

三柱式盖梁工字钢计算

盖梁支架受力计算书一、工程概况宜宾县金江大道西延线－高梨街－现代城围城路道路建设工程全段共4座桥，其中3#、4#桥即将融入“铁路下穿”方案中，该方案正在设计阶段中。目前已确定和正在施工的桥为1#桥和2#桥。 1#桥全长为106.06米，桥梁跨径布置为3×30m。桥梁上部采用30m预应力混凝土T梁，结构体系采用先简支后桥面连续结构。排架为三柱式，柱最高达27.5m。盖梁尺寸为19.19×2.2×1.8（长×宽×高）米。柱与柱中心距离7.25米，两端悬挑2.345米。 2#桥全长为76.06米，桥梁跨径布置为2×30m。桥梁上部采用30m预应力混凝土T梁，结构体系采用先简支后桥面连续结构。排架为两柱式，柱最高达19m。盖梁尺寸为16.44×2.2×1.8（长×宽×高）米。两柱中心距离8.083米，两端悬挑4.18米。本计算书为1#桥盖梁支架计算。二、盖梁支架搭设方式（一）1#桥支架搭设在三根墩柱上中心位置分别横向埋置A140PVC硬塑管对柱作预留孔，孔中心离柱顶1.4m，三孔各穿一根2.6米（A120）长高强钢棒，墩柱两侧的钢棒两端靠柱处做牛腿，上置千斤顶，千斤顶上墩柱两侧各置一根20m长工56C工字钢做主梁。主梁上面安放一排每根3.3m长的16#工字钢，间距为50cm作为分布梁，共32根。分布梁

上铺设盖梁底模。传力途径为：盖梁底模——纵向分布梁（16#工字钢）——横向主梁56C工字钢——钢棒。如下图：三、计算依据本计算书采用的规范标准和设计文件如下：《宜宾县金江大道西延线－高梨街－现代城围城路道路建设工程施工设计图》第二册《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）《热扎型钢》（GB/T 706-2008）其他现行相关规范、规程。四、计算参数（一）主要材料 1、分布梁：116工字钢

柱式桥墩盖梁多种结构计算模型的计算探讨

柱式桥墩盖梁多种结构计算模型的计算探讨张彦（南京万通城市建设设计咨询有限公司，江苏南京 210036）摘要：柱式桥墩盖梁具有外形简洁、受力明确、施工便利、造价相对较低等显著优点，目前在公路桥梁和城市桥梁中被广泛采用。在设计计算时可以发现，同样的柱式桥墩盖梁按照不同的结构计算模型进行计算，结果是有差异的。通过对不同计算模型的计算结果，进行比较分析，有利于更好地掌握柱式桥墩盖梁的受力特点，为设计提供支撑。关键词：桥墩盖梁；计算模型；双柱式；多柱式柱式桥墩是由分离的两根或多根立柱（或桩柱）所组成。其具有外形简洁、受力明确、施工便利、造价相对较低等显著优点，目前在公路桥梁和城市桥梁中被广泛采用。采用装配预制结构（如空心板、T梁和小箱梁）时，一般还需要设置盖梁作为支承上部结构，并将全部荷载传递给下部结构，此时桥墩在横桥向由盖梁与柱（桩）组成框架结构。对于桥墩盖梁可以简化成什么样的结构计算模型，规范作了一定的要求，在规范修编过程中对此还作过一定的调整，但在设计计算时可以发现，同样的柱式桥墩盖梁按照不同的结构计算模型进行计算，结果是有差异的。本文通过对不同计算模型的计算结果，进行比较分析，有利于更好地掌握柱式桥墩盖梁的受力特点，可为设计提供帮助。 1 规范对柱式桥墩盖梁计算的要求根据JTJ 023—1985《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》第3.4.1条和第3.4.2条：多柱式墩台的盖梁，可按连续梁计算。双柱式墩台，当盖梁的刚度与柱的刚度比大于5时，盖梁可按简支梁计算；当墩台承受较大横向力时，则盖梁应作为刚构的一部分进行计算。根据修改后的JTG D62—2004《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》第8.2.1条：墩台盖梁与柱应按刚构计算。当盖梁与柱的线刚度(EI/l)之比大于5时，双柱式墩台盖梁可按简支梁计算，多柱式墩台盖梁可按连续梁计算。可以看出，规范修编前后对双柱式墩台盖梁的计算要求基本一致，当盖梁与柱的线刚度(EI/l)之比大于5时可按简支梁计算，而盖梁与柱的线刚度(EI/l)之比不大于5时须按刚构计算。但多柱式墩台盖梁的计算要求发生了变化，JTJ 023—85规范中多柱式墩台的盖梁均可按连续梁计算，而JTG D62—2004规范要求多柱式墩台的盖梁应按刚构计算，当盖梁与柱的线刚度(EI/l)之比大于5时方可按连续梁计算。按照规范要求，对于柱式墩台盖梁的计算，当盖梁与柱的线刚度(EI/l)之比大于5时可按简支梁或连续梁计算，这时盖梁的内力不受立柱材料和尺寸的影响，且为静定结构计算，最为简便。但当盖梁与柱的线刚度(EI/l)之比小于5时，规范要求不能忽略立柱对盖梁的约束作用，须将立柱与盖梁一起模拟形成刚构模型进行计算。当采用刚构模型进行计算时，由于缺少桥墩基础的相关资料或为求计算简便，部分设计人员常将边界条件按柱底刚性约束进行考虑。若考虑到基础周边土体对基础的作用，将柱底按照弹性约束，则盖梁的计算结果会更精确。为研究几种计算模型计算结果之间的差异情况以及盖梁与柱的线刚度之比对盖梁受力的影响情况，本

工字钢受力验算

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悬挑梁受力验算一、原悬挑梁验算１、基本参数主梁离地高度 (m) 2５.２悬挑方式普通主梁悬挑主梁间距(ｍm) １50０主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式压环钢筋压环钢筋直径d（mｍ）16 主梁建筑物外悬挑长度L x(mm) 12５0 主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a( ｍm) 1０0 主梁建筑物内锚固长度Ｌm(mm) 1600 梁／楼板混凝土强度等级Ｃ2５ 2、荷载布置参数作用点号各排立杆传至梁上荷载标准值F'(ｋN) 各排立杆传至梁上荷载设计值F（kN）各排立杆距主梁外锚固点水平距离(mm）主梁间距l a（mm) 1 8.２7 10.35 ４0０1500 ２8．27 1０．3５1200 1500 附图如下：

平面图立面图 3、主梁验算主梁材料类型工字钢主梁合并根数nｚ 1 主梁材料规格16号工字钢主梁截面积Ａ(cｍ2) 26.1 主梁截面惯性矩Ｉx（ｃm4）1130 主梁截面抵抗矩Wｘ(cm3) 14１ 2１５主梁自重标准值ｇk(ｋN/m）0.205 主梁材料抗弯强度设计值[ｆ]（Ｎ/mm 2）１25 主梁弹性模量E(N/mm２) 20６０0０主梁材料抗剪强度设计值[τ］(N／m m２）主梁允许挠度[ν］(ｍm) １／25０荷载标准值： q'=g k=0.２05=０．205ｋN/ｍ第1排:Ｆ＇１=F1'/ｎz=8．27/1=８.２7ｋＮ第２排：Ｆ'2=Ｆ2'／ｎｚ＝8.27/1=８．27kN 荷载设计值: ｑ＝1.2×g k=1.２×0.20５=０.2４6ｋＮ/m 第１排:F1=F1／n z=10.35/1=10.３５kN 第２排:F2=F2／nｚ=1０．35/1=10．3５kN

2020年穿心棒法盖梁施工计算书(工字钢)

作者：非成败作品编号：92032155GZ5702241547853215475102 时间：2020.12.13 托担法盖梁施工计算书一、工程概况盖梁设计尺寸：双柱式盖梁设计为长11.95m，宽2.1m，高1.6m，混凝土方量为38.35方，两柱中心距6.95m。盖梁如图所示：预埋直径110mm 硬质PVC管，较高立柱根据高差来进行标高调整，保证两预留孔处于同一个标高，施工时把有关主筋间距和上下层箍筋间距作微调； 2）插入钢棒：柱顶插入一根直径为9cm，长度为300cm的钢棒，作为主梁工字钢支撑点，钢棒外伸长度一致； 3）安装固定装置和机械式千斤顶。

4）吊装主梁工字钢，利用φ25精轧螺纹钢，夹紧主梁工字钢，上铺I12.6工字钢作为分配梁； 5）拆除钢棒，封堵预留孔：盖梁施工完成后把预留孔用细石混凝土封堵。三、受力计算 1、设计参数 1）I12.6工字钢截面面积为：A=1810mm2 截面抵抗矩：W=77×103mm3 截面惯性矩：I=488×104mm4 弹性模量E=2.1×105Mpa 钢材采用Q235钢，抗拉、抗压、抗弯强度设计值［σ］=215Mpa。2）主梁工字钢横向主梁采用2片45b工字钢。截面面积为：A=11100mm2 截面抵抗矩：W=1500×103mm3 截面惯性矩：I=33760×104mm4 弹性模量E=2.1×105Mpa 3）钢棒钢棒采用φ90mm高强钢棒(A45)，

截面面积为：A=3.14×452=6362mm2，抗剪强度设计值［τ］=125Mpa。 2、荷载计算 1) 混凝土自重荷载（考虑立柱混凝土重量） W1=38.35×26=444.3kN； 2）支架、模板荷载 A、2片I45b组成主梁,长12m，纵向工字钢长4.5m，间距30cm。W2=12×0.874×2+0.142×4.5×（11/0.3）=54.3kN； B、定型钢模板,重量由厂家设计图查询得到。 W3=6800×10=68kN； 3）施工人员、机械重量。按每平米1kN，则该荷载为： W4=12×2×1=24kN； 4）振捣器产生的振动力。盖梁施工采用50型插入式振动器,设置3台,每台振动力2kN。施工时振动力:W5=2×3=6kN；总荷载：W=W1+1 W2+ W3+ W4+ W5=1153.4kN 5）荷载集度计算横桥向均布荷载集度：q h=W/12=96.1kN/m；顺桥向荷载集度取跨中部分计算：q z= q h/1.8=96.1/1.8=53.4kN/m

桥梁桥墩

第4篇桥梁墩台第4篇第1章桥梁墩台的构造与设计 1.1 概述 1.1.1. 桥梁墩台的组成桥墩：墩帽墩身基础桥台：台帽台身基础 1.1. 2. 桥梁墩台的类型 1.2 桥墩 1.2.1.梁式桥桥墩 1重力式桥墩墩帽 ?材料：C20及以上混凝土 ?尺寸：厚度≥30cm（中小跨境） ≥40cm（大跨径）平面尺寸顺桥向横桥向墩帽平面尺寸顺桥向双排支座b≥ f + a + a’+ 2c1+ 2c2 单排支座b≥a + 2c1+ 2c2

横桥向B≥B1 +a + 2c1+ 2c2 ?细部构造 ?其它形式墩帽：托盘式悬臂式墩身 ?材料：块石、混凝土或钢筋混凝土 ?尺寸：最小尺寸80~100cm , 大跨径是具体情况定 ?侧坡20:1 ~ 30:1 ?截面形式：实心墩流水流冰的考虑 2轻型桥墩 ?钢筋混凝土薄壁桥墩 ?柱式桥墩 ?柔性排架桩墩空心墩抗冲撞能力差钢筋混凝土薄壁桥墩材料C15以上混凝土含钢量60kg/m3 尺寸：D=(1/10~1/15)H 或D=30~50cm 柱式桥墩柔性排架桩墩通过一些构造措施，将上部结构传来的水平力（制动力、温度影响力）传递到全桥的各个柔性墩，或相邻的刚性墩台上。 1.3 桥台 1.3.1.重力式桥台

U型桥台构造尺寸： 1.3. 2. 轻型桥台 ?设有支撑梁的轻型桥台 ?埋置式桥台 ?钢筋混凝土薄壁桥台 ?加筋土桥台设有支撑梁的轻型桥台 ?一字形 ?八字形 ?耳墙式埋置式桥台 ?后倾式 ?双肋形 ?双柱式 ?框架式双肋形双柱式 ●高度超过10m，须设系梁 ●帽梁、系梁和耳墙均需配置钢筋，混凝土C20以上 ●台身与帽梁、台身与基础之间需布置少量街头钢筋，混凝土C15 以上

桥梁通第4章盖梁计算与绘图

第4章盖梁计算与绘图 4.1概述柱式墩台是公路桥梁设计中普遍采用的结构形式，由于跨径、斜度、桥宽、地质、车荷载的变化，很难完全套用现行标准图和通用图。尤其是盖梁部分，标准化程度低，工作量大，构件配筋复杂，设计人员往往要花费很大精力和时间。因此迫切需要一套软件帮助设计人员快速准确的完成设计，同时提供设计人员多方案比选，达到优化设计的目的。盖梁计算与绘图模块就是专门用来计算盖梁的内力，并进行强度和抗裂验算，动态显示弯矩、剪力包络图和裂缝配筋图，完成钢筋构造图的设计。 4.2功能 4.2.1计算与绘图共同部分 ●⑴既可对帽梁单独设计计算，单独绘钢筋构造图；又可设计计算绘图全过程进行。 ●⑵适合任意斜交角度的桥墩或桥台盖梁。 ●⑶绘制独柱、2柱、3柱、4柱；计算独柱、2柱、3柱…9柱、10柱式盖梁。 ●⑷盖梁截面高度等高或悬臂部分变高。 4.2.2计算部分 ●⑴提供中文计算书一份，包括原始数据和16个不同内容的计算结果表，便于用户备查和复核。表格内容如下： a:每片上部梁(板)恒载反力表 b:荷载反力和冲击系数表 c:梁(板)横向分配系数表 d:活载引起梁(板)支反力表 e:上部梁(板)恒载作用截面内力表 f:盖梁自重作用截面内力表 g:人群荷载作用内力表 h:挂车荷载作用内力表 i:汽车荷载作用内力表 j:各截面单项荷载弯矩表 k:各截面单项荷载左剪力表 l:各截面单项荷载右剪力表 m:内力合计表(未计入荷载效应提高系数) n:内力组合表(已计入荷载效应提高系数) o:配筋、裂缝计算表 p:箍筋间距计算表 ●⑵绘制弯矩包络图和计算相应控制截面钢筋根数。 ●⑶绘制剪力包络图和计算相应控制截面钢筋根数。 ●⑷绘制裂缝配筋图和计算相应控制截面钢筋根数。 ●⑸按2环（4肢）、3环（6肢）分别计算箍筋间距。 ●⑹活载考虑人群、汽车、验算荷载常用的三种。汽车荷载包括汽车-10级、汽车-15级、汽车-20级、汽车超-20级、汽车城-A级、汽车城-B级或自定义。

桥梁通第4章盖梁计算与绘图分析

桥梁通CAD 第4章盖梁计算与绘图使用说明17 第4章盖梁计算与绘图 4.1概述柱式墩台是公路桥梁设计中普遍采用的结构形式，由于跨径、斜度、桥宽、地质、车荷载的变化，很难完全套用现行标准图和通用图。尤其是盖梁部分，标准化程度低，工作量大，构件配筋复杂，设计人员往往要花费很大精力和时间。因此迫切需要一套软件帮助设计人员快速准确的完成设计，同时提供设计人员多方案比选，达到优化设计的目的。盖梁计算与绘图模块就是专门用来计算盖梁的内力，并进行强度和抗裂验算，动态显示弯矩、剪力包络图和裂缝配筋图，完成钢筋构造图的设计。 4.2功能 4.2.1计算与绘图共同部分 ●⑴既可对帽梁单独设计计算，单独绘钢筋构造图；又可设计计算绘图全过程进行。 ●⑵适合任意斜交角度的桥墩或桥台盖梁。 ●⑶绘制独柱、2柱、3柱、4柱；计算独柱、2柱、3柱…9柱、10柱式盖梁。 ●⑷盖梁截面高度等高或悬臂部分变高。 4.2.2计算部分 ●⑴提供中文计算书一份，包括原始数据和16个不同内容的计算结果表，便于用户备查和复核。表格内容如下： a:每片上部梁(板)恒载反力表 b:荷载反力和冲击系数表 c:梁(板)横向分配系数表 d:活载引起梁(板)支反力表 e:上部梁(板)恒载作用截面内力表 f:盖梁自重作用截面内力表 g:人群荷载作用内力表 h:挂车荷载作用内力表 i:汽车荷载作用内力表 j:各截面单项荷载弯矩表 k:各截面单项荷载左剪力表 l:各截面单项荷载右剪力表 m:内力合计表(未计入荷载效应提高系数) n:内力组合表(已计入荷载效应提高系数) o:配筋、裂缝计算表 p:箍筋间距计算表 ●⑵绘制弯矩包络图和计算相应控制截面钢筋根数。 ●⑶绘制剪力包络图和计算相应控制截面钢筋根数。 ●⑷绘制裂缝配筋图和计算相应控制截面钢筋根数。 ●⑸按2环（4肢）、3环（6肢）分别计算箍筋间距。 ●⑹活载考虑人群、汽车、验算荷载常用的三种。汽车荷载包括汽车-10级、汽车-15级、汽车-20级、汽车超-20级、汽车城-A级、汽车城-B级或自定义。

墩柱、桥台及盖梁施工方案

墩柱、桥台和盖梁施工方案 1．工程概况主桥结构为独塔单索面连续钢箱梁斜拉桥，跨径为(31+97.5+45)m，主跨长97.5m，桥面宽36.5m，双向六车道。主塔采用型钢混凝土，塔高72m，截面尺寸5.5×5m。塔上设六层观光平台，塔内有电梯和消防楼梯通向塔顶。主桥采用单箱双室大悬臂钢箱梁，梁高2.5m，宽36.5m主跨采用8根斜拉索，锚拉板固定于主梁中心腹板处，单面斜拉索结构，后锚索采用单根双索面结构，锚固于45m边跨梁端两侧。斜拉索采用PES型拉索，全桥采用三种型号拉索，分别为4根PES7-73、4根PES7-109、2根PES7-283，采用配套的LZM型锚具。主塔采用八边形承台，尺寸为23.8×17.8×4m，采用26根1.5m直径的钻孔灌注混凝土桩。主桥桥墩为双柱式桥墩，采用哑铃型承台，中墩承台尺寸为25.8×6.4×5m，边墩承台尺寸为27.8m×6.4m×5m，主桥桥墩采用8根1.5m直径的混凝土灌注桩。南北引桥为(6+7)-20m钢筋混凝土简支板梁桥，上下行分离。上下分离的引桥的基础完全分离，引桥采用柱式墩台和混凝土钻孔桩，不设承台。桥墩采用直径1.4m的双柱式结构，混凝土钻孔灌注桩直径1.5m，桩柱间距6m。桥台采用直径1.2m的三柱式结构，桩柱间距5.0m。 2.3 墩柱、桥台和盖梁本工程有桥台2座，圆形桥墩28座，方形墩柱8个。墩、台身、盖梁采用大块自制钢模板或竹胶板模板，吊车吊运材料、商品混凝土泵送浇注的常用施工方法。请参见墩台身施工工艺流程图。墩台身施工工艺流程图 ↓ ←← ↓ ←← ↓ ↓

↓ ↓ ↓ ← ↓ ←← ↓ ← ↓ ←← ↓ ↓ 2.3.1 模板施工 ⑴墩柱本工程圆形实心墩直径为φ1.4。墩柱高度最高为4.4m。墩柱采用定制圆形钢模，一次浇注成型，搭设碗扣脚手架辅助拆立模。定制墩柱整体式钢模，包括标准节和调整节，模板间采用Φ16螺栓和定位销联接。模板选用δ6mm厚钢板面板，框架采用14槽钢。模板间采用Φ16螺栓和定位销联接。其立柱模板构造见图。

工字钢承载力计算

由于局部地面承载力不能满足模板脚手架基础要求，利用工字钢36a 作梁，两端支撑在混凝土结构地梁上，跨度8.4m 。工字钢按间距800mm 排列，在支两端座、跨度中间用16号槽钢作支撑，与工字钢焊接，将全部工字钢梁连成整体。模板脚手架间距横向800mm ，纵向800mm 。一、参数信息 1.钢梁、脚手架参数跨度8.4m ，间距0.80m ，脚手架横向间距(m):0.80；纵距(m):0.80； 2.荷载参数脚手架均布荷载标准值(kN/m2):15.00； 3. 36a 工字钢材料参数 h=360mm ,b=136mm, d=10mm,t=15.8mm 截面积（cm 2）:76.48, 每米重量（kg/m ）:60.037, 截面惯性矩Ix （cm 4）：15800；截面抵抗拒Wx （cm 3）:875。二、验算 q1=0.60037 kN/m2 F=11.52 KN F F F F F F F F F F F

1、荷载 1）钢梁自重：q 1 =0.60037 kN/m ， 2）钢梁承受脚手架荷载：F=15×0.8×0.8×1.2=11.52 （kN ）化为等效均布荷载：q 2=15.086 kN/m 3)总荷载q= q 1+ q 2=15.686 kN/m 2、强度验算为简支梁： M=281ql = 138.351 kN.m 最大应力 σ= x X W M =158.11 N/mm 2 <[f]=215 N/mm 2 满足要求。 3. 整体稳定整体稳定应满足：f W M x b X b ?，计算832.0282 .007.1=-=b ?? 19010 875832.010351.13836=???=x b X W M ? N/mm 2 <[f]=215 N/mm 2 满足要求。 C 、刚度验算 EI ql w 38454==10cm =2000/200<8.5cm 10×15800×10×2×38420×10×292.158-114 3=? 满足要求。

盖梁钢棒验算资料

盖梁悬空支架施工方案（穿钢棒） K85+365.52**大桥因本桥较长地质条件不好，采用满堂支架施工盖梁耗时长、占用大量钢管扣件等周转材料、不经济。拟采用在墩柱上预留孔穿钢棒搭设支承平台施工。盖梁尺寸为 1.7m ×1.4m×20.58m（宽×高×长）。盖梁长度20.58米分别为20.58m=3.11+7.18+7.18+3.11。盖梁施工支承平台采用在墩柱上各穿一根3m长φ10cm钢棒（三柱式共6个支点），上面采用墩柱两侧各一根22m长45b工字钢做横向主梁，搭设施工平台的方式。主梁上面安放一排每根3m长的[16槽钢，间距为50cm作为分布梁。分布梁上铺设盖梁底模。传力途径为：盖梁底模——纵向分布梁（双10槽钢）——横向主梁（45b工字钢）——支点φ10cm钢棒。一、计算参数 1.主要材料 1)[16a槽钢截面面积为：A=2195mm2 截面抵抗矩：W=108.3×103mm3 截面惯性矩：I=866.2×104mm4 弹性模量E=2.1×105Mpa 钢材采用Q235钢，抗拉、抗压、抗弯强度设计值[σ]=215Mpa。 2)45b工字钢

横向主梁采用2根45b工字钢，横向间距为140cm（120+20）。截面面积为：A=11140mm2， X轴惯性矩为：I X=33759×104mm4， X轴抗弯截面模量为：W X=1500.4×103mm3，钢材采用Q235钢，抗拉、抗压、抗弯强度设计值[σ]=215Mpa。 3）钢棒钢棒采用φ100mm高强钢棒(A45)，截面面积为：A=3.14×502=7850mm2，惯性矩为：I=πd4/32=3.14×1004/32=981.25×104 mm4 截面模量为：W=πd3/32=4.1396×104 mm3 抗剪强度设计值[τ]=125Mpa。 2.设计荷载 1)砼自重砼自重统一取140cm梁高为计算荷载，砼方量：V=1.7×1.4×20.58=48.98m3，钢筋砼按27KN/m3计算，砼自重：G=48.98×27=1322.471KN 盖梁长20.58m，均布每延米荷载：q1=64.26kN/m 2)组合钢模板及连接件0.95 kN/m2，侧模和底模每延米共计 5.2m2， q2=4.94kN/m 3)[16a槽钢 3m长 [16槽钢间距0.5m，每延米2根共计6米，合计：q3=6

桩柱式桥墩施工方案41267

安徽省望东长江公路大桥WDQ-01标桩柱式桥墩施工技术方案编制: 审核: 中交第二航务工程局有限公司望东长江公路大桥WDQ-01标项目部二〇一三年十一月

目录一、编制依据和说明 (3) 1.1 编制依据 (3) 1.2 编制原则 (3) 二、工程概述 (3) 2.1 工程简介 (3) 2.2 工程地质与气候水文条件 (5) 三、无上横梁墩柱施工 (6) 3.1 总体施工工艺及流程 (6) 3.2 施工前准备 (8) 3.3 第一节墩柱施工 (9) 3.4 抱箍支撑安装 (16) 3.5 上横梁及墩柱变形段施工 (21) 3.6 支座垫石钢筋预埋 (28) 四、质量保证措施 (28) 4.1 质量保证措施 (28) 4.2 砼外观及成品保护措施 (29) 4.3质量预控及措施 (30) 五安全施工措施 (34) 5.1 危险源辨识及预控表 (34) 5.2安全管理保障 (37) 5.3安全检查与验收 (40) 六环境保护及文明施工措施 (41) 七、资源需求计划 (41) 7.1 人员配置计划 (41) 7.2 设备计划 (42)

八、施工进度计划及模板机具配置 (43) 九、附件：抱箍结构计算 (44)

一、编制依据和说明 1.1 编制依据（1）《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50-2011 （2）《普通混凝土配合比设计规程》JGJ55-2011 （3）《公路工程质量检验评定标准》（第一册土建工程）JTG F80/1-2004（4）《望东长江公路大桥施工图设计文件》（第一册总体设计）（5）《安徽省望东长江公路大桥两阶段施工图设计文件第一标段》（共9册）（6）《钢筋机械连接通用技术规程》JTJ-107-2010 （7）《安徽省公路水运重点工程项目建设质量管理指南》人民交通出版社（8）《安徽省公路水运重点工程项目建设安全管理指南》人民交通出版社（9）《安徽省望东长江公路大桥WDQ-01标段总体施工组织设计》 1.2 编制原则（1）全面响应并严格遵守该项目招标文件的要求。（2）本施工技术方案力求采用先进可靠的工艺、材料、设备，达到技术先进、经济合理、切实可行、安全可靠。（3）本施工技术方案根据望东长江公路大桥设计成果，结合桥址的地质、水文、气候、气象条件及工程规模、技术特点、工期要求多方面的因素而编制。（4）严格遵守各有关设计、施工规范、技术规程和质量评定及验收标准，确保工程质量达到监理和业主的要求。（5）科学管理，精心施工，通过对劳动力、材料、机械等资源的合理配置，实现工程质量、安全、工期、成本及社会信誉的预期目标。二、工程概述 2.1 工程简介

工字钢抗弯强度计算方法

工字钢抗弯强度计算方法一、梁的静力计算概况 1、单跨梁形式：简支梁 2、荷载受力形式：简支梁中间受集中载荷 3、计算模型基本参数：长 L =6 M 4、集中力：标准值Pk=Pg+Pq =40+40=80 KN 设计值Pd=Pg*γG+Pq*γQ =40*+40*=104 KN 二、选择受荷截面 1、截面类型：工字钢：I40c 2、截面特性： Ix= 23850cm4 Wx= 1190cm3 Sx= G= m 翼缘厚度 tf= 腹板厚度 tw= 三、相关参数 1、材质：Q235 2、x轴塑性发展系数γx： 3、梁的挠度控制［v］：L/250 四、内力计算结果 1、支座反力 RA = RB =52 KN 2、支座反力 RB = Pd / 2 =52 KN 3、最大弯矩 Mmax = Pd * L / 4 =156 五、强度及刚度验算结果 1、弯曲正应力σmax = Mmax / (γx * Wx)＝ N/mm2 2、A处剪应力τA = RA * Sx / (Ix * t w)＝ N/mm2 3、B处剪应力τB = RB * Sx / (Ix * tw)＝ N/mm2 4、最大挠度 fmax = Pk * L ^ 3 / 48 * 1 / ( E * I )= mm 5、相对挠度 v = fmax / L =1/ 弯曲正应力σmax= N/mm2 < 抗弯设计值 f : 205 N/mm2 ok! 支座最大剪应力τmax= N/mm2 < 抗剪设计值 fv : 125 N/mm2 ok! 跨中挠度相对值 v=L/ < 挠度控制值［v］:L/ 250 ok! 验算通过 Re: 如何计算角钢的受力---[图，请教] 1、? ? ? ? 设每个支点承载力为p=1875N，根据图所示，支点反力R＝2p 2、? ? ? ? 第一受力点弯矩M1=2p×=，第二受力点弯矩M2=2p×（＋）－p×=＝如弯矩图所示 3、? ? ? ? 查东北大学机械设计手册第一册3－157页的50×5的角钢抗弯W＝=×10－6m3 4、? ? ? ? 计算弯曲应力σ＝M2/w=×10－6=491×106N/m2=491MPa 5、? ? ? ? 角钢材料一般为Q235，其屈服应力为235MPa，故判断491>235，角钢将失效 Q235钢抗弯强度设计值 = = =mm2 < f=205N/mm2 符合要求

盖梁计算书

盖梁指的是为支承、分布和传递上部结构的荷载，在排架桩墩顶部设置的横梁。又称帽梁。在桥墩（台）或在排桩上设置钢筋混凝土或少筋混凝土的横梁。主要作用是支撑桥梁上部结构，并将全部荷载传到下部结构。有桥桩直接连接盖梁的，也有桥桩接立柱后再连接盖梁的。设计计算桥梁设计中，柱式桥墩是普遍采用的结构型式。对于简支桥梁，盖梁是一个承上启下的重要构件，上部结构的荷载通过盖梁传递给下部结构和基础，盖梁是主要的受力结构。在设计中的跨径、斜度、桥宽、车辆荷载标准的变化梁设计的影响很大，很难完全套用标准图和通用图。盖梁设计的标准化程度很高，需要对盖梁进行较多的计算，所以盖梁设计是桥梁设计的一个关键部分。计算要点盖梁的计算要点是如何建立准确而且简化的计算模型。 3.1 盖梁的平面简化 3.1.1 关于盖梁平面基本简化的规定《公路桥涵设计手册》中规定：多柱式墩台的盖梁可近似地按多跨连续梁计算；对于双柱式墩台，当盖梁的刚度与柱的刚度之比大于5时，可忽略桩柱对盖梁的约束作用，近似地按简支（悬臂）梁计算。柱顶视为铰支承，柱对盖梁的嵌固作用被完全忽略，这种计算图

式是以往设计实践中用得最多、最普遍的一种。目前一些盖梁计算程序，如“中小桥涵CAD系统”等一些平面计算的软件，基本上都是采用这种简化计算模式来分析盖梁内力的，这是一种基本的简化模式，但是对计算结果一般要作削峰处理。 3.1.2 盖梁平面基本简化模式存在的问题上述的简化模式有些粗糙且有一定的局限性，使得计算结果偏大，按此进行的配筋设计往往过于保守。对于独柱式盖梁，常规的计算方法是将其视为一端嵌固的单悬臂梁，该简化使得悬臂根部的弯矩计算结果偏大；对于双柱式盖梁按简支（悬臂）梁计算，使得跨中弯矩计算结果明显偏大。而当盖梁的刚度与柱的刚度之比小于5时，《公路桥涵设计手册》并未做明确说明。该简化模式的问题在于将墩柱与盖梁的连接等效成点支撑，将墩梁框架结构简单等效为简支（悬臂）梁来处理。这虽然使计算得到简化，但与实际结果偏差过大。而且无论墩柱尺寸及盖梁尺寸如何，皆按简支（悬臂）梁来处理，使得其适用范围受到限制。多柱式盖梁也存在同样的问题。现在有一种修正的计算方法是将单点铰支模型转化为两点铰支模型，此时墩顶负弯矩要比基本的简化模式（单点铰支模型）小，以达到削峰处理的作用。两点铰支模型的弯矩值与所模拟的两铰支点间的距离有关，但对这个距离目前还缺乏足够的依据。这种计算方法现在多用在独柱式盖梁的计算上，对于双柱式及多柱式盖梁，因计算结果差别很大，是不可取的。 3.1.3 平面简化的其他方法—整体图式法

穿心棒法盖梁施工计算书(工字钢)

托担法盖梁施工计算书一、工程概况盖梁设计尺寸：双柱式盖梁设计为长11.95m，宽2.1m，高1.6m，混凝土方量为38.35方，两柱中心距6.95m。盖梁如图所示： 1预埋直径110mm 硬质PVC管，较高立柱根据高差来进行标高调整，保证两预留孔处于同一个标高，施工时把有关主筋间距和上下层箍筋间距作微调； 2）插入钢棒：柱顶插入一根直径为9cm，长度为300cm的钢棒，作为主梁工字钢支撑点，钢棒外伸长度一致； 3）安装固定装置和机械式千斤顶。 4）吊装主梁工字钢，利用υ25精轧螺纹钢，夹紧主梁工字钢，上铺I12.6工字钢作为分配梁； 5）拆除钢棒，封堵预留孔：盖梁施工完成后把预留孔用细石混凝土封堵。

三、受力计算 1、设计参数 1）I12.6工字钢截面面积为：A=1810mm2 截面抵抗矩：W=77×103mm3 截面惯性矩：I=488×104mm4 弹性模量E=2.1×105Mpa 钢材采用Q235钢，抗拉、抗压、抗弯强度设计值［σ］=215Mpa。2）主梁工字钢横向主梁采用2片45b工字钢。截面面积为：A=11100mm2 截面抵抗矩：W=1500×103mm3 截面惯性矩：I=33760×104mm4 弹性模量E=2.1×105Mpa 3）钢棒钢棒采用υ90mm高强钢棒(A45)，截面面积为：A=3.14×452=6362mm2，抗剪强度设计值［τ］=125Mpa。 2、荷载计算 1) 混凝土自重荷载（考虑立柱混凝土重量） W1=38.35×26=444.3kN； 2）支架、模板荷载

A、2片I45b组成主梁,长12m，纵向工字钢长4.5m，间距30cm。W2=12×0.874×2+0.142×4.5×（11/0.3）=54.3kN； B、定型钢模板,重量由厂家设计图查询得到。 W3=6800×10=68kN； 3）施工人员、机械重量。按每平米1kN，则该荷载为： W4=12×2×1=24kN； 4）振捣器产生的振动力。盖梁施工采用50型插入式振动器,设置3台,每台振动力2kN。施工时振动力:W5=2×3=6kN；总荷载：W=W1+1 W2+ W3+ W4+ W5=1153.4kN 5）荷载集度计算横桥向均布荷载集度：q h=W/12=96.1kN/m；顺桥向荷载集度取跨中部分计算：q z= q h/1.8=96.1/1.8=53.4kN/m 2、强度、刚度计算 1) I12.6工字钢强度验算取盖梁跨中横向一米段对I12.6工字钢进行计算，其中横向一米荷载共有3根I12.6工字钢承担，顺桥向荷载集度：53.4kN/m，每一根承担17.8 kN/m 计算模型

工字钢受力计算.docx

1、钢受均布荷载（1）工字钢力学正应力计算：根据材料力学正应力计算公式： max M max W ，其中： 12#矿用工字钢的许用应力510 MPa 12#矿用工字钢抗弯截面W系数为 144.5 cm 3最大弯矩 M max0.125ql 2 q为顶板作用在工字钢上的压力工字钢长度 l 按4米计算得出： 5101060.125q 46 2 ， 144.510 510106144.510 6 36847.5N q 0.12542 （2）工字钢最大弯曲下沉量计算：根据工字钢挠度计算公式：max5ql 4 384EI 其中： q已计算得出为工字钢长度 l 按4米计算弹性模量 E=206GPa 12#工字钢惯性矩为 867.1cm4 得出： max 536847.5440.068 206109867.110 8 384

2、工字钢受集中荷载（1）工字钢力学正应力计算：根据材料力学正应力计算公式： max M max W ，其中： 12#矿用工字钢的许用应力510 MPa 12#矿用工字钢抗弯截面W系数为 144.5 cm 3最大弯矩 M max0.25Fl 2 F为顶板作用在工字钢上的压力工字钢长度 l 按4米计算得出： 5101060.25F 46 2 ， 144.510 510106144.5106 F 0.2542 18423 .75N （2）工字钢最大弯曲下沉量计算：根据工字钢挠度计算公式：Fl 3 max 48EI 其中： q已计算得出为工字钢长度 l 按4米计算弹性模量 E=206GPa 12#工字钢惯性矩为 867.1cm4 得出：max18423 .75430.0013 20610 9867.110 8 48

桥墩盖梁计算书

桥墩盖梁计算书广州市南部地区快速路（仑头至龙穴岛）新龙大桥桥墩盖梁有30m+30m跨桥墩盖梁、50m+50m跨桥墩盖梁、12#~14#桥墩盖梁、30m+50mT梁过度墩盖梁和主桥边墩盖梁五种。现以50m+50m跨桥墩盖梁为例作为其计算书，其它盖梁计算同理。 1、50m+50m跨桥墩盖梁30号混凝土体积为50.6m3，容重按2.5×103kg/m3计算，则 G=50.6×2.6=126.5T 模板自重按20T，施工机具人员按30T考虑。 G总=126.5+30=156.6T，按165T设计，因此由两柱提供上述摩擦力165T，每个柱应提供82.5T的摩擦力，摩擦力计算公式为： f=π×H×D×p a×μ=μ×N 其中μ为摩擦系数，取值为μ=0.3（其μ值取范围为0.3~0.5），D=2.2m，H按0.8m考虑。 N=L×D×p a/2 f=π×H×D×p a×μ=π×0.8×2.2×p a×0.3=82.5 P a=49.74T/m2 N=0.8×2.2×49.74/2=43.77T 由多个2.4cm螺栓来承受，而每个2.4cm螺栓能承受： a、抗剪：N=π×σ×D2/4=π×85×0.0222/4=3.23T b、抗拉：N1=π×110×（2×0.024-1.8763×0.0025）2/16=4.05T

按每8cm设置双排螺栓，则有10×2个螺栓抗剪：10×2×3.23=64.6T 抗拉：10×2×4.05=81T＞43.77T 在实际施工中，在80cm的环箍下设置一个30cm的加强箍以提高其安全系数。 2、计算面板和承重系统 a、盖梁底板和侧板采用面板为5mm厚的钢板，用∠70×7的角钢和-70×7的钢板条作为加劲，其计算如以前的计算书，在此略。 b、顺桥向分配梁I25的工钢，每根间距按0.9m考虑，其跨径为 2.3m，每根承受5.72×0.9=5.148T/m M=ql2/8=3.404T.m σ=M/W=3.404/（401.4×10-6）=84.81MP a f=5ql4/(384EI) =5×5.148×104×2.34/（384×210×109×5017×10-8） =1.78mm c、计算下承重梁I56a，每根承受82.5T，则 M=ql2/8=37.71T.m σ=M/W=37.71/（2342×10-6）=161.007MP a＜170 MP a f=5ql4/(384EI) =5×8.97×104×5.84/（384×210×109×65576×10-8） =9.598mm＜5800/400=14.5mm

穿心棒法盖梁施工计算书工字钢

穿心棒法盖梁施工计算书工字钢 This model paper was revised by LINDA on December 15, 2012.

托担法盖梁施工计算书一、工程概况盖梁设计尺寸：双柱式盖梁设计为长，宽，高，混凝土方量为方，两柱中心距。盖梁如图所示： 1 110mm硬质PVC管，较高立柱根据高差来进行标高调整，保证两预留孔处于同一个标高，施工时把有关主筋间距和上下层箍筋间距作微调； 2）插入钢棒：柱顶插入一根直径为9cm，长度为300cm的钢棒，作为主梁工字钢支撑点，钢棒外伸长度一致； 3）安装固定装置和机械式千斤顶。 4）吊装主梁工字钢，利用φ25精轧螺纹钢，夹紧主梁工字钢，上铺工字钢作为分配梁；

5）拆除钢棒，封堵预留孔：盖梁施工完成后把预留孔用细石混凝土封堵。三、受力计算 1、设计参数 1）工字钢截面面积为：A=1810mm2 截面抵抗矩：W=77×103mm3 截面惯性矩：I=488×104mm4 弹性模量E=×105Mpa 钢材采用Q235钢，抗拉、抗压、抗弯强度设计值［σ］ =215Mpa。 2）主梁工字钢横向主梁采用2片45b工字钢。截面面积为：A=11100mm2 截面抵抗矩：W=1500×103mm3 截面惯性矩：I=33760×104mm4 弹性模量E=×105Mpa 3）钢棒钢棒采用φ90mm高强钢棒(A45)，截面面积为：A=×452=6362mm2，抗剪强度设计值［τ］=125Mpa。 2、荷载计算

1) 混凝土自重荷载（考虑立柱混凝土重量） W1=×26=； 2）支架、模板荷载 A、2片I45b组成主梁,长12m，纵向工字钢长，间距30cm。 W2=12××2+××（11/）=； B、定型钢模板,重量由厂家设计图查询得到。 W3=6800×10=68kN； 3）施工人员、机械重量。按每平米1kN，则该荷载为： W4=12×2×1=24kN； 4）振捣器产生的振动力。盖梁施工采用50型插入式振动器,设置3台,每台振动力2kN。施工时振动力:W5=2×3=6kN；总荷载：W=W1+1 W2+ W3+ W4+ W5= 5）荷载集度计算横桥向均布荷载集度：q h=W/12=m；顺桥向荷载集度取跨中部分计算：q z= q h/==m 2、强度、刚度计算 1) 工字钢强度验算取盖梁跨中横向一米段对工字钢进行计算，其中横向一米荷载共有3根工字钢承担，顺桥向荷载集度：m，每一根承担 kN/m

盖梁抱箍法施工及计算4工字钢

江门市滨江新区规划四路 K0+516.157大桥盖梁抱箍施工方案编制：审核：日期：

盖梁抱箍法施工及计算目录第一部分盖梁抱箍法施工设计一、施工设计说明二、盖梁抱箍法结构设计三、主要工程材料数量汇总表第二部分盖梁抱箍法施工设计计算一、设计检算说明二、侧模支撑计算三、横梁计算四、纵梁计算五、抱箍计算

第一部分盖梁抱箍法施工设计图一、施工设计说明 1、概况江门市滨江新区规划四路K0+516.157大桥长120米(6×20米)，全桥共有5个桥墩，共20条墩柱，墩柱上方为盖梁，共5个盖梁。每个盖梁长25.5572m，宽1.6m，高1.20m的钢筋砼结构，墩柱盖梁施工拟采用抱箍法施工。图1-1 盖梁正面图（单位：cm） 2、设计依据（1）交通部行业标准，公路桥涵钢结构及木结构设计规范（JTJ025-86）（2）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范（JTJ025-86）》（3）《机械设计手册》（4）《建筑施工手册》（第四版）

（5）桥梁施工经验。二、盖梁抱箍法结构设计 1、侧模与端模支撑侧模为为15mm厚的胶合板，背带肋条为10×10cm方木，间距30cm，在竖肋外设2[4槽钢背带。背肋高1.3m；在背带上按间距40cm设φ14的栓杆作拉杆（共3排），在侧模与底模连接处设6×6角钢，角钢与背带平行。 2、底模支撑底模为钢模,模板厚度为δ2.5mm，设纵向肋条（肋条：3×3cm），肋条间距20cm。在底模下部采用间距30cm的2[8#槽钢，2根槽钢焊接牢固。横梁长2.7m（超出部分作支模、挂网、操作平台用）。盖梁悬出端底模下设三角支架支撑，三角架放在横梁上。横梁底下设纵梁。 3、纵梁纵梁采用2根I45b工字钢。两根工字钢位于墩柱两侧，中心间距100cm,工字钢间用φ20钢筋对拉连接，间距为3m。工字钢连接处采用高强螺栓与焊接相结合。（1）、力学性能指标。查《简明施工计算手册》、《钢结构设计规范》GB50017-2003得I45b工字钢的截面特性（I截面惯性矩；W截面抵抗矩）： E=2.6×105MPa；W x =1500.4cm4；I X =33759cm4；A=111.4cm2；S X =887.1cm； [σ]=215MPa；[τ]=125MPa；d=13.5mm，每延米重887.1Kg （2）、梁长27m，位于墩柱两侧。 4、抱箍