某公司混合结构办公楼结构设计计算书示例
某公司混合结构办公楼结构设计计算书（示例）
一、结构方案的确定
本工程采用纵横墙承重的混合结构。除承重墙体之外，其余楼、屋面均采用现浇钢筋混凝土楼面
和屋面大梁支承楼面屋面板，楼面屋面板主要采用120厚预应力空心板，卫生间采用钢筋混凝土现浇板，9-11轴二楼大会议室屋盖采用钢筋混凝土现浇肋梁屋盖，采用现浇楼梯、雨篷。
构件平面布置见结构施工图。
根据搂屋盖类型和横墙间距，可以确定，本工程的静力计算属于刚性方案。
二、荷载计算
永久荷载标准值：
40厚刚性防水层：0.04×25= 1.0kN/㎡
150厚加气混凝土保温层0.15×10= 1.5kN/㎡
20厚水泥砂浆找平层0.02×20=0.4kN/㎡
120厚预应力空心板（含灌缝） 2.14kN/㎡
15厚混合砂浆板底抹灰0.015×17=0.26kN/㎡
屋面永久荷载标准值= 5.30kN/㎡
屋面可变荷载标准值（不上人屋面）0.5kN/㎡组合系数ψc=
（二）楼面
永久荷载标准值：
空心板部分
15厚混合砂浆板底抹灰0.015×17=0.26kN/㎡
楼面（现浇板部分）永久荷载标准值= 3.02kN/㎡
可变荷载标准值：
办公室、会议室、值班室 2.0kN/㎡组合系数ψc=0.7准永久系数ψq=0.5
走廊、楼梯、卫生间 2.5kN/㎡组合系数ψc=0.7准永久系数ψq=0.5
（三）墙体荷载（均按20厚水泥砂浆双面粉刷计算）标准值：370墙：0.37×19＋0.02×2×20=7.83kN/㎡
240墙：0.24×19＋0.02×2×20=5.36kN/㎡
三、预制构件选型
（一）预应力空心板（按SG435—1《预应力混凝土圆孔板》图集选用）楼面、屋面荷载值计算
位置
g k
(kN/㎡)
q k
(kN/㎡)
基本组合Q d标准组合
Q k
准永久组合
Q q
1.2g k＋1.4q k 1.35g k＋1.4ψc q k
搂面
办公室、会议室、
值班室
3.16 2.00 6.592 6.226 5.16
4.16
走廊 3.16 2.507.292 6.716 5.66 4.41屋面 5.300.57.0607.645 5.80 5.55查0.5m和0.6m宽板选用表，所有跨度，选用荷载等级为1级的板，均能满足要求。
（二）钢筋混凝土过梁
二楼楼盖及三楼2至9轴间楼盖、屋盖（门厅除外）A、D轴过梁均不承受梁板荷载，过梁均可选0级荷载；
二楼楼盖及三楼2至9轴间楼盖、屋盖（门厅除外）B、C轴，因预制板沿横向布置，二层楼盖2-7轴间、9-11轴间过梁除承受上部墙体荷载外，还承受走廊板传来荷载，线荷载设计值为：
7.292×1.2=8.75kN/m
固可选1级荷载等级过梁。
1/B轴：
8-9轴间线荷载设计值为：7.292×1.65=12.03kN/m
7-8轴间线荷载设计值为：7.292×1.80=13.13kN/m
固可选2级荷载等级过梁。
1-2轴间，因还有卫生间楼面板传来的荷载，可近似按下式计算：
B、C轴：12.03＋（1.2×3.02＋1.4×2.5）×1.5=22.72kN/m
固可选3级荷载等级过梁。
A、D轴；（1.2×3.02＋1.4×2.5）×1.5=10.6kN/m
固可选2级荷载等级过梁。
三楼9-11轴间屋盖部分A、D轴窗过梁因承受此两传来的荷载，窗过梁另行计算确定。
1-9轴间屋盖过梁，
1-7轴间屋盖：
B、C轴：7.645×1.2=9.174kN/m
固可选1级荷载等级过梁。
1/B轴：
8-9轴间线荷载设计值为：7.645×1.65=12.61kN/m 7-8轴间线荷载设计值为：7.645×1.80=13.76kN/m 固可选2级荷载等级过梁。
A、D轴无梁板荷载，可选用0级过梁。
四、钢筋混凝土构件设计计算
（一）楼面梁L1（1）（截面250×450，C20混凝土，纵筋HRB335级，箍筋HPB235级）
1、计算简图
梁净跨：ln 计算跨度：
l 取计算跨度
l =5100mm =5.1m
荷载：板传来的永久荷载：
3.16×3.3=10.43kN/m 250×450梁自重：0.25×0.45×25= 2.81kN/m 梁侧粉刷重：2×0.015×0.45×17
=
0.23kN/m
梁上永久荷载标准值g k
=13.47kN/m 梁上可变荷载标准值
q k =3.3×2= 6.60kN/m
梁荷载设计值：
1.2×13.47＋1.4×6.6
=
25.40
kN/m
1.35×13.47＋1.4×0.7×6.6=24.65kN/m
取梁荷载设计值：（g ＋q ）=25.40kN/m
计算简图如下：
l 2
=18×25.40×5.12
=82.58kNm V n =
1
2（g ＋q ）l n =
1
2×25.40×4.86=61.72kN
3、正截面承载力：
采用C20混凝土，HRB335级钢筋，f c =9.6N/mm 2，f t =1.10N/mm 2，f y =300N/mm 2，b=250mm ，h=450mm ，h o =h －40=410mm （保护层厚度c=30mm ），αsb =0.399
αs=M/α1f c·b h20=82.58×106/(1.0×9.6×250×4102)=0.205＜αsb=0.399
ξ=1－√1－2αs=1－√1－2×0.205=0.232＜ξb=0.55
A s=ξα1f c bh o/fy=0.232×1.0×9.6×250×410/300=760.96mm2
可选3φ18，实际配筋面积763mm2，可满足要求。
配筋率ρ=A s/bh=763/(250×450)=0.68%＞ρmin
ρmin=0.2%＞0.45f t/f y=0.45×1.1/300=0.16%
4、斜截面承载力计算：（箍筋HPB235级，f yv=210N/mm2）
复核截面：
h w/b=410/250=1.64＜4.0
0.25f c bh o=0.25×9.6×250×410=246×103N>V=61720N
截面符合要求。验算是否需要按计算配箍筋：
0.7f t bh o=0.7×1.10×250×410=78925N>V=61720N
可按构造要求配置箍筋：
ρsv,min=0.24f t/f yv=0.24×1.1/210=0.126%
选用双肢φ6箍筋，A sv=2×28.3=56.6mm2
箍筋间距s≤A sv/(bρsv,min)=56.6/(250×0.126%)=179.7mm≈180mm
选双肢φ6@180箍筋满足最小直径、最大间距和最小配箍率的要求。
L1（1）配筋见施工图(采用平法表示)
（二）卫生间现浇板（混凝土C20，钢筋HPB235级）
卫生间平面尺寸为3m×5.1m，可按四边铰支的双向板计算。
可取板厚h=80mm＞l/45=3000/45=66.7mm。
1、计算简图：
计算跨度l o=l n＋h=2760＋80=2840mm
荷载：
永久荷载标准值：
2、内力计算：
计算跨度：
l x=l x n＋h=2760＋80=2840mm
l y=l y n＋h=4860＋80=4940mm
l x/l y=2840/4940=0.575
查教材P161表5.3.16，得（l x/l y=0.55和0.60的平均值）
m x=0.0856m y=0.0226
钢筋混凝土材料泊松比取μ=0.2，则
m xμ=m x＋μm y=0.0856＋0.2×0.0226=0.0901
m yμ=m y＋μm x=0.0226＋0.2×0.0856=0.0397
M x max=m xμ(g＋q）l2=0.0901×7.124×2.842=5.18kNm
M y max=m yμ（g＋q）l2=0.0397×7.124×2.842=2.28kNm
3、正截面承载力计算：
采用C20混凝土，HPB235级钢筋，f c=9.6N/mm2，f t=1.10N/mm2，f y=210N/mm2，b=1000mm，x方向：
h=80mm，
h o=h－25=55mm（保护层厚度c=20mm），αsb=0.426
αs=M/α1f c·b h20=5.18×106/(1.0×9.6×1000×552)=0.178＜αsb=0.426
ξ=1－√1－2αs=1－√1－2×0.178=0.198＜ξb=0.614
A s=ξα1f c bh o/fy
=0.198×1.0×9.6×1000×55/210=497.8mm2
可选φ8@100，实际配筋面积503mm2，可满足要求。
配筋率ρ=A s/bh=503/(1000×80)=0.629%＞ρmin
ρmin=0.45f t/f y=0.45×1.1/210=0.236%＞0.2%
y方向：
h=80mm，
h o=h－25－10=45mm（保护层厚度c=20mm），αsb=0.426
αs=M/α1f c·b h20=2.28×106/(1.0×9.6×1000×452)=0.117＜αsb=0.426
ξ=1－√1－2αs=1－√1－2×0.117=0.125＜ξb=0.614
A s=ξα1f c bh o/fy
=0.125×1.0×9.6×1000×45/210=257mm2
可选φ8@190，实际配筋面积265mm2，可满足要求。
配筋率ρ=A s/bh=265/(1000×80)=0.331%＞ρmin
ρmin=0.45f t/f y=0.45×1.1/210=0.236%＞0.2%
4、卫生间现浇板配筋简图（略）：
（三）办公楼肋梁楼盖设计计算
1、楼盖梁板布置如下图：
2、荷载计算：
屋面板永久荷载标准值：
40厚刚性防水层：0.04×25= 1.0kN/㎡150厚加气混凝土保温层0.15×10= 1.5kN/㎡20厚水泥砂浆找平层0.02×20=0.4kN/㎡
100混凝土现浇板0.10×25= 2.50kN/㎡
15厚混合砂浆板底抹灰0.015×17=0.26kN/㎡
屋面永久荷载标准值g k= 5.66kN/㎡
屋面可变荷载标准值（屋顶花园，按要求）
q k=3.5kN/㎡组合系数ψc=0.7准永久系数ψq=0.5
按弹性方法计算时的基本组合折算值：
g+q=1.2g k+1.4q k=1.2×5.66＋1.4×3.5=11.69kN/㎡
＞1.35g k+1.4ψc q k=1.35×5.66＋1.4×0.7×3.5=11.07kN/㎡
因而
g'=g+q/2=1.2×5.66＋1.4×3.5/2=9.24kN/㎡
q’=q/2=1.4×3.5/2=2.45kN/㎡
次梁上的线荷载
g k= 5.66×2.1＋0.2×(0.35－0.1)×25＋0.015×(0.35－0.1)×2×17=13.26kN/m
q k= 3.5×2.1=7.35kN/m
g+q=1.2g k+1.4q k=1.2×13.26＋1.4×7.35=26.20kN/m
＞1.35g k+1.4ψc q k=1.35×13.26＋1.4×0.7×7.35=25.10kN/m
因而
g'=g+q/4=1.2×13.26＋1.4×7.35/4=18.48kN/㎡
q’=3q/4=1.4×3×7.35/4=7.72kN/㎡
主梁上的集中荷载：
G k=4.2g k＋[0.25×（0.8－0.1）×25＋0.015×(0.8－0.1)×2×17]×2.1
=4.2×13.26＋[0.25×（0.8－0.1）×25＋0.015×(0.8－0.1)×2×17]×2.1=65.63kN Q k=4.2q k=4.2×7.35=30.87kN
G+Q=1.2G k+1.4G k=1.2×65.63＋1.4×30.87=121.97kN
＞1.35G k+1.4ψc G k=1.35×65.63＋1.4×0.7×30.87=118.85kN
3、内力计算：
（1）板的内力计算：
板的计算跨度：
边跨lo=ln+b/2+h/2=（2100－100－185）+185+100/2=2050mm
中跨lo=lc=2100mm
跨差为2100－2050=50mm，小于跨度的10%，可以查表计算内力。平均值为2075mm。另一方向计算跨度为4200mm，4200/2075= 2.02＞2，故可按单向板计算。
将板视为4跨连续梁，计算简图如下：
板仅需要计算正截面承载力，故仅需要计算弯矩。
查教材P394页，可得各截面在不利荷载组合下的弯矩设计值如下表：截面位置荷载组合弯矩计算值
①跨跨中全部永久荷载
+①、③跨可变荷载
（0.077×9.24＋0.10×2.45）×2.052
=4.02kNm/m
B支座全部永久荷载
+①、②、④跨可变荷载(－0.107×9.24－0.121×2.45)×2.0752 =－5.53kNm/m
②跨跨中全部永久荷载
+②、④跨可变荷载
（0.036×9.24＋0.081×2.45）×2.12
=2.34kNm/m
C支座全部永久荷载
+②、③跨可变荷载(－0.071×9.24－0.107×2.45)×2.12 =－4.05kNm/m
（2）次梁内力计算：
次梁的计算跨度：
边跨lo=1.025ln+b/2=1.025×（4200－120－125）+125=4179mm＜l c=4200mm 取lo=4179mm
中跨lo=l c=4200mm
跨差为4200－4179=21mm，小于跨度的10%，可以查表计算内力。
将次梁视为3跨连续梁，计算简图如下图：
次梁需要计算正截面和斜截面承载力，因而，应计算控制截面的弯矩设计值和剪力设计值：查教材P391-392页，可得各控制截面在不利荷载组合下的弯矩设计值如下表：
截面位置荷载组合弯矩计算值
①跨跨中全部永久荷载
+①、③跨可变荷载（0.080×18.48＋0.101×7.72）×4.179
2=39.44kNm
B支座全部永久荷载
+①、②跨可变荷载(－0.100×18.48－0.117×7.72)×[(4.179+4.2)/2]2 =－48.29kNm
②跨跨中全部永久荷载
+②跨可变荷载
（0.025×18.48＋0.075×7.72）×4.22
=18.36kNm
查教材P391-392页，可得各控制截面在不利荷载组合下的剪力设计值如下表：
截面位置荷载组合剪力计算值
A支座边全部永久荷载
+①、③跨可变荷载7（0.400×18.48＋0.450×7.72）×4.179=45.41kN
B支座左全部永久荷载
+①、②跨可变荷载(－0.600×18.48－0.61×7.72)×4.179 =－66.02kN
B支座右全部永久荷载
+①、②跨可变荷载（0.5×18.48＋0.583×7.72）×4.2 =57.71kN
（3）主梁内力计算：
主梁为单跨简支梁，计算跨度为：
lo=ln+a=(8400－370)＋370=8400mm＞1.05ln=1.05×(8400－370)=8431.5mm
取计算跨度为8400mm。
主梁内力计算结果见上图。
4、配筋计算：
（1）板的纵向钢筋：
正截面承载力计算（b=1000mm h o=100mm f c=9.6N/mm2f y=210N/mm2f t=1.1N/mm2）
以上计算：1）均满足ξ＜ξb=0.614
2）实际配筋率均大于最小配筋率ρmin=45f t/f y%=0.236%
（2）次梁的纵向钢筋：
正截面承载力计算（f c=9.6N/mm2f y=300N/mm2f t=1.1N/mm2）
以上计算：a）均满足ξ＜ξb=0.614
b）跨中截面按第一类T形截面计算，x=ξh0均小于h f’=100mm，符合要求。
c）实际配筋率均大于最小配筋率ρmin=0.2%＞45f t/f y%=0.165%
（3）次梁斜截面受剪承载力
截面尺寸复核：
∵h w=350－100=250mm h w/b=250/200=1.25＜4.0
∴应按下式复核截面尺寸：
0.25βc f c bh o=0.25×1.0×9.6×200×310=148800N=148.8kN＞V max=66.02kN
故截面尺寸符合要求。
配箍计算：
0.7f t bh o=0.7×1.1×200×310=47740N=47.74kN
根据内力计算结果可知，B支座左、右两截面计算剪力设计值均超过0.7f t bh o，应按计算配箍。
但因剪力值不大，可按B支座左截面计算。
V—0.7f t bh066020－47740
n A s v
s≤———————=————————=0.225
1.25f yv h0 1.25×210×310
选用φ6双肢箍筋，满足箍筋最小直径的要求，箍筋间距应满足：
s≤nA sv/（n A s v s）=2×28.3/0.225=251.5mm
查教材P115页表5.2.5，箍筋最大间距为200mm，若采用φ6@200双肢箍筋配箍率为：
ρsv=(2×28.3)/(200×200)=0.142%＞ρsv,min＝0.24f t/f yv
=0.24×1.1/210=0.126%故，选用φ6@200双肢箍筋可满足要求。
因φ6@200双肢箍筋为最小直径、最大间距，其余截面不必验算。
（4）主梁正截面承载力计算：（配纵向钢筋）
（5）主梁斜截面承载力计算：（配箍筋）
5、结构施工图：
（三）现浇楼体LT-1
踏步尺寸：300×150（α=arctan(150/300)=26o34’）
板厚h=110（悬垂线长度h’=h/cosα=110/cos26o34’=123）踏步板平均厚度（123+150+123）/2=198
踏步板水磨石面层折算厚度10+10×150/300=15
踏步板找平层折算厚度20+20×150/300=30
踏步板板底抹灰层折算厚度15/cos26o34’=17
踏步板自重（标准值）0.198×25=4.95kN/m2
踏步板水磨石面层层重（标准值）0.015×24=0.36kN/m2
踏步板找平层层层重（标准值）0.030×20=0.60kN/m2
踏步板水磨石面层层重（标准值）0.017×20=0.34kN/m2
踏步板永久荷载（标准值）g k=6.25kN/m2
使用荷载（标准值）q k=2.5kN/m2
每块踏步板上的荷载设计值：
1）可变荷载效应控制的组合
1.2×6.25+1.4×
2.5=11.0kN/m2
2）按永久荷载效应控制的组合
1.35×6.25+0.7×1.4×
2.5=10.89kN/m2
故踏步板荷载设计值取11.0kN/m2
（2）平台板：（板厚80，地面及板底粉刷同楼面）
平台板15厚水磨石面层0.015×24=0.36kN/㎡
平台板20厚水泥砂浆找平层0.02×20=0.40kN/㎡
平台板80厚现浇板0.08×25= 2.00kN/㎡
平台板15厚混合砂浆板底抹灰0.015×17=0.26kN/㎡
永久荷载标准值g k= 3.02kN/㎡
可变荷载标准值q k= 2.50kN/㎡平台板荷载设计值：
1）可变荷载效应控制的组合
1.2×3.02+1.4×
2.5=7.12kN/m2
2）按永久荷载效应控制的组合
1.35×3.02+0.7×1.4×
2.5=6.53kN/m2
故平台板荷载设计值取7.12kN/m2
（3）平台梁PTL1：（截面为200×500，混合砂浆抹灰15厚）
永久荷载标准值：
斜板传来： 6.25×3.3/2=10.31kN/m 平台板传来： 3.02×1.915/2= 2.89kN/m 平台梁自重：0.2×0.5×25＋2×0.015×(0.5－0.08)×17= 2.71kN/m 平台梁PTL1永久荷载标准值：g k=15.91kN/m 平台梁PTL1可变荷载标准值：q k=2.5×(3.3＋1.915)/2= 6.52kN/m 平台梁PTL1荷载设计值：
1）可变荷载效应控制的组合
1.2×15.91+1.4×6.25=27.84kN/m
2）按永久荷载效应控制的组合
1.35×15.91+0.7×1.4×6.25=27.60kN/m
故平台板荷载设计值取27.84kN/m
（4）平台梁PTL2：
永久荷载标准值：
平台板传来： 3.02×1.915/2= 2.89kN/m 平台梁自重：0.2×0.5×25＋2×0.015×(0.5－0.08)×17= 2.71kN/m 平台梁PTL1永久荷载标准值：g k= 5.60kN/m 平台梁PTL1可变荷载标准值：q k=2.5×1.915/2= 2.39kN/m 平台梁PTL1荷载设计值：
1）可变荷载效应控制的组合
1.2×5.60+1.4×
2.39=10.07kN/m
2）按永久荷载效应控制的组合
1.35×5.60+0.7×1.4×
2.39=9.90kN/m
故平台板荷载设计值取10.07kN/m
3、弯矩计算与正截面配筋计算
材料强度等级
混凝土C20（f c=9.6N/mm2，f t=1.1N/mm2）
22
4、平台梁斜截面承载力计算
最大剪力V max=27.84×5.76/2=80.18kN=80180N
<0.25f C bh o=0.25×9.6×200×460=220800N
截面尺寸满足要求。
V max=80180N＞0.7f t bh o=0.7×1.10×200×460=70840N
应按计算配置箍筋。
选φ6@200双肢箍筋，符合最小箍筋直径、最大箍筋间距和最小配箍率的要求，且V u=V cs=0.7f t bh0+1.25f yv(A sv/s)h0
=0.7×1.1×200×460+1.25×210×（56.6/200）×460
=105.01×103N＞V max=80.18kN
满足抗剪承载力的要求。
5、配筋详见下图及结构施工图。
五、砌体结构（墙体）设计计算
（一）确定材料强度等级
砖：MU10烧结页岩砖
砂浆：M5混合砌筑砂浆（f=1.5N/mm2）
砌筑质量要求：B级
砌体容重：19kN/m3
（二）验算墙的高厚比
本工程属于刚性方案。根据砂浆强度等级，可知容许高厚比[β]=24。
1、外纵墙：取A轴教室底层外纵墙计算：
H=3.6＋0.5=4.1M
s=9.9M＞2H=8.2M
故H O=H=4.1M=4100mm
承重墙μ1=1
有门窗洞口μ2=1—0.4b s/s=1－0.4×1.8/3.3=0.78＞0.7
β=H O/h=4100/370=11.08＜μ1μ2[β]=1×0.78×24=18.72
故外纵墙满足高厚比要求。
2、内纵墙：取D轴底层教室内纵墙计算：
H=3.6＋0.5=4.1M
s=9.9M＞2H=8.2M
故H O=H=4.1M=4100mm
承重墙μ1=1
有门窗洞口μ2=1—0.4b s/s=1－0.4×3.5/9.9=0.86＞0.7
β=H O/h=4100/249=17.08＜μ1μ2[β]=1×0.86×24=20.64
故内纵墙满足高厚比要求。
3、横墙：取底层⑥轴横墙验算：
H=3.6＋0.5=4.1M
H=4.1M＜s=6.3M＜2H=8.2M
故H O=0.4s＋0.2H=0.4×6300＋0.2×4100
=3240mm
承重墙μ1=1
无门窗洞口μ2=1
β=H O/h=3240/240=13.5＜μ1μ2[β]=1×1×24=24
故横墙满足高厚比要求。
（三）墙体受压承载力计算
1、外纵墙：选取教室内一窗间墙作为一个计算单元，受荷范围见下图：
＞1.2×（63.2＋2×43.1＋21.2＋2×64.6＋16.9）＋1.4×（5.2＋2×20.8）=445.6kN 二层梁的支承长度a=370mm
梁端有效支承长度a o
a o=10√h c f=10√550
1.5=191.5mm≤a
0.4a o=0.4×191.5=76.6mm
e l=h/2－0.4a o=185－76.6=108.4mm
N l=1.2×43.1＋1.4×20.8=80.8kN
＞1.35×43.1＋1.4×0.7×20.8=78.6kN
M=N l e l=80.8kN×108.4mm=8758.72kNmm
e=M/N=8758.72/473.4=18.5mm
＜0.6y=0.6×185=111mm
1-1截面承载力计算
e/h=18.5/370=0.05
β=11.08
φo=
1
1＋αβ2=
1
1＋0.0015×11.082=0.844
φ=1
1＋12[e h＋√112（1φo－1）]2
=1=0.733
1＋12[18.5
370＋√
1
12（
1
0.844－1
）]2
φf A=0.733×1.5×1500×370=610.2×103N=610.2kN＞N=473.4kN.
故，该截面满足承载力要求。
2-2截面承载力计算（轴心受压、近似按窗间墙截面尺寸计算）
N=473.4kN＋G1=473.4＋1.35×（64.6－16.9＋3.3×0.225×7.83）=545.6kN
φf A=0.844×1.5×1500×370=702.6×103N=702.6kN＞N=545.6kN.
故，该截面满足承载力要求。
2、内横墙：240厚，轴心受压，选取⑥轴墙体进行验算，取1米宽墙体作为一个计算单元。
屋面永久荷载标准值 4.96×3.3=16.4kN/m
屋面可变荷载标准值0.5×3.3= 1.7kN/m
楼面永久荷载标准值 3.02×3.3=10.0kN/m
楼面可变荷载标准值 2.0×3.3= 6.6kN/m
沥青路面结构计算书
新建路面设计 1. 项目概况与交通荷载参数 该项目位于西南地区，属于二级公路，设计时速为40Km/h,12米双车道公路，设计使用年限为12.0年，根据交通量OD调查分析，断面大型客车和货车交通量为1849辆/日, 交通量年增长率为8.2%, 方向系数取55.0%, 车道系数取 70.0%。根据交通历史数据，按表A.2.6-1确定该设计公路为TTC4类，根据表 A.2.6-2得到车辆类型分布系数如表1所示。 表1. 车辆类型分布系数 根据路网相邻公路的车辆满载情况及历史数据的调查分析，得到各类车型非满载与满载比例，如表2所示。 表2. 非满载车与满载车所占比例(%) 根据表6.2.1，该设计路面对应的设计指标为沥青混合料层永久变形与无机结合料层疲劳开裂。根据附表A.3.1-3，可得到在不同设计指标下，各车型对应的非满载车和满载车当量设计轴载换算系数，如表3所示。 表3. 非满载车与满载车当量设计轴载换算系数
根据公式（A.4.2）计算得到对应于沥青混合料层永久变形的当量设计轴载累计作用次数为8,109,551, 对应于无机结合料层疲劳开裂的当量设计轴载累计作用次数为562,339,245。本公路设计使用年限内设计车道累计大型客车和货车交通量为4,989,710，交通等级属于中等交通。 2. 初拟路面结构方案 初拟路面结构如表4所示。 表4. 初拟路面结构 路基标准状态下回弹模量取50MPa,回弹模量湿度调整系数Ks取1.00,干湿与冻融循环作用折减系数Kη取1.00,则经过湿度调整和干湿与冻融循环作用折减的路基顶面回弹模量为50MPa。 3. 路面结构验算 3.1 沥青混合料层永久变形验算 根据表G.1.2，基准等效温度Tξ为20.1℃，由式（G.2.1）计算得到沥青混合料层永久变形等效温度为21.5℃。可靠度系数为1.04。 根据B.3.1条规定的分层方法，将沥青混合料层分为6个分层,各分层厚度（hi）如表5所示。利用弹性层状体系理论，分别计算设计荷载作用下各分层顶部的竖向压应力（Pi）。根据式（B.3.2-3）和式（B.3.2-4），计算得到d1=-8.23，d2=0.77。把d1和d2的计算结果带入式（B.3.2-2），可得到各分层的永久变形修正系数(kRi)，并进而利用式（B.3.2-1）计算各分层永久变形量(Rai)。各计算结果汇总于表5中。 各层永久变形累加得到沥青混合料层总永久变形量Ra=19.2(mm)，根据表3.0.6-1，沥青层容许永久变形为20.0(mm)，拟定的路面结构满足要求。
多高层钢结构住宅楼毕业设计计算书
多 高 层 钢 结 构 住 宅 方案设计
1、工程概况 1.1工程名称：雅居乐多高层钢结构住宅； 1.2建设地点：东莞市区某地； 1.3工程概况：场地大小为30m×30m，8～12层，建筑总高度不超过40m，室内外高差为0.3m，设计使用年限为50年； 1.4基本风压：0ω=0.8kN/m2，地面粗糙程度为C类； 1.5抗震要求：抗震设防类别为丙类，抗震设防烈度为8度，Ⅱ类场地土，设计地震分组为第一组。 2、场地土层情况 表2-1 场地土层情况 3 3.1建筑布置 3.1.1首层建筑平面图 如下图3-1所示，首层平面设计为大空间的形式，可以用此空间做为店面，即商住两用住宅。中间设计为过道、楼梯和电梯。由过道和墙把首层建筑分开为四个大空间，作为四爿店。由于商业的要求，首层平面将进行比较豪华的装修，例如钢柱将外包为方柱，而墙也做成玻璃幕墙与装饰墙混合的形式。此外，门也将用比较好看的旋转门，以吸引顾客。
图 3-1 首层建筑平面图 3.1.2标准层平面图 如下图3-2所示，标准层平面设计为商品房，以中间两墙为分隔墙，分为四户。朝北两户面积较小，内设一个客厅，四个卧室，两个卫生间，一个厨房，一个阳台（左右侧阳台以一墙分开）。而朝南两户面积较大，内设一个客厅，五个卧室，一个书房，一个厨房，两个卫生间，一个杂物间，一个独立阳台。此外，左右两户为于中间墙对称。
图 3-2 标准层平面图 3.1.3顶层平面图 如下图3-3所示，顶层设计为空旷的天台，外围有1.2m的女儿墙，屋檐外挑500mm。
图3-3 顶层平面图
3.1.4剖面图 图3-4 剖面图1
【6层】6000平米框架结构办公楼毕业设计板计算书
办公楼设计计算书 设计简介： 拟建建筑多层办公楼为永久性建筑，能满足350左右的人工作，该建筑所在地使用面积（红线面积）2 72151080m ?=位于攀枝花市区，建筑周围配有休闲广场，绿化带。 办公楼实际占地面积69.6114.4L B ?=?=，分为六层。总建筑面积为2 6000m ， 采用现浇楼板，现浇框架纵横向承重，各层层高均3.3m ，在设计计算时考虑抗震设防要求。 各层楼的布局中有普通办公室、专用办公室、会议室、接待室、陈列室、卫生间和 开水房等满足使用要求。 第一部分 双向板的设计 板采用现浇整体式楼板，板厚100h mm =，采用25C 混凝土，板中钢筋采用235HPB 级钢筋，在该多层办公楼设计中，除中间两跨为单向板外其余楼板均为双向板。采用弹性理论计算的方法来计算板和支座中的内力，采用弯矩调幅法对结构按弹性理论方法所求的弯矩值和剪力值进行适当的调整，以考虑结构非弹性变形所引起的内力重分布。 一．梁的截面尺寸和板的计算跨度及荷载确定 拟定板厚100h mm =，板的保护层厚度20mm ， 则板的有效高度为01002080h mm =-=。纵横向主次梁确定： 主梁高1111 ( )()(60008400)5001050128128h l mm ==?=，取700h mm =， 1111( )()7003502332323b h mm ==?=，取300b mm =。 次梁高1 111( )()60005003331281218h l mm ==?=，取500h mm =， 1111( )()500250166.72 323 b h mm ==?=，取250b mm =。 所以主梁截面尺寸为300700b h mm mm ?=?， 次梁截面尺寸为250500b h mm mm ?=?。 二.板荷载的确定 （一）荷载设计值 1.楼面的做法如图所示：
大学生结构设计大赛计算书模板
枣庄学院第一届结构设计大赛第九组作品设计计算书 学校名称：枣庄学院 专业名称：土木工程专业 学生姓名：蒋文忠吴少波杨广晓黎斌邵淑营 指导教师：高志飞张秀丽 二〇一四年五月
理论分析计算书目录 一、设计说明 (3) 1、方案构思 (3) 2、结构选型 (4) 3、结构特色 (4) 二、方案设计 (5) 1、设计基本假定 (5) 2、模型结构图 (5) 3、节点详图 (5) 4、主要构件材料表及结构预计重量 (5) 三、结构设计计算 (6) 1、静力分析 (6) 2、内力分析 (6) 3、承载力及位移计算 (7) 四、结构分析总结 (8)
一、设计说明 根据竞赛规则要求，我们从模型制作的材料抗压特性，冲击荷载形式和静力加载大小要求等方面出发，结合节省材料，经济美观，承载力强等特点，采用比赛提供的木材细杆和木板，502胶水味粘结剂精心设计制作了结构模型。 1、方案构思 模型主要承受竖直静荷载，竖直静荷载较容易满足。 （1）本结构主要构思是想利用腹杆的轴力来抵抗荷载的作用 （2）设计的总原则是：尽可能的利用竖向支撑的腹杆来提高柱子的承载力而在柱子之间辅以细杆来稳定结构，并利用木材的抗拉性能，及抗压性能来抵抗荷载的作 2、结构选型 由于梯形具有较强的稳定性，而且在平面上容易找平，我们选择梯形为主体结构框架，桁架受力均匀简单，仅受轴力，便于木材性能的发挥。 2.1结构外形 结构上平面为跨度为900mm的等边三角形，内部采用空间桁架结构加强稳定性。 2.2材料截面选择
主体下弦杆截面为四根8*6的杆件粘接而成,两边的两个侧杆截面为5*3的杆件，保证抗压的同时减轻材料的质量。上弦杆为截面为四个5*3的杆件，两侧腹杆为两个截面8*6的杆件，中间三个腹杆为截面5*3的杆件。 2.3节点设计 主体框架结构相交的节点由于杆的倾斜在加静载时会引起较大的剪力，在连接时用小木片填充密实，再用水平短木条相连使木条在下面顶住节点上部斜梁，在加载处节点贴上薄木片来增大接触面积，从而来增大节点强度，从而在结构受力计算时一些节点模拟成刚节点。 3、结构特色 这个结构是在我们制作结构对结构进行试验的多次循环反复而后的出来的结构，它凝聚了所有的试验所得的经验。 它的优点： （1）从结构的外形上看，我们选择梯形作为主体形状，受力均匀，加载方便，上宽下窄，形状渐随着高度逐渐变化，有活力。 （2）根据结构力学求解器软件建立的模型分析，可得出结构位移最大点，针对这一情况，我们改造出变截面柱，成为我们结构一大特色。 （3）斜梁相交时，用胶水加固，这大大提高了斜梁的稳定性和强度。 （4）结构有效的节约了材料，采用合适的杆加固，经济适用。 （5）结构模仿实际工程，采用腰梁，增强抗震性和稳定性。 （6）根据结构力学求解器软件建立的模型分析结果，我们加强顶部和支座强度。
沥青路面结构设计与计算书
沥青路面结构设计与计算书 1 工程简介 本路段属于安图至汪清段二级公路.K0+000～K3+500，全线设计时速为60km/h的二级公路，路面采用60km/h的二级公路标准。路基宽度为10m，行车道宽度为2×3. 5m，路肩宽度为2×0.75m硬路肩、2×0.75土路肩。路面设计为沥青混凝土路面，设计年限为12年。路面设计以双轮组单轴载100KN为标准轴载,以BZZ－100表示；根据沿线工程地质特征及结合当地筑路材料确定路面结构为：路面的面层采用4cm厚细粒式沥青混凝土和6cm厚中粒式沥青混凝土，基层采用20cm厚水泥稳定碎石，底基层采用石灰粉煤灰土。 2 土基回弹模量的确定 本设计路段自然区划位于Ⅱ3区，当地土质为粘质土，由《公路沥青路面设计规范（JTG D50-2004）》表F.2查得，土基回弹模量在干燥状态取39Mpa,在中湿状态取34.5Mpa. 3 设计资料 （1）交通量年增长率：5% 设计年限：12年
。 4 设计任务 4.1 沥青路面结构组合设计 4.2 沥青路面结构层厚度计算，并进行结构层层底拉应力验算 4.3 绘制沥青路面结构图 5 沥青路面结构组合设计 5.1 路面设计以双轮组单轴载100KN 为标准轴载,以BZZ －100表示。标准轴载计算参数如表10－1所示。 5.1.1.1 轴载换算 轴载换算采用如下的计算公式： 35 .41 21∑=? ?? ??=k i i i P P n C C N ，()11 1.211c m =+?-=，计算结果如下表所示。
注：轴载小于25KN 的轴载作用不计 5.1.1.2 累计当量轴次 根据设计规范，二级公路沥青路面设计年限取12年，车道系数η=0.7，γ=5.0% 累计当量轴次： ()[][] 329841405 .07 .005.8113651)05.01(3651112 =???-+=??-+= ηγ γN N t e 次 5.1.2 验算半刚性基层层底拉应力的累计当量轴次 5.1.2.1 轴载验算 验算半刚性基层层底拉应力的轴载换算公式为：
单层双跨重型钢结构厂房设计计算书
一．建筑设计说明 一、工程概况 1.工程名称：青岛市某重型工业厂房； 2.工程总面积：3344㎡ 3.结构形式：钢结构排架 二、建筑功能及特点 1.该拟建的建筑位于青岛市室内，设计内容：重型钢结构厂房，此建筑占 地面积3344㎡。 2.平面设计 建筑物朝向为南北向，双跨厂房，每跨跨度为21m，柱距为6m，采用柱网为21m ×6m，纵向定位轴线采用封闭式结合方式。 3.立面设计 该建筑立面为了满足采光和美观需求，设置了大面积的玻璃窗。 4.剖面设计 吊车梁轨顶标高为 6.9m，柱子高度H=6.9+3.336+0.3=10.536,取柱子高度为10.8m。 5.防火 防火等级为二级丁类，设一个防火分区，安全疏散距离满足房门只外部出口或封闭式楼梯间最大距离。 室内消火栓设在两侧纵墙处，两侧及中间各设两个消火栓，满足间距小于50m 的要求。 6.抗震 建筑的平面布置规则，建筑的质量分布和刚度变化均匀，满足抗震要求。 7.屋面 屋面形式为坡屋顶：坡屋顶排水坡度为10%，排水方式为有组织内排水。屋面做法采用《01J925-1压型钢板、夹芯板屋面及墙体建筑构造》中夹芯钢板屋面。 8.采光 采光等级为Ⅳ级，窗地比为1/6,窗户面积为1160㎡，地面面积为3344平方米，窗地比满足要求，不需开设天窗。 9.排水 排水形式为有组织内排水，排水管数目为21个。 三、设计资料 1.自然条件 2.1工程地质条件：场区地质简单，无不利工程地质现象，条件良好， 地基承载力标准值1000Kpa，为强风化花岗岩，场区内无地下水。 冻土深度为0.5m。 2.2抗震设防：6度 2.3防火等级：二级 2.4建筑物类型：丙类 2.5基本风压:W=0.6KN/㎡，主导风向：东南风
办公楼设计计算书
目录 第1章设计总说明 ...................................................................... 错误！未定义书签。 1.1工程概况 ............................................................................ 错误！未定义书签。 1.2层面及楼面做法 ................................................................ 错误！未定义书签。 1.2.1 层面做法错误！未定义书签。 1.2.2 楼面做法错误！未定义书签。 1.3结构选型 ............................................................................ 错误！未定义书签。 1.3.1 主体结构错误！未定义书签。 1.3.2 其它结构构件选型错误！未定义书签。 1.4结构布置 ............................................................................ 错误！未定义书签。 1.5设计内容 ............................................................................ 错误！未定义书签。 1.5.1 结构布置的坚向荷载计算 6 1.5.2 结构上水平地震力计算6 1.5.3 坚向力及水平作用下的内力分析 6 1.5.4 内力组合 6 1.5.5 梁柱载面设计 6 1.5.6 基础设计 6 第2章构件尺寸初定及材料选定 .............................................. 错误！未定义书签。 2.1确定板截面尺寸 ................................................................ 错误！未定义书签。 2.2确定框架梁截面尺寸 ........................................................ 错误！未定义书签。 2.2.1 主梁截面尺寸错误！未定义书签。 2.2.2 次梁截面尺寸错误！未定义书签。 2.3确定框架柱截面尺寸 ........................................................ 错误！未定义书签。 2.4框架结构计算简图 ............................................................ 错误！未定义书签。 2.4.1 梁的计算跨度及柱高度: 错误！未定义书签。 2.4.2 确定框架结构的计算简图错误！未定义书签。 第3章荷载计算 .......................................................................... 错误！未定义书签。 3.1屋面均布恒载标准值 (10)
结构设计大赛计算书
黑龙江省大学生结构设计 大赛 作品名称：塔吊 参赛队员: 指导老师：
目录 一．设计说明书 (3) 1.方案构思 (3) 2.结构选型 (4) 二．方案设计 (4) 1.CAD三维图 (4) 2.实体结构 (5) 3.节点祥图 (8) 三．计算书 (8) 1. 结构分析 (8) （1）结构周期 (9) （2）结构九模态 (11) 2.节点分析 (11) 3.位移计算 (11) （1）位移表 (11) （2）位移图 (12) 4.轴力图、弯矩图 (13) （1）轴力图 (13) （2）弯矩图 (14) 5. 结构计算假定、各单元性能参数和模型材料 (15) 四. 结构分析总结 (15) 五. 结语 (16)
一. 设计说明书 现代结构讲究结构和美学相适应，在满足结构功能的通时体现建筑美，同时也传递一种精神，一种理念。这是本作品设计的源泉，打破传统塔吊的结构型式，体现了力与美的完美结合。 图1. 塔吊 1. 方案构思 形象是结构内在品质物化的外在形态，是表现结构内涵和个性的形式和语言系统。为使我们的结构能给人留下特别的印象，考虑从各种技术手段上来表现结构形象。塔吊在我们建筑施工领域是不可却少的一部分，当下的塔吊种类也相对单一，所以设计出一个既美观又实用而且质量轻便的塔吊是一个重要的工作。此次比赛我们致力于设计出一个最合理，质量最轻，且无多余联系的塔吊体系。同时也希望能够在未来的生产生活中有很大的促进作用。
我们的结构采用两个三角形对插在一起撑起一个整体，塔身共8根主承重杆件，整个结构外观简洁、新颖。 2. 结构选型 从材料力学中我们学到，结构会受到拉、压、弯、剪、扭共四个力。从力学可分析，三角形是最稳定的结构，我们的结构采用两个三角形，利用三角斜撑的稳定性，结构上部荷载就可逐层分解到下部支架，受力均匀，从而使整个结构稳定。考虑到比赛中模型先后受到侧向荷载和竖向荷载，其中以侧向荷载为主要控制荷载，模型结构选择了框架和撑杆构成的体系，框架结构主要承受竖向荷载，撑杆主要承受侧向荷载，从而保证结构具有足够的侧向刚度，控制其侧向位移在规定范围内。 二.方案设计 1.CAD三维图 图2. 俯视图
钢结构厂房设计计算书
毕业设计说明书（毕业论文） 毕业设计（论文）题目 专业：土木工程专业 学生：赵鹏 指导教师：王羡农 河北工程大学土木工程学院 2013年05月29日
摘要 本设计工程为邯郸地区一67.5米双跨钢结构。主要依据《钢结构设计规范})GB50017-2003和《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程》GECS 102:2002等国家规范，综合考虑设计工程的规模、跨度、高度及用途，依据“适用、经济、在可能条件下注意美观”的原则，对各组成部分的选型、选材、连接和经济性作了比较，最终选用单层门式钢架的结构形式。梁、柱节点为刚性连接的门式钢架具有结构简洁、刚度良好、受力合理、使用空间大及施工方便等特点，便于工业化，商品化的制品生产，与轻型维护材料相配套的轻型钢结构框架体系己广泛应用于建筑结构中，本设计就是对轻型钢结构的实际工程进行建筑、结构设计与计算。主要对承重结构进行了内力分析和内力组合，在此基础上确定梁柱截面，对梁柱作了弯剪压计算，验算其平而内外的稳定性;梁柱均采用Q235钢，10. 9级摩擦型高强螺栓连接，局部焊接采用E43型焊条，柱脚刚性连接，梁与柱节点也刚性连接;屋面和墙面维护采用双层彩色聚苯乙烯夹芯板;另外特别注重了支撑设置、拉条设置，避免了一些常见的拉条设计错误。 关键词:轻型钢结构门式钢架内力分析双层彩色聚苯乙烯夹芯板节点
Abstract This project in handan area is a 67.5m double-span steel structure. The project designed strictly complies with the relavant stipulations of the "CODE FOR DESIGN OF STEEL STRUCTURES (GF50017-2003)" and "TECHNICAL SPECIFICATION FOR STEEL STRUCTURE OF LIGHT WEIGHT BUILDINGS WITH GABLED FRAMES (CECS 102:2002)", and some others. Synthesize the scale of the consideration design engineering and across a principle for span and use, according as" applying, economy, under the possible term attention beautifully", Connecting method, structure type and material of each part which consist of a light-weight steel villa are analysed, then choose the construction form that use single layer a type steel. The beam, pillar node is a light steel construction frame system that rigid and copular a type steel a ware for having construction Simple, just degree goodly, suffering dint reasonablely, using space bigly and starting construction convenience etc. characteristics, and easy to industrialisation, commercializing produce, thinking with light maintenance material the kit the already extensive applying in the building construction inside, this design is to proceeds the building, construction design to the structural and actual engineering in light steel and calculation. The tractate includes the internal force analyzes and combines, based on these analyses; we can choose the section of beam and calumniation. Next, checking computatians of stability calculatian of the plane structure. The steel beam and column employs Q235 carbon structural steel. Connection bolts are high strength bolt of friction type with behavioral grade 10.9. Common bolts are rough type made by Q235-B.F steel. Rod for manual welding usually adopts E43..Rigid connections apply to the column leg and the connection of column and beam adopts hinged connection. The metope and roofage adopts the Bauble-decked colored polystyrene clamps the circuit board. otherwise, it is analysed that the forced state of the bracing system for a steel factor building under wind land, and the design of a bracing truss for a building with larger width. Avoid some errors in the design of brace, tension rod, and tension rod jpints. Keywords:Lightweight steel structures; gabled frame; the internal force analyzes; The double-decked colored polystyrene clamps the circuit board;joint
四层框架办公楼结构设计计算书毕业设计
四层框架办公楼结构设计计算书毕业设计 目录 第一章设计任务及基本要求 (2) 1.1 设计原始资料 (2) 1.1.1 工程概况 (2) 1.1.2 设计条件 (2) 1.2 建筑设计任务及要求 (3) 1.3结构设计任务及要求 (4) 第二章建筑设计说明 (5) 2.1建筑平面设计 (5) 2.1.1建筑平面布置 (5) 2.1.2柱网布置 (6) 2.2剖面设计 (6) 2.2.1房间各部分高度 (6) 2.2.2屋面做法 (6) 2.2.3楼面做法 (7) 2.2.4 地面做法 (7) 2.2.5 墙体构造 (7) 2.3 立面设计 (8) 2.3.1 外墙面做法 (8) 第三章结构设计 (8) 3.1 结构方案的选择及结构布置 (8) 3.1.1 结构方案的确定 (8) 3.1.2 基础类型的确定 (8) 3.1.3 结构构件截面尺寸和材料的选择 (8) 3.1.4 结构计算简图 (11) 3.1.5 框架柱的线刚度计算 (12) 3.2 框架荷载计算 (13) 3.2.1 恒荷载计算 (13) 3.2.2 楼面活荷载计算 (17) 3.3 风荷载计算 (18) 3.3.1 风荷载标准值计算 (18) 3.3.2 风荷载作用下的位移验算 (20) 3.4 力计算 (22) 3.4.1 恒荷载作用下的力计算 (22)
3.4.2 活荷载作用下的力计算 (27) 3.4.3 风荷载作用下的力计算 (31) 3.5 力组合 (39) 3.5.1 一般规定 (39)
3.5.2 框架梁柱力组合 (42) 3.6 框架梁、柱截面设计 (74) 3.6.1 框架梁的截面设计 (74) 3.6.2 框架柱的截面设计 (81) 3.7 现浇板的结构设计 (91) 3.7.1 板的结构计算简图 (91) 3.7.2 楼面现浇板设计 (91) 3.8 楼梯设计 (97) 3.8.1 平面布置图 (97) 3.8.2 楼梯梯段斜板设计 (98) 3.8.3 平台板设计 (100) 3.8.4 平台梁设计 (102) 3.9 框架结构柱下基础设计 (103) 3.9.1 设计资料 (103) 3.9.2 基础设计 (104) 3.10 PKPM 力计算 (111) 总结 (122) 参考文献 (123) 致谢 (124) 附录任务书 毕业设计指导书 开题报告 文献综述 外文原文与翻译 实习报告
长安大学2016年度结构设计大赛赛题-竹质塔结构
长安大学2016年大学生结构设计竞赛赛题 竹质塔结构模型设计、制作与测试 1.竞赛模型 设计能够承受一定的竖向荷载和水平地震作用的竹质塔结构模型，具体结构形式不限，可为四根、六根或八根柱组成的框架式空间结构，也可为其他结构。模型包括小振动台系统、上部塔结构模型和塔顶铁块三个部分，铁块通过热熔胶固定于塔顶，塔结构模型由参赛选手制作，并通过螺栓和竹质底板固定于振动台上，图1给出了一示意性结构图。 图1 模型立面示意图(单位：mm) 2. 模型要求 2.1 几何尺寸要求： (1) 底板：塔结构模型用胶水固定于模型底板上，底板为330mm×330mm×
8mm的木板（如图2所示），底板用螺栓固定于振动台上。 (2) 模型大小：模型总高度应为900mm，允许误差为±3mm。总高度为模型底板顶面至塔顶(模型顶面)上表面的垂直距离，但不包括塔顶铁块的高度。模型顶面为平面，应满足安全放置铁块的要求。模型底面尺寸不得超过220mm×220mm的正方形平面，塔顶不得小于150mm×150mm的正方形平面，即整个模型需放置于该正方形平面范围内，可为等截面结构也可为变截面结构，模型底面外轮廓与底板边缘应有足够的距离以保证螺栓能顺利紧固。模型的主要受力构件应合理布置，整体结构应体现“创新、轻巧、美观、实用”的原则。 图2模型底板示意图(单位：mm) 2.2 模型及附加铁块安装要求： (1)利用热熔胶将附加铁块固定在塔顶上，可在顶层设置固定铁块辅助装置，但辅助装置和铁块不能超出塔顶范围且不能直接跟柱接触。 (2) 提供的铁块为底边150mm高50mm的长方体，重量约为8.83 kg。 3. 加载设备介绍
路面结构设计计算书
公路路面结构设计计算示例 、刚性路面设计 交通组成表 1 )轴载分析 路面设计双轮组单轴载 100KN ⑴ 以设计弯沉值为指标及验算面层层底拉力中的累计当量轴次。 ①轴载换算： 双轴一双轮组时，按式 i 1.07 10 5 p °型；三轴一双轮组时，按式 N s i N i P i 16 100 式中：N s ——100KN 的单轴一双轮组标准轴载的作用次数； R —单轴一单轮、单轴一双轮组、双轴一双轮组或三轴一双轮组轴型 i 级轴载的总重KN ； N i —各类轴型i 级轴载的作用次数; n —轴型和轴载级位数； i —轴一轮型系数，单轴一双轮组时, i =1 ；单轴一单轮时，按式 3 2.22 10 P 0.43 计算; 8 0.22 2.24 10 R 计算
N i1 NA 注：轴载小于40KN 的轴载作用不计。 ②计算累计当量轴次 根据表设计规范，一级公路的设计基准期为 30年，安全等级为二级，轮迹横向分布系数 g r 0.08，则 ， :t 30 N N s (1 g r ) 1 365 834.389 (1 0.08) g r 4 4 量在100 10 ~ 2000 10中，故属重型交通。 2) 初拟路面结构横断面 由表3.0.1，相应于安全等级二级的变异水平为低 ~中。根据一级公路、重交通等级和低级变异水平等 级，查表 初拟普通混凝土面层厚度为 24cm ,基层采用水泥碎石，厚 20cm ;底基层采用石灰土，厚 20cm 。 普通混凝土板的平面尺寸为宽 3.75m ，长5.0m 。横缝为设传力杆的假缝。 式中：E t ――基层顶面的当量回弹模量，; E 0——路床顶面的回弹模量， E x ――基层和底基层或垫层的当量回弹模量, E 1,E 2 ――基层和底基层或垫层的回弹模量， h x ――基层和底基层或垫层的当量厚度， 1 365 0.2 6900125362 其交通 0.08 查表的土基回弹模量 设计弯拉强度：f cm 结构层如下： E 。 35.0MP a ，水泥碎石 E 1 1500MP a ，石灰土 E ? 550 MP a 5.0MP a E c 3.1 104 MP a 水泥混凝土 24cm E = . x .g'-iF 水泥碎石20cm E ：=150OMP Q 石灰土 20cm E =53C MPa E x h 2 D x h ； E z h ； h x 12 3 1500 0.2 12 4.700(MN ( 12D ( W E t 12 6.22 0.202 1500 0.202 550 2 2 1025MP a 0.202 0.202 m 0)2 ( 1 4 3 550 0.2 (0.2 12 m) ( 1025 0.380m 1 )1 E 2h 2 0.2) 4 2 ( 1500 0.2 550 0.2 1 )1 1.51(牙) E 。 0.45 6.22 1 1.51 (^) 0.45 35 4.165 E x 、0.55 1 1.44( ) 1 E E 1 ah E ( -) 4.165 0.38635 1.44 (些)0.55 35 0.786 1025 丄 ( )3 212276MP a 35 按式() s tc 计算基层顶面当量回弹模量如下: h 12 E 1 h ；E 2 2 3) 确定基层 E , E
某多高层钢结构住宅毕业设计含计算书、建筑结构设计图
雅居乐 多高层钢结构住宅方案设计
1.工程概况 工程名称：雅居乐多高层钢结构住宅； 建设地点：东莞市区某地； 工程概况：场地大小为30m×30m，8～12层，建筑总高度不超过40m，室内外高差为0.3m，设计使用年限为50年； 基本风压：0ω=0.8kN/m2，地面粗糙程度为C类； 抗震要求：抗震设防类别为丙类，抗震设防烈度为8度，Ⅱ类场地土，设计地震分组为第一组。 场地土层情况： 表2-1 场地土层情况 2.建筑与结构布置 3.1.建筑布置 3.1.1.首层建筑平面图 如下图3-1所示，首层平面设计为大空间的形式，可以用此空间做为店面，即商住两用住宅。中间设计为过道、楼梯和电梯。由过道和墙把首层建筑分开为四个大空间，作为四爿店。由于商业的要求，首层平面将进行比较豪华的装修，例如钢柱将外包为方柱，而墙也做成玻璃幕墙与装饰墙混合的形式。此外，门也将用比较好看的旋转门，以吸引顾客。
图3-1 首层建筑平面图 3.1.2.标准层平面图 如下图3-2所示，标准层平面设计为商品房，以中间两墙为分隔墙，分为四户。朝北两户面积较小，内设一个客厅，四个卧室，两个卫生间，一个厨房，一个阳台（左右侧阳台以一墙分开）。而朝南两户面积较大，内设一个客厅，五个卧室，一个书房，一个厨房，两个卫生间，一个杂物间，一个独立阳台。此外，左右两户为于中间墙对称。
图 3-2 标准层平面图 3.1.3.顶层平面图 如下图3-2所示，顶层设计为空旷的天台，外围有1.2m的女儿墙，屋檐外挑500mm。
图3-3 顶层平面图3.1.4.剖面图
图3-4 剖面图1
办公楼结构设计手算计算书
1 结构设计说明 1、结构方案选取 选择合理的抗侧力结构体系，进行合理的结构或构件布置，使之具有较大的抗侧刚度和良好的抗风、抗震性能，是结构设计的关键。同时还须综合考虑建筑物高度、用途、经济及施工条件等因素。 1.1竖向框架承重体系选取 框架结构体系：由梁、柱构件通过节点连接而成，其具有建筑平面布置灵活、造型活泼等优点，可以形成较大的使用空间，易于满足多功能的使用要求。在结构受力性能方面，框架结构属于柔性结构，自振周期长，地震反应较小，经合理设计可具有较好的延性性能。其缺点是结构的抗侧刚度较小，在地震作用下侧向位移较大。 1.2横向框架承重体系选取 常见的横向承重体系包括：现浇楼盖、叠合楼盖、预制板楼盖、组合楼盖等。现浇楼盖可分为肋梁楼盖、密肋楼盖、平板式楼盖和无粘结预应力现浇平板楼盖等。肋梁楼盖结构具有良好的技术经济指标，可以最大限度地节省混凝土和钢筋的用量，能充分发挥材料的作用，结构整体性好，抗震性能好，且结构平面布置灵活，易于满足楼面不规则布置、开洞等要求，容易适用各种复杂的结构平面及各种复杂的楼面荷载。 1.3纵、横向混合承重体系选取 在纵、横两个方向布置主梁以承担楼面荷载，就构成了纵、横向混合框架承重方案。纵、横向混合框架承重方案具有较好的整体性，为空间受力体系。 本设计为六层的多层结构，根据功能使用性进行结构布置。经各方案比较筛选，本工程选用框架结构的纵、横向承重体系。 2、楼梯方案的选择 整体式楼梯按照结构形式和受力特点不同，可分为板式楼梯、梁式楼梯、剪刀式楼梯和圆形楼梯、螺旋楼梯等。其中，应用较为经济的、广泛的是板式楼梯和梁式楼梯，剪刀式楼梯、圆形楼梯和螺旋式楼梯属于空间受力体系，外观美
结构设计大赛(桥梁)计算书
桥梁结构设计理论方案作品名称蔚然水岸 参赛学院建筑工程学院 参赛队员吕远、李丽平、李怡潇、赵培龙 专业名称土木工程 一、方案构思 1、设计思路 对于这次的设计，我们分别考虑了斜拉桥、拱桥、梁式桥和桁架桥的设计方案。斜拉桥可以看作是小跨径的公路桥，且对刚度有较高的要求，所以斜拉桥对材料的要求比较高，对于用桐木强度比不上其他样式的桥来得结实；拱桥最大主应力沿拱桥曲面而作用，而沿拱桥垂直方向最小主应力为零，可以很好的控制桥梁竖直方向的位移，但锁提供的支座条件较弱，且不提供水平力，显然也不是一个好的选择；梁式桥有较好的承载弯矩的能力，也可以较好的控制使用中的变形，但桥梁的稳定性是个很大的问题，控制不了桥梁的扭转变形，因此，我们也放弃了制作梁式桥的想法；而桁架桥具有比较好的刚度，腹杆即可承拉亦可承压，同时也可以较好的控制位移用料较省，所以，相比之下我们最后选择了桁架桥。 2、制作处理
（1）、截杆 裁杆是模型制作的第一步。经过试验我们发现，截杆时应该根据不同的杆件，采用不同的截断方法。对于质地较硬的杆应该用工具刀不断切磋，如同锯开；而对于较软的杆应该直接用刀刃用力按下，不宜用刀口前后切磋，易造成截面破损。 （2）、端部加工 端部加工是连接的是关键所在。为了能很好地使杆件彼此连接，我们根据不同的连接形式，对连接处进行处理，例如，切出一个斜口，增大连接的接触面积；刻出一个小槽，类似榫卯连接等。 （3）拼接 拼接是本模型制作的最大难点。由于是杆件截面较小，接触面积不够，乳胶干燥较慢等原因，连接是较为困难的。我们采取了很多措施加以控制，如用铁夹子对连接处加强压、用蜡线进行绑扎固定等。对于拱圈的制作，则预先将杆件置于水中浸泡并加上预应力使其不断弯曲，并按照先前划定的拱形不断调整，直至达到理想形状。 在拱脚处处理时，先粘结一个小的木块，让后用铁夹子施加很大的压力，保证连接能足够牢固。 乳胶粘接时要不断用电吹风间断性地吹风，使其尽快形成粘接力，达到强度的70%（基本固定）后即可让其自行风干。 （4）风干 模型制作完成后，再次用吹风机间断性地吹粘接处，基本稳定后，让其自然风干。 （5）修饰
路面结构设计计算书有计算过程的样本
公路路面结构设计计算示例 一、 刚性路面设计 交通组成表 1) 轴载分析 路面设计双轮组单轴载100KN ⑴ 以设计弯沉值为指标及验算面层层底拉力中的累计当量轴次。 ① 轴载换算: 16 1100∑=? ?? ??=n i i i i s P N N δ 式中 : s N ——100KN 的单轴—双轮组标准轴载的作用次数; i P —单轴—单轮、 单轴—双轮组、 双轴—双轮组或三轴—双轮组轴型i 级轴载的总重KN; i N —各类轴型i 级轴载的作用次数; n —轴型和轴载级位数; i δ—轴—轮型系数, 单轴—双轮组时, i δ=1; 单轴—单轮时, 按 式43.031022.2-?=i i P δ计算; 双轴—双轮组时, 按式22.05 1007.1--?=i i P δ; 三轴—双轮组时, 按式22.08 1024.2--?=i i P δ计算。
轴载换算结果如表所示 车型 i P i δ i N 16)(P P N i i i δ 解放CA10B 后轴 60.85 1 300 0.106 黄河JN150 前轴 49.00 43.03491022.2-?? 540 2.484 后轴 101.6 1 540 696.134 交通SH361 前轴 60.00 43.03601022.2-?? 120 12.923 后轴 2?110.00 22.052201007.1--?? 120 118.031 太脱拉138 前轴 51.40 43.0340.511022.2-?? 150 1.453 后轴 2?80.00 22.051601007.1--?? 150 0.969 吉尔130 后轴 59.50 1 240 0.059 尼桑CK10G 后轴 76.00 1 1800 2.230 16 1 )( P P N N i i i n i δ∑== 834.389 注: 轴载小于40KN 的轴载作用不计。 ② 计算累计当量轴次 根据表设计规范, 一级公路的设计基准期为30年, 安全等级为二级, 轮迹横向分布系数η是0.17~0.22取0.2, 08.0=r g , 则 [][] 362 .69001252.036508 .01 )08.01(389.8343651)1(30=??-+?=?-+=ηr t r s e g g N N 其 交通量在4 4102000~10100??中, 故属重型交通。 2) 初拟路面结构横断面 由表3.0.1, 相应于安全等级二级的变异水平为低~中。根据一级公路、 重交通等级和低级变异水平等级, 查表 4.4.6 初拟普通混凝土面层厚度为24cm, 基层采用水泥碎石, 厚20cm; 底基层采用石灰土, 厚20cm 。普通混凝土板的平面尺寸为宽3.75m, 长5.0m 。横缝为设传力杆的假缝。 3) 确定基层顶面当量回弹模量tc s E E , 查表的土基回弹模量a MP E 0.350=, 水泥碎石a MP E 15001=, 石灰土
钢结构桁架设计计算书概况
renchunmin 一、设计计算资料 1. 办公室平面尺寸为18m×66m ，柱距8m ，跨度为32m ，柱网采用封闭结合。火灾危险性：戊类，火灾等级：二级，设计使用年限：50年。 2. 屋面采用长尺复合屋面板，板厚50mm ，檩距不大于1800mm 。檩条采用冷弯薄壁卷边槽钢C200×70×20×2.5，屋面坡度i =l /20～l /8。 3. 钢屋架简支在钢筋混凝土柱顶上，柱顶标高9.800m ，柱上端设有钢筋混凝土连系梁。上柱截面为600mm×600mm ，所用混凝土强度等级为C30，轴心抗压强度设计值f c ＝1 4.3N /mm 2。 抗风柱的柱距为6m ，上端与屋架上弦用板铰连接。 4. 钢材用 Q235-B ，焊条用 E43系列型。 5. 屋架采用平坡梯形屋架，无天窗，外形尺寸如下图所示。 6. 该办公楼建于苏州大生公司所 属区内。 7. 屋盖荷载标准值： (l) 屋面活荷载 0.50 kN /m 2 (2) 基本雪压 s 0 0.40 kN /m 2 (3) 基本风压 w 0 0.45 kN /m 2 (4) 复合屋面板自重 0.15 kN /m 2 (5) 檩条自重 查型钢表 (6) 屋架及支撑自重 0.12+0. 01l kN /m 2 8. 运输单元最大尺寸长度为9m ，高度为0.55m 。 二、屋架几何尺寸的确定 1.屋架杆件几何长度 屋架的计算跨度mm L l 17700300180003000=-=-=，端部高度取mm H 15000=跨中高度为mm 1943H ,5.194220 217700 150020==?+ =+=取mm L i H H 。跨中起拱高度为60mm （L/500）。梯形钢屋架形式和几何尺寸如图1所示。