现浇连续箱梁(钢管桩贝雷梁支架)施工方案
厦门市杏林大桥A标段
杏林互通工程
钢管桩贝雷梁支架
现浇箱梁施工方案
中铁大桥局股份有限公司杏林大桥A合同段项目经理部
二○○七年六月
一、编制依据
1.厦门市路桥建设投资总公司《合同文件》、《技术规范》。
2.中铁大桥勘测设计院有限公司、铁道部第二勘察设计院、重庆交通科研设计院联合体《施工设计图纸》。
3. 交通部、建设部现行颁布的设计规范、施工规范和质量评定与验收标准。
4.自然条件资料：包括地形资料、工程地质资料、水文地质资料、台风资料、气象资料。
5.技术经济资料：包括地方工业、交通运输、资源、供水、供电等。
6、杏林大桥项目经理部编制的《杏林大桥施工组织设计》。
二、工程概况
1、主线桥
主线桥左幅0#～53#墩为17联53孔现浇A类部分预应力混凝土斜腹连续箱梁，其桥跨布置为4×32.7+2×（3×32.7）+2×（4×32.7）+2×（3×32.7）+（32.7+50+32.7）+9×（3×32.7）m。
主线桥右幅0#～53#墩为17联27孔现浇A类部分预应力混凝土斜腹连续箱梁，其桥跨布置为4×32.7+2×（3×32.7）+2×（4×32.7）+3×32.7+2×32.7+（32.7+50+32.7）+4×32.7+8×（3×32.7）m。
标准段（3×32.7m、4×32.7m）及右幅第七联（2×32.7m）箱梁为单箱单室，顶板宽度为1550cm，底板宽度为677.2cm。梁高180cm，顶板厚26～46cm，底板厚23～43cm，腹板厚度采用变厚度。墩顶支撑处设一道横梁，端横梁宽为150cm，中横梁宽为200cm。
标准段（32.7+50+32.7）m箱梁为单箱单室，顶板宽度为1550cm，底板宽度为638～677.2cm。梁高180～250cm，顶板厚26～46cm，底板厚23～50cm，腹板厚度采用变厚度。墩顶支撑处设一道横梁，端横梁宽为150cm，中横梁宽为200cm。
右幅桥第三联（3×32.7m）箱梁为单箱单室，顶板宽度为1550cm，底板宽度为677.2cm。梁高180cm，顶板厚26～44cm，底板厚23～42.5cm，腹板厚度采用变厚度。10#墩处墩梁一体，梁宽变为18m。墩顶支撑处设一道横梁，端横梁宽为150cm，中横梁宽为200cm。
第四联（4×32.7m）左右幅合修箱梁各为单箱单室，标准顶板宽度为1550cm，底板宽度为677.2cm。梁高180cm，顶板厚26～44cm，底板厚23～42.5cm，腹板厚度采用变厚度。10#、11#、12#、13#、14墩处横梁与箱梁一体，梁宽为32m～37.1m。
第五联（4×32.7m）左右幅合修箱梁各为单箱单室，标准顶板宽度为1550cm，底板宽度为677.2cm。梁高180cm，顶板厚26～44cm，底板厚23～42.5cm，腹板厚度采用变厚度。14#、15#、16#、17#、18墩处横梁与箱梁一体，梁宽为32～33.8m。
左幅第六联（3×32.7m）箱梁为单箱单室，标准顶板宽度为1550cm，底板宽度为677.2cm。梁高180cm，顶板厚26～44cm，底板厚23～42.5cm，腹板厚度采用变厚度。18#、19#墩为了跨越既有线，横梁与箱梁一体。
右幅桥第十三联（3×32.7m）箱梁为单箱双室，顶板宽度为2295.1～2620.6cm，底板宽度为1422.1～1946.4cm。梁高180cm，顶板厚26cm，底板厚23cm，腹板厚度采用变厚度。墩顶支撑处设一道横梁，端横梁宽为150cm，中横梁宽为200cm。
右幅桥第十四联（3×32.7m）箱梁为单箱双室异性块，顶板宽度为1969.7～2295.1cm，底板宽度为1096.8～1422.1cm。梁高180cm，顶板厚26cm，底板厚23cm，腹板厚度采用变厚度。墩顶支撑处设一道横梁，端横梁宽为150cm，中横梁宽为200cm。
右幅桥第十五联（3×32.7m）箱梁为单箱双室，顶板宽度为1644.3～1969.7cm，底板宽度为771.2～1096.7cm。梁高180cm，顶板厚26cm，底板厚23cm，腹板厚度采用变厚度。墩顶支撑处设一道横梁，端横梁宽为150cm，中横梁宽为200cm。
右幅桥第十六联（3×32.7m）箱梁为单箱单室，顶板宽度为1550～1644.3cm，底板宽度为677.2～771.2cm。梁高180cm，顶板厚26～46cm，底板厚23～43cm，腹板厚度采用变厚度。墩顶支撑处设一道横梁，端横梁宽为150cm，中横梁宽为200cm。
左幅桥第十三联（3×32.7m）箱梁为单箱双室，顶板宽度为1916.5～2543.2cm，底板宽度为1043.2～1869.3cm。梁高180cm，顶板厚26cm，底板厚23cm，腹板厚度采用变厚度。墩顶支撑处设一道横梁，端横梁宽为150cm，中横梁宽为200cm。
左幅桥第十四联（3×32.7m）箱梁为单箱双室异性块，顶板宽度为1550～1916.5cm，底板宽度为677.2～1043.2cm。梁高180cm，顶板厚26cm，底板厚23cm，腹板厚度采用变厚度。墩顶支撑处设一道横梁，端横梁宽为150cm，中横梁宽为200cm。
2、A匝道桥
A匝道桥0#～28#墩为9联28孔现浇A类部分预应力混凝土斜腹连续箱梁，其桥跨布置为（31+27+25+24）+（2×28+30）+（2×30+25）+（3×25）+（28.2+28+27）+2×（3×28）+2×（3×32.72）m。
第一联（31+27+25+24m）、第三联（2×30+25 m）、第四联（3×25 m）、第五联（28.2+28+27m）及第六联（3×28m）箱梁为单箱单室，顶板宽度为1050cm，底板宽度为585.6cm。梁高为160cm，顶板厚26～46cm，底板厚23～43cm，腹板厚度采用变厚度。墩顶支撑处设一道横梁，端横梁宽为150cm，中横梁宽为200cm。
第二联（2×28+30m）箱梁为单箱单室，标准顶板宽度为1050cm，底板宽度为585.6cm。梁高为160cm，顶板厚26～46cm，底板厚23～43cm，腹板厚度采用变厚度。6#、7#墩处箱梁横向尺寸，随与路线的夹角而相应变化。墩顶支撑处设一道横梁，端横梁宽为150cm，中横梁宽为200cm。
第七联（3×28m m）箱梁为单箱单室，顶板宽度为1050cm，底板宽度为574.4～585.6cm。梁高为160cm，顶板厚26～46cm，底板厚23～43cm，腹板厚度采用变厚度。墩顶支撑处设一道横梁，端横梁宽为150cm，中横梁宽为200cm。
第八联（3×32.72m ）箱梁从单箱三室过渡到单箱双室，顶板宽度为1124.1～2111.1cm，底板宽度为648.5～1635.5cm。梁高为180cm，顶板厚26～46cm，底板厚23～43cm，腹板
厚度采用变厚度。墩顶支撑处设一道横梁，端横梁宽为150cm，中横梁宽为200cm。
第九联（3×32.72m ）箱梁为单箱单室，顶板宽度1050～1124.1cm，底板宽度为574.4～648.5cm。梁高为180cm，顶板厚26～46cm，底板厚23～43cm，腹板厚度采用变厚度。墩顶支撑处设一道横梁，端横梁宽为150cm，中横梁宽为200cm。
3、B匝道桥
B匝道桥0#～20#墩为6联20孔现浇A类部分预应力混凝土斜腹连续箱梁，其桥跨布置为（27+34+27）+3×27+3×28+（17+31+24）+（4×24）+（3×28+24）m。
第一联（27+34+27m）、第四联（17+31+24m）、第六联（4×27m）箱梁为单箱单室，顶板宽度为850cm，底板宽度为374.4～385.6cm。梁高为160～180cm，顶板厚24～44cm，底板厚23～43cm，腹板厚度采用变厚度。墩顶支撑处设一道横梁，端横梁宽为150cm，中横梁宽为200cm。
第二联（3×27m）、第三联（3×28 m）、第五联（4×24 m）箱梁为单箱单室，顶板宽度为850cm，底板宽度为385.6cm。梁高为160cm，顶板厚24～44cm，底板厚23～43cm，腹板厚度采用变厚度。墩顶支撑处设一道横梁，端横梁宽为150cm，中横梁宽为200cm。
4、C匝道桥
C匝道0#～11#墩为3联11孔现浇A类部分预应力混凝土斜腹连续箱梁，桥跨布置为（22+2×23.5+22）+（26+30+26）+（3×26+26.2）m。
C匝道桥3联箱梁均为单箱单室，顶板宽度为850cm，底板宽度为385.6cm。梁高为160cm，顶板厚24～44cm，底板厚23～43cm，腹板厚度采用变厚度。墩顶支撑处设一道横梁，端横梁宽为150cm，中横梁宽为200cm。
5、D匝道桥
D匝道0#～29#墩为8联29孔现浇A类部分预应力混凝土斜腹连续箱梁，其桥跨布置为（32.334+33.7+37.3）+2×（3×25.4）+4×27.5+（25+38+25）+（24.5+36+24.5）+（20+19+22.4）+（30+33.8+30）+（3×28+30.4）m。
第一联（32.334+33.7+37.3m）箱梁为单箱单室，顶板宽度为1050～1055.5cm，底板宽度为574.4～585.6cm。梁高为160～180cm，顶板厚26～46cm，底板厚23～43cm，腹板厚度采用变厚度。墩顶支撑处设一道横梁，端横梁宽为150cm，中横梁宽为200cm。
第二联（3×25.4m）箱梁为单箱单室，顶板宽度为1050～1056.6cm，底板宽度为574.4～592.2m。梁高为160～180cm，顶板厚26～46cm，底板厚23～43cm，腹板厚度采用变厚度。墩顶支撑处设一道横梁，端横梁宽为150cm，中横梁宽为200cm。
第三联（3×25.4m）箱梁为单箱双室，顶板宽度1056.6～2035.3cm，底板宽度为592.2～1570.9m。梁高为160cm，顶板厚26～46cm，底板厚23～43cm，腹板厚度采用变厚度。墩顶支撑处设一道横梁，端横梁宽为150cm，中横梁宽为200cm。
第四联（4×27.5m）箱梁为单箱单室，顶板宽度为1050cm，底板宽度为585.6m。梁高为160cm，顶板厚26～46cm，底板厚23～43cm，腹板厚度采用变厚度。墩顶支撑处设一道横梁，
端横梁宽为150cm，中横梁宽为200cm。
第五联（25+38+25m）及第六联（24.5+36+24.5 m）箱梁为单箱单室，顶板宽度为1050cm，底板宽度为563.2～585.6cm。梁高为160～200cm，顶板厚26～46cm，底板厚23～43cm，腹板厚度采用变厚度。墩顶支撑处设一道横梁，端横梁宽为150cm，中横梁宽为200cm。
第七联（20+19+22.4m）及第九联（3×28+30.4 m）箱梁为单箱单室，顶板宽度为1050cm，底板宽度为585.6cm。梁高为160cm，顶板厚26～46cm，底板厚23～43cm，腹板厚度采用变厚度。墩顶支撑处设一道横梁，端横梁宽为150cm，中横梁宽为200cm。
第八联（30+33.8+30m）箱梁为单箱单室，顶板宽度为1050cm，底板宽度为574.2～585.6cm。梁高为160～180cm，顶板厚26～46cm，底板厚23～43cm，腹板厚度采用变厚度。墩顶支撑处设一道横梁，端横梁宽为150cm，中横梁宽为200cm。
三、主要施工方案
根据厦门市杏林大桥A标的总体分布、施工特点以及现阶段施工状况，上部结构现浇箱梁施工将分成杏林互通岸上部分和杏林互通海上部分进行施工组织。本方案主要针对以下部位现浇箱梁：杏林互通立交工程岸上部分包括主线桥10#～27#墩左右幅、A匝道4#～15#墩、C匝道5#～11#墩、D匝道13#～29#墩。
杏林互通立交工程海上部分包括主线桥27#～54#墩左右幅、A匝道16#～28#墩、B匝道10#～20#墩、C匝道0#～5#墩、D匝道0#～13#墩。
根据杏林互通的平面布局、园博圆9.8目标及必须保证既有线正常营运的特点，杏林互通立交工程以既有鹰厦铁路线为分界点、以杏林互通主线桥10#～54#墩部分和北环南北段为两条施工主线，按照分段施工、相对独立及统一协调和工程量大致相等的原则，进行杏林互通工程施工组织安排。
一）杏林互通主线桥（详见《主线桥支架施工方案》）
根据主线桥的工作量及跨319国道、既有鹰厦铁路线的特点，各工作面同时展开基础及上部结构的施工，同一个工作面的基础施工与上部结构施工交叉进行；海中部分也同时展开基础及上部结构的施工。
1、基础
主线桥18#右～21#右幅、21#左右～39#左右幅、45#左幅～48#左幅及48#左右幅～54#左右幅，基础采用结构设计的永久性承台，承台结构尺寸为6.5×6.5米和8×8米两种，每座承台布置4根Φ1000×10mm钢管桩基础。根据支架顶面标高及钢管桩长度在每根钢桩底部用干硬性砂浆抄垫，钢管桩下口通过夹箍与墩身底部抱紧以约束钢管桩下口。
主线桥39#～48#墩右、39#～45#墩左幅共5联箱梁为加宽段，采用一套支架施工，基础除
设置在永久承台上外，其余钢管桩需插打入海床一定深度。
主线桥10#～18#左右幅、18#～21#左幅位于既有道路上，地面经过硬化处理后（设置扩大基础）可直接作为钢管桩基础。
2、钢管桩立柱
钢管桩全采用Φ1000×10mm预制钢桩，为确保安装及主线桥钢桩的倒用方便，根据每墩的不同高度分别制作7.5米、3米、2米、1米、0.5米、0.3米等不同高度的钢管桩，钢管桩之间通过法兰连接，每套法兰设Φ27螺栓24个，根据承台顶标高及梁底标高确定钢管桩长度，以此配制各种型号的钢管桩连接成整体，不足处通过在承台上抄垫混凝土预制块调平。每座桥墩设4根钢管桩，之间通过抱箍及连接角钢螺栓连接成整体，每隔5～8米设一层连接系，为保证钢管桩的整体稳定性，每座承台的4跟钢管桩在墩身下口中部及上口分别设一层夹箍与墩身连接。
3、顶托架
箱梁梁宽15.5米，且横向整体为2％的横坡，托架上横梁为2Ⅰ56，长度为14米，托架立柱为2根Φ1000×10mm钢管，斜撑为2根Φ600×8mm钢管，斜撑与钢管交接处立柱钢管内设7层加强环向钢板，外包10mm厚铁板，两根立柱中间连接一根Φ600×8mm横撑，托架总高6.82米，为一整体构件。吊装及拆卸均采用整体施工。托架分配梁在工厂设为2％的横坡。
4、贝雷片主梁
标准段支架贝雷片主梁为30米跨度，为减少施工挠度及满足受力要求，主梁采用双层加强弦杆贝雷梁。横向布置13片，每2片或3片通过贝雷梁专用支撑架形成整体，吊装到位后，相互之间再通过支撑架连接成整体，以形成稳定的体系，为便于混凝土灌注后落架，在每片贝雷梁底设一0.25米高砂箱，砂箱的下落高度为8cm。根据受力需要，在每组贝雷梁端均设一加强立柱焊于顶托架分配梁上，以满足端贝雷梁抗剪要求，在每组贝雷梁端部上、下两片贝雷梁之间各增加一组连接铁板，并安装桁架螺栓一组，以满足上、下贝雷梁之间的水平抗剪要求。
贝雷梁上每隔0.75米横向通长铺设Ⅰ14，并与贝雷梁顶面通过“U”型螺栓连接，Ⅰ14上纵
向按箱梁荷载的分布铺设80×80mm 方木，根据贝雷梁跨中挠度为4.5cm ，在跨中通过抄垫方木设置相应的预拱度。
二）杏林互通匝道桥（A 、B 、C 、D ）
1、A 匝道桥
A 匝道桥5#～7#墩跨既有公路及鹰厦铁路，现浇梁采用钢管桩、贝雷片的施工方案，钢管桩基础采用2×4米明挖扩大基础，厚1米。钢管桩采用φ600×8mm ，横向布置4根，每一支墩布置双排钢管桩，根据地形实际情况，贝雷片布置成12～15米之间，贝雷片横向布置8片。A 匝道15#～28#墩地处海中滩地筑岛范围，采用钢管桩贝雷梁的施工方案，单跨现浇梁采用两跨12米贝雷片，横向布置8片，其中钢管桩须打入海床一定深度。
2、B 匝道桥
B 匝道桥10#～20#墩地处海中滩地筑岛范围，地质情况相对较差，该处现浇梁采用钢管桩，贝雷梁的施工方案，钢管桩预打入海床一定深度，钢管桩横向布置3根，中支点设双排钢管桩，贝雷片横向布置7片，跨度10～12米。
3、C 匝道桥
C 匝道桥0#～5#墩地处海中滩地筑岛范围，地质情况较差，5#～7#墩跨越既有鹰厦铁路及既有国道，该处现浇梁采用钢管桩，贝雷梁的施工方案。5#～7#墩跨越铁路及公路，钢管桩采用双排每排3根，基础采用明挖扩大基础，0#～5#墩钢管桩采用双排每排2根，钢管桩须打入海床一定深度，贝雷片横向设置8片。
4、D 匝道桥
D 匝道桥12#～14#墩及21#～23#墩跨越既有鹰厦铁路及既有国道，0#～12#墩地处海中滩地筑岛范围，地质条件相对较差。全桥现浇箱梁均采用钢管桩、贝雷梁的施工方案，其中跨铁路及公路支架和岸上部分箱梁基础采用明挖扩大基础，海中滩地筑岛部分钢管桩全部打入海床一定深度，贝雷片横向布置9片。
四、杏林互通钢管桩贝雷梁支架现浇箱梁施工总体安排
㈠、上构箱梁施工组织机构及施工队伍部署
1、施工组织机构
中铁大桥局股份有限公司厦门杏林大桥A 合同段项目材 机 工程技术安质环保财务会计物资机械工程经济综合办公成本计划安全质量会计财务技 测 中心调 行政后勤
现浇箱梁作业队
2、施工队伍部署
根据上构箱梁特点及工期要求，项目部成立三个上部结构现浇箱梁施工作业队。每个作业队下各设5个作业班组，即支架拼装作业班组、钢筋作业班组、模板作业班组、混凝土作业班组以及预应力施工作业班组。
㈡、施工进度计划
1、主线桥：2007年6月1日～2008年6月15日。
2、A匝道桥：2007年7月1日～2008年5月31日
3、B匝道桥：2007年6月11日～2008年1月31日
4、C匝道桥：2007年6月1日～2007年11月15日
5、D匝道桥：2007年7月1日～2008年5月31日
㈢、机械设备配置见附表1。
四、现浇箱梁施工工艺
㈠、施工工艺流程
拼装钢管桩贝雷梁支架→安装支座及底模→支架预压→测量及复核检查→安装底板、腹板钢筋→安装预应力系统→自检、报监理工程师检验、签认→安装箱梁内、外侧模→浇注箱梁第一次砼→养护→安装箱梁内顶模→安装箱顶板钢筋、预应力及预埋件→自检报监理工程师检验、签证→浇筑箱梁第二次混凝土→养护→侧模及顶模拆除→达到张拉强度后，张拉预应力筋→压浆、封锚→下一联支架拼装→现浇支架、模板倒用到下一联施工→反复前面施工顺序直至待浇箱梁施工完毕。
㈡、箱梁施工前准备
1、施工支架
主线桥和各匝道桥现浇箱梁采用钢管桩与贝雷梁组成上部构造施工支架。
①主线桥
由于主线桥桥位处地质情况较差，故对于32.7m标准跨采用4根钢管桩（直径φ1000 mm，壁厚10 mm）直接立于承台上作为支撑立柱，立柱顶端设置墩旁托架做为大横梁，现浇箱梁支架纵梁为13片双层加强型贝雷片，纵梁上设I14小分配梁，形成上部构造浇筑时的承力构件。
主线桥支架施工详见《主线桥支架施工方案》。
②各匝道桥跨越既有鹰厦铁路和公路部分
岸上各匝道桥跨既有铁路和公路部位采取明挖扩大基础，厚1米左右，保证箱梁在施工过程中基础不发生下沉或不均匀沉降。
详见《杏林互通工程跨越既有鹰厦铁路施工方案》。
③主线桥和各匝道桥位于筑岛区域部分
主线桥和各匝道桥位于海中滩地筑岛范围现浇箱梁部分，地质情况相对较差，现浇梁采用钢管桩贝雷梁的施工方案，钢管桩预打入海床一定深度，钢管桩横向布置3根，中支点设双排钢管桩，贝雷片横向布置7片，跨度10～12米。
A、钢管桩的加工、制作
钢管桩采用受力性能较好的成品螺旋管桩。钢管桩采用Q235B钢板，交货时应有合格的“质量检验证明书”，证明书中各项内容应符合设计文件和国家标准要求，进场后应按现行标准进行抽检、复验，表面不得有裂缝、气泡、起鳞、夹层等缺陷。
焊接材料应符合国家现行标准的规定，并采用与主材相匹配的材料，考虑到杏林大桥海水防腐蚀的要求，焊接材料的选择原则是焊条应选择与母材相同的材料或采用在环境介质中的自然腐蚀电位比母材电位低的材料。
为防止钢管桩插打过程中下口变形卷曲，影响插打深度，钢管桩均采用闭口桩，桩尖可做成锥形，以增大钢管桩的刚度及钢管桩桩端承载力。
钢管桩焊接时，应注意：
1）、钢管桩焊接前，应将焊缝上下30mm范围内的铁锈、油污、水汽和杂物清除干净。
2）、钢带对接焊缝与管节端部的距离不小于100mm。
3）、钢管桩应采用多层焊，每层焊缝焊完后，应及时清除焊渣，并做外观检查，每层焊缝的接头应错开。
4）、钢管桩对口拼装时，相邻管节的焊缝必须错开D/8以上(D为桩径)，对接焊缝宜采用埋弧焊进行，对接管端环缝应对称施焊，防止焊接变形，减少次应力。
5）、钢管桩桩身横向连接及桩身与桩尖连接处沿桩周加焊六块加劲钢板，以增强钢管桩整体刚度。
6）、钢管桩加工、制作过程中，应预留焊接收缩余量，并采取有效措施控制变形。
B、钢管桩施工方法
钢管桩采用悬打法施工，用50t履带吊车配合振桩锤施打钢管桩。履带吊停放在施工墩位旁，吊装悬臂导向支架，利用悬臂导向支架精确打入栈桥基础钢管桩，测量组确定桩位与桩的垂直度满足要求后，开动振桩锤下沉应一气呵成，中途不可有较长的时间的停顿，以免桩周土扰动恢复造成沉桩困难。桩顶铺设好贝雷梁后，50T履带吊前移，进行插打下一跨钢管桩。按此方法，循序渐进地施工。
C、沉桩施工要点及注意事项
Ⅰ.沉桩开始时，可依靠桩的自重下沉，然后吊装振桩锤和夹具与桩顶连接牢固, 开动振动锤使桩下沉。施工过程中采用设计桩长与贯入度法进行双控。
Ⅱ.每根桩的下沉一气呵成，不可中途间歇时间过长，以免桩周的土恢复，继续下沉困难。每次振动持续时间过短，则土的结构未被破坏，过长则振动锤部件易遭破坏。振动的持续时间长短应
根据不同机械和不同土质通过试验决定，一般不宜超过10min～15min，惯入度为5cm/min。
Ⅲ.振动锤与桩头必须夹紧，无间隙或松动，否则振动力不能充分向下传递，影响钢管桩下沉，接头也易振动，在振动锤振动过程中，如发现桩顶有局部变形或损坏，要及时修复。
Ⅳ.悬臂导向支架应固定，以便打桩时稳定桩身；但桩在导向支架上下不应钳制过死，更不允许施打时，导向支架发生位移或转动，使桩身产生超过许可的拉力或扭矩。
Ⅴ.测量人员现场指挥精确定位，在钢管桩打设过程中要不断的检测桩位和桩的垂直度，并控制好桩顶标高。下沉时如钢管桩倾斜，及时牵引校正，每振1～2min要暂停一下，并校正钢管桩一次。设备全部准备好后后振桩锤方可插打钢管桩。
Ⅵ.钢管桩之间的接头必需满焊，各加长加劲板也需满焊并符合设计的焊并符合设计的焊缝厚度要求。经现场技术员检查钢管桩接头焊接质量合格后方可插打钢管桩。
2、支座安装
①支座安装工艺流程
②施工方法及施工要点
ａ、根据图纸准确进行支承垫石施工，待垫石砼达到设计强度后才能进行箱梁施工。
ｂ、支座安装前将墩台支座处的油污去掉，垫石顶用高强水泥砂浆（C40）抹平，使其顶面标高符合设计要求。
ｃ、安装前测定支座中心正确位置，保证支座安装水平。支座安装标准见下表。
ｄ、箱梁施工时要注意预埋支座预埋板。
ｅ、本工程项目支座型号繁杂，必须准确区分。支座要标出制造厂家的支座类型及编号，并附一览表，表明支座上的标记与在桥梁工地所指定的位置关系。
支座安装质量标准表
3、支架预压
为了消除支架的塑性变形和获得支架的弹性变形数据，为后续箱梁模板标高设置提供可靠的数据，确保箱梁施工的安全进行，必须对支架进行预压。
预压荷载不小于梁体钢筋混凝土重量的1.1倍，预压采用砂(或土)袋预压，其荷载分布与现浇箱梁重量分布情况一致，预压期间在每跨设置五个断面15个观测点，预压前先测量复核支点标高，砂袋用吊机吊放到支架上，试压分四次水平加载，第一次试压重50%，第二次为80%，第三次为100%，第四次全部加完，压重观测时间不少于24小时。卸载按也按分级卸载。每个观测点在每一次加载（卸载）完了及全部加载完（卸载完）均要观测，记录支架及基础的变形数据。全部加载完成后先每一一小时观测一次，预压时间一般不少于24小时，但要控制支架变形、下沉速度稳定在3mm/d时方可卸载。支架卸载后，对各观测点进行一次观测，得出支架卸载后的回弹量，以便模板标高调整。
预压完成后，卸去砂包，把模板清洗干净，并涂刷优质脱模剂。根据预压获得的支架回落量，同时把施工预拱度考虑在内，精确调整底模标高，并依此安装固定好箱梁外模。
具体支架预压方案和计算书单独上报审批。
㈢、模板工程
1、模板的加工与准备
①外侧模
ａ、侧模除圆弧处采用钢模外，其余部分均采用15mm厚竹胶模板，竹胶模板跟圆弧钢模间拼装缝隙要进行处理，采用腻子嵌补后，板面贴双面胶，确保浇筑梁体砼时不漏浆。侧模采用方木、钢管及顶托支撑及固定在贝雷梁上，支撑必需牢固可靠。
b、模板使用前须经自检合格向监理工程师报检满足要求后再行使用。
②底模与内模
ａ、梁的底模全部采用15mm厚竹胶模板，长边方向布置加劲方木，方木截面为8cm*8cm。
ｂ、内模也采用竹胶模板，板背布置加劲方木。因内模形状、尺寸各异，施工前应按箱梁内腔结构尺寸和砼灌注情况先绘制施工图，再按图进行加工编号。且内侧模与倒角模要加工成一整体。
2、模板的安装
模板安装按先底模、侧模后内模的顺序进行。模板安装完后均要进行重新测量、检查，方报监理工程师检验。
①底模安装
ａ、在支架分配梁上测量放样出底板的轮廓线和其高程，按此高程推算出与计算预抬量后的底模高程差值，以便设置底模抄垫高度。
ｂ、按底模高程和轮廓线，从箱梁一端开始依次铺设各块竹胶模板，且根据底板宽度按“先大后小”的原则进行。标准大小的竹胶模板应连接在一起铺设，且模板缝要成一条线；在曲线异形处和边角处，根据尺寸大小采用小块模板镶嵌。
C、底模的抄垫要牢靠：在方木与分配梁的交叉点处均要用木楔进行抄垫，木楔要抄垫在方木和分配梁的中间，木楔与木楔之间要安放平整，且用铁钉加以固定。
ｄ、底模安装要平整，纵向模板接缝下要设置方木支承，以防止错台。
ｅ、模板拼装缝隙要进行处理，采用腻子嵌补后，板面贴双面胶。
②外模安装
ａ、根据底模轮廓线和高程，先利用钢管架在贝雷梁上搭设侧模支撑骨架，通过顶托调节侧模竹胶板及圆弧模板位置并进行固定。
b、处理好外模拼装缝隙，防止错台和漏浆；模板缝控制在1mm以下，并采用腻子填塞刮平后，板面贴双面胶处理。
c、外模与底模间的缝隙因箱梁线型限制，可能宽度较大，应用小木条进行嵌补，再用腻子填塞刮平。
③内模安装
ａ、在底板和腹板钢筋绑扎完后即开始内模安装。内模安装按先内侧模、倒角模，第一次混凝土浇筑养护达到要求，且接触面凿毛清理干净后，即进行顶模的安装。顶模支架可采用钢管支架或木支架，支架须有足够的强度、刚度、稳定性。特别要注意顶模的标高控制，要保证顶板混凝土的厚度。
ｂ、安装内侧模时，要控制好底标高，可预先在腹板筋上焊接水平标高钢筋，内侧模支承在此钢筋上。内侧模从箱梁一端开始依次组拼安装，要严格控制板间拼缝，竹胶板之间要对齐紧贴，两块竹胶板拼缝背面用一根加劲肋（方木）支承。内侧模的支撑要牢固，同一室腔内的两侧模可采用对撑的方法进行加固。另外，为保证腹板的结构尺寸，外侧模与内侧模之间要设置内撑，内撑采用ф16钢筋，布置间距为60ｃｍ。
c、内模板缝的处理同底模缝处理方法。
○4模板安装时要注意以下事项
ａ、严格控制模板面清洁。每次钢筋施工前，用小砂轮机对侧模倒角圆弧模板进行清碴和除锈，除锈完毕用抹布擦净并及时涂油，保证钢模表面无任何杂物或污点。重复利用的竹胶板应清理干净，且破损大、不能修复的应进行更换。
ｂ、外模安装后，应涂刷色拉油，色拉油应涂刷均匀。
ｃ、模板标高、位置要准确，支撑要牢固。由于箱梁线型较为复杂，测量组要严格控制外模的标高及位置，外模安装完后要进行复核。
d、箱梁内腔结构尺寸较为复杂，内模的安装应严格按施工设计图进行，现场技术员要经常进行检查。
e、预应力束张拉端的模板（包括齿板处）应安装准确，保证锚垫板的位置和角度的准确。
⑥箱梁模板安装允许偏差（见下表）
㈣、钢筋制安
1、钢筋加工
①钢筋进场应具有出厂质量证明书和试验报告单，进场后按规范要求抽取试样作力学性能试验。
②钢筋使用前应调直并清除污锈。钢筋表面应洁净，使用前应将表面油渍、鳞锈等清除干净，钢筋应平直，无局部弯折。
③根据设计图纸，作出钢筋下料单，在工地车间下料、加工。下料时根据钢筋编号和供料尺寸的长度，统筹安排以减少钢筋的损耗。
④钢筋加工成型后应按编号顺序进行堆码，以便使用，并做到下垫上盖。
⑤钢筋的连接：
a、钢筋接头采用搭接电弧焊，两钢筋搭接端部预先折向一侧，使两接合钢筋轴线一致，接头双面焊缝的长度不小于5d，单面焊缝的长度不小于10d。
b、焊接用焊条、焊剂应有合格证，其性能符合《钢筋焊接及验收规程》（JGJ18）的规定。
c 、钢筋接头与钢筋弯曲处的距离不应小于10d，也不宜位于构件的最大弯矩处。
⑥钢筋保护层制作：箱梁钢筋保护层采用干硬水泥砂浆垫块，要求保护层与模板接触面小，如制作成锯齿形，或直接购买成品保护层。
2、钢筋绑扎成型
①钢筋下料成型后，先绑扎底板钢筋，再绑扎横隔板和腹板钢筋，绑扎顶板钢筋。施工时按设计图放样绑扎钢筋，在交叉点处用扎丝绑牢，必要时采取点焊，以确保钢筋骨架的刚度和稳定性。
②钢筋骨架焊接
a 、骨架的焊接拼装应在坚固的工作台上进行。
b 、拼装时按设计图纸放大样，放样时考虑焊接变形和预留拱度。
c 、钢筋拼装前，对有焊接接头的钢筋应检查每根接头是否符合焊接要求。
d 、拼装时，在需要焊接的位置用楔形卡卡住，防止电焊时局部变形。待所有焊接点卡好后，先在焊缝两端点焊定位，然后进行焊缝施焊。
ｅ、骨架焊接时，不同直径的钢筋的中心线应在同一平面上，为此，较小直径的钢筋在焊接时，下面宜垫以厚度适当的钢板。
f 、施焊顺序宜由中到边对称地向两端行进，先焊骨架下部，后焊骨架上部。相邻的焊缝采用分区对称跳焊，不得顺方向一次焊成。
③受力钢筋焊接应设置在内力较小处，并错开布置，在接头长度区段内，同一根钢筋不得有两个接头，配置在接头长度区段内的受力钢筋，其接头的截面面积占总截面面积不超过50%。
④钢筋绑扎时应注意结构尺寸的准确和保护层的设置，不防碍内模的准确安装。
⑤注意桥面系预埋钢筋的埋设以及预应力锚下加强筋的安装。
⑥箱梁钢筋安装位置与设计允许偏差（下表）
㈤、混凝土施工
1、砼配合比设计
①主线桥箱梁预应力混凝土设计标号为C50。
②混凝土采用商品砼，厂家选定厦门市路桥混凝土工程有限公司。
③水泥的选定以所配制的砼强度达到要求，收缩小、和易性好和节约水泥为原则。
④细骨料采用中粗河砂，要求级配良好、质地坚硬、颗粒洁净。
⑤粗骨料采用坚硬的碎石，粒径按不超过钢筋最小净距的1/2选用，粒径选用5～25mm。
⑥外加剂选用标准是符合使砼缓凝早强，减少水和水泥用量，提高砼强度及对钢筋无锈蚀。
⑦混凝土坍落度选取14-16mm。砼初凝时间宜16小时左右。
1、砼浇注
①主线桥箱梁混凝土浇注总体方案
箱梁混凝土采用泵送。混凝土浇筑分两次进行：第一次浇筑底板和腹板，第二次浇筑顶板和翼板。其浇筑顺序按照设计要求为：先浇筑各跨跨中部分（L/4～3L/4）,后浇筑支点部分。每段梁在横断面上混凝土浇筑顺序为：先浇筑底板，后浇筑腹板，最后浇筑顶板。
①底板混凝土浇筑
底板混凝土浇筑应超前腹板混凝土浇筑1～2小时，即底板混凝土一般领先腹板混凝土10～20m。混凝土浇筑时，泵车输送管道通过内模预留窗口将混凝土送入底板。下料时，一次数量不宜太多，并且要及时振捣，尤其是边角部分必须保证混凝土填满并振捣密实，以防浇筑腹板混凝土时翻浆、跑浆。
②腹板混凝土浇筑
当超前浇筑的底板混凝土要初凝（一般在混凝土浇筑完2小时左右）时，即开始斜层浇筑腹板混凝土。两侧腹板混凝土浇筑要同步进行，以保持模板受力均衡。每层混凝土浇筑厚度不得超过50cm，且要振捣密实，严禁漏振和过振现象。每层混凝土必须在混凝土初凝之前及时覆盖新的混凝土，确保腹板混凝土浇筑的连续性，防止出现分层现象而影响外观质量。
腹板混凝土浇筑到箱梁上倒角为止，倒角混凝土必须采取措施抹平，保证接茬面、线及倒角等顺直、平顺，确保第二次混凝土浇筑外观质量控制。
③顶板混凝土浇筑
第一次混凝土浇筑经养护、凿毛处理后，安装顶模、顶板钢筋及预应力系统，并经检查签认后，开始浇筑顶板混凝土。其浇筑顺序为先浇筑中间，后浇筑两侧翼缘板，但两侧翼缘板要保持同步进行浇筑作业。顶板混凝土浇筑时，要按照两边侧模与中线标高线高度进行混凝土浇筑，严格控制桥面标高与桥梁纵、横向的边坡坡度。
3、箱梁混凝土浇筑过程中，要注意以下几点：
①混凝土浇筑前，试验室要派专人到商品混凝土搅拌站，检查核对混凝土原材料是否符合要求、配合比及计量是否正确。
②混凝土浇筑前，要与商品混凝土搅拌站沟通协调好，确保机械、运输设备运行良好，能够确保混凝土连续供应，防止造成混凝土浇筑过程中断。
③为了防止桥墩与支架发生沉降差而导致墩顶处梁体混凝土产生裂缝现象，应严格按照设计要求的浇筑顺序自跨中向两边墩台浇筑。按照设计要求，梁体混凝土每次浇筑结束后，终缝必须留
在孔跨的L/4附近处。
○4混凝土的振捣采用插入式振捣器进行，振捣器的移动间距不能超过其作用半径的1.5倍，并插入下层混凝土5～10cm。操作时要讲究“快插慢拔”，前者为了防止先将表面砼捣实而下面混凝土发生分层离析现象，后者为了使混凝土能填满振动棒抽出时所造成的空洞。振动时间不宜过长，过长可能引起离析，一般每点为15～30s。对每一振动部位，必须振动到该部位混凝土密实为止，但也不得过振。密实的标志是混凝土停止下沉，不再冒出气泡，表面呈现平坦、泛浆。
○5混凝土振捣时，要避免振捣棒碰撞模板、钢筋，尤其是预应力管道，不得利用振捣器运送混凝土。对于锚下混凝土及预应力管道下的混凝土振捣要特别仔细，确保混凝土密实。由于该处钢筋密、空隙小，采用小直径的振捣棒。
○6浇筑砼期间，应设有专人检查支架、模板、钢筋、预应力管道和预埋件等稳固情况，如发现有松动、变形、或移位现象，应及时处理。
○7混凝土收浆抹面工作采取两次抹平收光工艺。第一次抹面工作随混凝土浇筑同时进行，对混凝土裸露面进行修整、抹平。定浆后即可进行第二遍抹面，顶板混凝土要求进行拉毛。
○8按规范要求在混凝土浇筑地点取样制作若干组试件，其中必须包括1～2组同条件养护试件。混凝土浇筑日志要如实、详尽填写。
4、混凝土养护
①梁体混凝土浇筑完毕后，应在收浆后尽快予以覆盖和洒水养护，在洒水养护困难时可使用混凝土养护剂进行养护。养护时不得损坏或污染混凝土的表面。
混凝土养护用水的条件与拌和用水相同，采用当地自来水。
②混凝土的洒水养护时间，一般为7d，可根据空气的温度、湿度和水泥品种，掺用的外加剂等情况，酌情延长或缩短养护时间。若用养护剂进行养护按照产品说明进行操作即可。
③混凝土的洒水养护次数，以能保持混凝土表面和模板外面处于湿润状态为度，一般宜间隔
1.5～2小时为度。
④混凝土在养护期间若有台风、暴雨，混凝土表面需进行特殊防护。
⑤当昼夜平均气温低于5℃或最低气温低于-3℃时，应按冬季施工办理。
5、侧模及顶模拆除
待混凝土强度达到2.5MPa后方可拆除侧模，混凝土强度达到30MPa时方可拆除顶模。
模板拆除过程中，严禁死撬硬拽，以防混凝土缺角掉棱。
㈥、预应力施工
A、预应力钢绞线
①预应力钢绞线采用高强度、低松弛，公称直径φ15.2预应力钢绞线，其抗拉标准强度为1860Mpa，弹性模量为Eg=1.95*105Mpa，抗拉设计强度为1395MPa，技术标准必须符合ASTM416-90和GB1T5234标准。
②预应力钢绞线进场时应分批验收。验收时，除应对其质量证明书、包装、标志和规格等进
行检查外，还应按下面规定进行检验。
钢绞线应逐盘进行外观检查，钢绞线内不应有折断、横裂和相互交叉现象，否则应作为废品处理。
从每批钢绞线中任选3盘，并以每盘所选的钢绞线端部正常部位截取一根试样进行表面质量、直径偏差和力学性能试验。如每批少于3盘，则应逐盘进行上述试验，试验结果如有一项不合格时，则不合格盘报废；并再从该批未试验过的钢绞线中取双倍数量的试样进行该不合格项的复验；如仍有一项不合格，则该批钢绞线为不合格。抽查以不大于60T为一批，力学试验包括拉力试验和冷弯试验。
预应力钢绞线强度不得低于现行国家标准的规定，预应力钢绞线的试验方法应按现行国家标准
③钢绞线在装车、搬运过程中严禁抛丢、碰撞，起吊钢绞线不得对其造成损伤。钢绞线不得焊接，也不能作电焊导线。
B、锚具、夹具
锚具、夹具进场时，除应按出厂合格证和质量证书和核实锚固性能类别、型号、规格及数量外，还应按下列规定进行验收：
①外观检查：应从每批中抽取10%的锚具且不少于10套，检查其外观和尺寸。如有一套表面有裂纹或超过产品标准及设计图纸规定尺寸的允许偏差，则应另取双倍数量的锚具重做检查，如仍有一套不符合要求，则应逐套检查，合格者方可使用。
②硬度检验：应从每批中抽取5%的锚具且不少于5套，对其中有硬度要求的零件做硬度试验，对多孔夹片式锚具的夹片，每套至少抽取5片。每个零件测试3点，其硬度应在设计要求范围内，如有一个零件不合格，则应另取双倍数量的零件重做试验，如仍有一个零件不合格，则应逐个检查，合格者方可使用。
③静载锚固性能试验：经上述两项试验合格后，应从同批中抽取6套锚具（夹具）组成3个预应力筋锚具组装件，进行静载锚固性能试验，如有一个试件不符合要求，则应另取双倍数量的锚具（夹具）重做试验，如仍有一个试件不符合要求，则该批锚具（夹具）为不合格品。
预应力锚具、夹具验收批的划分：在同种材料和同一生产工艺条件下，锚具、夹具应以不超过1000套组为一个验收批。
C、预应力机具及设备
钢管柱和贝雷梁组合支架
钢管柱和贝雷梁组合支架施工技术总结 沪昆客专项目部李晓强 摘要：钢管柱和贝雷梁组合支架在高速铁路、公路等现浇梁施工中较多应用，本文以沪昆客专坞鹰山特大桥连续梁支架施工为例，简要总结钢管柱安装、贝雷梁的布设及碗扣支架搭设等施工事项。 关键词：钢管柱贝雷梁支架施工 1.工程概况 坞鹰山特大桥位于玉山县与广丰县交界大南镇，桥梁中心里程DK314+093.188，桥梁全长4439.495m，孔跨结构为124×32+9×24+40+64+40m，全桥共136跨，该桥DK314+474处（78～81#跨）跨越S203线采用40+64+40m 连续梁,线路与省道交角370。墩高16.5m～22.5m,桥下净高20m，连续梁梁体为单箱单室变高度、变截面结构，箱梁顶宽12.0m，底宽6.7m。梁全长为145.5m，计算跨度为（40+64+40）m，中支点截面中心梁高6.5m，跨中直线段13.75m，直线段截面中心高度为3.05m，梁底按二次抛物线变化。 2.钢管柱支架施工 2.1钢管柱安设 每排钢管柱由4根φ630mm，壁厚10mm的钢管组成，钢管柱与基础间采用法兰盘进行连接，施工时应注意连接螺母及钢板间焊接。焊接前要对钢管柱的垂直度进行严格的检查和控制，最常用的方法是吊垂球法，也可以采用仪器进行现场观测指导安装。在钢管柱安装前后要认真核对基础面及每根钢管柱拼接后的长度，控制柱顶面标高相同。 2根钢管柱之间分别采用[20槽钢作为横联，加强钢管柱的稳定性。在横联间设剪刀撑槽钢连接。槽钢与钢管柱进行焊接，焊缝要饱满。连接槽钢在下料时要根据每2根柱间的实量尺寸进行下料，按不同部位进行编号，以防出现连接槽钢长度不足及与连接钢板间的搭接焊长度过短现象，剪刀撑应按450的角设置，连接槽钢为确保与钢管桩间密贴较好端头按角度切割成斜面。 2.2横向I56a工字钢施工 在每排钢管柱顶部设双拼I56a工字钢作枕梁，两根工字钢沿拼接缝进行焊接，为了以后便于拆除，工字钢间焊接采用间隔焊，端头部位可采用外加连接钢板焊接。在吊放横梁前应对钢管柱顶标高及顶口情况进行复查，如钢管柱顶部为开口的要设加强钢板。施工时采用两点起吊法将工字钢横梁吊放在钢管柱顶部，安放时要确保工字钢中心与柱纵、横向中心对应，位置准确后在柱顶面工字钢两侧沿横向焊接φ25mm短钢筋将工字钢卡死，防止工字钢移位。在柱顶与工字钢底面必须密贴，对于因柱顶标高存在误差不平可采用钢板进行支垫。 3.贝雷梁施工 3.1贝雷梁安设 在横向工字钢顶面架设20片贝雷梁作为纵向主梁，贝雷梁先提前进行拼装，每两片贝雷梁用支撑架连成整体为一组，分段吊装后进行对接。本桥贝雷梁布设形式为腹板处贝雷梁间距为45cm，翼缘板、底板处贝雷梁间距为90cm。贝雷梁连接时的贝雷销必须打紧，每个销子上均上卡扣，支撑架螺栓必须拧紧。相邻两组贝雷梁间采用[10槽钢连接，沿上下弦杆各设一道采用螺栓与贝雷片连接，设置间距为6m一道。 每组贝雷梁安设时应在工字钢顶部标出每组的定位线，按间距进行排列，对安设完的贝雷梁为防止其移位，在最外两侧的贝雷梁与横向工字钢接触处在工字钢顶面焊接短钢筋，贝雷梁处中间部位的工字钢焊接竖向限位钢筋，设置2道。贝雷梁拼接后与工字钢接触面有空隙，采用下垫钢板。钢板垫放的长度沿纵向为双拼工字钢的宽度，钢板宽度应不小于每片贝雷弦杆的宽度，施工时应保证支垫密实。贝雷梁在吊装时与砼桥墩间留有一定的空隙以方便拆卸，防止预压时支架整体移位，施工时采用[10槽钢将贝雷梁端部与砼礅卡牢固。以防槽钢对砼礅外观有损伤可以在墩侧面先安设一根通长的槽钢，每片贝雷梁连接槽钢与通长槽钢卡牢避免了对礅砼损伤。 3.2贝雷梁节点处理 贝雷片是由桁架、桁架连接销及保险销、加强弦杆、弦杆螺栓、桁架螺栓等构件组成。每片标准贝雷片长为3.0m，高为1.5m。桁架弦杆是由两根[10槽钢（背对背）组合而成，桁架竖杆均用I8工字钢制成，桁架构
贝雷梁拆除施工方案
新建铁路南京枢纽相关工程NJ-3标贝雷梁拆除施工方案 编制: 复核: XXXX南京铁路枢纽土建工程NJ-3标 项目经理部四工区 00九年七月十五日
1概述 2 一跨式贝雷梁结构布置 3.主要拆除方案 4.支架拆除所需设备及工具 5.现场拆卸人员配置 6.组织指挥机构 7.支架拆除的安全技术措施 7.1高空作业安全措施 7.2吊装作业安全措施 73施工用电安全措施 7.4其它措施-.1 .- -.1 - -.3 - -.3 - -.4 - -.4 - -.5 - -.5 - -.5 - -.6 - -.6 -
大定坊特大桥贝雷梁支架拆除方案 1概述 桥址区地形平缓，墩高4.5?13m地基承载力较差。针对实际情况, 为减少支架地基处理，用双层贝雷梁作支架，利用墩桩基承台作支撑，中间不设支墩，跨径 29nr。分别在两个承台上布置布置8根? 600X 8mn螺旋 焊管，在焊管顶部设砂筒和横向分配梁，之后铺设贝雷梁16列，上下双 层；通过横向连接系将贝雷片联成整体后，厂制定型钢模立模加固，砼采用泵送连续灌注。 2 一跨式贝雷梁结构布置 根据箱梁的结构型式，主梁贝雷梁桁架共用18列，按2+6+2+6+2方 式布置，通过新制横向联接系联接成整体，以保证每片桁架横向受力的均匀性及横向稳定性。贝雷片从左向右具体间距布置为： 0.69m+1.2m+0.96m+0.225m+0.225m+3X 0.45m+3 X 0.9m+3 X 0.45m +0.225m+0.225m+0.96m+1.2m+0.69m具体见支架立面图）。贝雷片连接片 使用75X 75X 6等边角钢加工（加工尺寸见附图）。主梁的两端分别支撑 在两端承台边缘上，每端设直径600mn螺旋钢管8根；螺旋焊管顶部设砂筒（高度108cm），砂筒顶设2X I40a横向分配梁。螺旋管从左向右中心间 距为：1.25口+1.40口+1.25口+1.25口+1.70口+1.25口+1.25口+1.4口+1.25(1具体见支架立面图）。
钢管支架贝雷梁施工方案
一、工程概况 1、工程概况 湾底疏港路高架工程施工四标段自桩号K3+402.345起至K4+177.345止，主线桥共7联包括：29#、30#、31#、32#、33#、34#、35#。基础形式为扩大基础和钻孔灌注桩，扩大基础采用C30钢筋砼包括：5.1×5.8米和5.8×6米两种形式；钻孔灌注桩采用C30钢筋砼包括：桩径为1.0米、1.5米和1.8米三种。承台采用C30钢筋砼，墩柱采用C35钢筋砼，桥梁上部结构采用C50预应力混凝土连续箱梁，桥面铺装采用C50抗渗钢筋混凝土。 由于33#桥位于河道内，为避免雨季施工期间河道内水位上涨浸泡支架基础而造成满堂支架不稳定，我项目部决定下部采用钢管贝雷梁支架，从而可避免受河道内水位及雨水影响，保证支架的整体稳定性，确保施工安全。 箱梁断面图如下图。
桥梁纵断面图 桥梁横断面图 2、主要工程量： 33#桥桥梁面积3380m2，C50混凝土用量2577 m3，混凝土指标0.762m3/m2。普通钢筋用量:395.9t ,普通钢筋指标117.2Kg/m2，预应力钢绞线用量115.59t ,钢绞线指标 34.2Kg/m2。 二、现场特征及施工条件 1、气象 本工程位于青岛市。属于华北暖温带沿海湿润季风性大陆性气候。6-9月份为多雨季节，年平均气温为12.3o C。年平均降水量为711.2 mm,夏季海雾频繁，春夏多东南风，秋冬多西北风，年均受台风影响较多。 2、地质状况 从上至下地质情况如下：（1）杂填土，厚度2米。（2）粉质粘土厚度为1米（3）粗砂、砾砂层，厚度1米左右（4）强风化岩。
三、编制依据 1、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 166-2008 2、《钢管满堂支架预压技术规程》JGJ/T 194-2009 3、《公路桥涵施工技术规范》（JTG/F50—2011） 4、《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTGD063—2007） 5、《城市桥梁工程施工与质量验收规范》（CJJ2-2008） 6、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86） 7、《湾底疏港路高架工程施工四标段设计图纸》 8、《湾底疏港路高架工程施工四标段施工组织设计》 9、《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》 10、工程地质情况及现场施工条件。 四、资源配备情况 1、项目部主要管理人员配备 序号岗位姓名职责 1 项目经理候武项目组织、协调 2 执行项目经理张期斌项目总体实施、组织与管理 3 项目总工杜洪波方案编制、交底及质量控制 4 项目副经理王建安全文明施工及后勤保障 5 生产副经理孙林林现场施工组织与协调 6 安全工程师崔昕现场安全文明施工及后勤 7 结构工程师张鹏现场施工 8 施工员张春晖现场施工 9 质检工程师田栋现场质量控制 10 测量工程师徐学乐测量放线与高程控制
钢管柱贝雷梁现浇支架施工方案
钢管柱贝雷梁现浇支架施工方案 ⑴支墩布设 采用振动沉钢管桩，靠近桥墩处已承台为主要支撑结构基础，不同桥宽不同在承台安装5~7根螺旋管桩，每跨等距设2排中支墩钢管桩基础，之后直接在钢管桩基础上焊接螺旋焊管支墩。 ⑵支架布设 在支墩钢管顶部铺设2~3根I32工字钢或贝雷片作横向分配梁，横向分配梁顶铺设贝雷梁，横向分布14~19列，贝雷片之间通过横向连接系联成整体。贝雷片顶在横梁及箱室变化处每60cm、正常段每90cm 设一道I18工字钢作分配梁，其上以方木和木楔子调节梁底标高。翼板处以60×90cm碗扣架立模加固；腹板采用钢管斜撑。 ⑶模板 模板采用18mm胶合板，角膜采用定制弧形钢模。 ⑷其它 砼采用泵送连续灌注，由一端向另一端一次浇注成型。 3.2.连续梁结构及支架布置图(以56桥为例) 参见下页连续梁边跨支架平面布置和立面布置图；中跨支架平面布置和立面布置图；连续梁中跨梁段横截面布置图。 3.3贝雷梁支架施工 3.3.1支架搭设 ①振动沉管桩施工 钢管桩基础采用振动沉管桩桩基，桩基长度 5.5~6.0m/根，每临时支
墩上布置5~8根。 钢管桩进场之前要进行抽样检验，管桩的尺寸如桩径、管壁厚度、顶面平整度符合要求后方可施工。 钢管桩现场施工顺序： ⑴桩位放样：根据设计文件和技术交底所确定的坐标控制点和水准点进行桩位放样，采用全站仪定出桩位。用消石灰作出桩位的圆形标记，圆心位置用小木桩标记，并注意保护所作标记。 ⑵钢管桩制作 钢管桩为卷制钢管，工地接长至设计长度，管节对口应调整到在同一轴线上方可进行焊接。 管节管径差、椭圆度以及桩成品的外形尺寸必须满足规范要求。钢管桩焊缝质量应符合规范要求。 ⑶钢管桩施工步骤如下。 a钢管桩采用履带吊机配D90打桩锤施工； b钢管桩现场堆放应放在履带吊机起吊范围之内，所在桩顶端应朝向吊车，并按打入的先后次序逐根排列，离桩顶端3m附近的下方用道木垫高，便于穿钢丝绳起吊； c用直角交会法准确定出钢管桩位置，正面基线控制的纵向偏位，侧面基线控制的横向偏位，操作时二台经纬仪和一台控制打桩标高的水准仪配合施工； d捆绑、起吊钢管桩，在量测人员的配合下定位，打入到设计深度；e在钢管上端切口，架设横梁并固定；
施工方案-钢管贝雷梁柱式支架施工方案
目录 第一章、工程概况 (1) 第二章、钢管贝雷支架施工模板计算 (1) 第三章、钢管贝雷支架受力计算 (3) 第四章、施工操作 (5) 第五章、模板安装要求 (6) 第六章、模板拆除要求 (7) 第七章、注意事项 (7)
钢管贝雷梁柱式支架施工方案 第一章、工程概况 该工程为甬台温新建铁路永嘉火车站，处于浙江省温州市永嘉县千石村。甬台温铁路的建设技术标准为一级双线电气化铁路，设计时速为200 千米，预留时速可提升到250-300千米。 永嘉站高架站台工程采用钻孔灌注桩基础、钢管砼柱及钢筋砼柱，上部设计为钢结构雨棚。钢管柱的顶标高为16.35m。站台总长度为450米，站台面的结构标高为8.811米。该高架站台分左右两幅，每幅宽度均为6m，各15跨，跨径除靠近站房范围内的两跨跨度为9.1m外，其余均为10.9m。地勘报告显示，该项目地层分布，由上至下主要为：①素填土，②淤泥，③淤泥质黏土，④细圆砾土。 第二章、钢管贝雷支架施工模板计算 1、结构说明 永嘉火车站站台部分，梁截面为400×900、300×400、250×500、200×400等，顶板厚为150，柱底承台面为1600×4000米，厚2000。我部采用贝雷片拼装桁架主施工承重结构进行施工。纵梁跨度最大10.9米，支墩顶安装2根HN396×199×7×13H型钢梁作为分配梁，分配梁上铺设贝雷梁；每组贝雷片采用标准支撑架进行连接。支墩采用Ф273×8钢管立柱，搁置在承台顶面上,立柱顶、底部均与钢板焊接，为提高支墩的稳定性，在各排支墩钢管之间纵向横向均设置槽钢、角钢连接。贝雷纵梁顶面设置10cm×12cm木方做横向分配梁、6m×8cm木方纵向分配梁；模板系统由侧模、底模、等组成。该工程侧模、底模均采用高强度防水竹胶板制作。 2、受力验算依据 2.1、《永嘉火车站站台施工图》 2.2、《路桥施工计算手册》 2.3、《公路施工计册：桥涵》 2.4、《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004） 2.5、《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000） 2.6、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025）
桥梁工程钢管支架贝雷梁施工方案
一、工程概况 1、工程概况 xx高架工程施工xx自桩号XX起至XX止，主线桥共7联包括：29#、30#、31#、32#、33#、34#、35#。基础形式为扩大基础和钻孔灌注桩，扩大基础采用C30钢筋砼包括：5.1×5.8米和5.8×6米两种形式；钻孔灌注桩采用C30钢筋砼包括：桩径为1.0米、1.5米和1.8米三种。承台采用C30钢筋砼，墩柱采用C35钢筋砼，桥梁上部结构采用C50预应力混凝土连续箱梁，桥面铺装采用C50抗渗钢筋混凝土。 由于33#桥位于河道内，为避免雨季施工期间河道内水位上涨浸泡支架基础而造成满堂支架不稳定，我项目部决定下部采用钢管贝雷梁支架，从而可避免受河道内水位及雨水影响，保证支架的整体稳定性，确保施工安全。 箱梁断面图如下图。 桥梁纵断面图
桥梁横断面图 2、主要工程量： 33#桥桥梁面积3380m2，C50混凝土用量2577 m3，混凝土指标0.762m3/m2。普通钢筋用量:395.9t ,普通钢筋指标117.2Kg/m2，预应力钢绞线用量115.59t ,钢绞线指标 34.2Kg/m2。 二、现场特征及施工条件 1、气象 本工程位于xx市。属于华北暖温带沿海湿润季风性大陆性气候。6-9月份为多雨季节，年平均气温为12.3o C。年平均降水量为711.2 mm,夏季海雾频繁，春夏多东南风，秋冬多西北风，年均受台风影响较多。 2、地质状况 从上至下地质情况如下：（1）杂填土，厚度2米。（2）粉质粘土厚度为1米（3）粗砂、砾砂层，厚度1米左右（4）强风化岩。 三、编制依据
1、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 166-2008 2、《钢管满堂支架预压技术规程》JGJ/T 194-2009 3、《公路桥涵施工技术规范》（JTG/F50—2011） 4、《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTGD063—2007） 5、《城市桥梁工程施工与质量验收规范》（CJJ2-2008） 6、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86） 7、《xx高架工程施工xx设计图纸》 8、《xx高架工程施工xx施工组织设计》 9、《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》 10、工程地质情况及现场施工条件。 四、资源配备情况 1、项目部主要管理人员配备 序号岗位姓名职责 1 项目经理xx 项目组织、协调 2 执行项目经理xx 项目总体实施、组织与管理 3 项目总工xx 方案编制、交底及质量控制 4 项目副经理xx 安全文明施工及后勤保障 5 生产副经理xx 现场施工组织与协调 6 安全工程师xx 现场安全文明施工及后勤 7 结构工程师xx 现场施工 8 施工员xx 现场施工 9 质检工程师xx 现场质量控制 10 测量工程师xx 测量放线与高程控制 11 材料员xx 设材组织与供应
贝雷梁支架专项施工方案
一、工程概况 (3) 二、编制依据 (3) 三、施工投入情况 (4) 四、支架施工方案 (4) （三）、钢管桩立柱及工字钢施工 (6) （四）、贝雷梁施工 (7) （五）、施工控制要点 (8) 五、30m跨支架受力验算 (9) （一）、荷载组成 (9) （二）、模板和方木验算 (10) （三）、14工字钢验算 (11) （四）、贝雷梁验算 (16) （五）、40A#工字钢验算 (21) （六）、钢管支墩强度验算 (23) 由40a#工字钢剪力图可知，最大支座反力为： (23) （七）、桩基、承台基础和地基承载力验算 (24) （八）、支架整体稳定性验算 (25) 十、施工预拱度设置 (29) 十一、支架拆除 (29) （一）、传统支架拆除工艺 (29) （二）、预留钢管拆除工艺 (31)
一、工程概况 宣曲高速公路是国家高速公路网G56杭瑞高速公路的其中一段，路线位于曲靖市沾益县境内，主线全长94.392公里G60连接线为宣曲、昆曲和曲靖绕城高速公路连接线；连接线公路等级为高速公路，设计时速100公里，路基宽度33.5m。起点于K1+000处接沟岩上互通立交，终点接大龙潭互通立交，并于K2+740处设置沾益互通立交，全连接段长13.523公里。 本项目里程段为K8+630~K11+294，总计10座桥梁包含有现浇箱梁施工，现浇箱梁的桥梁跨径有16m，17.5m，20m,25m，27m，30m,35m共计7种，幅宽有10.5m，16.75m，33m共计3种，各桥箱梁箱梁布置情况统计如下表： 二、编制依据 （一）、《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50—2011； （二）、《公路工程质量检验评定标准》JTG F80/2—2004；
钢管支架贝雷梁拆除施工方案
桃江大桥现浇箱梁贝雷梁支架拆除施工方案 一、编制依据 （1）国家和建设部现行的公路桥梁设计规范、施工技术指南、验收标准和安全技术规程等； （2）信丰桃江大桥实施性施工组织设计大口径钢管支架法现浇箱梁施工方案； （3）桃江大桥施工图； （4）铁路混凝土梁支架法现浇施工技术规程（TB10110-2011、J1325-2011）； （5）我单位在支架现浇梁施工中积累的成熟技术、施工工艺方法等。 二、适用范围 信丰桃江大桥贝雷梁现浇制梁的支架拆除。 三、支架拆除方案 3.1贝雷梁支架结构体系 桃江大桥现浇施工支架采用双排钢管立柱+贝雷梁结构型式。横向设总宽度为22米。贝雷桁架梁之上摆布I12.6工字钢和5mm厚钢板组合的桥面板，形成钢便桥供吊装钢拱肋使用，当钢拱肋安装完毕后，便可拆除桥面板，调整标高，放置砂筒，然后再铺上胶合板形成箱梁底模，两侧为定型钢模。 从混凝土梁底开始从上到下，需拆除的支架体系各组成部位依次为： ①1.8cm胶合板+ 8cm*5cm方木； ②贝雷梁； ③I32b型钢双拼横梁； ④砂筒； ⑤钢管立柱支架、水平及纵横向支架支撑。 力学传递程序：现浇箱梁砼→模板→8cm*5cm方木→贝雷纵梁(1.5*3)→支架横梁(2I32b)→砂筒→钢管柱式支墩（φ529*8mm）→钢管桩或现浇砼基础顶。
3.2支架拆除顺序 按照“纵桥向对称均衡、横桥向基本同步”的原则分阶段循环进行支架拆除。单孔支架自上而下的拆除顺序为： 箱梁预应力张拉完成→沙筒放砂下落→拆除方木、侧模、脱内模及底模等→拆除贝雷梁横向连接片→拆除贝雷梁片→拆除主横梁2I32b工字钢→吊卸砂筒→拆除水平夹板及剪刀撑→分节拆除钢管立柱→循环拆除下一孔钢管贝雷梁支架。 3.3支架拆除方法 3.3.1拆除内模及侧模等 侧模：梁体混凝土达到设计强度的60%后开始内模拆除，在梁体混凝土达到设计强度的80%后进行预应力张拉，预应力张拉完成后，松开侧模竖向撑杆，松开侧模横向联接螺栓，两侧外模拆除，运往下一孔梁进行侧模拼装。 3.3.2落砂筒 落沙筒：梁体张拉完成后，方可卸落砂筒。同时打开同一孔（跨）同一排上（即横桥向同一主横梁下的）每一个砂筒卸漏口（必要时采用弯钩钢筋掏砂），均匀降低贝雷桁架，使底模板、方木及贝雷梁底脱离。 砂筒打开顺序：从跨中向桥墩（台）横桥向同时逐步打开（打开时间需一致）。 3.3.3拆除底模 底模：依次拆除两侧异型钢模，然后人工抽出木胶底模板，和方木条。 拆除过程中注意保护避免高空坠物。 3.3.4拆除贝雷梁 桃江大桥为连续贝雷梁，拆除方法如下： （1）重组贝雷梁片 因单组贝雷梁宽度较窄，拖拉过程中容易发生倾覆，贝雷梁片拆除前进行重新重组，根据原施工合同，可将贝雷梁分成四组（横向），并将分组的横向连接杆（片）解开。并用千斤顶起贝雷架。在支架横梁上放一根16的圆钢，涂上点机油，然后放下贝雷梁。 （2）翼缘板下最外侧贝雷梁的吊装 吊装前做好安全警示、警界绳等标识。采用1~2台吊车同时配合，起吊时，吊点宜设于1/4L梁处。统一指挥吊车整体将梁片吊装移走。
现浇箱梁贝雷梁支架施工技术方案(20210131154906)
现浇箱梁贝雷梁、满堂架支架 施工技术方案 一、编制依据1、国家有关政策、法规、建设单位、监理单位对本工程施工的有关要求； 2 、中华人民共和国交通部部颁标准《公路桥涵施工技术规范》 (JTJ041—2000 )、《公路工程质量检验评定标准》 (JTG F80/1-2004 )、《公路工程施工安全技术规程》( JTJ076—95 )等现行有关施工技术规范、标准；3、惠兴高速公路镇宁至兴仁段两阶段施工图设计；4、现场勘察和研究所获得的资料，以及相关补充资料；我单位施工类似工程项目的能力和技术装备水平； 5 、参考《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》 (JGJ166-2008 )、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001) 、《混凝土工程模板与支架技术》、《公路施工手册》(桥涵下册)、《路桥施工计算手册》、《建筑结构荷载规范》( GB50009-2001 )。 二、工程概况 ZK180+285.25 大桥为巴铃互通扩建的新建左幅大桥，桥梁位于直线段上，桥面纵坡为1.04% 。中心桩号为ZK180+285.25 ，起点桩号为ZK180+191.48, 终点桩号为ZK180+385.52, 桥梁全长194.04 米,最大桥高16.985 米。桥梁上部结构为( 20.04+3 X20+19.94 ) + ( 19.94+2 X 20+19.94 )m 钢筋混凝土现浇连续箱梁，共计两联，变截面箱梁：第一联为单箱三室，桥宽19.14m ~ 14.908m;第二联为单箱三室，桥宽14.908m ~ 12.108m;梁高为 1.4m。下部结构为柱式墩、桩基础；肋板桥台，桩基础；重力式U形台，扩大基础。第一联为第一~第五孔，其中第一~至第四孔桥下地面平整，第五孔桥下六阴河以60 °穿过。第二联为第六~第九孔，桥下地势平坦。根据当地气象、水文地质条件，每年的5~
钢管桩支架计算书
钢管桩支架计算书 一．工程概况 1.1 工程简介 A匝道2号大桥是陕西神木至府谷高速公路永兴镇立交互通的匝道桥，全桥长221.5m，跨径组合为：3×35m+46.5m+2×35m,，主梁横截面设计为单箱四室结构，箱梁高2.4m，顶板宽19.5m，底板宽14.5，箱梁自重每延米45.9吨，全桥采用现浇连续施工，其中主跨下面通过主干桥西尔沟2号大桥构成立交体系。 1.2 建设条件 该地区属于山谷地区且常年少雨，气候干燥。高程变化有时较剧烈，施工条件较困难。 1.2.1地形地貌 典型的黄土高原沟壑地形，气候干燥，地下水位较深，地形沿高程方向变化较剧烈。 1.2.2地质情况 地质情况主要为 Q，多属于分化砂岩和分化泥岩，岩土层大部或全部受到 4 分化。承载力从中密碎石土的250KPa到风化砂岩的1200KPa不等，摩阻力相应的大体变化为80KPa到100KPa。 1.2.3气候 气候干燥少雨，年均降雨量很小，早晚温差变化较大。
二．施工方案总体布置和荷载设计值 2.1 支架搭设情况说明 A匝道2号大桥上部结构采用现浇式预应力钢筋混凝土变截面箱梁。根据工程实际情况采用钢管桩支架方案进行现浇施工，砼浇筑分两次浇筑，即第一次浇筑箱梁底板和腹板，第二次浇筑箱梁顶板和翼缘板。根据大桥结构设计情况及现场施工条件的特点，综合考虑安全性、经济性和适用性，拟采用钢管桩支架作为该现浇体系的临时支承结构。钢管桩采用Φ800mm×8mm-Q235的无缝焊接钢管。方木布置情况：横桥向放置截面尺寸为15cm×15cm的方木，间距0.3m。15cm×15cm方木放置在工10型钢上，工10型钢放置在贝雷梁上，贝雷梁放置在钢管桩顶端的沙桶上。 2.2 设计荷载取值 混凝土自重取： 26.5kN/m3 箱梁重： 24.1kN/m2 模板自重： 2.5kN/m2 施工人员和运输工具重量： 2.5kN/m2 振捣混凝土时产生的荷载： 2.5kN/m2 考虑分项系数后的每平米荷载总重：31.6kN/m2 三．贝雷梁设计验算 大桥第四跨跨径为46.5m,其他跨径为35m,在计算中需要对不同的跨径进行验算。其中第一跨采用满堂支架法施工，验算过程参考满堂支架法计算书。
钢管柱贝雷梁支架施工教学文案
钢管柱贝雷梁支架施 工
一、结构 1、钢管柱贝雷梁支架由：钢管柱基础、钢管、沙箱、横向型钢分配梁、贝雷梁等组成。 2、沙箱：为了为拆除现浇梁支架需在螺旋钢管顶部设置沙箱，沙箱制作完成后需送交试验室进行沙箱承载力试验，当实验测得沙箱满足承载里要求后再制作剩余沙箱，沙箱必须按照设计立面图制作并严格控制各构件尺寸，焊接焊缝饱满不得有裂纹、夹渣等现象。沙箱顶部分配梁与沙箱点焊，焊缝长10cm，保证分配梁与沙箱连接稳固，不移位。沙箱底部钢板与下部螺旋钢管焊接牢固焊缝宽度不小于1cm。根据沙箱高度底部螺旋钢管长度相应调整以满足梁底标高的要求 3、钢管柱：钢管柱一般由φ630mm，壁厚10mm的钢管组成，钢管柱与基础间采用法兰盘进行连接，施工时应注意连接螺母及钢板间焊接。焊接前要对钢管柱的垂直度进行严格的检查和控制，最常用的方法是吊垂球法，也可以采用仪器进行现场观测指导安装。在钢管柱安装前后要认真核对基础面及每根钢管柱拼接后的长度，控制柱顶面标高相同。2根钢管柱之间分别采用[20槽钢作为横联，加强钢管柱的稳定性。在横联间设剪刀撑槽钢连接。槽钢与钢管柱进行焊接，焊缝要饱满。连接槽钢在下料时要根据每2根柱间的实量尺寸进行下料，按不同部位进行编号，以防出现连接槽钢长度不足及与连接钢板间的搭接焊长度过短现象，剪刀撑应按45度的角设置，连接槽钢为确保与钢管桩间密贴较好端头按角度切割成斜面。 4、横向工字钢施工：在每排钢管柱或沙箱顶部设双拼I56a工字钢作枕梁，两根工字钢沿拼接缝进行焊接，为了以后便于拆除，工字钢间焊接采用间隔焊，端头部位可采用外加连接钢板焊接。在吊放横梁前应对钢管柱顶标高及顶口情况进行复查，如钢管柱顶部为开口的要设加强钢板。施工时采用两点起吊法将工字钢横梁吊放在钢管柱顶部，安放时要确保工字钢中心与柱纵、横向中心对应，位置准确后在柱顶面工字钢两侧沿横向焊接φ25mm短钢筋将工字钢卡死，防止工字钢移位。在柱顶与工字钢底面必须密贴，对于因柱顶标高存在误差不平可采用钢板进行支垫。
双层贝雷支架施工方案
双层贝雷梁支架发施工方案 中铁十局第一施工处 2009年3月
双层贝雷支架施工方案 1 支架结构体系构造 简支箱梁梁体采用贝雷支架原位现浇施工，双层贝雷梁作支架。支架体系结构自下而上由钢管立柱、分配梁、落模砂箱、贝雷梁及底模、侧模及支撑等构成。钢管立柱布于两端并支撑在承台上，中间不设支墩。采用此种施工方案用于现浇梁的支架系统避免了基地处理，克服了不均匀沉降对现浇箱梁施工线形的影响，为现浇梁施工安全提供一种安全、经济、快速的施工方法，本工艺结合了移动模架法的优点，补充了满堂支架法施工的不足和缺点。有如下特点： 1、与满堂支架法比较有适用性广、方便快捷的特点； 2、利用贝雷梁作为支架系统，用螺旋钢管支撑在承台上，贝雷桁架是与定型产品，承台属于刚性结构，因此支架系统仅在第一孔时预压，后续施工不再需要预压，加快施工进度，节约预压成本，节省基地处理费用。 3、与移动模架法相比，投入低、适用性广。 具体布置见：附件一：“现浇简支箱梁贝雷支架设计图”。 2 主要施工方法 每套贝雷梁施工配备2套支架、钢管立柱和砂箱、2套底模、1套侧模、1套内模，施工循环周期14天。 现浇贝雷支架、模板在现场组拼，均由25t和16t的汽车吊机作业安装。侧模和支撑采用卷扬机拖拉至梁端，25t吊车吊至下一孔梁搭设好的支架上
钢筋、钢绞线：钢筋在加工场集中加工，运输至梁底，由汽车吊配合人工搬运，在模内绑扎成型。钢绞线采用先穿法。 梁体混凝土由搅拌站提供，供应能力充足。 3 贝雷支架资源组织（每套支架） 3.1 贝雷支架搭设材料及作业人员、设备配置（每套支架） 1）贝雷支架搭设材料 2）支架搭设设备
钢管桩和贝雷片施工支架简介
文章编号:100926825(2003)0720072202 钢管桩和贝雷片施工支架简介 收稿日期:2003204204 作者简介:吕德阳(19692),男,1991年毕业于石家庄铁道学院铁道工程专业,工程师,石家庄铁道学院,河北石家庄 050043 钟本锋(19732),男,1995年毕业于西北工业大学土木工程专业,工程师,中铁第十四集团公司一公司,山东日照 276826董 煊(19682),男,1992年毕业于石家庄铁道学院铁道工程专业,工程师,中铁第十四集团公司一公司,山东日照 276826 吕德阳 钟本锋 董 煊 摘 要:结合现浇箱梁工程实例,介绍了钢管桩和贝雷片施工支架的设计、构造和质量控制措施,阐明了利用钢管桩和贝 雷片做现浇支架的主要优点、存在的不足及需进一步改进的地方。关键词:钢管桩,贝雷片,支架中图分类号:TU758.1文献标识码:A 引言 在软弱地基上施工桥梁上部现浇梁、板,一般的施工方法是 对软基进行加固处理,然后搭设满堂支架施工。由于软弱地基特殊的地质条件,地基处理难度较大;同时由于处理厚度的不均匀性,当填加施工荷载时,地基将可能出现不均匀沉降,从而可能对混凝土的质量造成不同程度的损伤,给工程质量留下隐患。且地基处理为一次性投入,处理费用高,周转利用率低。随着工程技术的发展,人们在工程实践中摸索出减少或避免处理地基的施工方法,使支架越发安全可靠。下面结合工程实例作一介绍。 某特大桥位于江苏省南通市,地处长江三角洲冲积平原,地层为第四系全新系统及上更新系统,表层分布1.5m ～6.5m 厚的软塑状亚粘土,下卧软塑状亚砂土,软土地基多埋藏在地表下10m 以内,地基承载力较差。大桥上部结构为现浇连续箱梁,分左右两个半幅。箱梁为单箱双室断面,桥墩高度为6m ～11m ,跨径20m ,基础为桩柱式柔性墩。现场施工承台开挖基坑较大,对原地基的破坏严重。 1 现浇支架方案比较 为了尽可能利用现有墩台基础,避免或减少处理地基,根据 使用器材的不同,在实践中逐步摸索出几种现浇支架模式,可用在软地基基础上。其中包括军用墩与军用梁组合现浇支架,军用墩与膺架组合支架,六五式军用墩和轻型可调式轻型膺架搭设现浇施工支架,脚手架、万能杆件或军用墩与型钢支架,钢管桩、贝雷片和碗扣件支架以及钢管桩与贝雷片支架。 为提高材料的周转回收利用,避免地基处理,经详细经济技术比较并结合实际情况,决定使用钢管作为支架支撑墩,由贝雷片组成桁架作箱梁现浇支架,代替设计提供的满堂支架法施工。根据现浇构造物的高度,加工钢管桩,并制作成排架结构形式,上部用贝雷片作连续梁式支架。不使用碗扣件,直接用固定在贝雷片主弦杆上的方木作标高调整构件。该支架具有材料投入少、重量轻、施工机械化程度高的特点。 2 支架的设计和施工 使用直径273mm 、壁厚6mm 的钢管和321型的贝雷片(高 1.5m ,每节长3.0m )。支架设计主要解决两方面问题:一是临时支墩的结构形式,二是由贝雷片组成的桁架的整体强度、刚度和稳定性。下面着重就这两方面的问题进行分析探讨。 2.1 贝雷桁架的设计2.1.1 贝雷片的布置 沿箱梁横向布置贝雷片9道,间距均匀布置,桁架顶部横向布设10cm ×10cm 的方木,间距30cm ,用铁丝或铁钉与贝雷片的主弦杆绑扎牢靠(为调整底板的高程,在主弦杆的顶面预先绑扎调整方木),在箱室肋部,方木加密一半,间距15cm ;使用长度为3m 的方木交错布置,使得同一贝雷片上的方木接头不得超过 50%,作为底模板横肋,同时作为支架的上部水平连接系。沿支 架纵向每2.8m 设置横向钢结构连接系一道,以保证贝雷片整体受力。为保证贝雷片的整体稳定性,在位于箱梁两外侧竖肋的三片桁架底部用∠75×75×8角钢与横向钢结构连接系焊接,组成底水平联。 2.1.2 贝雷片的安装和拆除将每5片贝雷片拼装成整体桁架,用16t 吊车起吊就位;一联全部贝雷片安装完毕,加设横向支撑、上部方木和底部水平联,安装完毕。 贝雷桁架采用整体落架法拆除。在每跨贝雷桁架的底部两侧支点处各设横梁一根,横梁通过20t 手拉葫芦悬吊在箱梁两外侧翼缘板承托预留孔上(吊孔每跨预留4个,分部在箱梁的左右两侧),落架时拆除跨间的平联(上、下两部分),同时拆除底部支墩,拔掉跨间连接销子,拉动手动葫芦下落贝雷桁架。 2.2 钢管桩支墩的设计2.2.1 钢管的布置 主要解决的问题是在保证每排钢管排架承载能力的前提下,保证钢管桩的整体稳定性和抗倾覆能力。具体措施:将钢管桩顶 部与工字钢焊接牢靠,底部与预埋钢板焊接,每3m 沿钢管高度方向用[14焊接一道横向支撑,增强钢管的刚度;位于同一承台上的两排钢管顶部用[14连接形成上平联,两排间用[14做成人字支撑连接3道。使两排钢管形成一个受力整体,增强每排抗倾覆能力。 2.2.2 钢管排架的拆除为保证排架的整体受力,设计时考虑直接割除钢管落架,不使用砂箱等构件落架。首先将排架顶部的工字钢用钢丝绳和手拉葫芦吊在桁架上,用气焊直接将每根钢管的底部与钢板焊接点割除,慢慢放松手拉葫芦将排架拆除,然后整体移至另半幅。 2.3 支架预压 2.3.1 预压施工及测试结果分析采用周边围砂袋中间装散砂的方法,模拟施工荷载进行预压加载。参照加载为箱梁80%自重时的变形设置预拱度。加载前 ? 27?第29卷第7期2003年7月 山西建筑SHANXI ARCHITECTURE Vol.29No.7J ul. 2003
现浇连续箱梁钢管桩贝雷梁支架施工方案
. 厦门市杏林大桥A标段 杏林互通工程 钢管桩贝雷梁支架现浇箱梁施工方案
中铁大桥局股份有限公司杏林大桥A合同段项目经理部二○○七年六月. . 一、编制依据 1.厦门市路桥建设投资总公司《合同文件》、《技术规范》。 2.中铁大桥勘测设计院有限公司、铁道部第二勘察设计院、重庆交通科研设计院联合体《施工设计图纸》。 3. 交通部、建设部现行颁布的设计规范、施工规范和质量评定与验收标准。 4.自然条件资料：包括地形资料、工程地质资料、水文地质资料、台风资料、气象资料。 5.技术经济资料：包括地方工业、交通运输、资源、供水、供电等。 6、杏林大桥项目经理部编制的《杏林大桥施工组织设计》。 二、工程概况 1、主线桥 主线桥左幅0#～53#墩为17联53孔现浇A类部分预应力混凝土斜腹连续箱梁，其桥跨布置为4×32.7+2×（3×32.7）+2×（4×32.7）+2×（3×32.7）+ （32.7+50+32.7）+9×（3×32.7）m。 主线桥右幅0#～53#墩为17联27孔现浇A类部分预应力混凝土斜腹连续箱梁，其桥跨布置为4×32.7+2×（3×32.7）+2×（4×32.7）+3×32.7+2×32.7+ （32.7+50+32.7）+4×32.7+8×（3×32.7）m。 标准段（3×32.7m、4×32.7m）及右幅第七联（2×32.7m）箱梁为单箱单室， 顶板宽度为1550cm，底板宽度为677.2cm。梁高180cm，顶板厚26～46cm，底板厚23～43cm，腹板厚度采用变厚度。墩顶支撑处设一道横梁，端横梁宽为150cm，中横梁宽为200cm。 标准段（32.7+50+32.7）m箱梁为单箱单室，顶板宽度为1550cm，底板宽度为638～677.2cm。梁高180～250cm，顶板厚26～46cm，底板厚23～50cm，腹板厚度采用变厚度。墩顶支撑处设一道横梁，端横梁宽为150cm，中横梁宽为200cm。右幅桥第三联（3×32.7m）箱梁为单箱单室，顶板宽度为1550cm，底板宽度为677.2cm。梁高180cm，顶板厚26～44cm，底板厚23～42.5cm，腹板厚度采用 变厚度。10#墩处墩梁一体，梁宽变为18m。墩顶支撑处设一道横梁，端横梁宽为150cm，中横梁宽为200cm。 第四联（4×32.7m）左右幅合修箱梁各为单箱单室，标准顶板宽度为1550cm，底板宽. .
桥梁盖梁支架专项施工方案
新溆高速第十六合同段 桥梁盖梁支架专项施工方案 一、工程概况 我合同段起点为溆浦县油洋乡麻溪村，路线沿X012南侧展线，经甘溪村、庄坪村、河底江村、三板桥村、桥江镇槐荫村，路线终点为桥江乡独石村。路线全长 5.685km。其中，桥梁工程包括大中桥梁1687m/6座，桥梁下部构造设计有扩大基础、 U型桥台、桩基础、承台、肋板、立柱、盖梁等结构形式，上部构造有预应力空心板、T梁、现浇箱梁等结构形式，现在正进入高空作业盖梁施工。为确保桥梁盖梁施工按总体施组中的工期顺利开展,特制定以下有关桥梁盖梁支架施工的专项方案。 二、施工部署 我部施工的桥梁工程共计6座，其中K75+722擂鼓坡大桥盖梁支架采用包箍法施工，其余K76+370.5廖家湾大桥、K78+285新塘湾大桥及A、B匝道桥、K79+532向家山大桥等五座桥梁盖梁采用剪力销法施工。 三、施工方案及稳定计算 （一）包箍法施工方案 盖梁包箍法无支架施工可操作性强，有很高的安全保证体系，外观轻巧又便于检查验收，可以较好控制施工安全，支模可以省很多工时，对地基要求不高，节省支撑钢管，大大降低了成本。抱箍法无支架施工很少影响道路、河道的交通和通航，
有利于快速施工和文明施工，具有很好的推广应用价值。 1、盖梁抱箍法结构设计 按最大立柱与盖梁尺寸进行设计验算，根据设计施工图，选定擂鼓坡大桥7#墩墩柱为φ200cm，盖梁尺寸为170*220（宽*高）为设计验算依据 （1）、侧模与端模支撑 侧模为特制大钢模,面模厚度为δ6mm，肋板高为10cm，在肋板外设2[16违带。在侧模外侧采用间距1.0m的2[16b作竖带，竖带高2.9m；在竖带上下各设一条φ20的栓杆作拉杆，上下拉杆间间距2.7m，在竖带外设φ48的钢管斜撑，支撑在横梁上。端模为特制大钢模,面模厚度为δ6mm，肋板高为10cm。在端模外侧采用间距1.0m 的2[16b作竖带，竖带高2.9m；在竖带外设φ48的钢管斜撑，支撑在横梁上。（2）、底模支撑 底模为特制大钢模,面模厚度为δ6mm，肋板高为10cm。在底模下部采用间距0.6m工16型钢作横梁，横梁长4.4m。盖梁悬出端底模下设三角支架支撑，三角支架放在横梁上。横梁底下设纵梁。横梁上设钢垫块以调整盖梁底2%的横向坡度与安装误差。与墩柱相交部位采用特制型钢支架作支撑。 （3）、受荷纵梁 在横梁底部采用双层1排加强型贝雷片（标准贝雷片规格：3000cm×1500cm，加强弦杆高度10cm）连接形成纵梁，长12m，每组中的两排贝雷片拼装在一起，两
现浇箱梁水上钢管桩贝雷梁支架计算书
水上现浇箱梁贝雷梁支架计算书 水上施工，需采用钢管桩搭设贝雷梁作为支架基础，再在贝雷梁上搭设钢管支架的方案。 以27m跨径为例，其中贝雷梁按三跨连续梁，每跨9m，横向设置18组双排单层贝雷梁，在腹板下设置2组双排单层贝雷梁，每个桥跨之间的贝雷梁下设置4排钢管（直径60cm），每排钢管13根，钢管长度19.5m，入土长度19m。 （一）计算荷载 1、箱梁恒载计算： C50砼荷载：1943.2m3/4*24KN/m3=11659.20KN 钢筋及钢绞线荷载：712.10KN+141.13KN=853.23KN 恒载：P1=11659.20+853.23=12512.43KN 2、支架模板荷载： （1）底模自重荷载：（底模重量按8.0KN/m3） P1'=0.015m*17m*28m*8.0KN/m3=57.12KN （2）侧模自重荷载： P2'=0.015m*1.7m*28m*2*8.0KN/m3=11.42KN （3）翼缘板底模自重荷载： P3'=0.015m*3.75m*28m*2*8.0KN/m3=25.20KN （4）模自重荷载： P4'=0.015m*38m*28m*8.0KN/m3=127.68KN （5）模板底小肋自重荷载：（小肋横桥向布置，间距0.2m，尺寸0.1m*0.1m） P5'=（17m+1.7m*2+3.75m*2）*28m*0.1m*0.1m*8.0 KN/m3/0.2m=312.48KN （6）模板底大肋自重荷载：（大肋纵桥向布置，间距0.6m，尺寸0.1m*0.15m）
P6'=（17m+1.7*2m+3.75m*2）*28m*0.1m*0.15m*8.0 KN/m3/0.6m=156.24KN （7）支架自重荷载： 立杆横桥向0.6m布置，纵桥向0.9m布置，支架平均高度4m，水平杆按1.2m布置立杆自重荷载：25.5*28*4/0.6/0.9=203.09KN 横杆自重荷载：25.5*28*4/0.6+25.5*28*4/0.9=304.64KN 支架自重荷载：P7'=203.09+304.64=507.73KN 支架及模板荷载：P2=P1'+P2'+P3'+P4'+P5'+P6'+P7'=1197.87KN 3、人和机具在模板上移动荷载（取2.5KN/m2）： P3=25.5*28*2.5=1785KN 4、振捣混凝土产生的荷载（取2.0KN/m2）： P4=25.5*28*2=1428KN 5、倾倒混凝土时产生的荷载（取2.0KN/m2） P5=25.5*28*2=1428KN 6、28a工字钢自重荷载： P6=34*26.5*43.47=391.66KN 平均荷载：Q6=0.534KN/m2 7、贝雷梁自重荷载 P7=9*36*2.7=874.8KN 8、36a工字钢自重荷载： P8=25.5*8*59.9=122.2KN 9、20mm厚钢板自重荷载（与钢管桩焊接，0.8m*0.8m）： P9=52*0.8*0.8*0.02*78KN=51.92KN 10、钢管桩自重荷载：（4排，每排13根Φ600mm钢管桩）
大管径钢管立柱组合支架施工工法
大管径钢管立柱组合支架施工工法 青岛城建集团有限公司第七工程公司徐学乐、程文政 摘要：湾底疏港路高架工程施工四标段系青岛城建集团有限公司承建的大型桥梁工程，针对施工现场实际情况，位于河道内的33#桥采用了大管径钢管立柱和贝雷梁组合支架施工方法。本工法对大管径钢管立柱和贝雷梁组合支架施工工艺、施工方法、质量控制、力学计算等做了详细阐述，同时本工程33#桥采用本工法施工，取得了令人满意的效果。 关键词：施工工艺；质量控制；钢管立柱；贝雷梁；力学计算 前言 现浇预应力混凝土箱梁施工中，支架是否安全可靠是保证施工安全的前提。 目前城市桥梁施工中采用较多的是碗扣满堂支架施工方法，具有施工简便、速度快、整体稳定性较好等特点。但随着城市城镇化进程的加快，现有道路及部分高架桥梁已不能满足当前日益繁重的交通运输需求，城市桥梁施工环境越来越复杂，跨河、沿海、跨路施工已成常态，单纯的碗扣满堂支架施工方法已无法满足桥梁支架施工要求，而大管径钢管立柱和贝雷梁组合支架施工方法恰好能满足复杂施工环境下桥梁支架的施工要求，且具有较好的效果。
1、工法特点 本工法以湾底疏港路高架工程施工四标段为例介绍现浇混凝土箱梁大管径钢管立柱和贝雷梁组合支架施工方法。 该支架体系结构简单，力学性能优越，施工方便，实用性强，尤其在特殊地质条件和交通条件下具有广泛的应用前景，且不受雨季、汛期等的影响，具有满堂碗扣支架所不具备的优势，在一定条件下具有推广使用价值。 2、适用范围 本工法广泛适用于现浇预应力砼箱梁支架施工，尤其适用于沿海或河道淤泥地质、受汛期水流影响较大的河道内、城市交通跨线施工等条件，具有较高的竖向承载能力、抵御变形能力以及整体稳定性。湾底疏港路高架工程施工四标段33#桥箱梁支架施工使用本工法取得了良好的效果。 3、工艺原理 大管径钢管立柱和贝雷梁组合支架主要采用直径DN300mm以上钢管作为支架竖向支撑，采用槽钢作为斜向支撑，钢管立柱顶端使用工字钢或H型钢作为横向连系梁，其上架设贝雷梁，形成一个强度、刚度和稳定性皆满足箱梁砼施工过程中各种荷载的受力要求的支架体系。